JP2009140841A - 加熱体、及びこの加熱体を有する像加熱装置 - Google Patents

Abstract

【課題】通電暴走や異常昇温によって基板に破断が生じた場合でも、発熱体に不完全な破断が起きることを低減できるようにした加熱体の提供。
【解決手段】基板３ａと、通電により発熱する発熱体であって、前記基板に前記基板の長手方向に沿って設けられた発熱体３ｂと、前記発熱体の前記基板の反対側の面を覆う保護層３ｃと、を有する加熱体３において、前記発熱体は有機物を炭化させて形成した炭素系発熱体であり、前記炭素系発熱体と前記基板との接着強度を、前記炭素系発熱体と前記保護層との接着強度よりも強くしたことを特徴とする。
【選択図】図６

Description

本発明は、例えば、電子写真複写機、電子写真プリンタ等の画像形成装置に搭載する加熱定着装置として用いれば好適な像加熱装置に用いられる加熱体、及びこの加熱体を有する像加熱装置に関する。特に、基板と、通電により発熱する発熱体であって、前記基板に前記基板の長手方向に沿って設けられた発熱体と、前記発熱体の前記基板の反対側の面を覆う保護層と、を有する加熱体、及びこの加熱体を有する像加熱装置に関するものである。

電子写真式のプリンタや複写機に搭載する像加熱装置（定着器）として、フィルム加熱方式の定着装置が知られている。このフィルム加熱方式の定着装置としては、セラミックス製の基板上に通電発熱体を有するヒータと、そのヒータに接触しつつ移動する可撓性部材と、その可撓性部材を介してヒータとニップ部を形成する加圧ローラと、を有するものがある。特許文献１、２にはフィルム加熱方式の定着装置が記載されている。未定着トナー画像を担持する記録材は定着器のニップ部で挟持搬送されつつ加熱され、これにより記録材上の未定着トナー画像は記録材に加熱定着される。この定着器は、ヒータへの通電を開始し定着可能温度まで昇温するのに要する時間が短いというメリットを有する。従って、この定着器を搭載するプリンタは、プリント指令の入力後、一枚目の画像を出力するまでの時間（ＦＰＯＴ：Ｆｉｒｓｔ ＰｒｉｎｔＯｕｔ Ｔｉｍｅ）を短く出来る。またこのタイプの定着器は、プリント指令を待つ待機中の消費電力が少ないというメリットもある。

ところで、可撓性部材を用いた定着器を搭載するプリンタで小サイズの記録材を大サイズの記録材と同じプリント間隔で連続プリントすると、ヒータの記録材が通過しない領域（非通紙領域）が過度に昇温することが知られている。ヒータの非通紙領域が過昇温すると、ヒータを保持するホルダや加圧ローラが熱により損傷する場合がある。

そこで、上記の定着器を搭載するプリンタは、小サイズの記録材に連続プリントする場合、大サイズの記録材に連続プリントする場合よりもプリント間隔を広げる制御を行いヒータの非通紙領域の過昇温を抑えている。

しかしながら、プリント間隔を広げる制御は単位時間当りの出力枚数を減らすものであり、単位時間当りの出力枚数を大サイズの記録材の場合と同等或いは若干少ない程度に抑えることが望まれる。

そこで、上述した定着器に用いるヒータとして、温度が上昇するほど抵抗値が下がる特性（ＮＴＣ：Ｎｅｇａｔｉｖｅ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ）のものを用いることも考えられている（特許文献３）。ヒータがＮＴＣ特性であれば、非通紙領域が過昇温しても非通紙領域の抵抗値は下がるので非通紙領域の過度の昇温（過昇温）を抑えられるという発想である。

また特許文献４にはそのようなＮＴＣ特性をもつ炭素系発熱体を基板上に貼り付け、炭素系発熱体を使ったヒータの強度をあげた構成の定着装置が開示されている。
特開昭６３−３１３１８２号公報 特開平４−４４０７５号公報 特開２００４−２３４９９８号公報 特開２００６−１３４７４６号公報

通例フィルム加熱方式の定着装置に用いられるヒータは、２重３重の安全装置が盛り込まれるが、リスクアセスメントとして万一の通電暴走や異常昇温の場合まで想定して、安全対策を講じる必要がある。その安全対策の一例として、ヒータが通電暴走や異常昇温を起こした場合、最終的にはヒータ基板自体が熱ストレスにより破断して、通電発熱体が分断されることで通電が遮断するようにヒータを構成することが望ましい。

ところで、上記ヒータにおいて、通電発熱体の材料として炭素系発熱体を用いた場合、その通電発熱体の可撓性部材側の面(表面）を保護するため、通電発熱体表面に耐熱性の樹脂材料からなる保護層を設けることが考えられる。

しかし、保護層の材料として耐熱性の樹脂を用いると、熱ストレスによりヒータ基板が割れた場合でも、樹脂が基板の割れるときの衝撃を吸収しやすいため、保護層がきれいに破断せず、通電発熱体もこれにつられて不完全な破断になりやすい。その場合、通電発熱体への通電がすぐに止まらない可能性がある。

そこで、本発明の目的は、通電暴走や異常昇温によって基板に破断が生じた場合でも、発熱体に不完全な破断が起きることを低減できるようにした加熱体、及びこの加熱体を有する像加熱装置を提供することにある。

上記の目的を達成するための構成は、基板と、通電により発熱する発熱体であって、前記基板に前記基板の長手方向に沿って設けられた発熱体と、前記発熱体の前記基板の反対側の面を覆う保護層と、を有する加熱体において、前記発熱体は有機物を炭化させて形成した炭素系発熱体であり、前記炭素系発熱体と前記基板との接着強度を、前記炭素系発熱体と前記保護層との接着強度よりも強くしたことを特徴とする。

本発明によれば、通電暴走や異常昇温によって基板に破断が生じた場合でも、発熱体に不完全な破断が起きることを低減できる。

本発明を図面に基づいて説明する。

[実施例１]
（１）画像形成装置例
図１は本発明に係る加熱体を有する像加熱装置を加熱定着装置として搭載できる画像形成装置の一例の概略構成図である。この画像形成装置は転写式電子写真プロセスを用いたレーザービームプリンタである。

本実施例に示すプリンタは、像担持体としてのドラム型の電子写真感光体（以下、感光ドラムと記す）１０１を有する。この感光ドラム１０１は、例えばアルミニウム等の導電性ドラム基体の外周面に有機光導電体等の感光層を形成した有機感光ドラムである。

１０２は帯電手段としての帯電ローラである。この帯電ローラ１０２により感光ドラム１０１の外周面（表面）が所定の極性・電位に一様に帯電処理される。本例のプリンターでは感光ドラム１０１表面は負極性の所定の電位に一様に帯電処理される。

１０３は露光手段としてのレーザー露光装置である。このレーザー露光装置１０３は不図示のイメージスキャナやコンピュータ等の外部機器（ホスト機器）から入力する画像情報に対応して変調したレーザー光Ｌを出力する。このレーザー光Ｌにより感光ドラム１０１表面の一様帯電処理面を走査露光する。この走査露光により感光ドラム１０１表面の露光明部の電荷が減衰または除電されて、感光ドラム１０１表面に画像情報に対応した静電潜像が形成される。

１０４は現像手段としての現像装置である。感光ドラム１０１表面に形成された静電潜像はこの現像装置１０４によりトナー像（現像像）として可視像化される。レーザービームプリンタの場合、一般に、静電潜像の露光明部にトナーを付着させて現像する反転現像方式が用いられる。１０４ａは現像スリーブ、１０４ｂは現像ブレード、１０４ｃは現像バイアス印加電源、ｔは１成分磁性トナーである。

１０７は給送カセットであり、記録材（転写材）Ｐを積載収納させてある。給送スタート信号に基いて給送ローラ１０８が駆動されて給送カセット１０７内の記録材Ｐが一枚ずつ分離給送される。その給送された記録材Ｐはシートパス１０９→レジストローラ１１０→トップセンサ１１１を通って、感光ドラム１０１表面と転写手段としての転写ローラ１１２の外周面（表面）との間の当接ニップ部である転写部Ｔｎに所定の制御タイミングにて導入される。即ち、感光ドラム１０１表面上のトナー像の先端部位が転写部Ｔに到達したとき、記録材Ｐの先端部位も到達するタイミングとなるように、レジストローラ１１０で記録材Ｐの搬送タイミングが制御される。またトップセンサ１１１による記録材先端通過検知信号に基いて感光ドラム１０１に対する画像書き出しタイミングが制御される。

転写部Ｔｎに導入された記録材Ｐは感光ドラム１０１表面と転写ローラ１１２表面とにより挟持搬送され、その間、転写ローラ１１２には転写バイアス印加電源１１２ａよりトナーの帯電極性とは逆極性の所定電位の転写バイアスが印加される。これにより転写部Ｔｎにおいて感光ドラム１０１表面上のトナー像が記録材Ｐの面上に順次に静電的に転写されていく。

転写部Ｔｎにおいてトナー像の転写を受けた記録材Ｐは、感光ドラム１０１表面から分離されシートパス１１３を通って像加熱装置である定着装置１１４へ搬送導入され、トナー像の加熱定着処理を受ける。

一方、記録材分離後（記録材に対するトナー像転写後）の感光ドラム１０１表面はクリーニング装置１０５のクリーニングブレード１０５ａで転写残トナーや紙粉等の付着物の除去を受けて清浄面化され、繰り返して作像に供される。

また、定着装置１１４を通った記録材Ｐはシートパス１１５を通って、排出口１１６からプリンタ上面の排出トレイ１１７上に排出される。

給送カセット１０７は、給送カセット１０７の内部にサイズの異なる各種記録材Ｐを積載収納するための移動可能な規制ガイド（不図示）を有する。その規制ガイドを記録材Ｐのサイズに応じて変位させその記録材Ｐを給送カセット１０７内に積載収納することによって、サイズの異なる記録材Ｐを給送カセット１０７から一枚ずつ分離給送することができる。

本実施例のプリンタは、感光ドラム１０１、帯電ローラ１０２、現像装置１０４、クリーニング装置１０５の４つのプロセス機器について、これらを一括してプリンタ本体に対して着脱・交換自在のプロセスカートリッジ１０６として構成してある。

（２）定着装置
以下の説明において、定着装置及びこの定着装置を構成する部材に関し、長手方向とは記録材の面において記録材搬送方向と直交する方向である。短手方向とは記録材の面において記録材搬送方向と平行な方向である。幅とは短手方向の寸法である。長さとは長手方向の寸法である。また、記録材に関し、紙幅とは記録材の面において記録材搬送方向と直交する方向の寸法である。

図２は定着装置１１４の一例の横断面模型図である。図３は定着装置１１４の縦断面模型図である。図４は定着装置１１４を記録材導入側から見た図である。図５の（ａ）はステー１の正面図、（ｂ）はステー１の下面図（底面図）である。図６の（ａ）はヒータ３の表面側を表す説明図、（ｂ）はヒータ３の裏面側を表す説明図である。また、図６の（ｃ）は（ａ）のヒータ３の横断面拡大図、（ｄ）は（ａ）のヒータ３の長手方向端部の通電発熱体３ｂとＡＣ給電用電極３１（３２）と保護層３ｂとの積層関係を表す縦断面拡大図である。

この定着装置は特開平４−４４０７５〜４４０８３号公報、同４−２０４９８０〜２０４９８４号公報等に開示のテンションレスタイプのフィルム加熱方式の像加熱装置である。このタイプのフィルム加熱方式の像加熱装置は、可撓性部材としてエンドレスベルト状もしくは円筒状の耐熱性フィルムを用いている。そしてその耐熱性フィルムの周長の少なくとも一部は常にテンションフリー（テンションが加わらない状態）とし、耐熱性フィルムは加圧部材の回転駆動力で回転駆動するようにした装置である。

１は加熱体支持部材兼フィルムガイド部材としてのステーである。ステー１は、長手方向に長い横断面略半円形樋型の耐熱樹脂製の剛性部材である。本実施例では、ステー１の材料として高耐熱性の液晶ポリマーを用いた。ステー１の下面には、ステー１の短手方向中央に長手方向に沿って溝部１ａ（図５）が設けられている。また、ステー１の長手方向中央部の近傍には、後述するヒータ３の基板３ａに設けられるサーミスタ５を収納する孔１ｂが溝部１ａと連通させて設けてある。

３は加熱体としてのヒータである。ヒータ３は、ステー１の下面において短手方向中央にステー１の長手方向に沿って設けられた溝部１ａ（図５）内に嵌入させて固定支持させてある。図６の（ａ）に示すように、ヒータ３は、長手方向に細長いアルミナ製の基板３ａを有する。その基板３ａは厚さ０．６５ｍｍ×幅８ｍｍ×長さ２７０ｍｍの直方体である。その基板３ａの表面（ニップ部Nと反対側の面）の全域にサンドペーパー等の粗し加工具により粗し処理を施すことによって、基板３ａ表面の全域を所定の表面粗さを有する凹凸面３ａ１に形成している。そしてその基板３ａ表面の短手方向中央には、基板３ａの長手方向に沿って通電発熱体としての炭素系発熱体３ｂが配置されている。従って基板３ａの表面とは炭素系発熱体側の面でもある。この炭素系発熱体３ｂの長手方向両端には、炭素系発熱体３ｂの端部上にかかるように銀Ｐｄ（パラジウム）ペーストにてＡＣ給電用電極３１，３２がスクリーン印刷にて塗布されている（図６（ｄ））。この炭素系発熱体３ｂの電極３１，３２間の塗付領域の長さは２２０ｍｍである。また、耐熱性樹脂からなる保護層３ｃがスクリーン印刷により炭素系発熱体３ｂ上で厚み２５μｍになるように塗布されている。その保護層３ｃは基板３ａの長手方向において電極３１，３２の端部だけを残し炭素系発熱体３ｂの基板３ａと反対側の面の全域を覆うように塗布されている。この保護層３ｃの塗付領域の長さは２４５ｍｍである。基板３ａ表面の凹凸面３ａ１は基板３ａ表面の全域に形成する必要はなく、少なくとも炭素系発熱体３ｂと対向する領域、つまり炭素系発熱体３ｂを設けるための領域に粗し処理を施してその領域を凹凸面３ａ１に形成してもよい。

炭素系発熱体３ｂは、炭素を導電物質として利用した発熱体であり、少なくとも有機物を含有する原材料（以降“前駆体”と呼ぶ）を、炭素の非酸化雰囲気中（炭素が殆ど酸化しない雰囲気中）にて熱処理し、有機物を炭化させたものである。このような炭素系発熱体３ｂを有するヒータ３を用いる理由は、温度が上がると抵抗値が低下する特性、即ちヒータ３のＮＴＣ（Ｎｅｇａｔｉｖｅ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ）特性を利用するためである。そのＮＴＣ特性を利用することによってヒータ３の記録材Ｐが通過しない領域（非通紙領域）の過昇温を抑えることができる。その理由は後述の（４）項で説明する。

２は可撓性部材としての、耐熱性に優れた円筒状の耐熱性フィルムであり、ヒータ３を支持させたステー１の外周に外嵌させてある。このフィルム２の内周長とヒータ３を含むステー１の外周長はフィルム２の方を例えば３ｍｍ程度大きくしてある。従ってフィルム２は周長に余裕を持ってステー１の外周にルーズに外嵌されている。

フィルム２は熱容量を小さくしてクイックスタート性を向上させるために、フィルム２の膜厚は総厚１００μｍ以下程度としてある。また、フィルム２の材料として、耐熱性、離型性、強度、耐久性等のあるＰＴＦＥ、ＰＦＡ、ＦＥＰの単層を使用できる。或いは、ポリイミド、ポリアミドイミド、ＰＥＥＫ、ＰＥＳ、ＰＰＳ等の外周表面にＰＴＦＥ、ＰＦＡ、ＦＥＰ等をコーティングした複合層フィルムを使用できる。本実施例では、フィルム２として、厚み５０μｍのポリイミドフィルム上に厚み１０μｍのＰＴＦＥをコーティングしたフィルム層厚６０μｍのものを使用した。フィルム２の内周面（内面）には、ヒータ３との摺動性を向上させるためにグリスが塗られている。

上記のステー１、ヒータ３、フィルム２等により加熱アセンブリ４が構成されている。

６はバックアップ部材としての弾性加圧ローラである。本例の加圧ローラ６は、外径１３ｍｍの鉄、ステンレス、アルミ等の丸軸の芯金６ａ上に、耐熱性弾性層６ｂとして、長さ２４０ｍｍ、厚さ３ｍｍのシリコ−ン発泡体を被覆したものである。この加圧ローラ６はステー１に保持されているヒータ３とフィルム２を挟んで対向している。そして、加圧機構（不図示）によりステー１と加圧ローラ６の間には所定の圧力が掛けられている。この圧力により加圧ローラ６の弾性層６ｂがフィルム２を挟んでヒータ３に沿って長手方向に弾性変形する。これによって加圧ローラ６はフィルム２を挟んでヒータ３と記録材Ｐが担持する未定着トナー画像の加熱定着に必要な所定幅のニップ部（定着ニップ部）Ｎを形成する。

（３）定着装置の加熱定着動作
図７はヒータ３の給電制御系の一例のブロック図である。

加圧ローラ６の芯金６ａの長手方向端部に設けたドライブギアＧをモータ等の駆動源Ｍにより回転駆動することによって加圧ローラ６は矢印方向に所定の周速度（プロセススピード）で回転される。加圧ローラ６の回転により、ニップ部Ｎにおける加圧ローラ６の外周面（表面）とフィルム２の外周面（表面）の摩擦力によってフィルム２に回転力が作用する。すると、フィルム２は、フィルム２内面がニップ部Ｎにおいてヒータ３の保護層３ｃの表面を摺動しながらステー１の周りを矢印方向に加圧ローラ６の回転周速度とほぼ同じ周速度で従動回転する。このときステー１は従動回転するフィルム２内面をステー１の弧状の外周面によりガイドする。

一方、図７に示すように、ヒータ３の電極３１，３２には、給電用コネクタ７，８を介して商用電源（ＡＣ電源）１３からトライアック１２を通じて給電される。これにより電極３１，３２間の炭素系発熱体３ｂが発熱してヒータ３の基板３ａは迅速急峻に昇温する。そしてそのヒータ３の温度は基板３ａの裏面（ニップ部Ｎと反対側の面）に設けられている温度検知手段としてのサーミスタ５により検知され、そのサーミスタ５の出力をＡ／Ｄ変換器１０を介して制御手段としての給電制御部（ＭＰＵ）１１が取り込む。制御部１１は、サーミスタ５から得られる検知温度情報に基づいてトライアック１２を位相制御、或いは波数制御してヒータ３に通電する電力を制御することにより、ヒータ３を所定の温度に維持する。即ち、サーミスタ５の検知温度が所定の定着温度（目標温度）より低い時はヒータ３が昇温するように、またサーミスタ５の検知温度が所定の定着温度より高い時はヒータ３が降温するように、ヒータ３に通電する電力を制御する。これにより定着時のヒータ３の温度を所定の定着温度に保つ。本実施例では位相制御により出力を０〜１００％まで５％刻みの２１段階で変化させている。出力１００％とは、発熱体に商用電源からの電力を全通電したときである。

ヒータ３の温度が定着温度に立ち上がり、フィルム２の回転周速度が定常化した状態で、ニップ部Ｎに未定着トナー画像Ｔを担持する記録材Ｐが導入される。そして、ニップ部Ｎにおいてその記録材Ｐがフィルム２表面と加圧ローラ６表面とにより挟持搬送される。その搬送過程において、記録材Ｐにはニップ部Ｎの圧力が付与されるとともにヒータ３の熱がフィルム２を介して付与されることにより、記録材Ｐ上の未定着トナー画像Ｔが記録材Ｐの面上に加熱定着される。そして未定着トナー画像Ｔが加熱定着された記録材Ｐはフィルム２表面から分離（曲率分離）してニップ部Ｎから排出される。

ここで、本実施例のプリンタおける記録材の搬送基準を図３及び図７を参照して説明する。

本実施例のプリンタは記録材Ｐの紙幅中央を搬送基準としている。従って、定着装置１１４においてはヒータ３の長手方向中央が各種サイズの記録材Ｐの搬送基準となる。Ｏは記録材の搬送基準線（仮想線）である（図７）。図３及び図７において、Ａはこのプリンタで使用可能な定型の最大紙幅の記録材をニップ部Ｎに導入したときその記録材がヒータ３を通過する領域（最大通紙領域）である。この通紙領域Ａはヒータ３の炭素系発熱体３ｂの長さにほぼ対応している。Ｂはこのプリンタで使用可能な定型の最小紙幅の記録材をニップ部Ｎに導入したときその記録材がヒータ３を通過する領域（通紙領域）である。Ｃは最大紙幅の記録材よりも紙幅の小さい記録材（小サイズ紙）をニップ部Ｎに導入したときその記録材がヒータ３を通過しない領域（非通紙領域）である。この非通紙領域Ｃの領域幅は小サイズ紙の紙幅の大小に応じて異なる。

ヒータ３の温度を検出するサーミスタ５は、ヒータ３の基板３ａ裏面において、大小どの紙幅の記録材をニップ部Ｎに導入してもその記録材が必ず通過する最小通紙領域Ｂに対応する位置に接触させて設けてある。

（４）ＮＴＣ発熱体の発熱特性
次にＮＴＣ特性のヒータ３を用いれば非通紙領域の過昇温が低減できる理由について図８を参照して説明する。図８はヒータ３の電気的モデル図である。

ヒータ３の炭素系発熱体３ｂに流れる電流をＩとし、ヒータ３の長手方向において中央部（通紙領域）の抵抗値をＲ１、端部（非通紙領域の片側）の抵抗値をＲ２とした場合、中央部の発熱量Ｗ１はＩ^２・Ｒ１であり、端部の発熱量Ｗ２はＩ^２・Ｒ２である。なお、理解しやすいように、ニップ部Ｎに記録材を通紙（導入）していない状態でＲ１＝２×Ｒ２となる位置、つまり非通紙領域の長さ（両端部の長さの和）が通紙領域の長さと等しくなる位置で通紙領域と非通紙領域を区切って考える。ここで、ニップ部Ｎに記録材を通紙していない状態において、炭素系発熱体３ｂの単位長さ当りの抵抗値はヒータ３全体で均一である。

ＰＴＣ（Ｐｏｓｉｔｉｖｅ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ）発熱体において、小サイズ紙を通紙した場合を考えると、その発熱体がフィルムを介して紙と接触するため小サイズ紙の紙幅分、中央部の熱が奪われる。サーミスタは中央部の温度を検知しており、中央部の温度が下がらないように通電制御が行われるため、紙に熱を奪われることのない端部は中央部に対して高温となる。この場合、ＰＴＣ特性により端部の単位長さ当りの抵抗値は中央部の単位長さ当りの抵抗値よりも高くなるので、片側の端部の発熱量Ｗ２は中央部の発熱量Ｗ１に比べて大きくなる。つまり端部の単位長さ当りの発熱量が中央部よりも増えてしまう。また発熱量が大きくなると温度が上昇するので更に抵抗が高くなり、いっそう発熱量が増えてしまう。

一方、ＮＴＣ発熱体において、小サイズ紙を通紙した場合では、温度が高いほうが抵抗値が低くなるので、端部の単位長さ当りの抵抗値は中央部の単位長さ当りの抵抗値よりも低くなる。よって片側の端部の発熱量Ｗ２は中央部の発熱量Ｗ１に比べて小さくなる。つまり端部の単位長さ当りの発熱量が中央部よりも少なくなる。このため、ＰＴＣ発熱体のときよりも両端部の発熱を抑制できる。

以上の理由によりＮＴＣ特性の抵抗発熱体であれば小サイズ紙通紙時の端部の温度を低く抑えることができる。

次に、炭素系発熱体３ｂの材料及び製法について説明する。本実施例の炭素系発熱体では特に炭化させる有機物としては、炭素の非酸化雰囲気中、例えば真空中、又は窒素ガスやアルゴンなどの不活性ガス中での熱処理により５％以上の炭化収率を示す有機物質を使用する。この有機物質として、例えば、塩素化塩化ビニル樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリアクリロニトリル、ポリビニルアルコール、ポリ塩化ビニル−ポリ酢酸ビニル共重合体等の縮合多環芳香族を分子の基本構造内に持つ天然高分子物質が挙げられる。用いられる。また、この有機物質として、ポリアミド等の熱可塑性樹脂、フェノール樹脂、フラン樹脂、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリイミド等の熱硬化性樹脂等の縮合多環芳香族を分子の基本構造内に持つ天然高分子物質が挙げられる。また、この有機物質として、リグニン、セルロース、トラガントガム、アラビアガム、糖類等の縮合多環芳香族を分子の基本構造内に持つ天然高分子物質が挙げられる。その他に、この有機物質として、ナフタレンスルホン酸のホルマリン縮合物、コプナ樹脂等の縮合多環芳香族を分子の基本構造内に持つ合成高分子物質が挙げられる。

前記炭素の非酸化雰囲気中（炭素が殆ど酸化しない雰囲気中）とは、真空中（１×１０^−２Ｐａ以下）、又は窒素ガス中、不活性ガス中のことを指す。このような雰囲気中で熱処理することで、熱処理時の酸化が確実に防止でき、炭素系発熱体を安定して作ることが出来る。

ここでいう炭化収率とは、炭素の非酸化雰囲気中での熱処理により得られる炭化物質（グラファイトや無定形炭素などの複合体）の重量と、熱処理前の原材料中の有機物質の重量と、の比のことである。従って、例えば炭化収率が５％とは、熱処理前の有機物質の重量が１００ｇの場合、熱処理後の炭化物質の重量が５ｇであるということである。因みに有機物を酸化雰囲気中で熱処理した場合には、使用する有機物の種類にもよるが、一般に５００℃くらいの熱処理温度から酸化が始まる。酸化が生じるため炭素が分解または燃焼してしまい、ヒータとして利用できる安定した炭化物質が得られない。なお、使用する有機物の種類と量は、炭素系発熱体の抵抗温度特性、抵抗値、形状により適宜選択され、一種或いは数種の有機物の混合体で使用することが可能である。

また予め有機物中に炭素粉末を混合しておいても良い。ここでいう炭素粉末としては、カーボンブラック、黒鉛、コークス等があり、炭素系発熱体の抵抗値、形状により一種或いは数種の混合体として使用することが可能である。この場合電子は、予め混ぜておいた炭素粉末中及び熱処理により炭化した有機物中を流れる。原材料の中に予め炭素粉末を混合する手法は、炭素系発熱体の体積抵抗を下げたい場合に有効である。

また、任意の抵抗値の炭素系発熱体を作るには絶縁性物質や半導電性物質を有機物と共に混合した原材料を熱処理することが望ましい。絶縁性物質、半導電物質としては、金属炭化物、金属硼化物、金属珪化物、金属窒化物、金属酸化物、半金属窒化物、半金属酸化物、半金属炭化物が好ましく、炭素系発熱体の抵抗値、形状により１種或いは数種を選択すれば良い。

絶縁性物質や半導電性物質を混合した原材料においては、炭素だけでなく炭素を伝わって流れる電子の導電阻害物質となる絶縁性物質、半導電物質も持っているため、所望の抵抗値の炭素系発熱体を容易に製造できる。これらの手法を用いることで炭素系発熱体の抵抗値や採り得る形状の自由度が広がる。

即ち、熱処理により炭化させる有機物と、この有機物に少なくとも絶縁性或いは半導電性の物質の一種又は数種を混合する。そして、これを成形後、炭素の非酸化雰囲気中にて熱処理することによって炭素系発熱体を作れば、抵抗温度特性、抵抗値、及び炭素系発熱体の形状の設定幅が広がる。従って、フィルム２を用いた定着装置１１４のヒータ３に適した炭素系発熱体３ｂを容易に提供できる。なお、必要に応じて、絶縁性物質や半導電性物質だけでなく、炭素粉末も原材料に混合しても良い。

また、前記絶縁性物質或いは半導電性物質は窒化ホウ素、アルミナ、炭化珪素、炭化ホウ素等が推奨される。このような物質を用いることで炭素系発熱体の抵抗値制御が容易にできる。

また、前記炭素系発熱体の熱処理時の熱処理温度（熱処理時の最高到達温度）は、８５０℃以上、１７５０℃以下であることが好ましい。上記温度にて熱処理することで、炭素系発熱体の抵抗変化率をゼロ近傍または負にすることが可能となる。また、炭素系発熱体の抵抗値を実用的な抵抗値に調整することが出来、非通紙部昇温の抑制と電力の過不足がない定着装置が提供できる。

黒鉛化は熱処理する有機物及び原材料に混入する炭素粉末の種類とその入れ目量でもある程度調整が可能であるが、黒鉛化させる有機物の熱処理の条件に大きく依存し、特に熱処理温度が高いほど黒鉛化の度合いが高くなる。

このように炭素系発熱体は熱処理の条件を変え、黒鉛化を調整するだけで容易に抵抗温度特性を大きく変化させることが出来る特徴を持っている。

なお、ヒータ３の基板３ａ表面に設けられた炭素系発熱体３ａにおいて、フィルム２内面と摺動するフィルム摺動面には、必要に応じて、耐熱性の潤滑材層など他の所望の機能層を付加することもできる。

（５）ヒータ３の具体例
以下に具体的なヒータ例として、実施例ヒータ１、実施例ヒータ２、実施例ヒータ３、実施例ヒータ４の構成を説明する。また、その実施例ヒータ１から実施例ヒータ４の各ヒータの比較例として、比較例ヒータ１の構成を説明する。実施例ヒータ１から実施例ヒータ４及び比較例ヒータ１の各ヒータの外観形態は図６に示すヒータ３と同じである。

（５−１）実施例ヒータ１
図９は実施例ヒータ１の横断面模型図である。

実施例ヒータ１では、基板１３ａとして、アルミナ製のセラミック基板（以下、基板と記す）を用いている。そしてその基板１３ａ表面に直接炭化発熱体１３ｂを成形した。即ち、炭化発熱体１３ｂの前駆体として、塩素化塩化ビニル樹脂、黒鉛粉末、窒化硼素を分散させ混練し、押し出し成型機で基板１３ａ表面上に直接板状に成形後に真空中（０．０１Ｐａ以下）で１５００℃にて熱処理することにより、炭化発熱体１３ｂを成形した。因みに基板１３ａ表面の全域に渡って、予めサンドペーパーにより表面粗さＲａ５μｍ、Ｒ（ｍａｘ）１０μｍの粗し処理を行っておいた。従って基板１３ａ表面はその表面粗さを有する凹凸面１３ａ１となっている。炭素系発熱体１３ｂは基板１３ａの粗し処理を行った表面即ち粗面１３ａ１の上で直接、上記塩素化塩化ビニル樹脂の炭化により形作られる。これにより、基板１３ａ表面上に長さ２５０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ０．２ｍｍの板形状にて総抵抗値７５．２Ω（室温２０℃）の炭素系発熱体１３ｂを得た。この炭素系発熱体１３ｂの基板１３ａの反対側の面、つまり保護層側の面（表面）の表面粗さはＲａ２μｍ、Ｒ（ｍａｘ）５μｍである。

また、炭素系発熱体１３ｂの長手方向両端部の表面には、先にＡＣ印加用の電極３１，３２を銀Ｐｄペーストのスクリーン印刷により設け、その電極３１，３２間の距離が２２０ｍｍになるようにした。次に炭素系発熱体１３ｂの表面の全域と電極３１，３２の端部を覆うようにポリイミド樹脂からなる保護層１３ｃを設けた。保護層１３ｃは、ポリイミドのワニスをスクリーン印刷により塗布し、炭素系発熱体３ｂ上で厚み２０μｍになるように成膜した。

実施例ヒータ１は、基板１３ａ表面が表面粗さＲａ５μｍ、Ｒ（ｍａｘ）１０μｍの凹凸面１３ａ１に形成してある。そのため、基板１３ａ表面の凹凸面１３ａ１に炭素系発熱体１３ｂがよく喰いつき、所謂アンカー効果により、基板１３ａと炭素系発熱体１３ｂを強固に固着（接着）することができる。一方、炭素系発熱体１３ｂ表面の表面粗さはＲａ２μｍ、Ｒ（ｍａｘ）５μｍであって基板１３ａ表面の表面粗さよりも小さい。そのため、炭素系発熱体１３ｂと保護層１３ｃの固着強度（接着強度）は、基板１３ａと炭素系発熱体１３ｂの固着強度（接着強度）よりも弱い。言い換えれば、炭素系発熱体１３ｂと基板１３ａの接着強度は、炭素系発熱体１３ｂと保護層１３ｃの接着強度よりも強い。

（５−２）実施例ヒータ２
図１０は実施例ヒータ２の横断面模型図である。

実施例ヒータ２の構成は、基本的に実施例ヒータ１と同じ保護層、基板を用いているので、これらの保護層、基板については実施例ヒータ１の保護層１３ｃ、基板１３ａと同一符号を付した。

実施例ヒータ２において、実施例ヒータ１との違いは、炭素系発熱体２３ｂと基板１３ａの間に接着性を有する耐熱性樹脂の層として接着層２３ｃを設けた点にある。接着層２３ｃを設けることによって、実施例ヒータ１よりも炭素系発熱体２３ｂと基板１３ａとの接着強度を上げた構成となっている。

また、実施例ヒータ２では、炭素系発熱体２３ｂは実施例ヒータ１のように直接酸化される有機物を基板１３ａ表面上に塗布して基板１３ａと一緒に焼成するのではなく、予め焼成して単体の板として用意した。即ち、炭素系発熱体２３ｂの前駆体として、塩素化塩化ビニル樹脂、黒鉛粉末、窒化硼素を分散させ混練し、押し出し成型機で棒状に成形後に真空中（０．０１Ｐａ以下）で１５００℃にて熱処理することにより室温環境で所定の固有抵抗の基材を得る。その室温環境は２０℃、固有抵抗は３０．１×１０^−３Ω・ｃｍである。そしてこの基材を長さ２５０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ０．２ｍｍの形に加工し、総抵抗値７５．２Ωとしたものを炭素系発熱体２３ｂとして用いた。

また、実施例ヒータ２では、炭素系発熱体２３ｂの基板側の面（裏面）には、予め炭素系発熱体２３ｂの裏面全域にサンドペーパーにより表面粗さＲａで５μｍ、Ｒ（ｍａｘ）で１０μｍの粗し処理を行っておいた。従って炭素系発熱体２３ｂ裏面はその表面粗さを有する粗面２３ｂ１となっている。因みに粗し処理を行っていない炭素系発熱体２３ｂ表面の表面粗さはＲａ２μｍ、Ｒ（ｍａｘ）５μｍであった。

実施例ヒータ２は、基板１３ａと炭素系発熱体２３ｂの間に接着層２３ｃとしてポリイミドのワニスを塗っておき焼成させることで、基板１３ａと炭素系発熱体２３ｂを接着させた。因みにポリイミドのワニスとしては、実施例ヒータ１の保護層１３ｃと同じものを用いた。また、炭素系発熱体２３ｂの裏面に粗し処理を行うことで接着層２３ｃと基板１３ａの接着、接着層２３ｃと炭素系発熱体２３ｂの接着が強固になる。即ち、基板１３ａ表面の表面粗さによる炭素系発熱体１３ｂのアンカー効果に加え、接着層２３ｃ自体の接着効果により基板１３ａと炭素系発熱体１３ｂを実施例ヒータ１よりもより強固に固着（接着）することができる。また、炭素系発熱体２３ｂ裏面の表面粗さによる接着層２３ｃのアンカー効果に加え、接着層２３ｃ自体の接着効果により接着層２３ｃと炭素系発熱体２３ｂを強固に固着（接着）することができる。一方、炭素系発熱体２３ｂ表面を粗し処理を行わない滑らかな面のままにしておくことで、相対的に炭素系発熱体２３ｂと保護層１３ｃの固着強度（接着強度）を弱くすることができる。従って、実施例ヒータ２においても、炭素系発熱体２３ｂと基板１３ａの接着強度は、炭素系発熱体２３ｂと保護層１３ｃの接着強度よりも強い。

（５−３）実施例ヒータ３
実施例ヒータ３は、実施例ヒータ２よりも保護層と炭素系発熱体との接着強度を弱めた構成である。即ち保護層のポリイミド樹脂中にフィラー（図示せず）を分散させ、炭素系発熱体と保護層の実質的な接着面積を減らすことにより、炭素系発熱体と保護層の接着強度を弱めた。実施例ヒータ３の構成は基本的に実施例ヒータ２と保護層１３ｃを除き同じであるので、実施例ヒータ２と同じ部材・部分には同一の符号を付してその説明は割愛する。

図１１は実施例ヒータ３の横断面模型図である。

実施例ヒータ３の保護層３３ｃは、ポリイミドワニス中に窒化硼素フィラーを体積比で３０％ｗｔ分散させ、スクリーン印刷により炭素系発熱体２３ｂ表面に塗布した後、厚み２０μｍになるように成膜した。ここで窒化硼素フィラーとしては、平均粒径が５μｍのものを用いた。保護層３３ｃのポリイミド樹脂中に分散させるフィラーの材料として、窒化硼素以外にもアルミナ、炭化珪素（ＳｉＣ）、シリカ、ガラス、などのフィラーを用いることもできる。

（５−４）実施例ヒータ４
図１２の（ａ）は実施例ヒータ４の表面側の図、（ｂ）は（ａ）の実施例ヒータ４のスルーホールＴＨ近傍の拡大図である。

実施例ヒータ４の最大の特徴は、基板１３ａの短手方向において炭素系発熱体１３ｂの外側位置に基板１３ａを厚さ方向に貫通するスルーホールＴＨを設けたことである。スルーホールＴＨは、基板１３ａに対して炭酸ガスレーザー加工することによって基板１３ａにφ０．５ｍｍの貫通孔を開けた。また、実施例ヒータ４の他の特徴は、基板１３ａにおいてスルーホールを含む領域としてのスルーホール周辺領域１３Ａのみに対して、実施例ヒータ１と同じ手法により同じ表面粗さの粗し処理を行ったことにある。従って、基板１３ａ表面のスルーホール周辺領域１３Ａは表面粗さＲａ５μｍ、Ｒ（ｍａｘ）１０μｍの凹凸面１３ａ１に形成してある。実施例ヒータ４は、上記の２つの特徴点を除いて、実施例ヒータ１と同じ構成としてある。

実施例ヒータ４は、基板１３ａにスルーホールＴＨを設けることにより、基板１３ａはスルーホールＴＨを設けなかった場合に比べて割れやすくなる。従って、実施例ヒータ４は、スルーホールＴＨを設けた個所だけに破断が起きるようにすることができる。よって、炭素系発熱体１３ｂと基板１３ａが接着する全領域に粗し処理を行う必要がない。またスルーホールＴＨを起点に亀裂が走りやすくなるため、より強く基板１３ａの割れた衝撃が保護層１３ｃに伝わり、保護層１３ｃが裂けやすくなる効果がある。

（５−５）比較例ヒータ１
図１３は比較例ヒータ１の横断面模型図である。

比較例ヒータ１は保護層と基板を除き実施例ヒータ１と同じである。よって実施例ヒータ１と同一の部材・部分には同一の符号を付してその説明は割愛する。

比較例ヒータ１において、基板１３ａが実施例ヒータ１の基板１３ａと異なる点は、基板１３ａ表面に粗し処理を行っていない点だけである。その他の、炭素系発熱体１３ｂ及び保護層１３ｃの塗布域や厚み、電極３１，３２などは実施例ヒータ１と同じに形成した。因みに基板１３ａの表面粗さはＲａ０．５μｍ、Ｒ（ｍａｘ）１．５μｍだった。

以下に、実施例ヒータ１〜実施例ヒータ４及び比較例ヒータ１について、リスクアセスメント試験を行った結果を示す。ここでリスクアセスメント試験としては、記録材Ｐとして幅狭厚紙（小サイズ厚紙）が多重送したことによる異常昇温を想定した異常昇温試験と、停止時にヒータへの通電が行われたことを想定した通電暴走試験の２つを行った。因みにどちらのリスクも現実的には、２重故障以上の異常がないかぎり起きることはない。

まず異常昇温試験の方法としては次の方法を用いた。即ち封筒（ＣＯＭ１０）を６枚重ねた束を何束も用意し、これをプロセススピード１２０ｍｍ／ｓｅｃにてカラ回転温調をさせた定着装置に強引に１２ＰＰＭの等間隔で連続通紙して、ヒータが壊れるかを試験した。これは封筒（ＣＯＭ１０）の束により、ヒータの非通紙部は非通紙部昇温を起こすとともに、加圧ローラとフィルムとの間が離間（ニップの浮き）することによって、異常な昇温が発生するモードである。ここで定着温度はサーミスタの温度で２００℃になるように統一して行った。通常、複写機やプリンタ等の画像形成装置は、給紙口ないし、給紙機構−定着装置間の紙搬送機構にて重送した記録材が通れない構造に設計される。また、画像形成装置は、仮に重送が発生した場合でも、転写部にて転写電流の変化をモニターすることで重送が検知され、駆動が停止する機構などを有する。

また通電暴走試験では、朝一の冷えた状態から加圧ローラを駆動させずにヒータへの通電だけを行い、ヒータの急速な昇温を引き起こし、ヒータを強引に熱的に破壊して調べた。通電の条件としては、サーミスタによる制御を介さないフル通電モードで入力電圧を１８０Ｖから２６０Ｖの間にて適時振って、基板の昇温速度をそろえ、破断の様子の比較を行った。因みにこのリスクも画像形成装置のＭＰＵの故障による通電暴走とサーミスタの異常電圧（異常高温時の出力）をハード的に検知し、リレイを強制的にオフにする安全回路の同時故障などの２重故障以上にならないかぎり起きることはない。

ここで、表１に記載の完全破断、不完全破断、及び不完全破断２について、便宜的に図６に示すヒータ３の符号を用いて説明する。

表１中、完全破断とは、図１４（ｃ）に模式的に示すように基板３ａ、炭素系発熱体３ｂ及び保護層３ｃが割れて、炭素系発熱体３ｂが十分に離間した状態のことである。

不完全破断とは、図１４（ａ）に模式的に示すように保護層３ｃが破断せず炭素系発熱体３ｂが十分に離間していない状態のことである。不完全破断は次の理由によって起こる。即ち、基板３ａと炭素系発熱体３ｂは割れたものの炭素系発熱体３ｂが基板３ａから剥がれることにより、保護層３ｃまで基板３ａが破壊したときの衝撃が十分に伝わらず、保護層３ｃが破断せず炭素系発熱体３ｂが十分に離間しないことによる。

不完全破断２とは、図１４（ｂ）に示すように炭素系発熱体３ｂと基板３ａの剥がれは発生していないものの、保護層３ｃが破断せず、やはり炭素系発熱体３ｂが十分に離間していない状態のことである。

不完全破断と不完全破断２どちらの場合も、炭素系発熱体３ｂが破断したとはいえ、依然として十分離間していない。炭素系発熱体３ｂは有機物を炭化した焼結体であり、それ自体が硬くかつ脆性を有した独立の基板であるため、炭素系発熱体３ｂが破断した場合その破断部が先鋭になりやすい。そのため、炭素系発熱体３ｂが破断した場合に十分に離間していないと最悪通電が遮断されない可能性があり、リスクアセスメント上好ましくない。一方、完全破断の場合には、炭素系発熱体３ｂが図１４（ｃ）のように破断後十分に離間するため通電が遮断される。

上記表１のリスクアセスメント試験結果が示すように比較例ヒータ１は、異常昇温試験及び通電暴走試験のいずれの試験においても不完全な破断であった。

それに対して、実施例ヒータ１は、異常昇温試験では完全破断が起きる効果がある。また、通電暴走試験では、基板１３ａの昇温速度（度／秒）が２５０度／秒と速いとき（入力が比較的高電圧のとき）においてのみ、完全破断が起きる効果があることが判る。

実施例ヒータ２は、異常昇温試験では完全破断が起きる効果がある。また、通電暴走試験においては、実施例ヒータ１よりも基板１３ａの昇温速度が低い場合（２３０度／秒）においても完全破断が起きる結果となっている。これは、実施例ヒータ２では、炭素系発熱体２３ｂと基板１３ａとの接着強度が相対的に実施例ヒータ１よりもアップしたため、基板１３ａの熱膨張による破断の衝撃が保護層１３ｃに伝わりやすくなったためである。

実施例ヒータ３は、実施例ヒータ２よりさらに強固に基板１３ａと炭素系発熱体２３ｂの接着強度をあげている。そのため、実施例ヒータ２よりも基板１３ａの昇温速度が２００度／秒とさらに低いとき（入力が比較的低電圧のとき）でも完全破断が起きる結果となっている。

実施例ヒータ４は、基板１３ａにスルーホールＴＨを設けた構成とその基板１３ａのスルーホール周辺領域に粗し処理を行う構成を組み合わせることで、完全破断が起きるようにすることができることを示している。また、実施例ヒータ４においては破断個所はすべてスルーホールＴＨの箇所で起きており、この結果からスルーホールＴＨにより破断個所を限定させることができることが判る。故に実施例ヒータ１、実施例ヒータ２及び実施例ヒータ３そのものにおいても基板１３ａにスルーホールを設けた構成にすることで、それぞれさらに低い基板１３ａの昇温速度においても、完全破断できるようになることは言うまでも無い。

以上説明したように、実施例ヒータ１乃至実施例ヒータ４のように、炭素系発熱体１３ｂ（２３ｂ）と基板１３ａとの接着強度を、炭素系発熱体１３ｂ（２３ｂ）と保護層１３ｃ（３３ｃ）との接着強度よりも強くした。そのため、基板１３ａ破断時の衝撃をまずは炭素系発熱体１３ｂ（２３ｂ）に強く伝えることができ、そしてさらには保護層１３ｃ（３３ｃ）にも強く伝えることができる。これによって、炭素系発熱体１３ｂ（２３ｂ）と保護層１３ｃ（３３ｃ）を裂けやすくすることができ、ヒータ破断時に炭素系発熱体１３ｂ（２３ｂ）を確実に破断、離間させることで通電遮断をより安定して行うことができる。つまり、ヒータの通電暴走や異常昇温によって基板に破断が生じた場合でも、炭素系発熱体に不完全な破断が起きることを低減できる。

また、実施例ヒータ１のように基板１３ａ表面に粗し処理を施すことによって、基板１３ａ表面の表面粗さと炭素系発熱体１３ｂ表面の表面粗さに差をつけることができる。これにより、炭素系発熱体１３ｂと基板１３ａとの接着強度を、炭素系発熱体１３ｂと保護層１３ｃとの接着強度よりも強くでき、基板１３ａ破断時により確実に発熱体保護層１３ｂを裂けやすくすることができる。

また、実施例ヒータ２及び実施例ヒータ３のように基板１３ａ表面と発熱体保護層２３ｂ裏面にそれぞれ粗し処理を施しその基板１３ａ表面と発熱体保護層２３ｂ裏面を接着層２３ｃにより接着する。これによって、炭素系発熱体１３ｂと基板１３ａとの接着強度を、炭素系発熱体１３ｂと保護層１３ｃとの接着強度よりも強くでき、基板１３ａ破断時に、より確実に発熱体保護層２３ｂを裂けやすくすることができる。

また、実施例ヒータ１乃至実施例ヒータ３において基板１３ａにスルーホールＴＨを設けることによって、そのスルーホールＴＨ部で基板１３ａを破断できるとともに基板１３ａ破断時により確実に発熱体保護層２３ｂを裂けやすくすることができる。

また、実施例ヒータ４のように基板１３ａにスルーホールＴＨを設けるとともにスルーホール周辺領域１３Ａに粗し処理を行うことによって、基板１３ａ破断時により確実に発熱体保護層２３ｂを裂けやすくすることができる。

また、本実施例のヒータ３を有する定着装置１１４は、通電暴走や異常昇温時により確実にヒータ破断を行うことができる。

［その他］
１）フィルム２内面が摺動するヒータ３の保護層３ｃの表面には、必要に応じて、耐熱性の潤滑材層など他の所望の機能層を付加することもできる。

２)定着装置１１４において、可撓性性部材であるフィルム２の駆動方式は実施例の加圧ローラ駆動方式に限られない。エンドレスの可撓性部材の内周面に駆動ローラを設け、可撓性部材にテンションを加えながら駆動する装置構成であってもよいし、可撓性部材をロール巻きの有端ウエブ状にしてこれを繰り出しながら走行移動させる装置構成にすることもできる。

３)定着装置１１４において、バックアップ部材はローラ体に限られず、回動ベルト体にすることもできる。

４)ヒータ３に設けられる温度検知手段はサーミスタに限られない。接触型または非接触型の各種のものを使用することができる。

５)炭素系発熱体の前駆体をアルミナ基板上へ成形する方法としては、押し出し成型に限られず、スクリーン印刷などでも構わない。

６）本発明に係る像加熱装置は、画像形成装置の定着装置に限られず、その他、画像を仮定着する像加熱装置、画像を担持した記録媒体を再加熱してつや等の表面性を改質する像加熱装置等としても使用できる。

画像形成装置の一例の概略構成図である。 定着装置の一例の横断面模型図である。 定着装置の縦断面模型図である。 定着装置を記録材導入側から見た図である。 ステーの説明図である。 ヒータの説明図である。 ヒータの給電制御系の一例のブロック図である。 ヒータの電気的モデル図である。 実施例ヒータ１の説明図である。 実施例ヒータ２の説明図である。 実施例ヒータ３の説明図である。 実施例ヒータ４の説明図である。 比較例ヒータ１の説明図である。 （ａ）はヒータの不完全破断の模型図、（ｂ）はヒータの不完全破断２の模型図、（ｃ）はヒータの完全破断の模型図である。

符号の説明

２・・耐熱性フィルム、３・・ヒータ、３ａ・・基板、３ｂ・・炭素系発熱体、３ｃ・・保護層、６・・加圧ローラ、１３A・・スルーホール周辺領域、１１４・・定着装置、Ｎ・・ニップ部、Ｐ・・記録材、Ｔ・・未定着トナー画像、ＴＨ・・スルーホール。

Claims (8)

1. 基板と、通電により発熱する発熱体であって、前記基板に前記基板の長手方向に沿って設けられた発熱体と、前記発熱体の前記基板の反対側の面を覆う保護層と、を有する加熱体において、
   前記発熱体は有機物を炭化させて形成した炭素系発熱体であり、前記炭素系発熱体と前記基板との接着強度を、前記炭素系発熱体と前記保護層との接着強度よりも強くしたことを特徴とする加熱体。
2. 前記基板の前記炭素系発熱体側の表面において少なくとも前記炭素系発熱体と対向する領域には粗し処理が施されていることを特徴とする請求項１に記載の加熱体。
3. 前記炭素系発熱体と前記基板との間に接着性を有する耐熱性樹脂の層を設けるとともに、前記基板の前記炭素系発熱体側の表面において少なくとも前記炭素系発熱体と対向する領域の表面粗さは、前記炭素系発熱体の前記保護層側の表面の表面粗さよりも粗くしてあることを特徴とする請求項１に記載の加熱体。
4. 前記炭素系発熱体の前記基板側の裏面の表面粗さは、前記炭素系発熱体の前記保護層側の表面の表面粗さよりも粗くしたことを特徴とする請求項３に記載の加熱体。
5. 前記保護層にフィラーを混ぜたことを特徴とする請求項１に記載の加熱体。
6. 前記基板はスルーホールを有することを特徴とする請求項１に記載の加熱体。
7. 前記スルーホールを有する前記基板は、前記基板の前記炭素系発熱体側の表面において前記スルーホールを含む領域に粗し処理が施されていることを特徴とする請求項６に記載の加熱体。
8. 加熱体と、前記加熱体と接触しつつ移動する可撓性部材と、前記可撓性部材を介して前記加熱体とニップ部を形成するバックアップ部材とを有し、前記ニップ部で画像を担持する記録材を挟持搬送しつつ加熱する像加熱装置において、
   前記加熱体として請求項１から請求項７の何れかに記載の加熱体を有することを特徴とする像加熱装置。