JP2009138265A - 時効硬化型ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 質量%で、C:0.05%以下、Si:0.6〜3.5%未満、Mn:3.0%以下、Cr:6.0〜14.0%、Ni:4.0〜10.0%、Co:20.0%以下、Cu:6.0%以下、Ti:0.5〜3.5%、Al:2.0%以下(0%を含む)を含有してなる鋼の製造方法において、
前記の鋼に、1000℃以上の保持温度で60分を超える保持時間の固溶化処理を行った後、前記保持温度からの冷却過程で、加工終了温度を鋼の表面温度で700℃以上とする塑性加工を行い、次いで時効処理を行う、時効硬化型ステンレス鋼の製造方法である。また、固溶化処理の前には均質化処理を行ってもよい。時効処理は400〜550℃で行うことが望ましく、例えば58HRC以上の硬さに調質するものである。
【選択図】図1
Description
前記の鋼に、1000℃以上の保持温度で60分を超える保持時間の固溶化処理を行った後、前記保持温度からの冷却過程で、加工終了温度を鋼の表面温度で700℃以上とする塑性加工を行い、次いで時効処理を行うことを特徴とする時効硬化型ステンレス鋼の製造方法である。
Cは、0.05%以下に管理することによって、組織中の硬質炭化物を低減しかつ、析出サイズをサブミクロンオーダーに抑え、超鏡面仕上げ性を実現する。好ましくは0.02%以下、更に好ましくは0.01%未満である。
Siは、G相を形成するという析出強化機構に寄与して、強度に併せ、優れた鏡面仕上げ性を得るものである。また、マトリックスに固溶したSiは、耐食性(特に耐硫酸)を高める効果もある。しかし、多量に含有すると、数十ミクロンオーダーの大きなラーベス相が多く析出して、それ自体が鏡面仕上げ性を劣化させると共に、Siや他の強化元素もラーベス相にとられるため、過剰に添加しても効果はない。よって、本発明では0.6〜3.5%未満と規定した。好ましくは1.0〜3.0%である。
Mnは、鋼の脱酸剤として働き、0.05%以上の含有が好ましいが、多すぎると組織中のオーステナイト量が増加しすぎて、所定の硬度が得られにくくなる。よって、Mnは3.0%以下とする。好ましくは0.8%以下である。
Crは、ステンレス鋼の耐食性を確保するための不可欠な成分であって、本発明の金型用途をも考慮すれば、6.0%未満では耐食性が不十分である。また、G相を形成し、析出強化に寄与する。しかし、14.0%を超えると所定の硬度、望ましくは58HRC以上の硬度が得られ難くなるため為、6.0〜14.0%とした。
Niは、鋼に耐食性を付与するとともに、Crとのバランスで鋼の相変態を望ましい形態に、すなわち加工後の冷却時にオーステナイト単相から低炭素マルテンサイト単相へと変態させる作用を有する元素である。そして、G相を形成し、析出強化に寄与する。しかし、多過ぎるとオーステナイト量が増大しすぎて、所定の硬度が得られにくくなる。よって、本発明のNiは、4.0〜10.0%とする。
Coは、耐食性の改善に加えて、G相を形成し、析出強化に寄与する元素である。しかし、過多の含有は機械加工性を損なうので、20.0%以下とする。好ましくは15.0以下である。
Cuは、時効処理の際には、析出硬化に寄与すると共に、耐食性も向上させる。しかしながら、多くの含有は熱間加工性を損なうので、規制管理の重要な元素でもある。本発明では6.0%以下とするが、実金型に要する素材寸法に対応し得るためにも、望ましくは2.0%以下である。
Tiは、時効処理の際にG相を形成して、析出強化に寄与する重要な元素である。しかし、多く含有すると靭性を低下させ、更に、数十ミクロンオーダーの大きなラーベス相が多くなり、それ自体が鏡面仕上げ性を劣化させると共に、Tiや他の強化元素もラーベス相にとられるため、過剰に添加しても効果はない。さらに、過剰のTiは炭化物や窒化物等を形成し、鏡面仕上げ性に悪影響を及ぼす。よって、本発明では0.5〜3.5%とする。望ましくは1.0〜2.5%である。
Alは、鋼の脱酸剤として働く元素である。すなわち、炭化物は低減が好ましいことからCを規制する本発明にとっては、Cによる脱酸が行えないため、Alによる脱酸は有効である。しかし、多くのAl含有は靭性を低下させるので、2.0%以下とする。望ましくは0.5%以下である。加えて、Alは、一方では、Al2O3やAl/Mg複合酸化物の形成により鋼としての鏡面仕上げ性を劣化させることが懸念されるので、例えば脱酸後には、溶湯からは極力除去することが望ましい。または、消耗電極式再溶解法を積極的に導入することで、Al脱酸自体を省略することもできる。
Moは、耐食性を向上させると同時に、時効硬化に寄与するものとして、従来添加のされてきた元素である。しかし、Moの添加に伴って、数十ミクロンオーダーの大きなラーベス相が多くなり、これは鏡面仕上げ性を劣化させる。そして、Moに加え、他の強化元素もラーベス相にとられることから、これは高硬度化に悪影響を及ぼすこととなる。よって、本発明では、Moは1.0%以下に規制することが望ましい。より望ましくは0.5%以下、さらに望ましくは0.4%未満に規制する。
Nは、Ti等と窒化物、炭窒化物を形成し、鏡面仕上げ性に悪影響を及ぼすことから、0.01%以下に規制することが望ましい。より望ましくは0.005%以下、さらに望ましくは0.003%以下に規制する。
Claims (5)
- 質量%で、C:0.05%以下、Si:0.6〜3.5%未満、Mn:3.0%以下、Cr:6.0〜14.0%、Ni:4.0〜10.0%、Co:20.0%以下、Cu:6.0%以下、Ti:0.5〜3.5%、Al:2.0%以下(0%を含む)を含有してなる鋼の製造方法において、
前記の鋼に、1000℃以上の保持温度で60分を超える保持時間の固溶化処理を行った後、前記保持温度からの冷却過程で、加工終了温度を鋼の表面温度で700℃以上とする塑性加工を行い、次いで時効処理を行うことを特徴とする時効硬化型ステンレス鋼の製造方法。 - 質量%で、Moは1.0%以下に、Nは0.01%以下に規制された鋼であることを特徴とする請求項1に記載の時効硬化型ステンレス鋼の製造方法。
- 400〜550℃の時効処理を行うことを特徴とする請求項1または2に記載の時効硬化型ステンレス鋼の製造方法。
- 固溶化処理の前には、均質化処理を行うことを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の時効硬化型ステンレス鋼の製造方法。
- 時効処理後の硬さを58HRC以上とすることを特徴とする請求項1ないし4のいずれかに記載の時効硬化型ステンレス鋼の製造方法。
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