JP2009074076A - ポリプロピレン樹脂組成物 - Google Patents
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Abstract
【課題】軽量で、高い弾性率と耐衝撃性をあわせ持ったポリプロピレン系樹脂組成物を提供する。
【解決手段】プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体であって、極性基含有量が０．１モル％以上であり、かつオレフィン部分の立体規則性が、イソタクチックトライアッドにて９０％以上であるランダム共重合体（Ａ）およびイソタクチックポリプロピレン（Ｂ）を含む樹脂組成物。
【選択図】なし
【解決手段】プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体であって、極性基含有量が０．１モル％以上であり、かつオレフィン部分の立体規則性が、イソタクチックトライアッドにて９０％以上であるランダム共重合体（Ａ）およびイソタクチックポリプロピレン（Ｂ）を含む樹脂組成物。
【選択図】なし
Description
本発明は、高い弾性率と衝撃強度を併せ持つ、プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体を含有するポリプロピレンを含む樹脂組成物に関する。
ポリプロピレンは安価で製造でき軽量な熱可塑性樹脂として広く用いられている。現在上市されているポリプロピレン系樹脂組成物は、一般的に０．２〜２GPa程度の弾性率を示し、衝撃強さは約３０〜４０MPa（アイゾット、ノッチ有）である。しかし、自動車用途などにおいてポリプロピレンの利用が拡大してきたことから、より高い弾性率と衝撃強度を持ち合わせた新しいポリプロピレン系樹脂の開発が望まれている。
従来技術により提供されるポリプロピレン系樹脂組成物としては、大きく分けて以下のようなものがある。
（１）エラストマー成分をブレンドしたもの（特許文献１）。耐衝撃性能は向上するが、弾性率は低下しゴム的な性質の樹脂となる。
（２）エラストマー成分および無機フィラーをブレンドしたもの（特許文献２、３、４）。エラストマー添加による弾性率の低下を無機フィラーによって抑制している。無機フィラーとしてはタルクが多く用いられている。この手法では、タルクとポリプロピレンの親和性が低いことから、効率的にフィラーを分散するために、さらに親和剤成分を添加することがある。
親和剤成分としてはカルボン酸などを用いてラジカル反応により極性を付与した変性ポリプロピレンの利用が、近年注目を集めている（特許文献５、６、７）。これらの樹脂では、弾性率の低下は防げるが、タルクによる比重の増加や、組成が複雑なためリサイクルが難しい等の課題がある。
（３）繊維をブレンドしたもの。ガラス繊維をブレンドしたGFRPなどは古くから知られているが、樹脂の廃棄・再利用の点で課題があった。近年では炭素繊維を利用した新たなFRPの開発も行われている（特許文献８）。
従来技術により提供されるポリプロピレン系樹脂組成物としては、大きく分けて以下のようなものがある。
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（２）エラストマー成分および無機フィラーをブレンドしたもの（特許文献２、３、４）。エラストマー添加による弾性率の低下を無機フィラーによって抑制している。無機フィラーとしてはタルクが多く用いられている。この手法では、タルクとポリプロピレンの親和性が低いことから、効率的にフィラーを分散するために、さらに親和剤成分を添加することがある。
親和剤成分としてはカルボン酸などを用いてラジカル反応により極性を付与した変性ポリプロピレンの利用が、近年注目を集めている（特許文献５、６、７）。これらの樹脂では、弾性率の低下は防げるが、タルクによる比重の増加や、組成が複雑なためリサイクルが難しい等の課題がある。
（３）繊維をブレンドしたもの。ガラス繊維をブレンドしたGFRPなどは古くから知られているが、樹脂の廃棄・再利用の点で課題があった。近年では炭素繊維を利用した新たなFRPの開発も行われている（特許文献８）。
一方、高強度樹脂としてよく知られているものにアイオノマーがある（非特許文献１）。デュポン社により開発されたアイオノマー樹脂はポリエチレンをベースとして極性基および金属イオンを導入したものであり、ポリマーに結合した極性基同士がイオンとの相互作用を介し擬似的に架橋してポリマーネットワークをつくり、これが高い強度を発現していると考えられている。本技術では共重合によるポリエチレンへの極性基導入が要素技術である。対して、従来技術ではポリプロピレン系ではポリエチレン系に比べ共重合による極性基の任意な導入が困難であったため、同様な高強度樹脂は開発されていない。プロピレンと極性基含有モノマーの共重合による極性基含有ポリプロピレンの合成に関しては、本発明者らは既に、炭素数が３以上のα−オレフィンと極性基含有ビニルモノマーとの共重合体であって、極性基含有モノマー単位の含有量が５％以上であり、かつ高い立体規則性（イソタクチック）を有するランダム共重合体の製造に成功している（特許文献９、１０）。
本発明は、軽量で、高い弾性率と耐衝撃性をあわせ持ったポリプロピレン系樹脂組成物を提供することにある。
上記目的を達成するために本発明者らは、鋭意検討を重ねた。その結果、プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとの立体規則性（イソタクチック）ランダム共重合体（Ａ）が、軽量で、高い耐衝撃性能を有し、極性基を持たないランダム共重合体に比べ弾性率の低下が比較的少ないことを明らかにし、さらに、これをイソタクチックポリプロピレン（Ｂ）とブレンドすると、得られた樹脂組成物は、極性基含有ランダム共重合体およびポリプロピレンを単独で用いた場合のいずれと比較しても、高い弾性率と耐衝撃性をあわせ持った材料となることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、この出願は以下の発明を提供するものである。
〈１〉極性基含有量が０．１モル％以上であり、かつオレフィン部分の立体規則性が、イソタクチックトライアッドにて９０％以上である、プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体（Ａ）と、イソタクチックポリプロピレン（Ｂ）を含有する樹脂組成物。
〈２〉プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体（Ａ）における極性基含有モノマーが水酸基含有モノマー、あるいは水酸基含有モノマーと１種以上の他の極性基含有モノマーとの混合物である〈１〉に記載の樹脂組成物。
〈３〉極性基含有モノマーが、アミノ基、ニトロ基、カルボキシル基、ホルミル基、エステル基、エポキシ基、ニトリル基、チオール基、スルフィド基、スルホキシ基、スルホニル基及びスルホン基より成る群から選ばれる少なくとも１種の基である〈２〉に記載の樹脂組成物。
すなわち、この出願は以下の発明を提供するものである。
〈１〉極性基含有量が０．１モル％以上であり、かつオレフィン部分の立体規則性が、イソタクチックトライアッドにて９０％以上である、プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体（Ａ）と、イソタクチックポリプロピレン（Ｂ）を含有する樹脂組成物。
〈２〉プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体（Ａ）における極性基含有モノマーが水酸基含有モノマー、あるいは水酸基含有モノマーと１種以上の他の極性基含有モノマーとの混合物である〈１〉に記載の樹脂組成物。
〈３〉極性基含有モノマーが、アミノ基、ニトロ基、カルボキシル基、ホルミル基、エステル基、エポキシ基、ニトリル基、チオール基、スルフィド基、スルホキシ基、スルホニル基及びスルホン基より成る群から選ばれる少なくとも１種の基である〈２〉に記載の樹脂組成物。
本発明に係る、プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体（Ａ）とポリプロピレン（Ｂ）を含有する樹脂組成物は、極性基含有ランダム共重合体およびポリプロピレンをそれぞれ単独で用いた場合のいずれと比較しても、高い弾性率と耐衝撃性をあわせ持った材料となる。また、軽量で、樹脂組成物中に極性基を含有することから極性物質との親和性を有する。これらの特徴から、染色性、接着性、相溶性に優れた高強度材料として利用しうる。
本発明の樹脂組成物は、極性基含有量が０．１モル％以上であり、かつオレフィン部分の立体規則性が、イソタクチックトライアッドにて９０％以上である、プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体（Ａ）と、イソタクチックポリプロピレン（Ｂ）を含有することを特徴としている。
本発明における樹脂組成物の一方の必須成分である、上記ランダム共重合体（Ａ）は、プロピレンと、極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体であって、極性基含有量が０．１モル％以上であり、かつオレフィン部分の立体規則性が、イソタクチックトライアッドにて９０％以上ものである。
このようなランダム共重合体（Ａ）はたとえば、架橋メタロセン化合物と、アルキルアルミノキサンあるいは有機ホウ素化合物を含有する触媒の存在下に、プロピレンと、極性基含有ビニルモノマーとを共重合させることによる得ることができる。共重合の詳細な方法・態様などについては、特開２００１−３２９０２３号公報、および特開２００５−１０５１４７号公報に記載などの方法などを参考にすればよい。
このようなランダム共重合体（Ａ）はたとえば、架橋メタロセン化合物と、アルキルアルミノキサンあるいは有機ホウ素化合物を含有する触媒の存在下に、プロピレンと、極性基含有ビニルモノマーとを共重合させることによる得ることができる。共重合の詳細な方法・態様などについては、特開２００１−３２９０２３号公報、および特開２００５−１０５１４７号公報に記載などの方法などを参考にすればよい。
極性基含有ビニルモノマーとしては、例えば、含窒素基、含酸素基、含硫黄極性基などの極性基を有するビニルモノマーが使用される。極性基としては水酸基、アミノ基、ニトロ基、カルボキシル基、ホルミル基、エステル基、エポキシ基、ニトリル基、チオール基、スルフィド基、スルホキシ基、スルホニル基、スルホン基などが挙げられるが、水酸基が好ましく用いられる。
このような該極性基含有ビニルモノマーとしては、例えば、3−ブテン−1−オール、５−ヘキセン−１−オール、２−メチル−３−ブテン−１−オール、７−オクテン−１−オール、１０−ウンデセン−１−オール、１２−トリデセン−２−オール、１０−ウンデカノイック酸、メチル−９−デセネート、ｔ−ブチル−１０−ウンデセネート、１，１−ジメチル−２−プロペン−１−オール、９−デセン−１−オール、３−ブテン酸、３−ブテン−１−オール、Ｎ−（３−ブテン−１−イル）フタルイミド、５−ヘキセン酸、５−ヘキセン酸メチル、５−ヘキセン−２−オン、アリルアルコール、アリルアミン、アリルメルカプタン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、酢酸ビニルなどが挙げられる。これらは単独で用いても良いし、または上記モノマーの少なくとも１種と任意の割合で混合しても良い。
本発明のプロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体（Ａ）における極性基含有ビニルモノマー単位の含有量は、０．1モル％以上、好ましくは１モル％以上であり、上限は９０モル％、好ましくは５０モル％である。該含有量が上記下限未満ではでは、優れた強度を付与することができず、上限を超えては優れた相溶性を付与できない。ここで、極性基含有ビニルモノマー単位の含有量とは、共重合体中（Ａ）の全モノマー単位数に対する極性基含有ビニルモノマー単位の割合をパーセントで示したものである。
また、極性基含有ランダム共重合体（Ａ）におけるオレフィン部分の立体規則性は、イソタクチックトライアドにて９０％以上、好ましくは９５％以上であり、上限は１００％であり得る。ここでトライアドとは、同一のプロキラル面を選択して挿入された隣接するモノマー単位3個からなる連鎖状態をいい、かつ上記の値は、共重合体中（Ａ）のオレフィン部分の全トライアド数に対するイソタクチックトライアド数の割合をパーセントで示したものである。イソタクチックトライアドが上記下限未満では、イソタクチックポリプロピレン基材との優れた相溶性等の機能を極性基含有ランダム共重合体に付与できない。
極性基含有ランダム共重合体（Ａ）の数平均分子量は、上限が好ましくは５００，０００であり、より好ましくは３００，０００であり、下限が好ましくは５，０００であり、より好ましくは１０，０００である。上記下限未満では、強度が劣り、上記上限を超えては成形性に劣る。
本発明における樹脂組成物の他方の必須成分はイソタクチックポリプロピレン（Ｂ）である。このイソタクチックポリプロピレン（Ｂ）は上記ランダム共重合体（Ａ）により、弾性率や耐衝撃強度が著しく改善される。
このイソタクチックポリプロピレン（Ｂ）の立体規則性は、イソタクチックトライアドにて９０％以上、好ましくは９５％以上、より好ましくは９７％以上であり、上限は１００％であり得る。上記下限未満では、優れた弾性率等の物性を発現することができず、また、極性基含有ランダム共重合体との優れた相溶性を付与することができない。イソタクチックポリプロピレンの数平均分子量は、上限が好ましくは５００，０００であり、より好ましくは３００，０００であり、下限が好ましくは５，０００であり、より好ましくは１０，０００である。上記下限未満では、強度が劣り、上記上限を超えては成形性に劣る。
このイソタクチックポリプロピレン（Ｂ）の立体規則性は、イソタクチックトライアドにて９０％以上、好ましくは９５％以上、より好ましくは９７％以上であり、上限は１００％であり得る。上記下限未満では、優れた弾性率等の物性を発現することができず、また、極性基含有ランダム共重合体との優れた相溶性を付与することができない。イソタクチックポリプロピレンの数平均分子量は、上限が好ましくは５００，０００であり、より好ましくは３００，０００であり、下限が好ましくは５，０００であり、より好ましくは１０，０００である。上記下限未満では、強度が劣り、上記上限を超えては成形性に劣る。
本発明の上記樹脂組成物中における上記極性基含有ランダム共重合体（Ａ）の割合は、好ましくは０．００１重量％以上、より好ましくは０．０１重量％以上であり、上限は、好ましくは９５重量％、より好ましくは９０重量％である。
上記下限未満あるいは上限を超えては優れた弾性率と耐衝撃性能を両立することができない。
上記下限未満あるいは上限を超えては優れた弾性率と耐衝撃性能を両立することができない。
本発明の樹脂組成物は、上記の極性基含有ランダム共重合体（Ａ）とイソタクチックポリプロピレン（Ｂ）を必須成分とするが、その効果を阻害しない範囲で、汎用されている樹脂用添加剤を含んでも良い。添加剤としては、例えば酸化防止剤、造核剤、潤滑剤、帯電防止剤、難燃剤等が挙げられる。添加剤量は樹脂組成物全体に対して好ましくは０．０１重量％以上であり、また３０重量％以下である。また、これらは単独で用いても良いし、または上記添加剤の少なくとも１種と任意の割合で混合して用いても良い。本発明の組成物は、ＪＩＳ Ｋ７１１３規格の試験片により測定された引張弾性率が２００から３０００MPa、かつＪＩＳ Ｋ７１６０規格の試験片により測定された引張衝撃強さが５０から１０００kJ/m2とすることができる。
以下、実施例を用いて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
［製造例１］
［製造例１］
５００ｍｌのガラス製反応容器に磁気攪拌子を入れ、三方コックを接続した。系内を十分窒素置換した後、乾燥ヘキサン２００ｍｌおよびトリイソブチルアルミニウム１００ｍｌ（３９７ミリモル）を導入した。反応系を−５０℃に冷却し、５−ヘキセン−１−オール４６ｍｌ（３４０ミリモル）を温度上昇に気をつけながら、ゆっくりと滴下した。攪拌しながら反応系を室温まで、自然上昇させた後、溶媒のヘキサンを減圧留去して目的のｉ−Ｂｕ２Ａｌ（ＯＣ４Ｈ８ＣＨ＝ＣＨ２）を透明で粘稠な液体として９０ｇ得た（収率９６％）。
［製造例２］
［製造例２］
１０００ｍｌのガラス製反応容器に攪拌器および三方コックを接続した。系内を十分窒素置換した後、キシレン３４０ｍｌ、メチルアルモキサンのトルエン溶液（２．１モル／ｌ）６．４ｍｌおよび上記で合成したｉ−Ｂｕ２Ａｌ（ＯＣ４Ｈ８ＣＨ＝ＣＨ２）１０ｍｌ（３６ミリモル）を導入した。−２０℃に冷却し、プロピレン６ｇを導入した後、ジメチルシリレンビス（２−メチル−４−フェニルインデニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（０．００５モル／ｌ）２ｍｌを導入して重合開始とし、そのままプロピレン圧を一定に保ちながら、−２０℃で半回分式にて５時間共重合を行った。少量のイソプロピルアルコールを導入して重合を停止した後、大量の希塩酸／メタノール溶液に注ぎ込むことにより脱アルミニウムおよび共重合体の沈殿を行った。沈殿物を濾過、乾燥して、共重合体４．２ｇを得た。得られた共重合体をＧＰＣにより解析したところ、数平均分子量が２６０，０００、重量平均分子量が５２０，０００であった。また、１Ｈおよび１３Ｃ−ＮＭＲにより解析したところ、共重合体中の５−ヘキセン−１−オールの含有量は、１．３モル％、およびプロピレン連鎖部の規則性を示すアイソタクティックトライアッド[ｍｍ]は、９８％であった。
［製造例３］
［製造例３］
１０００ｍｌのガラス製反応容器に攪拌器および三方コックを接続した。系内を十分窒素置換した後、トルエン２６０ｍｌ、メチルアルモキサンのトルエン溶液（２．１モル／ｌ）７．５ｍｌおよび上記で合成したｉ−Ｂｕ２Ａｌ（ＯＣ４Ｈ８ＣＨ＝ＣＨ２）５．９ｍｌ（２１．２ミリモル）を導入した。−２０℃に冷却し、プロピレン１．２ｇを導入した後、ジメチルシリレンビス（２−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（０．０１０モル／ｌ）４ｍｌを導入して重合開始とし、そのままプロピレン圧を一定に保ちながら、−２０℃で半回分式にて８時間共重合を行った。少量のイソプロピルアルコールを導入して重合を停止した後、大量の希塩酸／メタノール溶液に注ぎ込むことにより脱アルミニウムおよび共重合体の沈殿を行った。沈殿物を濾過、乾燥して、共重合体６．５ｇを得た。得られた共重合体をＧＰＣにより解析したところ、数平均分子量が７６，６００、重量平均分子量が１４６，０００であった。また、１Ｈおよび１３Ｃ−ＮＭＲにより解析したところ、共重合体中の５−ヘキセン−１−オールの含有量は、６．４モル％、およびプロピレン連鎖部の規則性を示すアイソタクティックトライアッド[ｍｍ]は、９８％であった。
［製造例４］
［製造例４］
５００ｍｌのガラス製反応容器に攪拌器および三方コックを接続した。系内を十分窒素置換した後、トルエン１８２ｍｌ、メチルアルモキサンのトルエン溶液（２．１モル／ｌ）８ｍｌおよび上記で合成したｉ−Ｂｕ２Ａｌ（ＯＣ４Ｈ８ＣＨ＝ＣＨ２）８ｍｌ（２９．３ミリモル）を導入した。プロピレン０．８ｇを導入した後、ジメチルシリレンビス（２−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（０．０１０モル／ｌ）２ｍｌを導入して重合開始とし、そのままプロピレン圧を一定に保ちながら、室温で半回分式にて２０分間共重合を行った。少量のイソプロピルアルコールを導入して重合を停止した後、大量の希塩酸／メタノール溶液に注ぎ込むことにより脱アルミニウムおよび共重合体の沈殿を行った。沈殿物を濾過、乾燥して、共重合体２．４ｇを得た。得られた共重合体をＧＰＣにより解析したところ、数平均分子量が８，１００、重量平均分子量が１８，３００であった。また、１Ｈおよび１３Ｃ−ＮＭＲにより解析したところ、共重合体中の５−ヘキセン−１−オールの含有量は１１．９モル％、およびプロピレン連鎖部の規則性を示すアイソタクティックトライアッド[ｍｍ]は、９７％であった。
［製造例５］
［製造例５］
１０００ｍｌのガラス製反応容器に攪拌器および三方コックを接続した。系内を十分窒素置換した後、トルエン４００ｍｌ、メチルアルモキサンのトルエン溶液（２．１モル／ｌ）８．０ｍｌおよび上１−ヘキセン３．６ｇ（４２．７ミリモル）を導入した。室温でプロピレン７．８ｇを導入した後、ジメチルシリレンビス（２−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（０．００５モル／ｌ）２ｍｌを導入して重合開始とし、そのままプロピレン圧を一定に保ちながら、室温で半回分式にて２５分間共重合を行った。少量のイソプロピルアルコールを導入して重合を停止した後、大量の希塩酸／メタノール溶液に注ぎ込むことにより脱アルミニウムおよび共重合体の沈殿を行った。沈殿物を濾過、乾燥して、共重合体２７．３ｇを得た。得られた共重合体をＧＰＣにより解析したところ、数平均分子量（Ｍｎ）が１１５，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０であった。また、１Ｈおよび１３Ｃ−ＮＭＲにより解析したところ、共重合体中のヘキセンの含有量は、６．５モル％およびプロピレン連鎖部の規則性を示すアイソタクティックトライアッド[ｍｍ]は、９６％であった。
実施例１
実施例１
上記の製造例３で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基６．４モル％）８０重量％および日本ポリケム株式会社製イソタクチックポリプロピレン（ＮＯＶＡＴＥＣ、ＰＵＲＥ ＧＲＡＤＥ、数平均分子量：２２万７千、重量平均分子量：６５万３千）２０重量％を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練した樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により樹脂フィルムを作成した。樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、６６４．４MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは９０．９ｋJ／ｍ２であった。
実施例２
実施例２
上記の製造例３で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基６．４モル％）５０重量％、およびＡＬＤＲＩＣＨ社製イソタクチックポリプロピレン４２７８６１−１ＫＧ（数平均分子量：９万７千、重量平均分子量：３４万）５０重量％を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により樹脂フィルムを作成した。樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５３５．２MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは３１１．４ｋJ／ｍ２であった。
実施例３
実施例３
上記の製造例３で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基６．４モル％）５０重量％、およびＡＬＤＲＩＣＨ社製イソタクチックポリプロピレン４２７８５３−１ＫＧ（数平均分子量：１１万６千、重量平均分子量：５８万）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５４４．０MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは３６５．１ｋJ／ｍ２であった。
実施例４
実施例４
上記の製造例２で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基１．３モル％）０．０２５重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５４３．０MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは９８ｋJ／ｍ２であった。
実施例５
実施例５
上記の製造例２で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基１．３モル％）１重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５８６．３MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１２３．８ｋJ／ｍ２であった。
実施例６
実施例６
上記の製造例２で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基１．３モル％）５重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５２８．６MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１４０．３ｋJ／ｍ２であった。
実施例７
実施例７
上記の製造例２で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基１．３モル％）１０重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５４０．４MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１２９．３ｋJ／ｍ２であった。
実施例８
実施例８
上記の製造例２で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基１．３モル％）５０重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５０６．３MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１５８．１ｋJ／ｍ２であった。
実施例９
実施例９
上記の製造例３で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基６．４モル％）０．０２５重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５３９．０MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１８０ｋJ／ｍ２であった。
実施例１０
実施例１０
上記の製造例３で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基６．４モル％）０．０５重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５６５．０MPaであった。
実施例１１
実施例１１
上記の製造例３で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基６．４モル％）０．５重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５７７．０MPaであった。
実施例１２
実施例１２
上記の製造例３で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基６．４モル％）１重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、４９３．０MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１０３ｋJ／ｍ２であった。
実施例１３
実施例１３
上記の製造例３で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基６．４モル％）２．５重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、６０２MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１４２ｋJ／ｍ２であった。
実施例１４
実施例１４
上記の製造例３で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基６．４モル％）５０重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５３５．０MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは３６５．０ｋJ／ｍ２であった。
実施例１５
実施例１５
上記の製造例４で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基１１．９モル％）０．０２５重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５７５．０MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１３８ｋJ／ｍ２であった。
実施例１６
実施例１６
上記の製造例４で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基１１．９モル％）０．１重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５５２．０MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１４６．０ｋJ／ｍ２であった。
実施例１７
実施例１７
上記の製造例４で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基１１．９モル％）０．５重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５４７．３MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１１８．９ｋJ／ｍ２であった。
実施例１８
実施例１８
上記の製造例４で合成した水酸基含有ランダム共重合体（水酸基１１．９モル％）５重量％、および日本ポリプロピレン株式会社製イソタクチックポリプロピレン ノバテックＰＰ ＭＡ３（数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、東洋精機製ラボプラストミルに接続した２軸混練機を用いて、１９０℃、１００ｒｐｍ、５分間混練し樹脂組成物を作成した。この樹脂組成物について、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムをJIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、５２４．１MPaであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１４５．９ｋJ／ｍ２であった。
比較例１
比較例１
日本ポリケム株式会社製ポリプロピレン（ＮＯＶＡＴＥＣ、ＰＵＲＥ ＧＲＡＤＥ）を、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムについて、JIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、弾性率は５８３．３ＭＰａであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは８８．８ＭＰａであった。
比較例２
比較例２
ＡＬＤＲＩＣＨ社製イソタクチックポリプロピレン４２７８６１−１ＫＧ（数平均分子量：９万７千、重量平均分子量：３４万）を、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムについて、JIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、弾性率は、４１３．５ＭＰａであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは２４１ＭＰａであった。
比較例３
比較例３
ＡＬＤＲＩＣＨ社製イソタクチックポリプロピレン４２７８５３−１ＫＧ（数平均分子量：１１万６千、重量平均分子量：５８万）を１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムについて、JIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、弾性率は４３１．４ＭＰａであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは３４９．８ＭＰａであった。
比較例４
比較例４
上記の製造例２で合成した水酸基含有ポリプロピレン（水酸基１．３モル％）を用いて、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により樹脂フィルムを作成した。樹脂フィルムの試験片をDSCにより１０℃／分の条件で昇温して熱分析したところ、融点１４２．５℃、融解エンタルピー６０．４J／gであった。JIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、Orientec製Tensilon10tにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で引張試験を行ったところ、降伏点応力２６．６MPa、破断点伸度１３３４．１％、破断点応力５０．３MPaであった。また、同様の試験片を用いてサン科学製COMPAC-100IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、４１９．３MPaであった。同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは２４６．２ｋJ／ｍ２であった。
比較例５
比較例５
上記の製造例３で合成した水酸基含有ポリプロピレン（水酸基６．４モル％）を用いて、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により樹脂フィルムを作成した。樹脂フィルムの試験片をDSCにより１０℃／分の条件で昇温して熱分析したところ、融点１１１．１℃、融解エンタルピー３３．２J／gであった。JIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、Orientec製Tensilon10tにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で引張試験を行ったところ、降伏点応力１１．４MPa、破断点伸度１５３８．７％、破断点応力４７．７MPaであった。また、同様の試験片を用いてサン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、３４２．３MPaであった。同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは８０３．０ｋJ／ｍ２であった。
比較例６
比較例６
上記の製造例５で合成したプロピレン−ヘキセン共重合体（ヘキセン６．５モル％）を用いて、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により樹脂フィルムを作成した。樹脂フィルムの試験片をDSCにより１０℃／分の条件で昇温して熱分析したところ、融点１３２．４℃、融解エンタルピー２１．７J／gであった。JIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、Orientec製Tensilon10tにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で引張試験を行ったところ、降伏点応力７．１MPa、破断点伸度１３８９．８％、破断点応力３３．０MPaであった。また、同様の試験片を用いてサン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、１１２．８MPaであった。同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは７７９．２ｋJ／ｍ２であった。
比較例７
比較例７
日本ポリプロピレン株式会社製アイソタクチックポリプロピレン（ＮＯＶＡＴＥＣ ＰＰ ＭＡ３、数平均分子量：１１１，０００、重量平均分子量：３９７，０００）を、１９０℃、５MPaの条件でヒートプレス法により作成した樹脂フィルムについて、JIS K７１１３(ISO５２７)規格に切り出した試験片を用いて、サン科学製COMPAC-１００IIにより２５℃、引張速度１０ｍｍ／minの条件で弾性率測定を行ったところ、弾性率は４４４ＭＰａであった。さらに同様にして作成した樹脂フィルムからJIS K７１６０(ISO８２５６)規格に切り出した試験片を用いて、東洋精機製DG digital impact testerにより、ハンマーモーメント２．１４２N・m、ハンマーの負荷４J、回転軸中心-重心距離０．２３ｍ、ハンマー持上角度１５０°、周期０．９６２秒、２５℃の条件で引張衝撃試験を行ったところ、引張衝撃強さは１４３ＭＰａであった。
実施例１−３、および比較例１−６において得られた各樹脂および樹脂組成物の物性測定データを一覧にして表１に示す。また実施例４−１８、および比較例７において得られたデータを一覧にして表２に示す。
実施例１−３、および比較例１−６において得られた各樹脂および樹脂組成物の物性測定データを一覧にして表１に示す。また実施例４−１８、および比較例７において得られたデータを一覧にして表２に示す。
本発明により提供されるポリプロピレンおよびプロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体から成る樹脂組成物は、弾性率を大きく向上させながら高い耐衝撃性能を付与しており、また、軽量で、樹脂組成物中に極性基を含有することから極性物質との親和性を有する。これより、高強度でありながら染色性、接着性、相溶性に優れた材料として、多くの用途が見込まれ、例えば、自動車用バンパー材、塗料用ベース材料、家電製品筐体等に有用である。
Claims (3)
- 極性基含有量が０．１モル％以上であり、かつオレフィン部分の立体規則性が、イソタクチックトライアッドにて９０％以上である、プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体（Ａ）と、イソタクチックポリプロピレン（Ｂ）を含有する樹脂組成物。
- プロピレンと極性基含有ビニルモノマーとのランダム共重合体（Ａ）における極性基含有モノマーが水酸基含有モノマー、あるいは水酸基含有モノマーと１種以上の他の極性基含有モノマーとの混合物である請求項１に記載の樹脂組成物。
- 極性基含有モノマーが、アミノ基、ニトロ基、カルボキシル基、ホルミル基、エステル基、エポキシ基、ニトリル基、チオール基、スルフィド基、スルホキシ基、スルホニル基及びスルホン基より成る群から選ばれる少なくとも１種の基である請求項２に記載の樹脂組成物。
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