JP2009019635A

JP2009019635A - 圧縮機

Info

Publication number: JP2009019635A
Application number: JP2008240580A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiro Kataoka; 義博片岡
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2008-09-19
Filing date: 2008-09-19
Publication date: 2009-01-29
Anticipated expiration: 2023-10-21
Also published as: JP4888461B2

Abstract

【課題】固定子を密閉容器内に安定して支持することが可能となって、運転時の振動を減少できて騒音の小さな圧縮機を提供する。
【解決手段】複数の割金型８１を使用して成形される密閉容器１と、密閉容器１に収納される圧縮機要素部２及び電動機要素部３とを備えた圧縮機である。電動機要素部３の固定子２６が密閉容器１に嵌入される。密閉容器１に形成される内径方向突出部５０が１２個であると共に、固定子２６のステータコア３０のスロット５３が６個であり、固定子２６のステータコア３０の切欠部５６は６個であって、内径方向突出部５０と上記ステータコア３０の外周面とが圧接する圧接保持部５８を、周方向に沿って等ピッチで配置した。
【選択図】図１７

Description

この発明は、空気調和機等を構成する冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機に関するものである。

空気調和機等を構成する冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機には、ケーシング（密閉容器）と、このケーシングの下部側に収納される圧縮機要素部と、このケーシングの上部側に収納される電動機要素部とを備えた密閉型回転圧縮機がある。このような密閉型回転圧縮機では上記密閉容器は、一般的には、複数の割金型（拡開用作動子）を使用する拡管塑性加工法（いわゆるエキスパンダ法）にて成形する（例えば、特許文献１参照）。この場合、密閉容器は一般には円筒体からなる胴部を備え、この胴部をこのエキスパンダ法にて成形することになる。そして、エキスパンダ法は、図１８に示すように、まず、複数（この場合、８個）の割金型８１・・を成形前の筒体８２に内嵌する。この際、周方向に沿って相対向する割金型８１、８１の側面が接触するように、各割金型８１・・を径方向内方へ移動させて縮径状態とする。次に、各割金型８１・・を矢印のように、径方向外方へ移動（拡径）させる。これにより、筒体８２の内周面８３が各割金型８１・・の円弧状の外面８４にて押圧され、この押圧部が外径側に膨出する。しかしながら、この拡開時においては、周方向に沿って隣合う割金型８１、８１間には隙間が生じる。このため、膨出部８５、８５間に膨出されない部分が残って内径方向突出部（分割部分痕）８６・・が形成される。

ところで、密閉容器には上記したように電動機要素部が収納されるが、この電動機要素部は、回転軸（クランク軸）に外嵌固定される回転子と、この回転子の外周側に配置される固定子とを備えたものである。また、固定子は、コア（ステータコア）と、このステータコアに巻設されるコイルとを有するものであって、このステータコアが密閉容器内に焼嵌めによって固定される。このため、一般には、ステータコアを容器内に固定した際には、コア外周面が容器の内径方向突出部に圧接することになる。
特許第３３７２７５４号明細書（第３−５頁、図１）

このような圧縮機では、冷媒ガスの導通路を形成するためにステータコアの外周面に切欠部を設けることがある。この場合、切欠部の数、大きさ、位置等によって、容器内周面とコア外周面との接触面積が小さくなって、固定子を保持するための十分な面圧力を発生させることができずに、固定子の支持が不安定となることもあった。

ところで、上記圧縮機の軽量化等を図るために、いわゆる集中巻きモータの試作を行った。この場合、上記のようなエキスパンダ法にて容器を成形すれば、製品によっては大きな振動が発生して騒音が大となるものがあった。すなわち、複数の製品において騒音の大小のバラツキがあった。特に、耳障りである４００Ｈｚ〜５００Ｈｚ程度の低周波振動に顕著にその差異があらわれていた。そこで、その原因を追求したところ、上記内径方向突出部に、ステータコアの外周面の一部が圧接するものにおいて、この内径方向突出部と、ステータコアの外周面との相対位置関係が一定していないことが要因として挙げられた。この点ついてさらに検討したところ、騒音が大であるものにおいては、図１９に示すように、内径方向突出部８６と、ステータコア８８の外周面の一部との圧接保持部９１が○印で示すような２箇所となっていた。このことから固定子８７を保持するための十分な圧接力を発生させることができず、固定子８７の支持が不安定となって、この圧縮機の運転時の振動に伴って大きな騒音が発生することになったものではないかとの知見に基づき、本発明をなすに至った。

この発明は、上記従来の欠点を解決するためになされたものであって、その目的は、固定子を密閉容器内に安定して支持することが可能となって、運転時の振動を減少できて騒音の小さな圧縮機を提供することにある。

そこで請求項１の圧縮機は、密閉容器１に形成される内径方向突出部５０が１２個であると共に、上記固定子２６のステータコア３０のスロット５３が６個であり、上記固定子２６のステータコア３０の切欠部５６は６個であって、上記内径方向突出部５０と上記ステータコア３０の外周面とが圧接する圧接保持部５８を、周方向に沿って等ピッチで配置したことを特徴としている。

上記請求項１の圧縮機では、周方向に沿って隣合う切欠部５６、５６間において、内径方向突出部５０とステータコア３０の外周面５５とが圧接する６個の圧接保持部５８が形成されることになる。このため、固定子２６のステータコア３０の保持剛性が大となる。

請求項２の圧縮機は、上記切欠部５６を周方向に沿って等ピッチで設けたことを特徴としている。

上記請求項２の圧縮機では、面圧大である６個の圧接保持部５８が周方向に沿って等ピッチで配置される。

請求項３の圧縮機は、上記内径方向突出部５０は、複数の割金型８１を使用して成形されることを特徴としている。

上記請求項３の圧縮機では、密閉容器１を、従来法によって容易に製造可能である。

請求項１の圧縮機によれば、固定子のステータコアの保持剛性が大となるので、運転時の圧縮機の振動を低減することができ、騒音が低減される。これにより、静寂な空気調和機の室外機等を構成することができる。

請求項２の圧縮機によれば、面圧大である６個の圧接保持部が周方向に沿って等ピッチで配置されるので、密閉容器の内径方向突出部に対するステータコアの圧接箇所のバランス性が向上する。このため、電動機要素部での振動が抑制され、圧縮機での騒音が一層低減でき、静寂な空気調和機の室外機等を構成することができる。

請求項３の圧縮機によれば、密閉容器を、従来法によって容易に製造可能である。

次に、この発明の圧縮機の前提となる事項について説明する。まず、具体的な参考例について、例えば２シリンダロータリー圧縮機に適用した例を挙げ、図面を参照しつつ詳細に説明する。図２はこの圧縮機の断面図であり、圧縮機は密閉型回転圧縮機であって、ケーシング（密閉容器）１と、この密閉容器１内の下部側に収納される圧縮機要素部２と、この密閉容器１内の上部側に収納される電動機要素部３とを備える。この圧縮機は例えば空気調和機の室外機に搭載される。また、密閉容器１は、円筒状の胴部１ａと、この円筒状の胴部１ａの下部に連設される底部材１ｂと、この胴部１ａの上部に連設される吐出管４９を有した上蓋部材１ｃとからなる。

上記圧縮機要素部２は、上シリンダ５と、下シリンダ６と、上シリンダ５の上側に配置される上支持部材７と、下シリンダ６の下側に配置される下支持部材８等を備える。また、上シリンダ５と下シリンダ６との間には仕切板９が介装されている。そして、この密閉容器１内においてその軸心部に上下方向に沿って延びる回転軸（クランク軸）１０が配置されている。このクランク軸１０には、その軸心がクランク軸１０の軸心に対して偏心した一対の膨出部（偏心部）１１、１２が設けられ、この膨出部１１、１２にそれぞれローラ部材１３、１４が外嵌されている。そして、上側のローラ部材１３が上シリンダ５内に収納され、下側のローラ部材１４が下シリンダ６内に収納されている。

また、上下のシリンダ５、６には、それぞれ吸込口１５、１６が形成され、各吸込口１５、１６には吸込管１７、１８が接続され、これらの吸込管１７、１８を介して、アキュームレータ２０から冷媒ガスが各シリンダ５、６に供給される。なお、上支持部材７は、円筒部７ａと、円筒部７ａの下端部に連設される外鍔部７ｂとからなり、その軸心孔にクランク軸１０が回転自在に挿通される。また、下支持部材８も、円筒部８ａと、円筒部８ａの上端部に連設される外鍔部８ｂとからなり、その軸心孔にクランク軸１０が回転自在に挿通される。さらに、上下の支持部材７、８には、それぞれカップ部材２１、２２が付設されている。上下のシリンダ５、６と、上下の回転軸支持部材７、８とは、ボルトナット結合２３にて連結一体化される。

次に電動機要素部３は、上記回転軸１０に外嵌固定される回転子２５と、この回転子２５の外周側に配設される固定子２６とを備える。また、固定子２６は、所定形状に形成されたコア（ステータコア）３０と、このステータコア３０のティース５２（図１参照）に巻設されるコイル３１とを有する。なお、このステータコア３０が密閉容器１の胴部１ａ内に焼嵌めにより固定される。

そして、回転子２５のロータコア２７の上端面３６にはスペーサ３８が取付けられ、このスペーサ３８には取付台４１を介して円盤形状体からなる油分離板４２が付設されている。また、油分離板４２はその中心部が取付台４１の受部４３にて受けられた状態で固定される。

ところで、上記密閉容器１の胴部１ａは、図１８に示すように８個の割金型（拡開用作動子）を使用して成形（塑性加工）する。このため、図１に示すように、胴部１ａの内周面には、内径方向突出部（分割部分痕）５０・・が周方向に沿って４５度ピッチで８個形成される。なお、この図１は内径方向突出部５０・・及び割金型８１の押圧によって形成された膨出部５１・・を誇張して記載しているが、実際には微小であって、例えば、内径方向突出部５０の突出寸法が数１０μｍから数１００μｍ程度とされる。

次に、４箇所において面圧が大である圧接保持部５８にて支持されている場合と、圧接保持部５８が２箇所であって、この圧接保持部５８の面圧よりも僅かに小さい面圧となる接触部５９を１個有する場合と、圧接保持部５８が２箇所であって、接触部５９を２個有する場合とで、騒音発生に影響する伝達関数の減衰量を調査した。この場合、まず径方向の伝達関数について調査した。すなわち、胴部１ａに固定子２６を焼嵌めにより固定して、これにインパクトハンマーにて加振力を付与して、各図３（ａ）（ｂ）（ｃ）の組立体での測定点Ｄ１と測定点Ｄ２と測定点Ｄ３における径方向のゲイン（ｄＢ）を調査した。なお、図３では模式的に固定子２６の替わりにステータコア３０にて表している。そして、図３（ａ）の組立体は、圧接保持部５８が○印で示す位置に２箇所設けられると共に、この圧接保持部５８より僅かに面圧が低い接触部５９が△印で示す位置に２箇所設けられたものである。また。図３（ｂ）の組立体は、圧接保持部５８が○印で示す位置に２箇所設けられると共に、接触部５９が△印で示す位置に１箇所設けられたものである。さらに、図３（ｃ）の組立体は、圧接保持部５８が○印で示す位置に４箇所設けられたものである。この場合、図３（ｂ）の組立体を２点接触と呼び、図３（ｃ）を４点接触と呼ぶ。なお、図３（ａ）（ｂ）（ｃ）において、×印の位置は内径方向突出部５０に対してステータコア３０が接触しないか、接触しても面圧が極めて小であるところであり、ステータコア３０の保持部を構成しない。また、図３（ａ）においては、二点鎖線による○印で示した４箇所、及び図３（ｂ）と図３（ｃ）においては、二点鎖線による○印で示した８箇所に図４に示すような小切欠部６０が設けられている。なお、図３（ｂ）に示すものと、図３（ｃ）に示すものとは、胴部１ａ及びステータコア３０がそれぞれ同一形状であって、胴部１ａに対するステータコア３０の周方向位置が相違している。すなわち、図３（ｃ）では、その吸込口位置から分るように、図３（ｂ）に比べてステータコア３０に対して胴部１ａを所定角度（この場合、７．５度）だけ図３（ｃ）の矢印方向（反時計廻り方向）にずらせている。

測定点Ｄ２での０Ｈｚ〜５０００Ｈｚの周波数域におけるゲイン（ｄＢ）は図８に示すグラフとなった。また、耳障りの低周波域である０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ１でのゲイン（ｄＢ）は図５に示すグラフとなり、この０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ２でのゲイン（ｄＢ）は図６に示すグラフとなり、この０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ３でのゲイン（ｄＢ）は図７に示すグラフとなった。この際、各図５から図８においては、図３（ａ）の組立体の場合を一点鎖線で示し、図３（ｂ）の組立体の場合を２点鎖線で示し、図３（ｃ）の組立体の場合を実線で示している。このように径方向の伝達関数には、２点接触と４点接触とにおいてあまり差が生じない。ところで、上記ゲイン（ｄＢ）は、次の数１の式にて求めることができる。

次に、測定点Ｄ４と測定点Ｄ５と測定点Ｄ６とにおける上下方向（軸心方向）における伝達関数のゲイン（ｄＢ）を調査した。この場合、測定点Ｄ５での０Ｈｚ〜５０００Ｈｚの周波数域におけるゲイン（ｄＢ）は図１２に示すグラフとなった。また、０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ４でのゲイン（ｄＢ）は図９に示すグラフとなり、０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ５でのゲイン（ｄＢ）は図１０に示すグラフとなり、０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ６でのゲイン（ｄＢ）は図１１に示すグラフとなった。この場合も、図３（ａ）の組立体の場合を一点鎖線で示し、図３（ｂ）の組立体の場合を２点鎖線で示し、図３（ｃ）の組立体の場合を実線で示している。これらから、４点接触が２点接触よりもゲイン（ｄＢ）が低下していることが分る。ところで、ゲインの高いものは増幅し、ゲインの低いものは減衰効果が得られる。このため、４点接触である場合、ゲインが低下しており減衰効果を得ることができて、軸方向振動の低減を図ることができる。すなわち、４点接触とすれば、軸方向の振動を低減して、運転時の圧縮機全体の振動を減少させることができて、騒音を小さくすることができる。

さらに、２点接触と３点接触と４点接触と５点接触とにおいてゲインを調べて、その結果を図１３と図１４に示した。なお、各２点接触と３点接触と４点接触と５点接触とは、それぞれ密閉容器１に対するステータコア３０の嵌入角度を変更することによって形成することができる。この場合、図１４は、図１３の０Ｈｚから１０００Ｈｚまでの拡大図である。また、２点接触を２点鎖線とし、３点接触を一点鎖線とし、４点接触を破線とし、５点接触を実線とした。これらからも、０Ｈｚから１０００Ｈｚにおいては、２点接触においてゲインが高くなっており、４点接触と５点接触とのゲインが低くなっている。また、３点接触では、ゲインは４点接触及び５点接触よりも高くなっているが、２点接触よりも低い。

このことから、２点接触ではゲインが高く減衰しにくく、このようなコア支持では振動を低減することができず、大きな騒音発生するおそれがあるのに対して、４点接触及び５点接触ではゲインが低く、振動の低減を図って、発生する騒音を小さくすることができることがわかる。この際、４点接触と５点接触とではゲインにあまり差がないので、４点接触以上が好ましいと言える。また、３点接触では４点接触よりもゲインが高くなっているが、この３点接触でも減衰効果があり、騒音が比較的小さい圧縮機を構成することができる。すなわち、この種の圧縮機として、内径方向突出部５０と、ステータコア３０の外周面とが圧接する圧接保持部５８が少なくとも３箇所有していればよいことになる。この際、コア軸心Ｏに関して点対称となる一対の圧接保持部５８、５８を有しているのが好ましい。

次に、運転中の圧縮機のケーシングトップでの上下方向の振動について４００Ｈｚと５００Ｈｚとの低周波数帯で調査した。すなわち、圧縮機の密閉容器（ケーシング）１の上蓋部材１ｃに上部に加速度センサ（図示省略）を貼り付け、この加速度センサにて加速度を検出する。この場合、加速度と音の相関関係を調査した。そして、音のデータとしては、次の表１に示すように、２点接触（表１の改善前）では、４００Ｈｚ成分で５６．０ｄＢであり、５００Ｈｚ成分で５５．１ｄＢであるのに対して、４点接触（表１の改善後）では、４００Ｈｚ成分で５２．８ｄＢであり、５００Ｈｚ成分で５２．９ｄＢである。

また、トップ加速度は、次の表２に示すように、２点接触（表２の改善前）では、４００Ｈｚ成分で１．９ｍ／ｓ２であり、５００Ｈｚ成分で１．９ｍ／ｓ２であるのに対して、４点接触（表２の改善後）では、４００Ｈｚ成分で０．５ｍ／ｓ２であり、５００Ｈｚ成分で０．５ｍ／ｓ２である。なお、これらのデータは複数回（表１と表２に示したように、６回〜９回）測定した平均値である。また、図１５において、３１５Ｈｚ〜６３０Ｈｚでのトップ加速度を示した。この場合、実線が４点接触を示し、２点鎖線が２点接触を示している。このように、低周波数領域において、２点接触と４点接触とでトップ加速度が相違し、４点接触の場合において低減されており、優れた減衰効果を発揮することが分る。特に、４００Ｈｚ〜５００Ｈｚの低周波数域で優れた減衰効果を発揮する。

このように、４点接触であれば、優れた減衰効果を発揮することが分る。そこで、図１に示す参考例では４点接触を可能とした構成としたものであって、この参考例について詳しく説明すれば、割金型８１の数は、上記したように８個であり、固定子２６のコア（ステータコア）３０は、内周面に６個のティース５２・・が形成されて、６個のスロット５３・・が設けられている。このため、割金型８１の数と固定子２６のステータコア３０のスロット５３の数との最大公約数が３未満となっている。そして、コア３０の外周面５５には、冷媒ガスの導通路を形成するための切欠部５６・・が形成されている。この場合、割金型８１の数に対して３以上の公約数を有することになる数の切欠部５６を周方向に沿って等ピッチで設けた。具体的には、周方向に沿って９０度ピッチで４個の切欠部５６を設けている。

このため、このステータコア３０を胴部１ａに焼嵌めすれば、周方向に沿って一つおきに配設される４個の内径方向突出部５０・・を、ステータコア３０の周方向に沿って隣合う切欠部５６、５６間の外周面５５に圧接させることができる。すなわち、内径方向突出部５０とステータコア３０の外周面５５との圧接保持部５８・・が図１のａ、ｂ、ｃ、ｄの４箇所において形成されることになって、圧接保持部５８がこの周方向に沿って等ピッチ（９０度ピッチ）で配置される。

このように、上記図１の参考例では、４点接触であり、しかも、固定子２６のステータコア３０の切欠部５６が密閉容器１の内径方向突出部５０に対して均等に配置することができる。このため、運転時の圧縮機の振動を低減することができ、騒音が低減される。これにより、静寂な空気調和機の室外機等を構成することができる。しかも、内径方向突出部５０とステータコア３０の外周面５５とが圧接する圧接保持部５８を周方向に沿って等ピッチで配置でき、ステータコア３０はバランスよく密閉容器１に焼嵌めにより固定することができる。すなわち、密閉容器１の内径方向突出部５０に対するステータコア３０の圧接箇所のアンバランス性が低減され、電動機要素部３での振動が抑制され、圧縮機での騒音が一層低減できる。

次に、図１６は他の参考例を示している。この場合、周方向に沿って４５度ピッチで８個の切欠部５６・・を設けている。従って、このステータコア３０を胴部１ａに焼嵌めすれば、各内径方向突出部５０・・を、ステータコア３０の周方向に沿って隣合う切欠部５６、５６間の外周面５５に圧接させることができる。すなわち、内径方向突出部５０とステータコア３０の外周面５５との圧接保持部５８・・が図３のａ１、ｂ１、ｃ１、ｄ１、ｅ１、ｆ１、ｇ１、ｈ１の８箇所において形成され、圧接保持部５８は周方向に沿って等ピッチ（４５度ピッチ）で配置される。このため、この場合であっても、内径方向突出部５０とステータコア３０の外周面５５とが圧接する圧接保持部５８を周方向に沿って等ピッチで８個所配置でき、ステータコア３０は安定してかつバランスよく密閉容器１に焼嵌めにより固定することができる。

図１７には、この発明の圧縮機の具体的な実施の形態を示している。この場合、周方向に沿って６０度ピッチで６個の切欠部５６・・を設けている。また、密閉容器１の胴部１ａには１２個の内径方向突出部５０が形成されている。すなわち、この胴部１ａを成形する際に、１２個の割金型８１を使用している。このため、このステータコア３０を胴部１ａに焼嵌めすれば、周方向に沿って一つおきに配設される６個の内径方向突出部５０・・を、ステータコア３０の周方向に沿って隣合う切欠部５６、５６間の外周面５５に圧接させることができる。すなわち、内径方向突出部５０とステータコア３０の外周面５５との圧接保持部５８・・が図１７のａ２、ｂ２、ｃ２、ｄ２、ｅ２、ｆ２の６箇所において形成され、圧接保持部５８は周方向に沿って等ピッチ（６０度ピッチ）で配置される。このため、この場合であっても、内径方向突出部５０とステータコア３０の外周面５５とが圧接する圧接保持部５８を周方向に沿って等ピッチで６箇所配置でき、ステータコア３０は安定してかつバランスよく密閉容器１に焼嵌めにより固定することができる。

以上にこの発明の具体的な実施の形態について説明したが、この発明は上記形態に限定されるものではなく、この発明の範囲内で種々変更して実施することができる。例えば、ステータコア３０のスロット５３の数（スロット数）は変更可能である。この場合、バランス性等を考慮して、割金型８１の数、つまり内径方向突出部５０の数に応じて種々の数に設定することができる。固定子２６を密閉容器１内に嵌入固定する場合、上記実施の形態では焼嵌めであったが、圧入固定であってもよい。

この発明の圧縮機の前提条件を説明するための参考例を示す要部簡略断面平面図である。上記圧縮機の断面図である。加振力が付与された際の伝達関数の測定点を示し、（ａ）は密閉容器とコアとの位置関係が規制されていない場合の要部簡略断面平面図であり、（ｂ）は２点接触の場合の要部簡略断面平面図であり、（ｃ）は４点接触の場合の要部簡略断面平面図である。上記図３の一部を拡大して示す説明図である。測定点Ｄ１での径方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ２での径方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ３での径方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ２での径方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ４での上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ５での上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ６での上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ５での上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。２点接触と３点接触と４点接触と５点接触とにおける上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。上記図１３の一部を拡大したグラフ図である。３１５Ｈｚから６３０Ｈｚでの加速度を示すグラフ図である。この発明の圧縮機の他の参考例を示す要部簡略断面平面図である。この発明の圧縮機の実施形態を示す要部簡略断面平面図である。密閉容器を成形する方法を示す模式図である。従来の圧縮機の要部簡略断面平面図である。

符号の説明

１・・密閉容器、２・・圧縮機要素部、３・・電動機要素部、２６・・固定子、３０・・ステータコア、５０・・内径方向突出部、５３・・スロット、５５・・外周面、５６・・切欠部、５８・・圧接保持部、８１・・割金型

Claims

密閉容器（１）に形成される内径方向突出部（５０）が１２個であると共に、上記固定子（２６）のステータコア（３０）のスロット（５３）が６個であり、上記固定子（２６）のステータコア（３０）の切欠部（５６）は６個であって、上記内径方向突出部（５０）と上記ステータコア（３０）の外周面とが圧接する圧接保持部（５８）を、周方向に沿って等ピッチで配置したことを特徴とする圧縮機。
上記切欠部（５６）を、周方向に沿って等ピッチで設けたことを特徴とする請求項１の圧縮機。
上記内径方向突出部（５０）は、複数の割金型（８１）を使用して成形されることを特徴とする請求項１又は請求項２の圧縮機。