JP2008544911A - 重車両用のタイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】 本発明はラジアルカーカス補強体を有するタイヤに関する。
【解決手段】 このタイヤは伸張不可能な補強要素よりなる少なくとも２つの作用クラウン層で形成されたクラウン補強体を備えており、これらの伸張不可能な補強要素は１つのプライから他のプライまで交差されて周方向と１０°と４５°との間の角度を形成しており、クラウン補強体はそれ自身トレッドで半径方向に覆われており、このトレッドは２つの側壁部によって２つのビードに接合されており、軸方向に最も幅広い作用クラウン層は他の作用クラウン層の半径方向内側にある。
本発明によれば、タイヤは補強要素よりなる少なくとも１つの層を各肩部に追加的に備えており、これらの補強要素は層において互いに平行であって、前記追加層に半径方向に隣接した作用層の補強要素に対して半径方向に配向されており、前記追加層の軸方向内端部は半径方向に外側の作用クラウン層の縁部に半径方向に隣接しており、前記追加層の少なくとも一部は軸方向に最も幅広い作用クラウン層の縁部に半径方向および／または軸方向に隣接しており、層Ｐの弾性率対追加層に隣接した作用層のカレンダー仕上げ層の弾性率の比は０.５と１との間であり、前記層Ｐは作用クラウン層の少なくとも一部の間に配置されており、前記層Ｐの軸方向外端部は軸方向に最も小さい幅の作用クラウン層および軸方向に最も幅広い作用クラウン層の端部の間で軸方向にある。
【選択図】 図４

Description

本発明は、ラジアルカーカス補強体を有するタイヤに関し、より詳細には、例えば、ローリー、トラクタ、トレイラーまたはハイウエイバスのような、重荷重を支持し、持続速度で走行する車両に嵌められるようになっているタイヤに関する。

タイヤ、詳細には、重車両型の車両のタイヤの補強アーマチュアまたは補強体は、現在のところおよび最もしばしば、「カーカスプライ」、「クラウンプライ」などと従来から称せられている１つまたはそれ以上のプライを積重ねることによって形成されている。補強アーマチュアのこの呼び方は、しばしば長さ方向であるコード補強スレッドを備えているプライ（これらのプライは次いでタイヤブランクを構成するために組付けられるか或る異歯付き重ねられる）の形態の一連の半仕上げ製品を製造することよりなる製造方法に由来している。プライは大きい寸法で平らに製造され、次いで所定の製品の寸法に応じて切断される。また、プライは第１段階では実質的に平らに組付けられる。かくして製造されたブランクを、タイヤの代表であるトロイダル輪郭を採るように成形する。次いで、「仕上げ用製品」と称される半仕上げ製品をブランクに付けて加硫される用意のできた製品を得る。

このような「従来の」種類の方法は、特にタイヤのブランクの製造段階では、タイヤのビードの帯域にカーカス補強体を固定するか或は保持するために使用される固定要素（一般には、ビードワイヤ）の使用を伴う。かくして、この種類の方法では、カーカス補強体を構成するプライのすべて（またはその１部分のみ）の一部をタイヤのビードに配置されたビードワイヤのまわりに折り返す。このようにして、カーカス補強体をビードに固定する。

産業界におけるこの種類の従来の方法の一般採用によれば、プライおよび集合体を製造する多くの異なる方法にかかわらず、当業者は平らな輪郭からトロイダル輪郭などへの変化を示すために、方法に反映する用語、従って、詳細には語「プライ」、「カーカス」、「ビードワイヤ」「成形」を含む一般に認められている用語を使用するようになった。

今日、的確に言えば、先の定義による「プライ」または「ビードワイヤ」を備えているタイヤがある。例えば、文献ヨーロッパ特許第０５８２１９６号はプライの形態の半仕上げ製品の助けなしに製造されるタイヤを述べている。例えば、異なる補強構造体の補強要素はゴム混合物の隣接層に直接付けられ、全体は、製造されるタイヤの最終輪郭と同様な輪郭を直接得る事を可能にする形態のトロイダルコアに次々の層として付けられる。かくして、この場合、もはや、いずれの「半仕上げセ品」も「プライ」も、「ビードワイヤ」もない。ゴム混合物およびコードまたはフィラメントの形態の補強要素のような基礎製品はコアに直接付けられている。このコアがトロイダル形状のものである場合、ブランクはもはや、平らな輪郭からトーラスの形態の輪郭に変えるために成形される必要がない。

更に、この文献に記載のタイヤはビードワイヤのまわりのカーカスプライの「従来の」折返しを有していない。この種類の固定は、周方向のコードが前記側壁部に隣接して配置され、全体が固定用または接合用ゴム混合物に埋設されている構成により置き換えられえる。

また、中央コアに急速に、効果的に且つ簡単に敷設するのに特に適した半仕上げ製品を使用してトロイダルコアに組付けるための方法がある。最後に、（プライ、ビードワイヤなどのような）或る構造特徴を生じるために或る半仕上げ製品を同時に備えている混合物を使用することも可能であり、他の特徴は混合物および／または補強要素の直接付設から生じられる。

この文献では、製造分野および製品の設計の両方における最近の技術開発を考慮するために、「プライ」、「ビードワイヤ」などのような従来の語は、中立の語、または使用される方法の種類に関係ない語により置き換えられている。かくして、語「カーカス型補強スレッド」または「側壁補強スレッド」は、従来の方法におけるカーカスプライの補強要素、および半仕上げ製品なしの方法を使用して製造されたタイヤの一般に側壁部の高さに付設される対応する補強要素のための呼称として有効である。語「固定帯域」は、その一部については、従来の方法のビードワイヤのまわりのカーカスプライの「伝統的な」折返し部、および周方向補強要素と、ゴム混合物と、トロイダルコアへの付設を使用した方法で製造される底帯域の隣接した側壁補強部分とにより形成された集合体を均等に良く示していることがある。

一般に、重車両型のタイヤでは、カーカス補強体はビードの帯域における各側に固定されており、且つ２つの層で形成されたクラウン補強体により半径方向に覆われており、これらの少なくとも２つの層は重ねられており、且つ各層において平行であるコードまたはケーブルで形成されている。また、カーカス補強体は周方向と４５°と９０°との間の角度を形成する低い伸張性の金属ワイヤまたはケーブルよりなる層を備えており、三角形分割プライと称されるこのプライはカーカス補強体と、多くとも絶対値で４５°に等しい角度を有する平行なコードまたはケーブルで形成されている第１のいわゆる作用クラウンプライとの間に半径方向に位置決めされている。三角形分割プライは少なくとも前記作用プライとともに三角形分割補強体を形成しており、この三角形分割補強体はこれが受ける異なる応力下で僅かな変形を受け、三角形分割プライの本質的な役割は、タイヤのクラウンの帯域における補強要素すべてが受ける横方向の圧縮力を吸収することである。

クラウン補強体は少なくとも１つの作用層を備えており、前記クラウン補強体が少なくとも２つの作用層を備えている場合、これらの作用層は、各層内で互いに平行であって、１つの層から次の層まで交差されて周方向と１０°と４５°との間の角度を形成する伸張不可能な金属補強要素で形成されている。作用補強体を形成する前記作用層は、「弾性要素」と称せられる有利には金属の伸張性補強要素で形成されている少なくとも１つのいわゆる保護層により覆われてもよい。

「重車両」用のタイヤの場合、単一の保護層が通常存在しており、その保護要素は、通例、半径方向に最も外側であり、従って半径方向に隣接している作用層の補強要素のものと絶対値で同じ方向に且つ同じ角度で配向されている。比較的でこぼこの道路上で走行するようになっている構築車両のタイヤの場合、２つの保護層が存在することが有利であり、補強要素は１つの層から次の層まで横切られており、半径方向内側の保護層の補強要素は前記半径方向内側の保護層に隣接した半径方向外側の作用層の伸張不可能な補強要素と交差されている。

ケーブルは、これらが破壊荷重の１０％に等しい引張り力下で最大で０．２％に等しい相対伸び率を有する場合に伸張不可能であると言える。

ケーブルは、これらが破壊荷重に等しい引張り力下で少なくとも４％に等しい相対伸び率を有する場合に弾性であると言える。

タイヤの周方向または長さ方向はタイヤの周囲に対応する方向であって、タイヤの転動方向により定められる。

タイヤの横方向または軸方向はタイヤの回転軸線と平行である。

半径方向はタイヤの軸線に交差し且つそれに対して垂直な方向である。

タイヤの回転軸線は普通の使用中にタイヤが回転する軸線である。

半径方向または子午線平面はタイヤの回転軸線を含む平面である。

周方向中央平面または赤道平面は、タイヤの回転軸線に対して垂直であって、タイヤを２つの半体に分割する平面である。

「ハイウエイ」タイヤと称される或る現在のタイヤは、道路ネットワークの改良および世界全体にわたる自動車道路ネットワークの成長により、高速で且つますます長い旅行コースで走行するようになっている。このようなタイヤが疑いも無く走行することために必要とされる条件すべてにより、走行されるキロメートル数を増すことが可能であり、タイヤの摩耗が少なく、他方、タイヤの耐久性、特にクラウン補強体の耐久性が悪化される。

事実上、クラウン補強体の高さのところに応力があり、より詳細には、軸方向にもっとも短いクラウン層の端部の高さのところで作動温度の微々たるでない上昇に関連されたクラウン層間の煎断応力があり、その結果、前記端部のところのゴムにおける亀裂の出現および伝播が生じる。

問題のタイヤの種類のクラウン補強対の耐久性を改良するために、プライの端部、より詳細には、軸方向に最も短いプライの端部の間および／またはまわりに配置されているゴム混合物の層および／または異形要素の構造および品質に関する解決策がすでに提供されてきた。

フランス特許第１３８９４２８号は、クラウン補強対の縁部に近傍に位置決めされたゴム混合物の耐劣化性を改良するために、クラウン補強体の少なくとも側部および限界縁部を覆っていて、低いヒステレシスのゴム混合物で形成されたゴム異形要素を低いヒステレシスのトレッドとの組合せで使用することを主張している。

フランス特許第２２２２２３２号は、クラウン補強プライ間の分離を回避するために、ショアＡ硬度が補強体を覆うトレッドのショアＡ硬度と異なり、且つクラウン補強プライの縁部とカーカス補強体との間に配置されたゴム混合物の異形要素のショアＡ硬度より大きいゴムパッドで補強体の端部を被覆することを教示している。

フランス特許出願第２７２８５１０号は、第１に、伸張不可能な金属ケーブルで形成された周方向と少なくとも６０°に等しい角度を形成し、幅が最も短い作用クラウンプライの軸方向幅に少なくとも等しい軸方向に連続したプライをカーカス補強体と回転軸線に半径方向に最も近いクラウン補強作用プライとの間に配置し、第２に、周方向に実質的に平行に配向されている金属要素で形成された追加層を２つの作用クラウンプライの間に配置することを提案している。

かくして構成されたタイヤの長い走行によれば、いわゆる三角形分割プライが存在してもしなくてもいずれにせよ、追加層のケーブル、より詳細には、前記プライの縁部に疲労破損が現れる。

かかる欠点を解消し且つこれらのタイヤのクラウン補強体の耐久性を改良するために、国際出願第ＷＯ９９／２４２６９号は、赤道平面の各側において、および周方向と実質的に平行である補強要素よりなる追加層の中間の軸方向延長部において、１つのプライから次のプライまで交差された補強要素よりなる２つの作用クラウンプライを或る軸方向距離にわたって覆い、次いで少なくとも前記２つの作用クラウンプライに共通の幅の残部にわたってゴム混合物の異形要素により前記２つの作用クラウンプライを分離することを提案している。

本発明の１つの目的は、耐久性性能が従来のタイヤと比較して更に改良されている「重車両」用のタイヤを提供することである。

この目的は、本発明によれば、ラジアルカーカス補強体を有していて、伸張不可能な補強要素よりなる少なくとも２つの作用クラウン層で形成されたクラウン補強体を備えており、前記伸張不可能な補強要素が１つのプライから他のプライまで交差されて周方向と１０°と４５°との間の角度を形成しており、クラウン補強体がそれ自身トレッドで半径方向に覆われており、このトレッドが２つの側壁部によって２つのビードに接合されているタイヤであって、補強要素よりなる少なくとも１つの層を各肩部に追加的に備えており、これらの補強要素が周方向に配向されており、且つ起伏を有しており、前記追加層の軸方向内端部が作用クラウン層の縁部に半径方向に隣接しており、前記追加層の少なくとも一部が軸方向に最も幅広い作用クラウン層の縁部に半径方向および／または軸方向に隣接しており、粘着性ゴム混合物よりなる層Ｐが作用クラウン層の少なくとも一部の間に配置されており、層Ｐの軸方向外端部が軸方向に最も小さい幅の作用クラウン層および最も幅広い作用クラウン層の端部の間に軸方向にあり、層Ｐの弾性率対追加層に隣接した作用層のカレンダー仕上げ層の弾性率の比は０.５と１との間であるタイヤにより達成される。

問題のカレンダー仕上げ層は作用層の補強要素を層Ｐから分離している層である。

ゴム混合物の「弾性モジュラス（率）」は１０％の変形率および常温における割線伸びモジュラス（率）を意味するものと理解される。

モジュラスの測定は１９８８年９月の基準ＡＦＮＯＲ-ＮＦＴ-４６００２により引張り下で行われており、１０％伸び率における公称割線モジュラス（またはＭＰａ単位の見掛け応力）は第２伸び率（すなわち、順応サイクル後）（１９７９年１２月の基準ＡＦＮＯＲ-ＮＦＴ-４０１０１による温度および相対湿度の公称条件）において測定されている。

本発明の好適な実施形態によれば、追加層の補強要素は１０ｍｍと５０ｍｍとの間の波長λの起伏を示す。

好ましくはまた、追加層の補強要素は２ｍｍと１０ｍｍとの間の振幅の起伏を示す。

本発明の１つの有利な実施形態によれば、前記追加層の軸方向内端部は半径方向に外側の作用クラウン層の縁部に半径方向に隣接していることを特徴する先行請求項のうちのいずれか１つの項に記載のタイヤ。

有利にはまた、前記追加層の軸方向内端部は半径方向に外側の作用クラウン層の縁部の半径方向外側にある。

週方向に配向され且つ起伏を有している補強要素は、周方向と０°を中心として＋２.５°ないし−２.５°の範囲内の角度を形成する主配向を示し、且つこの主配向のまわりに起伏している補強要素である。

補強要素よりなる層の軸方向幅またはこれらの層の端部の軸方向位置はタイヤの横断面上で測定されており、従って、タイヤは非膨らまし状態にある。

本発明によりかくして構成されたタイヤに対して行なわれた試験の結果、タイヤの耐久性に関しての性能は、本発明による説明されているような層Ｐの存在と組合わされた追加層を備えていないより伝統的な設計のタイヤと比較して改良されている。これらの結果の１つの解釈は、追加層により、より正確には、追加層の補強要素により、亀裂を出現を減少させることができ、且つ追加層が隣接した作用層の端部のところのいずれの初期の亀裂もの伝播を制限することができることに注目することである。このような作用は、多分、一方では、主配向のため、作用層により初めに支持された力を追加層により局部的に吸収することに結び付けられ、他方、前記作用層の補強要素の起伏のため、追加層の補強要素により前記作用層の補強要素の間のカレンダー仕上げゴム配合物を補強する結果である。更に、追加層のこれらの効果は、作用クラウン層の分離を引き起こしてタイヤの耐久性の改良に寄与する層Ｐの存在により促進されるものと思われる。

「結合層」は、夫々の補強要素が多くとも１.５ｍｍだけ半径方向に分離されているプライを意味するものと理解されるべきであり、ゴムの厚さは前記補強要素の上側母線と下側母線との間で半径方向に測定されている。

本発明によれば、得られた弾性率の比は、タイヤのこの帯域におけるより少ない熱の四散、従ってより少ない加熱で作用層の分離を達成することに寄与する。

本発明による層Ｐは追加層と軸方向に最も幅広い作用クラウン層の縁部との間に結合が生じるように寸法決めされている。かくして、本発明によれば、有利には、層Ｐの軸方向外端部はタイヤの赤道平面から距離をおいて位置決めされており、この距離は前記平面と軸方向に最も幅広い作用クラウン層の端部との間の距離より小さいか或はそれに等しい。

好ましくはまた、層Ｐの軸方向内端部と軸方向に最も小さい幅の作用クラウンプライの端部との間の層Ｐの軸方向幅Ｄは
３.φ₂≦Ｄ≦２０.φ₂
であるような幅である。前記式において、φ₂は軸方向に最も小さい幅の作用クラウンプライの補強要素の直径である。このような関係はゴム混合物よりなる層Ｐと軸方向に最も小さい幅の作用プライとの係合帯域を構成する。半径方向外側の作用プ来の補強要素の直径の３倍に等しい値より低いこのような係合は半径方向に最も小さい幅の作用プライの端部のところに特に応力の減少を得るために作用プライの分離を達成するのに十分でないことがある。半径方向に最も小さい幅の作用プライの補強要素の直径の２０倍より大きいこの係合の値の結果、タイヤのクラウン補強体のスキッド剛性の過剰の減少が生じることがある。

好ましくは、粘着性ゴム混合物よりなる層Ｐの軸方向内端部と軸方向に最も小さい幅の作用クラウン層の軸方向外端部との間の粘着性ゴム混合物よりなる層Ｐの軸方向幅Ｄは５ｍｍより大きい。

また、本発明によれば、好ましくは、層Ｐは、軸方向に最も小さい幅の作用クラウン層の軸方向外端部のところで、前記層Ｐにより分離されている２つの作用クラウンプライの間の半径方向距離ｄが関係
３／５. φ₂＜ｄ＜５.φ₂
を満たしているような厚さを有している。前記式において、φ₂は半径方向に最も小さい幅の作用クラウンプライの補強要素の直径である。

距離ｄは、ケーブルからケーブルまで、すなわち、第１作用プライのケーブルと第２作用プライのケーブルとの間で測定されている。換言すると、この距離ｄは、層Ｐの厚さと、半径方向内側の作用プライのケーブルの半径方向外側であり、且つ半径方向外側の作用プライのケーブルの半径方向内側であるカレンダー仕上げゴム混合物の夫々の厚さとに及ぶ。

厚さの異なる測定値はタイヤの横断面上で行なわれており、従って、タイヤは非膨らまし状態にある。

本発明の１つの有利な実施形態によれば、軸方向に最も幅広い作用クラウン層は他の作用クラウン層の半径方向内側にある。

本発明の１つの好適な実施形態によれば、軸方向に最も幅広い作用クラウン層の軸方向幅と、軸方向に最も小さい幅の作用クラウン層の軸方向幅との差は５ｍｍと３０ｍｍとの間である。

本発明の１つの有利な変形実施形態によれば、周方向と作用クラウン層の補強要素とにより形成される角度は３０°未満であり、好ましくは２５°未満である。

本発明の１つ変形実施形態によれば、作用クラウン層は１つのプライから他のプライまで交差されて周方向と軸方向に可変の角度を形成する補強要素よりなり、前記角度は、補強要素よりなる層の軸方向外縁部において、周方向中央平面の高さのところで測定された前記要素の角度と比較して大きい。本発明のこのような実施形態によれば、幾つかの帯域における周方向剛性を高めることが可能であり、反対に、特にカーカス補強体の圧縮を減少させるために他の帯域における周方向剛性を低減させることが可能である。

また、本発明の１つの好適な実施形態によれば、クラウン補強体は、半径方向外側で、弾性補強要素と呼ばれるものよりなる保護プライと称される少なくとも１つの補足プライにより終了されており、前記弾性補強要素は、それと半径方向に隣接している作用層の伸張不可能な要素により形成される角度と同じ方向の１０°と４５°との間の角度で周方向に対して配向されている。

保護層は最も小さい幅の作用層の軸方向幅より小さい軸方向幅を有してもよい。前記保護層もまた、最も小さい幅の作用層の縁部を覆うように、最も小さい幅の作用層の軸方向幅より小さい軸方向幅を有してもよい。弾性補強要素で形成された保護層は、前述の後者の場合、一方では、異形要素により前記最も小さい幅の作用層の縁部から可及的に分離されてもよく、他方、最も広いクラウン層の軸方向幅より小さいか或は大きい軸方向幅を有してもよい。

保護層が半径方向に外側の作用層より軸方向に幅狭い場合、本発明によれば、有利には、保護層の縁部は追加層の少なくとも軸方向内縁部に半径方向に隣接していて、好ましくはこの軸方向内縁部の半径方向外側にある。

本発明の先行の変形例と比較して、保護層の縁部が追加層に半径方向に隣接していて、その外側にある本発明のこのような実施形態を得るために、保護層の端部がもっと軸方向に外側にあるか、或は追加層の軸方向内端部がもっと軸方向に内側にある。換言すると、保護層が軸方向にもっと幅広いか、或は追加層が軸方向にもっと幅広く、内側に向けて軸方向に延びている。

前述の本発明の実施形態のうちのいずれか１つによれば、クラウン補強体は、例えば、カーカス補強体と半径方向にもっとも内側の作用層との間の半径方向において４０°より大きく、且つ好ましくは、カーカス補強体に半径方向に最も近い層の補強要素により形成された角度のものと同じ方向の角度を周方向と形成する、伸張不可能な補強要素で形成された三角形分割層により終了されてもよい。

本発明の第１変形実施形態によれば、追加層の補強要素は金属補強要素である。

本発明の他の変形実施形態によれば、追加層の補強要素は布補強要素である。

本発明の１つの有利な実施形態によれば、タイヤのクラウン補強体は更に、軸方向幅が好ましくは軸方向に最も幅広い作用クラウン層の軸方向幅より小さい周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層を備えている。

補強要素よりなる連続層の軸方向幅はタイヤの横断面上で測定されており、タイヤは非膨らまし状態にある。

本発明によるタイヤにおける周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層の存在により、周方向中央平面に心出しされた帯域における異なる補強層の事実上非常に大きい軸方向曲率半径を得ることに寄与することが可能であり、これはタイヤの耐久性性能に寄与する。

本発明の１つの有利な実施形態によれば、周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層の補強要素は１０ＧＰａと１２０ＧＰａと間の０.７％伸び率における割線モジュラスと、１５０ＧＰａ未満の最大接線モジュラスとを有する金属補強要素である。

好適な実施形態によれば、０.７％伸び率における補強要素の割線モジュラスは１００ＧＰａ未満であり、好ましくは２０ＧＰａより大きく、より好ましくは３０ＧＰａと９０ＧＰａとの間であり、より好ましくは、更に８０ＧＰａ未満である。

好ましくはまた、補強要素の最大接線モジュラスは１３０ＧＰａ未満であり、好ましくは１２０ＧＰａ未満である。

以上で表されたモジュラスは、補強要素の金属部分に属する２０ＭＰａの予備応力で定められる伸び率の関数としての引張り応力の曲線上で測定されており、引張り応力は補強要素の金属部分に属する測定張力に対応している。

同じ補強要素のモジュラスは、補強要素の全体部分に属する１０ＭＰａの予備応力で定められる伸び率の関数としての引張り応力の曲線上で測定されてもよく、引張り応力は補強要素の全体部分に属する測定張力に対応している。補強要素の全体部分金属およびゴムで形成された複合体要素の部分であり、この部分は、特に、タイヤの硬化段階中、補強要素を貫通したものである。

補強要素の全体部分に対するこの表現によれば、周方向補強要素よりなる少なくとも１つの層に補強要素は５ＧＰａと６０ＧＰａと間の０.７％伸び率における割線モジュラスと、７５ＧＰａ未満の最大接線モジュラスとを有する金属補強要素である。

好適な実施形態によれば、０.７％伸び率における補強要素の割線モジュラスは５０ＧＰａ未満であり且つ１０ＧＰａより大きく、好ましくは１５ＧＰａと４５ＧＰａとの間であり、より好ましくは更に４０ＧＰａ未満である。

好ましくはまた、補強要素の最大接線モジュラスは６５ＧＰａ未満であり、より好ましくは更に６０ＧＰａ未満である。

１つの好適な実施形態によれば、周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層の補強要素は、低い伸び率のための浅い勾配と、より高い伸び率のための実質的に一定の急勾配とを有する相対伸び率の関数としての引張り応力曲線を有する金属補強要素である。周方向補強要素よりなる連続層のかかる補強要素は、通常、「２モジュール」要素と称されている。

本発明の好適な実施形態によれば、実質的に一定の急勾配は０.１％と０.５％との間の相対伸び率から前方に現れる。

前述の補強要素の異なる特性はタイヤから得られる周方向要素上で測定されている。

本発明による周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層を生じるためにより特に適している補強要素は、例えば、構成が３×（０.２６＋６×０.２３）４.４／６.６ＳＳである式２１.２３の集合体であり、この標準ケーブルは、３本のストランドが各々７つのコードで形成された撚り合わされた式３×（１＋６）の２１本の基本コードで形成されており、１本のコードは２６／１００ｍｍの直径の中央コアを形成しており、６本の巻かれたコードは２３／１００ｍｍの直径のものである。このようなケーブルは、補強要素の金属部分に属する２０ＭＰａの予備応力で定められた伸び率の関数としての引張り応力の曲線上で共に測定された０.７％伸び率における４５ＧＰａの割線モジュラスおよび９８ＧＰａの最大接線モジュラスを有しており、引張り応力は補強要素の金属部分に属する測定張力に対応している。補強要素の全体部分に属する１０ＭＰａの予備応力で定められた伸び率の関数としての引張り応力（これは補強要素の全体部分に属する測定張力の対応する）の曲線において、式２１.２３のこのケーブルは２３ＧＰａの０.７％における割線モジュラスおよび４９ＧＰａの最大接線モジュラスを有している。

同じように、補強要素の他の例は、構成が３×（０.３２＋６×０.２８）６.２／９.３ＳＳである式２１.２８の集合体である。このケーブルは、補強要素の金属部分に属する２０ＭＰａの予備応力で定められた伸び率の関数としての引張り応力の曲線上で共に測定された０.７％伸び率における５６ＧＰａの割線モジュラスおよび１０２ＧＰａの最大接線モジュラスを有しており、引張り応力は補強要素の金属部分に属する測定張力に対応している。補強要素の全体部分に属する１０ＭＰａの予備応力で定められた伸び率の関数としての引張り応力（これは補強要素の全体部分に属する測定張力の対応する）の曲線において、式２１.２８のこのケーブルは２７ＧＰａの０.７％における割線モジュラスおよび４９ＧＰａの最大接線モジュラスを有している。

周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層におけるかかる補強要素の使用によれば、特に、従来の製造方法における成形および硬化の段階後を含めて、層の満足すべき剛性を保持することが可能である。

本発明の第２実施形態によれば、連続層の周方向補強要素は、最も短い長さの層の周囲より非常に短いが、好ましくは前記周囲の０.１倍より大きい長さの部分を形成するように切り込まれた伸長不可能な金属部分で形成されてもよく、部分間のこれらの切込みは互いから軸方向にずれている。好ましくはまた、周方向補強要素よりなる連続層の幅単位あたりの引張り弾性率は、同じ条件下での測定で、最も伸張可能な作用クラウン層の引張り弾性率より小さい。このような実施形態によれば、（１つの同じ列の部分間の間隔を選択することによって）容易に調整されることができるが、あらゆる場合に、同じ金属の連続要素で形成された層のモジュラスより低いモジュラスを周方向補強要素よりなる連続層に簡単に与えることが可能であり、周方向補強要素よりなる連続層のモジュラスはタイヤから取られる切込み要素よりなる加硫層で測定されている。

本発明の第３実施形態によれば、連続層の周方向補強要素は起伏のある金属要素であり、起伏の振幅対波長の比ａ／λは多くとも０.０９に等しい。好ましくは、周方向補強要素よりなる連続層の幅単位あたりの引張り弾性率は、同じ条件下での測定で、最も伸張可能な作用クラウン層の引張り弾性率より小さい。

金属要素は好ましくは鋼ケーブルである。

本発明の１つの変形実施形態によれば、周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層は２つの作用クラウン層の間に半径方向に配置されている。

この変形実施形態によれば、周方向補強要素よりなる連続層により、カーカス補強体の補強要素の圧縮を他の作用クラウン層の半径方向外側に位置決めされた同様な層より著しく制限することが可能である。この連続層は、好ましくは、前記補強要素に作用する応力を制限するように、且つこれらの補強要素を過剰に疲労させないように少なくとも１つの作用層によりカーカス補強対から半径方向に分離されている。

有利には、２つの作用クラウン層の間に半径方向に配置されている周方向補強要素よりなる連続層の場合にも、周方向補強要素よりなる層に半径方向に隣接した作用クラウン層の軸方向幅は周方向補強要素よりなる前記層の軸方向幅より大きい。

本発明の他の有利な詳細および特徴は図１ないし図６を参照して行なわれる本発明の実施形態の例の説明から以後に明らかになるであろう。

添付図面を参照して本発明の実施形態を以下に詳細に説明する。
図はその理解を簡単にするために一定の比率では示されていない。図はタイヤの周方向中央平面または赤道平面を表す軸線ＸＸ'に対して対称に広げられたタイヤの半分の図のみを示している。

図１において、寸法２９５／６０Ｒ２２.５Ｘのタイヤ１は０.６０の形状比を有しており、Ｈは取付けリム上のタイヤ１の高さであり、Ｓはタイヤの最大の軸方向幅である。前記タイヤ１は図に示されていない２つのビードに固定されたラジアルカーカス補強体２を備えている。このカーカス補強体は金属カーブルの単一層で形成されている。このカーカス補強体２はクラウン補強体４により覆われており、このクラウン補強体４は下記の３つの層で内側から外側まで半径方向に形成されている。
-プライの全幅にわたって連続していて、１８°の角度で配向されている非外装の伸張不可能な金属１１.３５ケーブルで形成された第１作用層４１。
-プライの全幅にわたって連続していて、１８°の角度で配向されており、且つ層４１の金属ケーブルと交差されている非外装の伸張不可能な金属１１.３５ケーブルで形成された第２作用層４２（この層４２は層４１より軸方向に小さい）。
-周方向に配向されており、且つ４０ｍｍの波長λおよび８ｍｍのピーク-ピーク振幅ａの起伏を有しているケーブルで形成された追加層４３。この層４３は、半径方向に外側の作用層４２の半径方向外側であって、それに隣接しており、且つ層４１と結合されるべく層４１まで軸方向に延びている。次いで、層４３は層４１の軸方向外端部を超えて軸方向に延びている。一方では、４.２３金属ケーブルについて、他方では、ＰＥＴ１４４×２の布ケーブルについて試験を行なった。

第１作用層４１の軸方向幅Ｌ₄₁は２２６ｍｍに等しい。

第２作用層４２の軸方向幅Ｌ₄₂は２０６ｍｍに等しい。

追加層４３は７５ｍｍの幅を有しており、この追加層は５３ｍｍの層４２と軸方向に重なる帯域と、３ｍｍの層４１と重なる帯域とを有している。

クラウン補強体は、それ自身、トレッド５で覆われている。

作用クラウン層４１、４２間で半径方向にあって、それらと接触している分離用ゴムと称されるゴム層Ｐが前記作用層４１の端部を覆っており、このゴム層Ｐは、その軸方向外端部が周方向中央平面から層４１の軸方向幅の半分より小さい距離のところにあるように延びている。かくして、ゴム混合物の層Ｐは作用層４１と半径方向外側の作用層４２の端部との分離を行なっている。２つの作用層４１、４２間の層Ｐの係合帯域は、層Ｐの厚さまたはより正確には、層４２の端部と層４１との間の半径方向の距離ｄにより、および前記層Ｐの軸方向内端部と半径方向外側の作用クラウン層の端部との間の軸方向の幅Ｄにより定められる。半径方向の距離ｄは３.５ｍｍに等しい。軸方向の幅Ｄは２０ｍｍに等しく、或は作用プライ４２の補強要素の直径φのほぼ１３.３倍に等しく、直径φは１.５ｍｍに等しい。

層Ｐおよび層４２のカレンダー仕上げ層の弾性率は同じであって、１０ＭＰａに等しく、従って、前記率の比は１に等しい。

図２において、タイヤ２１は、第１に、これが更に下記の２つの層を備えていると言う点で図１に示されるタイヤと異なる。
-軸方向幅が８６ｍｍに等しい弾性金属１８ｘ２３で形成された保護層２４４。
-伸張不可能な金属９ｘ２８ケーブルで形成された２００ｍｍに実質的に等しい幅の三角形分割層と称される補強要素よりなる補足層２４５。この層２４５の補強要素は周方向とほぼ４５°の角度を形成しており、作用層２４１の補強要素と同じ方向に配向されている。この層２４５は、特に、タイヤのクラウンの帯域における補強要素すべてが受ける横方向の圧縮応力の吸収に寄与することを可能にする。

第２に、タイヤ２１は、層２４３が層３４２に半径方向に隣接しているが、その半径方向内側にあると言う点で図１に示されるタイヤと異なっている。

図３において、タイヤ３１は、これが２つの作用層３４１、３４２の間に挿入されている追加層３４３を有すると言う点で図１に示されるタイヤと異なっている。層３４３は事実上、層３４１に半径方向に隣接していて、その外側にあり、本発明のこの実施形態によれば、追加層は作用クラウン層３４１と接触しているだけである。図に示されていない本発明による他の実施形態によれば、追加層３４３は作用層３４１に半径方向に隣接し、その内側にあってもよい。

図４において、タイヤ４１は、第１に、これが保護層４４４および三角形分割層４４５を備えており、且つ軸方向外端部が沿う４４１の端部のものと同じ位置にある追加層４４３を備えていると言う点で図１に示されるタイヤと異なっている。層４４３は６５ｍｍの幅を有している。図に示されていない本発明による他の実施形態によれば、追加層４４３は層４４１の端部の軸方向内側の位置に軸方向外端部を有してもよい。

図５は本発明によるタイヤ５１の変形実施形態を示しており、この実施形態は、図２の実施形態と比較して、作用層５４１、５４２の間に挿入されている周方向補強要素よりなる連続層５４６を更に備えている。この連続層５４６は作用層５４１、５４２の幅より小さい１８５ｍｍの幅Ｌ₅₄₆を有している。

図６は本発明によるタイヤ６１の更に他の変形実施形態を示しており、この変形実施形態は、図２の実施形態と比較して、追加層６４３に半径方向に隣接していて、その外側にある保護層６４４を有している。かくして、この実施形態によれば、追加層６４３の軸方向内端部は１０ｍｍの軸方向幅にわたって作用層６４２と保護層６４４との間で半径方向にある。

図６において、保護層は、このような保護層を備えている図の保護層に対して幅広くされており、図６の保護層より軸方向に幅狭い保護層との重なりを得るために軸方向内端部が更に内側にあるより幅広い追加層では、図に示されない同様な結果が得られることがある。

図４の図示による本発明により製造されたタイヤについて試験を行い、これらの試験を従来の構成を使用して製造された以外、同じである基準タイヤと比較した。これらの試験は、一方では、種類４.２３の追加層の金属補強要素について、他方では、種類ＰＥＴ１４４×２の布補強要素について行った。

この従来のタイヤは追加層４３を有していない。他方、従来のタイヤは保護層および三角形分割層を備えている。

タイヤの各々を同じ車両に嵌め、車両の各々に直線経路を辿らせることにより、初めの耐久性試験を行った。この種類の試験を速めるために定格荷重より大きい荷重にタイヤをさらした。

従来のタイヤを備えている基準車両は、走行開始時に１タイヤあたりの３６００ｋｇの荷重と関連され、そして走行終了時に４３５０ｋｇの荷重に達するように変化する。

本発明によるタイヤを備えている車両は、走行開始時に１タイヤあたりの３８００ｋｇの荷重と関連され、そして走行終了時に４８００ｋｇの荷重に達するように変化する。

タイヤが損傷され、および／またはもはや正常に機能しないときに試験を停止する。

かくして行なわれた試験の結果、金属補強要素および布補強要素を備えた本発明によるタイヤを嵌めた車両は基準車両が走行した距離より大きい或はそれに等しい距離を走行した。

加えられた荷重の０倍から０.３５倍まで変化する定格荷重および推力条件の６０％ないし２００％まで変化する荷重条件下で左に旋回し、右に旋回し、次いで直線状に走行する順序を交互にして試験機械で他の耐久性試験を行なった。速度は３０ｋｍ／時と７０ｋｍ／時との間である。タイヤが損傷され、および／またはもはや正常に機能しないときに試験を停止する。

得られた結果は、金属補強要素および布補強要素を備えた本発明によるタイヤが走行した距離に換算したゲインを示しており、これらの距離は基準タイヤが走行した距離より大きい。

本発明の１つの実施形態によるタイヤの子午線方向の図である。 本発明の第２実施形態によるタイヤの子午線方向の図である。 本発明の第３実施形態によるタイヤの子午線方向の図である。 本発明の第４実施形態によるタイヤの子午線方向の図である。 本発明の第５実施形態によるタイヤの子午線方向の図である。 本発明の第６実施形態によるタイヤの子午線方向の図である。

Claims (26)

1. ラジアルカーカス補強体を有していて、伸張不可能な補強要素よりなる少なくとも２つの作用クラウン層で形成されたクラウン補強体を備えており、前記伸張不可能な補強要素が１つのプライから他のプライまで交差されて周方向と１０°と４５°との間の角度を形成しており、クラウン補強体がそれ自身トレッドで半径方向に覆われており、このトレッドが２つの側壁部によって２つのビードに接合されているタイヤにおいて、補強要素よりなる少なくとも１つの層を各肩部に追加的に備えており、これらの補強要素は周方向に配向されており、且つ起伏を有しており、前記追加層の軸方向内端部は作用クラウン層の縁部に半径方向に隣接しており、前記追加層の少なくとも一部は軸方向に最も幅広い作用クラウン層の縁部に半径方向および／または軸方向に隣接しており、粘着性ゴム混合物よりなる層Ｐが作用クラウン層の少なくとも一部の間に配置されており、層Ｐの軸方向外端部は軸方向に最も小さい幅の作用クラウン層および最も幅広い作用クラウン層の端部の間に軸方向にあり、層Ｐの弾性率対追加層に隣接した作用層のカレンダー仕上げ層の弾性率の比は０.５と１との間であることを特徴するタイヤ。
2. 追加層の補強要素は１０ｍｍと５０ｍｍとの間の波長λの起伏を示していることを特徴する請求項１に記載のタイヤ。
3. 追加層の補強要素は２ｍｍと１０ｍｍとの間の振幅ａの起伏を示していることを特徴する請求項１または２に記載のタイヤ。
4. 前記追加層の軸方向内端部は半径方向に外側の作用クラウン層の縁部に半径方向に隣接していることを特徴する請求項１ないし３のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
5. 前記追加層の軸方向内端部は半径方向に外側の作用クラウン層の縁部の半径方向外側にあることを特徴する請求項４に記載のタイヤ。
6. 前記層Ｐの軸方向内端部と軸方向に最も小さい幅の作用クラウン層の端部との間の層Ｐの軸方向幅Ｄは
   ３.φ₂≦Ｄ≦２０.φ₂
   （前記式において、φ₂は半径方向外側の作用クラウンプライの補強要素の直径である）
   であるような幅であることを特徴とする請求項１ないし５のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
7. 粘着性ゴム混合物よりなる層Ｐの軸方向内端部と軸方向に最も小さい幅の作用クラウン層の軸方向外端部との間の粘着性ゴム混合物よりなる層Ｐの軸方向幅Ｄは５ｍｍより大きいことを特徴とする請求項１ないし６のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
8. 層Ｐは、軸方向に最も小さい幅の作用クラウンプライの軸方向外端部のところで、前記層Ｐにより分離されている２つの作用クラウンプライの間の半径方向距離ｄが関係
   ３／５. φ₂＜ｄ＜５.φ₂
   （前記式において、φ₂は半径方向外側の作用クラウンプライの補強要素の直径である）
   を満たしているような厚さを有していることを特徴とする請求項１ないし７のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
9. 軸方向に最も幅広い作用クラウン層は他の作用クラウン層の半径方向内側にあることを特徴とする請求項１ないし８のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
10. 軸方向に最も幅広い作用クラウン層の軸方向幅と軸方向に最も小さい幅の作用クラウン層の軸方向幅との間の差は５ｍｍと３０ｍｍとの間であることを特徴とする請求項１ないし９のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
11. 周方向と作用クラウン層の補強要素とにより形成される角度は３０°未満であり、好ましくは２５°未満であることを特徴とする請求項１ないし１０のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
12. 作用クラウン層は、１つのプライから他のプライまで交差されて周方向と軸方向に可変である角度を形成している補強要素よりなることを特徴とする請求項１ないし１１のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
13. クラウン補強体は、半径方向外側で、弾性補強要素と呼ばれるものよりなる保護プライと称される少なくとも１つの補足プライにより終了されており、前記弾性補強要素は、保護プライに半径方向に隣接している作用プライの伸張不可能な要素により形成される角度と同じ方向の１０°と４５°との間の角度で周方向に対して配向されていることを特徴とする請求項１ないし１２のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
14. クラウン補強体は周方向と４０°より大きい角度を形成している金属補強要素で形成された三角形分割層を備えていることを特徴とする請求項１ないし１３のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
15. 前記追加層の補強要素は金属補強要素であることを特徴とする請求項１ないし１４のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
16. 前記追加層の補強要素は布補強要素であることを特徴とする請求項１ないし１４のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
17. クラウン補強体は周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層を備えていることを特徴とする請求項１ないし１６のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
18. 周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層の軸方向幅は軸方向に最も幅広い作用クラウン層の軸方向幅より小さいことを特徴とする請求項１７に記載のタイヤ。
19. 周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層は２つの作用クラウン層の間に半径方向に配置されていることを特徴とする請求項１７または１８に記載のタイヤ。
20. 周方向補強要素よりなる連続層に半径方向に隣接した作用クラウン層の軸方向幅は周方向補強要素よりなる前記連続層の軸方向幅より大きいことを特徴とする請求項１９に記載のタイヤ。
21. 周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層の補強要素は１０ＧＰａと１２０ＧＰａと間の０.７％伸び率における割線モジュラスと、１５０ＧＰａ未満の最大接線モジュラスとを有する金属補強要素であることを特徴とする請求項１７ないし２０のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
22. ０.７％伸び率における補強要素の割線モジュラスは１００ＧＰａ未満であり、好ましくは２０ＧＰａより大きく、より好ましくは３０ＧＰａと９０ＧＰａとの間であることを特徴とする請求項２１に記載のタイヤ。
23. 補強要素の最大接線モジュラスは１３０ＧＰａ未満であり、好ましくは１２０ＧＰａ未満であることを特徴とする請求項２１または２２に記載のタイヤ。
24. 周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層の補強要素は、低い伸び率のための浅い勾配と、より高い伸び率のための実質的に一定の急勾配とを有する相対伸び率の関数としての引張り応力曲線を有する金属補強要素であることを特徴とする請求項１７ないし２３のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
25. 周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層の補強要素は、最も小さい長さのプライの周囲より小さいが、前記周囲の０.１倍より大きい長さの区分を形成するように切り込まれた金属補強要素であり、区分間の切込みは互いから軸方向にずれており、周方向補強要素よりなる連続層の幅単位あたりの引張り弾性率は、好ましくは、同じ条件下での測定で、最も伸張可能な作用クラウン層の引張り弾性率より小さいことを特徴とする請求項１７ないし２０のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。
26. 周方向補強要素よりなる少なくとも１つの連続層の補強要素は起伏のある金属補強要素であり、起伏の振幅ａ対波長λの比ａ／λは多くとも０.０９に等しく、周方向補強要素よりなる連続層の幅単位あたりの引張り弾性率は、好ましくは、同じ条件下での測定で、最も伸張可能な作用クラウン層の引張り弾性率より小さいことを特徴とする請求項１７ないし２０のうちのいずれか１項に記載のタイヤ。

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