JP2008522469A - 送信リンクの出力信号の振幅および／または位相を入力信号の振幅の関数として決定する方法およびシステム - Google Patents

送信リンクの出力信号の振幅および／または位相を入力信号の振幅の関数として決定する方法およびシステム Download PDF

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Abstract

【課題】送信リンクの出力信号の振幅および／または位相を最小のプロセス時間および最大のプロセス信頼性に関して最適化される入力信号の振幅の関数として決定する方法およびシステムを提供する。
【解決手段】入力信号（ＡＭ−ＡＭおよびＡＭ−ＰＭ特性）の振幅による送信リンク１４の出力信号の振幅および／または位相を決定する方法およびシステムである。送信リンク１４における振幅および／または位相変形の結果として試験信号から生じる応答信号ｅ（ｔ）を、試験信号ｓ（ｔ）に従う関連する振幅特性｜ｅ（ｔ）｜および／または関連する位相特性ψE（ｔ）に関して決定する。本発明によれば、応答信号ｅ（ｔ）の振幅特性｜ｅ（ｔ）｜および／または位相特性ψE（ｔ）のみを測定する。
【選択図】 図２

Description

本発明は、送信リンクの出力信号の振幅および／または位相を入力信号の振幅の関数（ＡＭ−ＡＭおよびＡＭ−ＰＭ特性線）として決定する方法およびシステムに関するものである。
遠隔通信送信リンク、例えば移動無線装置の受信装置または送信装置の増幅器、は非線形送信動作を有する。この非線形送信動作は増幅すべき信号の振幅と位相に不所望の歪みを生じる。これらの不所望の歪み効果を補償するために、知られているように、等化回路網を非線形送信リンクに直列に接続しているが、この等化回路網の特性線は送信リンクの非線形送信特性線に理想的には逆数として表わされる。
従って、等化回路網の特性線を設計するためには、送信リンクの出力信号の振幅および位相を入力信号（ＡＭ−ＡＭおよびＡＭ−ＰＭ）の振幅の関数として得ることが必要である。送信リンクの振幅特性線の決定は、送信リンクの出力における信号の振幅の、または電力の関数的相関であって、送信リンクの入力における信号の所定の振幅または電力領域における送信リンクの入力における対応する信号の振幅または電力の関数としての関数的相関から得られる。送信リンクの位相特性線は、同様に、送信リンクの出力と入力の間の信号の位相変化の、送信リンクの入力における信号の所定の振幅または電力領域における送信リンクの入力における信号の振幅または電力の関数としての関数的相関を表す。
特許文献１では、高周波電力増幅器（パワーアンプ）の振幅および位相の歪みを測定する方法および装置が記載されている。ここでは、高周波電力増幅器の入力および出力における信号はそれぞれ同期復調器を介して測定される。振幅特性線を表すために、入力振幅の出力振幅または出力電力に対する比を決定するが、位相特性線を表すためには、入力における信号のそれぞれの出力振幅または出力電力と関連する位相値が出力信号の同相かつ直角位相成分から決定される。信号生成器を用いて高周波電力増幅器の入力における特定の信号変化を特定することにより、振幅および位相特性線の全変化が決定される。高周波電力増幅器の入力および出力における信号間の同期は個々の同期復調器の間の参照搬送信号を介して達成される。
移動無線装置の受信および／または送信装置における電力増幅器を調整する際に、前記特許文献１に記載されている２つの信号−電力増幅器の入力および出力における−を測定するための、および前記２つの信号の追加的に必要とされる同期のための手順は時間がかかり過ぎ、同時に操作が複雑である。
国際出願公開第ＷＯ９９／０５７８４号パンフレット
従って、本発明の目的は送信リンクの出力信号の振幅および／または位相を最小のプロセス時間および最大のプロセス信頼性に関して最適化される入力信号の振幅の関数として決定する方法およびシステムを提供することである。
本発明の目的は、請求項１に記載の特徴を有する、送信リンクの出力信号の振幅および／または位相を入力信号の振幅の関数として決定する方法により、そして請求項１７に記載の特徴を有する、送信リンクの出力信号の振幅および／または位相を入力信号の振幅の関数として決定するシステムにより達成される。本発明の有利な発展形態は従属請求項に記載されている。
本発明の送信リンクの出力信号の振幅および／または位相を入力信号の振幅の関数として決定する方法およびシステムの場合、本発明によれば、送信リンクの出力における信号のみが測定される。従って、送信リンクの入力において刻印されそれ以後は測定されない信号は既知でなければならず、そして送信リンクの振幅および位相特性線に関して、信号は送信リンクのみのせいで振幅と位相に関して歪んでいなければならない。最初の条件は、既知の試験信号がユーザーにより送信リンクの入力における信号を生成する送信部の上位操作制御部を介して規定されることにより達成される。第２の条件は、信号経路における振幅およびがさらに歪まないことを補償する計量的・回路技術構成により達成される。
送信リンクの入力における試験信号と送信リンクの出力における応答信号の間の省略された時間、周波数および位相同期（その応答信号は送信リンクにおいて試験信号から振幅および位相の歪みにより生じる）は応答信号から時間、周波数および位相オフセットを算定することにより得るのが好ましい。このために、試験信号、従って試験信号に依存する応答信号は第１および第２の信号部分に細分割される。
第１の信号部分Ｉでは、試験信号と応答信号の間の時間オフセットの決定が行われ、その上に第２の信号部分ＩＩの開始時間の決定を構築する。さらに、送信リンクの入力と出力の間の搬送信号の周波数オフセットを信号部分Ｉにおいて決定する。
第２の信号部分ＩＩでは、送信リンクの振幅および位相特性の実際の決定は信号部分Ｉにおいて決定された下記参照値：
・信号部分ＩＩの開始時間
・参照位相に関する開始時間における応答信号の位相
・送信リンクの入力と出力の間の搬送信号の周波数オフセット
に基づいて行われる。
第１の信号部分について、移動無線装置の受信および送信ユニットの電力増幅器の振幅および位相特性線の決定に関して、例えばＧＳＭバースト信号が用いられる。従来技術の変調解析により、時間および周波数オフセットがＧＳＭバースト信号の試験符号列に基づいて算定される。
第２の信号部分ＩＩは任意の信号変化を持つものであってもよい。しかしながら、全レベル範囲の時間効率の良い調整に関しては、ＧＳＭバースト信号レベルを最大調整振幅レベルとして始まり、最小調整振幅レベルに低下する一定の比率で傾斜するランプ様の振幅変化が有利である。位相変化は簡単のために一定であるように設計すべきである。
送信リンクの振幅および位相特性線を決定する際のノイズ割合を決定するために、送信リンクに上位の信号表現を持つ試験信号を一度供給するだけでなく、送信リンクを同じ試験信号で複数回刺激し、送信リンクの出力においてそれぞれ測定される応答信号変化を供給して平均化することができる。コヒーレント平均化に関して、信号部分Ｉでそれぞれ決定される応答信号の位相が、確立された参照位相に関して、信号部分ＩＩの開始時間において参照され、個々の応答信号が、前記参照位相に関して参照することにより、相互に関して位相同期して平均化される。
それぞれ測定機器において平均化された応答信号の振幅および位相変化から、および試験信号の事前に確立された振幅および位相変化から、送信リンクの振幅および位相特性を決定することは上位の操作制御ユニットにおいて行われるのが好ましい。
本発明によれば、送信リンクの出力信号の振幅および／または位相を最小のプロセス時間および最大のプロセス信頼性に関して最適化される入力信号の振幅の関数として決定する方法およびシステムを提供することができる。
本発明の一実施形態による送信リンクの振幅および位相特性の測定方法および本発明の一実施形態による送信リンクの振幅および位相特性の測定システムを、添付図面を参照して、以下に詳細に説明する。
全体的送信リンクの振幅および曾祖を決定する本発明のシステムおよび方法を図２および図３を参照して説明する前に、まず、図１を参照して移動無線装置用の極変調器の構造と操作形態を説明するが、その調整は送信リンクの振幅および位相特性線を決定する、本発明のシステムおよび方法の好適な応用とみなされる。
極変調器１は、図１には示さない信号源から、送信すべき符号列ｓ（ｖ）を供給される。ＩＱ変調器２は、前記符号列ｓ（ｖ）から、搬送信号の支援で、移動無線装置により送信されるべき直交信号の同相成分Ｉおよび直角位相成分Ｑを生成する。前記直交信号の同相成分Ｉおよび直交位相成分Ｑの変換はＣＯＲＤＩＣ変換器３により達成され、それらに対応する、送信されるべき信号の振幅および位相成分ｒおよびψに変換される。
それに続く予備変形ユニット４では振幅成分ｒと位相成分ψの別個の予備変形が行われる。この予備変形により、後続の電力振幅器５において生成された、送信すべき信号の振幅および位相変形が補償され、従って理想的には振幅および位相の歪みがない送信信号が極変調器１内で生成される。
予備変形振幅成分ｒ′は次いで振幅変調器６内で本質的に増倍ディジタル−アナログ変換器により後続の動力伝達部７の作動に必要なレベル領域に変換される。動力伝達部７はパワー・トランジスタ８を作動し、パワー・トランジスタ８は電圧源Ｖｓから電力を供給され電力増幅器５の外部動力末端ステージとして動作する。
振幅変調経路に平行に、予備変形位相成分ψ′が位相変調経路の位相変調器９に供給される。位相変調器９は位相成分ψ′から信号を生成し、この信号は経時回転する位相成分ψ′の周波数に対応し、後続の電圧調整周波数発振器（ＶＣＯ）１０の溜の周波数参照値となる。電圧調整周波数発振器１０は電力増幅器５から電力を供給され、動力末端ステージとして動作するパワー・トランジスタ８においてその振幅について増幅され周波数信号、さらに電力増幅器５の出力において移動無線装置のアンテナに搬送される。
予備変形ユニット４における、送信すべき信号の振幅成分ｒと位相成分ψの予備変形のために、振幅予備変形特性線（ＡＭ−ＡＭ予備変形特性線）と位相予備変形特性線（ＡＭ−ＰＭ予備変形特性線）を決定する必要があるが、理想的な予備変形をすると、それぞれ電力増幅器５の振幅変形特性線（ＡＭ−ＡＭ変形特性線）と位相変形特性線（ＡＭ−ＰＭ変形特性線）に対して逆数となる。従って、移動無線装置の極変調器１の無変形操作のために、電力増幅器５の振幅および位相特性の決定は移動無線装置の調整プロセスの枠内でなされるべきである。
図１による移動無線装置用の極変調器１の電力増幅器５を始めとして、全体的な送信リンクの振幅および位相特性線を決定する本発明のシステムを図２に示す。
本発明のシステムは、図１の移動無線装置の極変調器１に相当する、調整すべき測定対象（被検装置＝ＤＵＴ（ｄｅｖｉｃｅ ｕｎｄｅｒ ｔｅｓｔ））１１と、測定装置１２および例えばパーソナル・コンピュータ（パソコン）により生成される上位操作制御のためのユニット１３とを備える。調整すべき測定対象（ＤＵＴ）１１は図１の極変調器１の電力増幅器５に相当する送信リンク１４を備え、送信リンク１４は一般に非線形振幅および位相特性性を持つ。
送信リンク１４は、図１の極変調器１の機能ユニット２、３、４、６、７、８、９および１０の全体に相当する送信ユニット１５から、一方向接続線１６を経由して、振幅成分｜ｓ（ｔ）｜および位相成分ψs（ｔ）を含む試験信号ｓ（ｔ）を供給され、振幅および位相特性線に対応して変形され、振幅成分｜ｅ（ｔ）｜および位相成分ψE（ｔ）を含む応答信号ｅ（ｔ）を一方向接続線１７を経由して測定装置１２に送る。上位操作制御ユニット１３は一方向接続線１８を経由して送信ユニット１５と通信し、双方向接続線１９を経由して測定装置１２と通信する。
図３による送信リンク１４のＡＭ−ＡＭおよびＡＭ−ＰＭ動作を決定する本発明の好適な方法は方法工程Ｓ１０において以前確立された試験信号ｓ（ｔ）を送信ユニット１５により生成することで開始する。試験信号ｓ（ｔ）は原則として図４に従い第１の信号部分Ｉと第２の信号部分ＩＩとに細分割される。
バースト信号を第１の信号部分Ｉに用いるのは、移動無線装置を使用した変調票仁に従って調整する場合であり、例えばＧＭＳＫ−、ＥＤＧＥ−、ＡＭＰＳ−ＡＮＳＩ−１３６−またはブロードバンド−ＣＤＭＡ−バースト信号が用いられる。例えばＧＭＳＫバースト信号を用いると、図５によると、このＧＭＳＫバースト信号は標準として全１４８符号の符号列を含み、特定の標準所定サンプリング速度ｆsで送信される。この全１４８符号の符号列の中で、受信機の送信機との時間、周波数および位相同期に対する変調解析がＧＳＭ受信機により実行される。
第２の信号部分ＩＩでは、送信リンク１４の振幅および位相特性が実際に決定される。試験信号ｓ（ｔ）の任意の振幅変化｜ｓ（ｔ）｜および位相変化ψs（ｔ）をこれにより確立することができる。振幅変化｜ｓ（ｔ）｜において、送信リンク１４の全入力信号範囲のすべての信号レベル値が少なくとも一回生じなければならない。調整すべき測定対象１１の調整回数を低減するために、ランプ様振幅変化｜ｓ（ｔ）｜が試験信号ｓ（ｔ）の第２の信号部分ＩＩにおいては好適であり、その出発振幅は通常ＧＳＭバースト符号列の振幅値に近く、ランプ状に送信リンク１４の入力信号範囲の最小振幅値まで低下する。位相変化ψs（ｔ）は一定変化にするのが好都合である。
試験信号ｓ（ｔ）は送信リンク１４の振幅および位相特性線の結果として変形される。試験信号ｓ（ｔ）から振幅および位相変形により得られる、送信リンク１４の出力における応答信号ｅ（ｔ）が方法工程Ｓ２０において測定され、第１の工程ではその同相・直角位相成分の変化が測定装置１２により測定され、この変化から第２の工程において、振幅変化｜ｅ（ｔ）｜および位相変化ψE（ｔ）が決定される。
以後の方法工程Ｓ３０において、上記移動無線装置の調整の場合に用いるＧＳＭバースト信号の変調解析は、測定装置１２により、測定された応答信号ｅ（ｔ）の第１の信号部分Ｉにおいて行われる。試験信号ｓ（ｔ）と応答信号ｅ（ｔ）の間の時間オフセットΔｔ、送信リンク１４の入力および出力の間のキャリアの周波数オフセットΔｆ、および試験信号ｓ（ｔ）および応答信号ｅ（ｔ）の間の位相オフセットは、本質的に最小二乗誤差法に基づく既知の算定方法により決定される。
次の方法工程Ｓ４０において、応答信号ｅ（ｔ）の振幅変化｜ｅ（ｔ）｜の時間同期は測定装置１２により第２の信号部分ＩＩにおいて第２の信号部分ＩＩの開始時間ｔ0を決定することにより行う。応答信号ｅ（ｔ）の第２の信号部分ＩＩの開始時間ｔ0はトレーニング列（ＴＳＣ）の測定すべき開始または終了時間およびトレーニング列（ＴＳＣ）の開始または終了時間と開始時間ｔ0の間の既知数のビットの開始または終了時間から生成される。
次の方法工程Ｓ５０は第２の信号部分ＩＩにおける応答信号ｅ（ｔ）の位相変化ψE（ｔ）の時間、位相および周波数同期を含む。位相変化ψE（ｔ）の時間同期と第２の信号部分ＩＩの開始時間ｔ0の決定は方法工程Ｓ４０における振幅変化｜ｅ（ｔ）｜の時間同期に相当する。
位相同期の際、応答信号ｅ（ｔ）の位相は第２の信号部分ＩＩの開始時間ｔ0における試験信号ｓ（ｔ）の位相と同期される。第２の信号部分ＩＩの開始時間ｔ0における応答信号ｅ（ｔ）の位相は、信号部分Ｉの未知の符号列により引き起こされるＡＭ−ＰＭ変形の結果、同時に試験信号ｓ（ｔ）のノイズにより引き起こされる予測不能な位相変形および第１の信号部分Ｉにおける変調依存位相誤差の結果、各測定の際にわずかに変化し得るので、第２の信号部分ＩＩの開始ｔ0において測定される応答信号ｅ（ｔ）の位相ψE（ｔ0）および応答信号ｅ（ｔ）の全測定位相変化ψE（ｔ）も、第２の信号部分ＩＩの開始時間ｔ0における先に確立された参照位相ψEＲｅｆ（ｔ0）を参照するべきである。次の方法工程Ｓ６０において実施される、応答信号ｅ（ｔ）の位相ψE（ｔ0）と参照位相ψEＲｅｆ（ｔ0）との間の位相差のレベルにおける位相変化ψE（ｔ）の位相シフトにより、順次測定される複数の応答信号ｅi（ｔ）の間の位相同期を第２の信号部分ＩＩにおいて達成することができる。
最後に、第２の信号部分ＩＩにおいて方法工程Ｓ４０において同定された搬送波の周波数オフセットΔｆに関する応答信号ｅ（ｔ）の位相変化ψE（ｔ）（参照位相ψEＲｅｆ（ｔ0）を参照する）は周波数同期の枠内で補償されるべきである。信号部分ＩＩにおいて、送信リンク１４の入力と出力の間の搬送波の周波数オフセットにより未だ補償されていない応答信号ｅ（ｔ）の位相変化ψE′（ｔ）は、図４によると、追加の不所望の位相変化（ドリフト）をもたらすことになる。第２の信号部分において、送信リンク１４の入力と出力の間の搬送波の周波数オフセットΔｆにより補償されたために位相変化のない応答信号ｅ（ｔ）の位相変化ψE（ｔ）を同様に図４に示す。
方法工程Ｓ６０において、最後に、測定装置１２により送信リンク１４にランダム試験信号ｓ（ｔ）を多重供給して測定された、応答信号ｅi（ｔ）の同相成分ＩEi（ｔ）および直角位相成分ＱEi（ｔ）の変化のコヒーレント平均化を行ってから、この応答信号ｅ（ｔ）の同相および直角位相成分の平均化された変化から、第２の信号部分ＩＩにおいて応答信号ｅ（ｔ）の振幅変化｜ｅ（ｔ）｜および位相変化ψE（ｔ）を決定する。この平均化により、応答信号ｅ（ｔ）の同相および直角位相成分変化ＩE（ｔ）およびＱE（ｔ）、従って振幅および位相変化｜ｅ（ｔ）｜およびψE（ｔ）の信号−ノイズ間隔が最小化される。信号部分ＩＩにおける応答信号ｅ（ｔ）の平均化された同相成分変化ＩE（ｔ）がそれぞれ相互に位相同期された応答信号ｅi（ｔ）の同相成分変化ＩEi（ｔ）から生成される。信号部分ＩＩにおける応答信号ｅ（ｔ）の平均化された直角位相成分変化ＱE（ｔ）がそれぞれ相互に位相同期された応答信号ｅi（ｔ）の同相成分変化ＱEi（ｔ）から生成される。
最後に、方法工程Ｓ７０において、送信リンク１４の振幅および位相特性線が、上位操作制御ユニット１３により、第２の信号部分ＩＩにおける試験信号ｓ（ｔ）の先に確立された振幅変化｜ｓ（ｔ）｜および位相変化ψs（ｔ）から決定され、接続線１８を介して送信ユニット１５に通信され、また信号部分ＩＩにおける応答信号ｅ（ｔ）の平均化された振幅変化｜ｅ（ｔ）｜および位相変化ψE（ｔ）から決定され、測定装置１２により接続線１９を介して上位操作制御ユニット１３に通信される。送信リンクのＡＭ−ＡＭ特性を決定するために、応答信号ｅ（ｔ）の測定された振幅変化｜ｅ（ｔ）｜が試験信号ｓ（ｔ）の生成された振幅変化｜ｓ（ｔ）｜の関数として表される。送信リンクのＡＭ−ＰＭ特性を決定するために、応答信号ｅ（ｔ）の平均化された位相変化ψE（ｔ）と試験信号ｓ（ｔ）の生成された位相変化ψs（ｔ）の間の位相差変化が試験信号ｓ（ｔ）の生成された振幅変化｜ｓ（ｔ）｜の関数として表される。
本発明は説明された実施形態に限定されるものではない。特に、他の遠隔通信送信リンク、例えばフィルタ、ミキサ、他の変調方法および標準に従う送信信号の測定も本発明に含まれる。
移動無線装置用の極変調器を示すブロック図である。 本発明の送信リンクの振幅・位相特性測定システムを示すブロック図である。 本発明の送信リンクの振幅・位相特性測定方法を示す流れ図である。 試験および応答信号の振幅および位相変化の時間変化図である。 ＧＳＭに基づく試験信号の符号列構造を示す図である。
符号の説明
１ 極変調器
２ ＩＱ変調器
３ ＣＯＲＤＩＣ変換器
４ 予備変形ユニット
５ 電力増幅器
６ 振幅変調器
７ 動力伝達部
８ パワー・トランジスタ
９ 位相変調器
１０ 電圧調整周波数発振器
１１ 測定対象（ＤＵＴ）
１２ 測定装置
１３ 上位操作制御ユニット
１４ 送信リンク
１５ 送信ユニット
１６、１７、１８ 一方向接続線
１９ 双方向接続線

Claims (19)

  1. 送信リンク（１４）の出力信号の振幅および／または位相を入力信号の振幅の関数として決定する方法（以下、送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法という）であって、前記送信リンク（１４）における振幅および／または位相変形により試験信号（ｓ（ｔ））から生じる応答信号（ｅ（ｔ））が、関連する振幅変化（｜ｓ（ｔ）｜、｜ｅ（ｔ）｜）および／または関連する位相変化（ψs（ｔ）、ψE（ｔ））に関して、前記送信リンク（１４）に刻印された前記試験信号（｜ｓ（ｔ）｜）の関数として設定される方法において、
    前記応答信号（ｅ（ｔ））の振幅特性（｜ｅ（ｔ）｜）および／または位相特性（ψE（ｔ））のみを測定する
    ことを特徴とする、送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  2. 前記試験信号（ｓ（ｔ））の前記振幅変化（｜ｓ（ｔ）｜）および前記位相変化（ψs（ｔ））が既知であることを特徴とする、請求項１に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  3. 前記測定された応答信号（ｅ（ｔ））の前記試験信号（ｓ（ｔ））との同期は時間、周波数および位相同期を含むことを特徴とする、請求項１または２に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  4. 前記試験信号（ｓ（ｔ））又は応答信号（ｅ（ｔ））の第１の信号部分（Ｉ）における前記試験信号（ｓ（ｔ））と応答信号（ｅ（ｔ））の間の時間オフセット（Δ（ｔ））、周波数オフセット（Δｆ）および位相オフセット（Δψ）の算定は前記試験信号（ｓ（ｔ））の応答信号（ｅ（ｔ））に関する同期に先行することを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  5. 前記試験信号（ｓ（ｔ））または応答信号（ｅ（ｔ））の前記第１の信号部分の算定のために、所定の同期信号を使用することを特徴とする、請求項４に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  6. 前記所定の信号はＧＳＭ標準規格に従うバースト信号であることを特徴とする、請求項５に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  7. 前記算定は前記バースト信号の変調解析により行われることを特徴とする、請求項５または６に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  8. 前記第１の信号部分（Ｉ）に時間的に後続の、第２の信号部分において、前記測定された応答信号（ｅ（ｔ））の前記試験信号（ｓ（ｔ））との同期および前記送信リンク（１４）のＡＭ−ＰＭ特性線およびＡＭ−ＰＭ特性線の決定を実行することを特徴とする、請求項４〜７のいずれか一項に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  9. 前記試験信号（ｓ（ｔ））の前記応答信号（ｅ（ｔ））との時間同期は前記応答信号（ｅ（ｔ））の前記第２の信号部分（ＩＩ）の開始時間（ｔ0）の決定を含むことを特徴とする、請求項８に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  10. 前記試験信号（ｓ（ｔ））の前記応答信号（ｅ（ｔ））との位相同期は、前記第２の信号部分（ＩＩ）の開始時間（ｔ0）において、先に確定された参照位相（ψＥRef（ｔ））を参照して前記応答信号（ｅ（ｔ））の位相変化（ψＥ（ｔ））を決定することを含むことを特徴とする、請求項８または９に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  11. 前記試験信号（ｓ（ｔ））と前記応答信号（ｅ（ｔ））との間の周波数同期は、前記応答信号（ｅ（ｔ））の前記第２の信号部分（ＩＩ）の前記位相変化（ψE′（ｔ））における前記試験信号（ｓ（ｔ））と前記応答信号（ｅ（ｔ））との間の周波数オフセット（Δｆ）により引き起こされた位相変化の補償を含むことを特徴とする、請求項８〜１０のいずれか一項に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  12. 前記位相同期は、さらに、前記送信リンク（１４）にそれぞれ１つのランダム試験信号（ｓ（ｔ））を供給することにより生じる複数の応答信号（ｅｉ（ｔ））の平均化を含むことを特徴とする、請求項８〜１１のいずれか一項に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  13. 前記平均化は、前記個々の測定された応答信号（ｅｉ（ｔ））が相互に位相同期的に平均化されるコヒーレント平均化であることを特徴とする、請求項１２に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  14. 前記応答信号部分（ＩＩ）の開始時間（ｔ0）に関する前記応答信号（ｅｉ（ｔ））の位相（ψＥi（ｔ0））と、前記先に確定された参照位相（ψＥRef（ｔ0））との間の位相差のレベルにおける応答信号（ｅi（ｔ））の位相変化（ψＥi（ｔ））の位相シフト後の前記位相同期平均化の際に、個々の測定された応答信号（ｅi（ｔ））を平均化することを特徴とする、請求項１３に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  15. 前記送信リンク（１４）のＡＭ−ＡＭ特性線は、前記応答信号（ｅ（ｔ））の前記第２の信号部分（ＩＩ）の振幅変化（｜ｅ（ｔ）｜）の、前記試験信号（ｓ（ｔ））の前記第２の信号部分（ＩＩ）の振幅変化（｜ｓ（ｔ）｜）への依存関係から生成されることを特徴とする、請求項８〜１４のいずれか一項に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  16. 前記送信リンク（１４）のＡＭ−ＰＭ特性線は、前記応答信号（ｅ（ｔ））の位相同期平均化から生じる位相変化（ψE（ｔ））と前記試験信号（ｓ（ｔ））の位相変化（ψs（ｔ））の間の位相差変化の、前記試験信号（ｓ（ｔ））の前記振幅変化（｜ｓ（ｔ）｜）への依存関係から生成されることを特徴とする、請求項１４または１５に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定方法。
  17. 送信リンク（１４）の出力信号の振幅および／または位相を入力信号（ＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線）の振幅の関数として決定するシステムであって、直列接続した、送信ユニット（１５）、前記送信ユニット（１５）により生成された試験信号（ｓ（ｔ））を供給される送信リンク（１４）、および測定装置（１２）を備えるシステムにおいて、
    前記測定装置（１２）は前記試験信号（ｓ（ｔ））から前記送信リンク（１４）における振幅および／または位相変形により生じた応答信号のみを測定することを特徴とする、送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定システム。
  18. 前記システムは、さらに、上位操作制御ユニット（１３）を備え、前記上位操作制御ユニット（１３）は前記送信ユニット（１５）および前記測定装置（１２）と通信し、かつ、前記試験信号（ｓ（ｔ））および前記応答信号（ｅ（ｔ））の位相および／または振幅変化から、前記送信リンク（１４）の前記ＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線を決定することを特徴とする、請求項１７に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定システム。
  19. 前記送信リンク（１４）は、移動無線装置用の極変調器（１）に一体化された電力増幅器（５）であることを特徴とする、請求項１７または１８に記載の送信リンクのＡＭ−ＡＭおよび／またはＡＭ−ＰＭ特性線の決定システム。
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