JP2008505208A - 液化天然ガスの処理 - Google Patents

Abstract

液化天然ガス（ＬＮＧ）流れからエタン、エチレン、プロパン、プロピレン、及びより重質の炭化水素を回収するための方法及び装置を開示する。ＬＮＧ供給流れは２つの部分に分割される。第１の部分は、上段の塔中央供給位置にて精留塔へ供給される。第２の部分は、塔の精留区分から上昇する温かい蒸留流れとの熱交換に向けられ、それによりこのＬＮＧ供給流れの部分は部分的に加熱され、蒸留流れは完全に凝縮される。凝縮された蒸留流れは「希薄な」ＬＮＧ生成物流れと還流流れに分割され、その後、還流流れは塔頂部供給位置にて精留塔へ供給される。ＬＮＧ供給流れの部分的に加熱された部分は更に加熱されて、部分的に又は完全に蒸発され、その後、下段の塔中央供給位置にて精留塔へ供給される。精留塔への供給流れの量及び温度は、塔オーバーヘッド温度を、所望の成分のうち大部分が精留塔からの底部液体生成物中に回収される温度に維持するのに効果的なものである。

Description

発明の背景
本発明は、エタン及びより重質の炭化水素、又は、プロパン及びより重質の炭化水素を液化天然ガス（以後、ＬＮＧと呼ぶ）から分離して、揮発性のメタンに富む希薄ＬＮＧ流れ及び揮発性の低い天然ガス液（ＮＧＬ）又は液化石油ガス（ＬＰＧ）流れを提供する方法に関する。本出願人らは、先行する米国仮出願である２００４年７月１日付で出願された第６０／５８４，６６８号、２００５年１月２４日付で出願された第６０／６４６，９０３号、２００５年４月８日付で出願された第６０／６６９，６４２及び２００５年４月１５日付で出願された第６０／６７１，９３０のＵＳＣ３５（米国特許法）セクション１１９（ｅ）に基づく利益を請求する。

パイプラインでの輸送に代わるものとして、遠隔地の天然ガスを液化し、そして特殊なＬＮＧタンカーで適切なＬＮＧ受け入れ及び貯蔵ターミナルに輸送することがある。ＬＮＧはその後再蒸発させ、天然ガスと同様に気体燃料として用いることができる。ＬＮＧは通常、主要な割合のメタンを含む、すなわち、メタンはＬＮＧの少なくとも５０モル％を構成するが、相対的に少ない量のより重質の炭化水素、例えばエタン、プロパン、ブタン等、並びに窒素を含有する。ＬＮＧの蒸発から生じる気体燃料が加熱値（heating value）に対するパイプライン規格に従うように、一部又は全ての重質炭化水素をＬＮＧ中のメタンから分離する必要がしばしばある。さらに、重質炭化水素をメタンから分離することは、これらの炭化水素が燃料としての価値よりも液体製品としての（例えば、石油化学供給原料として用いるための）価値が高いので望ましい。

ＬＮＧからエタン及び重質炭化水素を分離するために用いうる多くのプロセスがあるが、これらの方法は、高い回収率、低い利用コスト及び処理の平易さ（並びに、したがって少ない資本投資）の間でしばしば妥協しなければならない。米国特許第２，９５２，９８４号において、Marshallは、還流蒸留塔の使用により非常に高いエタン回収率が可能なＬＮＧプロセスを説明している。米国特許第２，９５２，９８４号；第３，８３７，１７２号；及び第５，１１４，４５１号並びに同時に係属する出願第１０／６７５，７８５号には、希薄なＬＮＧをその後に送出圧に圧縮してガス分配ネットワークに入る蒸気流れとして生成しながら、エタン又はプロパンを回収することができる関連のあるＬＮＧ法が記載されている。しかしながら、希薄なＬＮＧを蒸気流れではなくガス分配ネットワークの送出圧にポンプ加圧することができる（圧縮するのではなく）液体流れとして生成し、その後、希薄なＬＮＧを低レベルの外部熱源又は他の手段を用いて蒸発させるならば、ユーティリティコストをより低くすることが可能である。米国特許出願公開第ＵＳ２００３／０１５８４５８ Ａ１号にはそのような方法が記載されている。

本発明は一般に、ＬＮＧ流れから、エチレン、エタン、プロピレン、プロパン、及びより重質の炭化水素を回収することに関する。本発明は、高いエタン又は高いプロパンの回収率を可能にし、同時に処理装置を簡単にし、かつ資本投資を低く維持する、新規なプロセス配置を用いる。更に本発明は、ＬＮＧの処理に必要なユーティリティー（動力及び熱）を減じて、従来法よりも操作コストを低減する。本発明により処理されるＬＮＧ流れの典型的な分析は、おおよそのモル％で、メタンが８６．７％、エタン及び他のＣ_２成分が８．９％、プロパン及び他のＣ_３成分が２．９％、並びにブタンが１．０％、そして残部が窒素である。

本発明の更なる理解のために、実施例及び図面を参照する。
以下の図の説明において、表は代表的なプロセス条件について計算した流量の概要を示す。本明細書中に示す表において、流量（モル／時）の値は、便宜上、最も近い整数にまとめた。表に示す合計流量には、全ての非炭化水素成分が含まれ、したがって、炭化水素成分に対する流量の合計よりも一般に大きい。表示温度は最も近い温度にまとめたおおよその値である。また、図に示されたプロセスの比較のために行ったプロセス設計計算は、周囲からプロセスへの（又はプロセスから周囲への）熱漏れがないという仮定に基づくことに留意すべきである。商業的に入手しうる絶縁材料の品質により、これは非常に妥当な仮定となり、かつ当業者によって典型的に行われるものとなる。

便宜上、プロセスパラメーターは、伝統的な英国単位及び国際単位機構（ＳＩ）の単位の両方で示す。表にあるモル流量はポンドモル／時又はｋｇモル／時のいずれかで解釈することができる。馬力（ＨＰ）及び／又は１０００英国熱単位／時（ＭＢＴＵ／Ｈｒ）として示されるエネルギー消費は、ポンドモル／時での規定（stated）モル流量に相当する。キロワット（ｋＷ）として示されるエネルギー消費は、ｋｇモル／時の規定モル流量に相当する。
従来技術の説明
ここで図１を参照する。比較のために、供給流れ中に存在するＣ_２成分及びより重質の炭化水素成分の大部分を含有するＮＧＬ生成物を生成するように適合された従来技術のＬＮＧ処理プラントの例から説明する。ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、ＬＮＧが熱交換器を通り、そこから分離器１５へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を上げる。ポンプを出る流れ４１ａは、熱交換器１２及び１３において、−１２０°Ｆ［−８４℃］のガス流れ５２及び８０°Ｆ［２７℃］の脱メタン塔底部液体生成物（流れ５１）との熱交換により加熱される。

加熱された流れ４１ｃは、−１６３°Ｆ［−１０８℃］及び２３０ｐｓｉａ［１，５８６ｋＰａ（ａ）］で分離器１５に入り、そこで蒸気（流れ４６）が残りの液体（流れ４７）から分離される。流れ４７は、ポンプ２８によってより高圧にされ、次に、コントロールバルブ２０によって精留塔２１の操作圧（およそ４３０ｐｓｉａ［２，９６５ｋＰａ（ａ）］）に膨張され、塔頂部供給流れ（流れ４７ｂ）として精留塔へ供給される。

一般に脱メタン塔と呼ばれる精留塔１６は、垂直に間隔を置いて配置された複数のトレー、１つ又はそれより多い充填床、又はトレーと充填物との組合せを含む慣用的な蒸留塔である。トレー及び／又は充填物は、塔を下方に流れる液体と上方に上昇する蒸気との間の必要な接触を提供する。また、精留塔は、塔を下方に流れる液体の一部を加熱及び蒸発させて、塔を上昇するストリッピング蒸気をもたらす、１つ又はそれより多いリボイラー（例えば、リボイラー２５）を含む。これらの蒸気により、メタンが液体からストリップされ、その結果、底部液体生成物（流れ５１）はメタンを実質的に含まず、ＬＮＧ供給流れに含有されるＣ_２成分及び重質炭化水素の大部分を含む。（塔リボイラーで必要とされる温度レベルのため、リボイラーへの入熱の提供には、この実施例で用いられる加熱媒体のような高いレベルのユーティリティ熱源が一般に必要である。）体積基準でメタン留分０．００５という底部生成物における一般的な規格に基づいて、液体生成物流れ５１は塔の底を８０°Ｆ［２７℃］で出る。液体生成物（流れ５１ａ）は、前述のように熱交換器１３において４３°Ｆ［６℃］に冷却された後、貯蔵又は更なる処理へ流れる。

分離器１５からの蒸気流れ４６は、圧縮機２７（外部電源によって動く）に入り、より高圧に圧縮される。得られる流れ４６ａは、脱メタン塔２１を−１３０°Ｆ［−９０℃］で通り過ぎる脱メタン塔オーバーヘッド蒸気、流れ４８と組合わせられ、−１２０°Ｆ［−８４℃］のメタンに富む残留ガス（流れ５２）を生成し、これはその後、前述のように熱交換器１２において−１４３°Ｆ［−９７℃］に冷却されて流れが完全に凝縮される。次に、ポンプ３２により、その後の蒸発及び／又は輸送のために、凝縮液体（流れ５２ａ）が１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］（流れ５２ｂ）にポンプ加圧される。

図１に示す方法の流れの流速とエネルギー消費の概要を次表に示す：

図２は、図１で用いた従来技術のプロセスよりも低いユーティリティ消費で幾分高い回収レベルを達成することができる米国特許出願公開番号ＵＳ２００３／０１５８４５８ Ａ１による別の従来技術のプロセスを示す。図２のプロセスは、供給流れ中に存在するＣ_２成分及び重質炭化水素成分の大部分を含有するＮＧＬ生成物を生成するのに適合させたものであり、図１について既に説明したのと同じＬＮＧ組成及び条件を適用している。

図２のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理すべきＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１はＬＮＧの圧力を充分に高め、その結果ＬＮＧは熱交換器を通って精留塔２１へ流れることができる。ポンプを出る流れ４１ａは、−１３０°Ｆ［−９０℃］の塔オーバーヘッド蒸気流れ４８、−１２２°Ｆ［−８６℃］の圧縮された蒸気流れ５２ａ、及び８５°Ｆ［２９℃］の脱メタン塔底部液体生成物（流れ５１）との熱交換により熱交換器１２及び１３において加熱される。次いで、部分的に加熱された流れ４１ｃは、熱交換器１４において低レベルユーティリティ熱を用いて−１２０°Ｆ［−８４℃］に更に加熱される（流れ４１ｄ）。（高レベルユーティリティ熱は、通常、低レベルユーティリティ熱より費用がかかるので、この例で用いられる海水のような低レベル熱の使用を最大にし、高レベル熱の使用を最小にすると、通常は低い操作コストが達成される。）流れ４１ｅは、コントロールバルブ２０によって精留塔２１の操作圧（およそ４５０ｐｓｉａ［３，１０３ｋＰａ（ａ）］）に膨張された後、塔中央の供給位置へ約−１２３°Ｆ［−８６℃］で流れる。

塔２１中の脱メタン塔は、間隔を置いて垂直に配置された多数のトレー、１つ又はそれより多い充填床、あるいはトレーと充填物とのいくつかの組み合わせを含む慣用的な蒸留塔である。天然ガス処理プラントにおいて多くの場合そうであるように、精留塔は２つの区分からなりうる。上段の吸収（精留）区分２１ａは、上昇する蒸気と下方に流れる冷たい液体との間の必要な接触を提供するトレー及び／又は充填物を含む、エタン及びより重質な成分を凝縮し吸収する；下段のストリッピング（脱メタン）区分２１ｂは、下方に流れる液体と上昇する蒸気との間の必要な接触を提供するトレー及び／又は充填物を含む。また、脱メタン区分は、塔を流れ落ちる液体の一部を加熱及び蒸発させて塔の上方に流れるストリッピング蒸気を提供する１つ又はそれより多いリボイラー（例えばリボイラー２５）を含む。これらの蒸気により、メタンが液体からストリップされ、その結果、底部液体生成物（流れ５１）はメタンを実質的に含まず、ＬＮＧ供給流れに含まれるＣ_２成分及び重質炭化水素のうち大部分を含む。

オーバーヘッド流れ４８は精留塔の上段の区分を−１３０°Ｆ［−９０℃］で通り抜け、熱交換器１２へ流れ、そこで、前述のように冷たいＬＮＧ（流れ４１ａ）との熱交換によって−１３５°Ｆ［−９３℃］に冷却され、部分的に凝縮される。部分的に凝縮された流れ４８ａは、還流分離器２６に入り、そこで凝縮液（流れ５３）が非凝縮蒸気（流れ５２）から分離される。還流分離器２６からの液体流れ５３は、還流ポンプ２８によって脱メタン塔２１の操作圧よりわずかに高い圧力に加圧され、次いで流れ５３ｂは、冷たい塔頂部供給流れ（還流）として脱メタン塔２１へコントロールバルブ３０によって供給される。この冷たい液体還流は、脱メタン塔２１の上段の吸収（精留）区分２１ａを上昇する蒸気からＣ_２成分及び重質炭化水素成分を吸収及び凝縮する。

底部生成物において体積基準で０．００５のメタン留分に基づいて、液体生成物流れ５１は、精留塔２１の底を８５°Ｆ［２９℃］で出る。これまでに説明したように熱交換器１３において０°Ｆ［−１８℃］に冷却された後、液体生成物（流れ５１ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。還流分離器２６を通り抜けるメタンに富む残留ガス（流れ５２）は、圧縮機２７（外部電源によって動く）によって４９３ｐｓｉａ［３，４００ｋＰａ（ａ）］（流れ５２ａ）に圧縮され、それによって流れは、前述のように熱交換器１２において−１３６°Ｆ［−９３℃］に冷却させるときに、完全に凝縮させることができる。次に、ポンプ３２により、その後の蒸発及び／又は輸送のために、凝縮液体（流れ５２ｂ）を１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］（流れ５２ｃ）にポンプ加圧する。

図２に示す方法の流れの流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：

図２の従来技術のプロセスについての上記表ＩＩに示した回収レベルを図１の従来法についての表Ｉの回収レベルと比較すると、図２のプロセスは本質的に同じエタン回収率とわずかに高いプロパン及びブタン＋回収率を達成できることを示している。表ＩＩのユーティリティ消費を表Ｉのユーティリティ消費と比較すると、図２のプロセスは図１のプロセスよりも必要とする電力及び高レベルユーティリティ熱は少ない。図２のプロセスにおいて、脱メタン塔２１について還流流れを用いて、塔におけるエタン及びより重質の成分をより効率的に回収することにより、電力の低減が達成される。これはつまり、図１のプロセスよりも高い塔供給温度を可能とし、塔供給流れを加熱する熱交換器１４において低レベルユーティリティ熱を用いることにより、脱メタン塔２１（高レベルユーティリティ熱を用いる）でのリボイラー加熱需要が低減される。（図１のプロセスは底部生成物流れ５１ａを−４３°Ｆ［６℃］に冷却するのに対し、図２のプロセスでは０°Ｆ［−１８℃］が望ましいことに注目されたい。）図１のプロセスの場合、流れ５１ａをより低い温度に冷却しようとする試みは、リボイラー２５の高レベルユーティリティ熱需要を減じるが、同じ回収効率を維持するつもりならば分離器１５の操作圧は低くしなければならないので、分離器１５に入る流れ４１ｃについて得られるより高い温度により、蒸気圧縮機２７の電力使用量を不釣合いに増加させる。）
発明の説明
実施例１
図３は本発明によるプロセスの流れ図を示す。図３に示すプロセスで検討されるＬＮＧ組成及び条件は図１及び２と同じである。したがって、図３のプロセスを図１及び図２のプロセスと比較して、本発明の利点を説明することができる。

図３のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理すべきＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、熱交換器を通って分離器１５へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは２つの部分、流れ４２及び４３に分離される。第１の部分である流れ４２は、バルブ１７によって精留塔２１の操作圧（約４５０ｐｓｉａ［３，１０３ｋＰａ（ａ）］）に膨張され、上段の塔中央供給位置で塔へ供給される。第２の部分である流れ４３は、その全て又は一部が蒸発されるように、分離器１５に入る前に加熱される。図３に示す実施例では、流れ４３は、−１１２°Ｆ［−８０℃］の圧縮されたオーバーヘッド蒸気流れ４８ａ、−１２９°Ｆ［−９０℃］の還流流れ５３及び８５°Ｆ［２９℃］の塔からの液体生成物（流れ５１）を冷却することによって、熱交換器１２及び１３において−１０６°Ｆ［−７７℃］にまず加熱される。部分的に加熱された流れ４３ｂは、次に、低レベルのユーティリティ熱を用いて熱交換器１４において更に加熱される（流れ４３ｃ）。いずれの場合においても、交換器１２、１３及び１４は、多数の個々の熱交換器、又は単一のマルチパス熱交換器、又はそれらの組み合わせのいずれかに相当する。（表示された加熱役務に１つより多い熱交換器を使用するかどうかの決定は、これらに限定されないが、流入ＬＮＧ流量、熱交換器のサイズ、流れの温度等を含む多くの因子に依存する。）
加熱された流れ４３ｃは分離器１５に−６２°Ｆ［−５２℃］及び６２５ｐｓｉａ［４，３０９ｋＰａ（ａ）］で入り、そこで、蒸気（流れ４６）は残留液体（流れ４７）から分離される。分離器１５からの蒸気（流れ４６）はワークエクスパンジョンマシーン１８に入り、そこで、機械的エネルギーがこの高圧供給流れの部分から抽出される。マシーン１８は蒸気を実質的に等エントロピー的に塔操作圧に膨張させ、ワークエクスパンジョンは膨張した流れ４６ａを約−８５°Ｆ［−６５℃］の温度に冷却する。一般に商業的に入手しうるエキスパンダーは、理想的等エントロピー膨張で理論的に利用可能な８０〜８８％程度の仕事を取り戻すことが可能である。回収された仕事は、例えば、塔オーバーヘッド蒸気（流れ４８）の再圧縮に用いることができる遠心圧縮機（例えば部品１９）を動かすのにしばしば用いられる。膨張され部分的に凝縮された流れ４６ａは、その後、供給流れとして精留塔２１へ塔中央供給位置で供給される。分離器液体（流れ４７）は膨張バルブ２０によって精留塔２１の操作圧に膨張され、流れ４７ａが約−７７°Ｆ［−６１℃］に冷却された後、精留塔２１へ下段の塔中央供給位置で供給される。

精留塔２１中の脱メタン塔は、間隔を置いて垂直に配置された多数のトレー、１つ又はそれより多い充填床、あるいはトレーと充填物とのいくつかの組み合わせを含む慣用的な蒸留塔である。図２に示す精留塔と同様に、図３の精留塔は２つの区分からなりうる。上段の吸収（精留）区分は、上昇する蒸気と下方に流れる冷たい液体との間の必要な接触を提供してエタン及びより重質な成分を凝縮及び吸収するトレー及び／又は充填物を含む；下段のストリッピング（脱メタン）区分は、下方に流れる液体と上昇する蒸気との間の必要な接触を提供するトレー及び／又は充填物を含む。脱メタン区分はまた、塔を下方に流れる液体部分を加熱及び蒸発させて塔の上方に流れるストリッピング蒸気を提供する１つ又はそれより多いリボイラー（例えばリボイラー２５）を含む。底部生成物の体積基準で０．００５のメタン留分に基づいて、液体生成物流れ５１は塔の底を８５°Ｆ［２９℃］で出る。前述のように熱交換器１３中において０°Ｆ［−１８℃］に冷却された後、液体生成物（流れ５１ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。

オーバーヘッド蒸気流れ４８は、精留塔２１の上段区分から−１３４°Ｆ［−９２℃］で取り出され、エクスパンジョンマシーン１８によって動く圧縮機１９へ流れ、そこで、５５０ｐｓｉａ［３，７８９ｋＰａ（ａ）］に圧縮される（流れ４８ａ）。この圧力で、流れは前述のように熱交換器１２中で−１２９°Ｆ［−９０℃］に冷却されるにつれて、全て凝縮される。次に、凝縮された液体（流れ４８ｂ）は２つの部分、流れ５２及び５３に分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流れであり、これは次に、その後の蒸発及び／又は輸送のためにポンプ３２によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］にポンプ加圧される（流れ５２ａ）。

残りの部分は還流流れ５３であり、これは熱交換器１２へ流れ、そこで、前述のように冷たいＬＮＧ（流れ４３）の一部との熱交換によって−１６６°Ｆ［−１１０℃］に二次冷却される。二次冷却された還流流れ５３ａは、膨張バルブ３０によって脱メタン塔２１の操作圧に膨張され、次に、膨張された流れ５３ｂは冷たい塔頂部供給流れ（還流）として脱メタン塔２１へ供給される。この冷たい液体還流は、脱メタン塔２１の上段の精留区分の上昇蒸気からのＣ_２成分及びより重質の炭化水素成分を吸収及び凝縮する。

図３に示すプロセスの流れの流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：

図３のプロセスについての上記表ＩＩＩに示した回収レベルを図１の従来技術のプロセスについての表Ｉの回収レベルと比較すると、本発明はエタン回収率が同等であり、プロパン回収率（９９．８９％対９８．３３％）及びブタン＋回収率（１００％対９９．６２％）は図１のプロセスよりわずかに高いことを示している。しかしながら、表ＩＩＩのユーティリティ消費を表Ｉのユーティリティ消費と比較すると、本発明に必要とされる電力及び高レベルユーティリティ熱はいずれも図１のプロセスの場合よりもはるかに低いことを示している（それぞれ、２６％及び６４％低い）。

表ＩＩＩに示した回収レベルを図２の従来技術のプロセスについての表ＩＩの回収レベルと比較すると、本発明は図２のプロセスの液体回収率に本質的に匹敵することを示している。（プロパン回収率のみがわずかに低い、９９．８９％対１００％）。しかしながら、表ＩＩＩのユーティリティ消費を表ＩＩのユーティリティ消費と比較すると、本発明に必要とされる電力及び高レベルユーティリティ熱はいずれも図２のプロセスの場合よりも著しく低い（それぞれ、１１％及び５３％低い）ことを示している。

本発明の改良された効率の理由を説明する要素は主に３つある。第１に、図１の従来技術のプロセスと比較して、本発明は、精留塔２１への還流として直接働くために、ＬＮＧ供給流れ自体に依存しない。それどころか、冷たいＬＮＧに本来備わっている冷却作用を熱交換器１２において用いて、回収すべき非常にわずかなＣ_２成分及びより重質の炭化水素成分を含有する液体還流流れ（流れ５３）を生じさせることにより、精留塔２１の上段の吸収区分において効率的な精留が行なわれ、図１の従来技術のプロセスの平衡制限が回避される。第２に、図１及び図２の従来技術のプロセスと比較して、精留塔２１への供給前にＬＮＧ供給流れが２つの部分に分かれることで、低レベルユーティリティ熱のより効果的な利用が可能となり、それによって、リボイラー２５によって消費される高レベルユーティリティ熱の量が低減される。ＬＮＧ供給流れの相対的に冷たい部分（図３の流れ４２ａ）は、精留塔２１への補助的な還流流れとして働いて、膨張された蒸気及び液体流れ（図３の流れ４６ａ及び４７ａ）の蒸気を部分的に精留して、このＬＮＧ供給流れの部分（流れ４３）の加熱及び部分的蒸発により熱交換器１２の負荷が過度に高められないようにする。第３に、図２の従来技術のプロセスと比較して、表ＩＩＩの流れ５３を表ＩＩの流れ５３と比較することによって分かるように、ＬＮＧ供給流れの一部（図３の流れ４２ａ）を補助的な還流流れとして用いることによって、精留塔２１への頂部還流流れをより少なくすることが可能となる。頂部還流の低減と、それに加えて熱交換器１４において低レベルユーティリティ熱を用いる高度の加熱（表ＩＩＩと表ＩＩを比較することによって分かるように）の結果として、精留塔２１へ供給する全液体はより少なくなり、リボイラー２５で求められる働きが低減され、脱メタン塔からの底部液体生成物に対する規格を満たすのに必要な高レベルユーティリティ熱の量をできるだけ少なくする。

実施例２
本発明の別の態様は図４に示す。図４に示すプロセスで検討されるＬＮＧ組成及び条件は、図３、並びに図１及び図２で記載したものと同じである。したがって、本発明の図４のプロセスは図３に示す態様及び図１及び２に示す従来技術のプロセスと比較することができる。

図４のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理すべきＬＮＧ（流れ４１）は、ポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、熱交換器を通って分離器１５へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは、その全て又は一部が蒸発されるように、分離器１５に入る前に加熱される。図４に示す実施例では、流れ４１ａは、−６３°Ｆ［−５３℃］の圧縮されたオーバーヘッド蒸気流れ４８ｂ、−１３５°Ｆ［−９３℃］の還流流れ５３及び８５°Ｆ［２９℃］の塔からの液体生成物（流れ５１）を冷却することによって、熱交換器１２及び１３において−９９°Ｆ［−７３℃］にまず加熱される。部分的に加熱された流れ４１ｃは、次に、低レベルのユーティリティ熱を用いて熱交換器１４において更に加熱される（流れ４１ｄ）。

加熱された流れ４１ｄは分離器１５に−６３°Ｆ［−５３℃］及び６５８ｐｓｉａ［４，５３７ｋＰａ（ａ）］で入り、そこで、蒸気（流れ４４）は残留液体（流れ４７）から分離される。分離器の液体（流れ４７）は膨張バルブ２０によって精留塔２１の操作圧４５０ｐｓｉａ［３，１０３ｋＰａ（ａ）］に膨張され、流れ４７ａが約−８２°Ｆ［−６３℃］に冷却された後、精留塔２１へ下段の塔中央供給位置で供給される。

分離器１５からの蒸気（流れ４４）は２つの流れ４５及び４６に分けられる。全体蒸気の約３０％を含む流れ４５は、−１３４°Ｆ［−９２℃］の冷たい脱メタン塔オーバーヘッド蒸気との熱交換関係にある熱交換器１６を通過し、そこで、冷却されて十分に凝縮する。次に、結果として得られる実質的に凝縮された−１２９°Ｆ［−８９℃］の流れ４５ａは、膨張バルブ１７により精留塔２１の操作圧にフラッフュ膨張される。膨張の間、流れの一部は蒸発され、流れ全体が冷却される。図４に示すプロセスでは、膨張バルブ１７を出る膨張された流れ４５ｂは、−１３３°Ｆ［−９２℃］の温度に達し、精留塔２１へ上段の塔中央供給位置で供給される。

分離器１５からの蒸気の残りの７０％（流れ４６）は、ワークエクスパンジョンマシーン１８に入り、そこで、機械的エネルギーがこの高圧供給流れの部分から抽出される。マシーン１８は蒸気を実質的に等エントロピー的に塔操作圧に膨張させ、ワークエクスパンジョンは、膨張した流れ４６ａを約−９０°Ｆ［−６８℃］の温度に冷却する。膨張され部分的に凝縮された流れ４６ａは、その後、供給流れとして精留塔２１へ塔中央供給位置で供給される。

底部生成物の体積基準で０．００５のメタン留分に基づいて、液体生成物流れ５１は塔の底を８５°Ｆ［２９℃］で出る。前述のように熱交換器１３において０°Ｆ［−１８℃］に冷却された後、液体生成物（流れ５１ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。

オーバーヘッド蒸留流れ４８は精留塔２１の上部区分から−１３４°Ｆ［−９２℃］で取り出され、熱交換器１６中を入ってくる供給ガスに対して向流的に通過し、そこで、−７８°Ｆ［−６１℃］に加熱される。加熱された流れ４８ａはエクスパンジョンマシーン１８によって動く圧縮機１９へ流れ、そこで、４９８ｐｓｉａ［３，４３０ｋＰａ（ａ）］に圧縮される（流れ４８ｂ）。この圧力で、流れは前述のように熱交換器１２中で−１３５°Ｆ［−９３℃］に冷却されるにつれて全て凝縮される。次に、凝縮された液体（流れ４８ｃ）は２つの部分、流れ５２及び５３に分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流れであり、これは次に、その後の蒸発及び／又は輸送のためにポンプ３２によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］にポンプ加圧される（流れ５２ａ）。

残りの部分は還流流れ５３であり、これは熱交換器１２へ流れ、そこで、前述のように冷たいＬＮＧ（流れ４１ａ）との熱交換によって−１６６°Ｆ［−１１０℃］に二次冷却される。二次冷却された還流流れ５３ａは、膨張バルブ３０によって脱メタン塔２１の操作圧に膨張され、次に、膨張された流れ５３ｂは冷たい塔頂部供給流れ（還流）として脱メタン塔２１へ供給される。この冷たい液体還流は、脱メタン塔２１の上段の精留区分の上昇蒸気からのＣ_２成分及びより重質の炭化水素成分を吸収及び凝縮する。

図４に示すプロセスの流れの流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：

本発明の図４の態様についての上記表ＩＶを本発明の図３の態様についての表ＩＩＩと比較すると、液体回収率は図４の態様の場合、本質的に同じであることを示している。図４の態様は塔オーバーヘッド（流れ４８）を用いて、熱交換器１６中で分離器１５の蒸気（流れ４５）の一部を凝縮及び二次冷却することにより、精留塔２１への補充的な還流（流れ４５ｂ）を生じ、圧縮機１９に入るガス（流れ４８ａ）は図３の態様における相当する流れ（流れ４８）よりもかなり温かい。この役務に使用される圧縮装置の種類に依存して、温かい温度により、冶金学的見地等から利点が提供され得る。しかしながら、精留塔２１へ供給される補充的な還流流れ４５ｂは、図３の態様における流れ４２ａほど冷たくなく、頂部還流（流れ５３ｂ）はより多く必要とされ、熱交換器１４で用いられる低レベルユーティリティ熱はより少ない。これは、図３の態様と比較して、本発明の図４の態様によって必要とされるリボイラー２５の負荷を高めかつ高レベルユーティリティ熱の量を高める。高い頂部還流流量もまた、図３の態様と比較して図４の態様に必要な電力をわずかに（約２％の差で）増加させる。個々の用途にどの態様を用いるかの選択は、電力及び高レベルユーティリティ熱の相対的なコスト、並びにポンプ、熱交換器及び圧縮機の相対的な資本コストによって一般に決定される。

実施例３
本発明のより簡単な別の態様は図５に示す。図５に示すプロセスで検討されるＬＮＧ組成及び条件は、図３及び図４、並びに図１及び２に記載したものと同じである。したがって、本発明の図５のプロセスは、図３及び４に示す態様及び図１及び２に示す従来技術のプロセスと比較することができる。

図５のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理すべきＬＮＧ（流れ４１）は、ポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、熱交換器を通って分離器１５へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは、その全て又は一部が蒸発されるように、分離器１５に入る前に加熱される。図５に示す実施例では、流れ４１ａは、−１１０°Ｆ［−７９℃］の圧縮されたオーバーヘッド蒸気流れ４８ａ、−１２８°Ｆ［−８９℃］の還流流れ５３及び８５°Ｆ［２９℃］の塔からの液体生成物（流れ５１）を冷却することによって、熱交換器１２及び１３において−１０２°Ｆ［−７５℃］にまず加熱される。部分的に加熱された流れ４１ｃは、次に、低レベルのユーティリティ熱を用いて熱交換器１４において更に加熱される（流れ４１ｄ）。

加熱された流れ４１ｄは、分離器１５に−７４°Ｆ［−５９℃］及び７１５ｐｓｉａ［４，９３０ｋＰａ（ａ）］で入り、そこで、蒸気（流れ４６）は残留液体（流れ４７）から分離される。分離器の蒸気（流れ４６）はワークエクスパンジョンマシーン１８に入り、そこで、機械的エネルギーがこの高圧供給流れの部分から抽出される。マシーン１８は蒸気を実質的に等エントロピー的に塔操作圧（約４５０ｐｓｉａ［３，１０３ｋＰａ（ａ）］）に膨張させ、ワークエクスパンジョンは膨張した流れ４６ａを約−１０６°Ｆ［−７７℃］の温度に冷却する。膨張され部分的に凝縮された流れ４６ａは、その後、供給流れとして精留塔２１へ塔中央供給位置で供給される。分離器液体（流れ４７）は膨張バルブ２０によって精留塔２１の操作圧に膨張され、流れ４７ａが約−９９°Ｆ［−７３℃］に冷却された後、精留塔２１へ下段の塔中央供給位置で供給される。

底部生成物の体積基準で０．００５のメタン留分に基づいて、液体生成物流れ５１は精留塔２１の底を８５°Ｆ［２９℃］で出る。前述のように熱交換器１３中で０°Ｆ［−１８℃］に冷却された後、液体生成物（流れ５１ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。

オーバーヘッド蒸気流れ４８は、精留塔２１の上段の区分から−１３４°Ｆ［−９２℃］で取り出され、エクスパンジョンマシーン１８によって動く圧縮機１９へ流れ、そこで、５６３ｐｓｉａ［３，８８２ｋＰａ（ａ）］に圧縮される（流れ４８ａ）。この圧力で、流れは前述のように熱交換器１２において−１２８°Ｆ［−８９℃］に冷却されるにつれて、全て凝縮される。次に、凝縮された液体（流れ４８ｂ）は２つの部分、流れ５２及び５３に分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流れであり、これは次に、その後の蒸発及び／又は輸送のためにポンプ３２によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］にポンプ加圧される（流れ５２ａ）。

残りの部分は還流流れ５３であり、これは熱交換器１２へ流れ、そこで、前述のように冷たいＬＮＧ（流れ４１ａ）との熱交換によって−１８４°Ｆ［−１２０℃］に二次冷却される。二次冷却された還流流れ５３ａは、膨張バルブ３０によって脱メタン塔２１の操作圧に膨張され、次に、膨張された流れ５３ｂは冷たい塔頂部供給流れ（還流）として脱メタン塔２１へ供給される。この冷たい液体還流は、脱メタン塔２１の上段の精留区分の上昇蒸気からのＣ_２成分及びより重質の炭化水素成分を吸収及び凝縮する。

図５に示すプロセスの流れの流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：

本発明の図５の態様についての上記表Ｖを本発明の図３の態様についての表ＩＩＩ及び図４の態様についての表ＩＶと比較すると、液体回収率は図５の態様の場合、本質的に同じであることを示している。図５の態様は図３及び図４のような精留塔２１への補充的な還流（それぞれ、流れ４２ａ及び４５ｂ）を用いないので、より多くの頂部還流（流れ５３ｂ）が必要とされ、熱交換器１４で用いられる低レベルユーティリティ熱はより少ない。これは、図３及び図４の態様と比較して、本発明の図５の態様によって必要とされるリボイラー２５の負荷を高めかつ高レベルユーティリティ熱の量を高める。より高い頂部還流流量もまた、図３及び図４の態様と比較して図５の態様の電力需要をわずかに（それぞれ、約５％及び３％の差で）増加させる。個々の用途にどの態様を用いるかの選択は、電力及び高レベルユーティリティ熱の相対的なコスト、並びに塔、ポンプ、熱交換器及び圧縮機の相対的な資本コストによって一般に決定される。

実施例４
より少ない電力消費で同じＣ_２成分回収率を維持するわずかに複雑な設計は、図６のプロセスで説明する本発明の別の態様を用いて達成することができる。図６に示すプロセスで検討されるＬＮＧ組成及び条件は、図３〜図５、並びに図１及び図２に記載したものと同じである。したがって、本発明の図６のプロセスは図３〜図５に示す態様及び図１及び図２に示す従来技術のプロセスと比較することができる。

図６のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理すべきＬＮＧ（流れ４１）は、ポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、熱交換器を通って吸収塔２１へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。図６に示す実施例では、ポンプを出る流れ４１ａはまず、−１２９°Ｆ［−９０℃］の接触及び分離装置吸収塔２１から取り出されたオーバーヘッド蒸気（蒸留流４８）及び８３°Ｆ［−６３℃］の精留ストリッパー塔２４から取り出されたオーバーヘッド蒸気（蒸留流５０）を冷却することによって、熱交換器１２において−１２０°Ｆ［−８４℃］に加熱される。次に、部分的に加熱された液体流れ４１ｂは２つの部分、流れ４２及び４３に分けられる。第１の部分である流れ４２は、バルブ１７によって精留塔２１の操作圧（約４９５ｐｓｉａ［３，４１３ｋＰａ（ａ）］）に膨張され、下段の塔中央供給位置で塔へ供給される。

第２の部分である流れ４３は、その全て又は一部が蒸発されるように、吸収塔２１へ入る前に加熱される。図６に示す実施例では、流れ４３は、８８°Ｆ［３１℃］の精留ストリッパー塔２４からの液体生成物（流れ５１）を冷却することによって、−１１２°Ｆ［−８０℃］にまず加熱される。部分的に加熱された流れ４３ａは、次に、低レベルのユーティリティ熱を用いて熱交換器１４中で更に加熱される（流れ４３ｂ）。部分的に蒸発させられた流れ４３ｂは膨張バルブ２０によって吸収塔２１の操作圧に膨張され、−６７°Ｆ［−５５℃］に冷却された後、吸収塔２１へ下段の塔供給位置で供給される。膨張された流れ４３ｃの液体部分（もしあれば）は、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、一緒になった液体流れ４９は吸収塔２１の底を−７９°Ｆ［−６２℃］で出る。膨張された流れ４３ｃの蒸気部分は、吸収塔２１を上昇し、Ｃ_２成分及びより重質の炭化水素成分を凝縮及び吸収する下方に流れる冷たい液体と接触する。

接触装置吸収塔２１の底からの一緒になった液体流れ４９は膨張バルブ２２によってストリッパー塔２４の操作圧（４６５ｐｓｉａ［３，２０６ｋＰａ（ａ）］）よりわずかに高い圧力にフラッシュ膨張され、流れ４９が−８３°Ｆ［−６４℃］に冷却された後、塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔２４へ入る。ストリッパー塔２４において、流れ４９ａは、体積基準で０．００５のメタン留分の一般的な規格を満たすようにリボイラー２５で生じた蒸気によってメタンがストリップされる。生じた液体生成物５１は、ストリッパー塔２４の底を８８°Ｆ［３１℃］で出て、前述のように熱交換器１３において０°Ｆ［−１８℃］に冷却され（流れ５１ａ）、次いで、貯蔵又は更なる処理へ流れる。

ストリッパー塔２４からのオーバーヘッド蒸気（流れ５０）は、塔を−８３°Ｆ［−６４℃］出て、熱交換器１２へ流れ、そこで、前述のように−１３２°Ｆ［−９１℃］に冷却されて、流れ全てが凝縮される。次に、凝縮された液体流れ５０ａはオーバーヘッドポンプ３３へ入り、そこで、流れ５０ｂの圧力は吸収塔２１の操作圧よりわずかに高い圧力に上げられる。コントロールバルブ３５によって吸収塔２１の操作圧に膨張させた後、−１３０°Ｆ［−９０℃］の流れ５０ｃは、次に吸収塔２１へ上段の塔中央供給位置で供給され、そこで、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、吸収塔２１の下段区分からの上昇蒸気中のＣ_２成分及びより重質の炭化水素成分を捕らえるのに用いられる液体の一部となる。

吸収塔２１の上段区分から−１２９°Ｆ［−９０℃］で取り出されたオーバーヘッド蒸気流れ４８は、熱交換器１２へ流れ、前述のように−１３５°Ｆ［−９３℃］に冷却されて、流れ全てが凝縮される。凝縮された液体（流れ４８ａ）は、ポンプ３１によって吸収塔２１の操作圧よりわずかに高い圧力へポンプ加圧され（流れ４８ｂ）、次に、２つの部分、流れ５２及び５３に分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流れであり、これは次に、その後の蒸発及び／又は輸送のためにポンプ３２によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］にポンプ加圧される（流れ５２ａ）。

残りの部分は還流流れ５３であり、これは膨張バルブ３０によって吸収塔２１の操作圧に膨張される。次に、膨張された流れ５３ａは冷たい塔頂部供給流れ（還流）として吸収塔２１へ−１３５°Ｆ［−９３℃］で供給される。この冷たい液体還流は、吸収塔２１の上段区分の上昇蒸気からのＣ_２成分及びより重質の炭化水素成分を吸収及び凝縮する。

図６に示すプロセスの流れの流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：

本発明の図６の態様についての上記表ＶＩを本発明の図３〜図５の態様についての表ＩＩＩ〜表Ｖと比較すると、液体回収率は図６の態様の場合、本質的に同じであることを示している。しかしながら、表ＶＩのユーティリティ消費を表ＩＩＩ〜表Ｖのユーティリティ消費と比較すると、本発明の図６で必要とされる電力及び高レベルユーティリティ熱はいずれも図３〜図５の方法の場合よりも低い。図６の態様の電力需要はそれぞれ、１％、４％及び６％低く、高レベルユーティリティ熱需要はそれぞれ、１％、４％及び２０％低い。

図３〜図５の態様に比べて本発明の図６で必要とされるユーティリティの減少は、主に２つの要素に起因すると考えられる。第１に、図３〜図５の態様における精留塔２１を吸収塔２１及びストリッパー塔２４に分離することによって、２つの塔の操作圧をそれらのそれぞれ働きのために独立して最適化することができる。図３〜図５の態様における精留塔２１の操作圧は、より高い操作圧の結果として生じる蒸留性能への悪影響を招くことなく、示された値よりずっと高い値に上げることはできない。この影響は、その蒸気及び液体流れの相挙動による精留塔２１における乏しい物質移動によって現れる。重要な問題は、気液分離効率、すなわち、液体表面張力及び２つの相の密度差に影響を及ぼす物理的性質である。精留操作（吸収塔２１）及びストリッピング操作（ストリッパー塔２４）の操作圧で、それらは図３〜図５の態様におけるようにもはや連結されず、熱交換器１２におけるオーバーヘッド流れ（図６の態様における流れ４８）の凝縮を容易にするより高い圧力で精留操作を行いながら、ストリッピング操作を妥当な操作圧で行うことができる。

第２に、図３及び図４の態様で補充的な還流流れとして用いられるＬＮＧ供給流れの一部（図３の流れ４２ａ及び図４の流れ４５ｂ）に加えて、本発明の図６の態様は吸収塔２１へ第２の補充的な還流流れ（流れ５０ｃ）を用いて、吸収塔２１の下段区分に入る流れ４３ｃの蒸気の精留を助ける。これによって、熱交換器１４における低レベルユーティリティ熱のより最適な使用がリボイラー２５への負荷を減少させ、高レベルユーティリティ熱需要を減じる。個々の用途にどの態様を用いるかの選択は、電力及び高レベルユーティリティ熱の相対的なコスト、並びに塔、ポンプ、熱交換器及び圧縮機の相対的な資本コストによって一般に決定される。

実施例５
本発明はまた、図７に示すような供給流れに存在するＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分の大部分を含有するＬＰＧ生成物を生成するのに適合させることができる。図７に示すプロセスで検討されるＬＮＧ組成及び条件は、図１〜図６についてこれまでに説明したものと同じである。したがって、本発明の図７の方法は図１及び図２に示す従来技術のプロセス、並びに図３〜図６に示す本発明の他の態様と比較することができる。

図７のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理すべきＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、熱交換器を通って吸収塔２１へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。図７に示す実施例では、ポンプを出る流れ４１ａはまず、−９０°Ｆ［−６８℃］の接触及び分離装置吸収塔２１から取り出されたオーバーヘッド蒸気（蒸留流４８）、精留ストリッパー塔２４から取り出された５７°Ｆ［１４℃］の圧縮されたオーバーヘッド蒸気（流れ５０ａ）、及び１９０°Ｆ［８８℃］の精留ストリッパー塔２４からの液体生成物を冷却することによって、熱交換器１２及び１３において−９９°Ｆ［−７３℃］に加熱される。

次に、部分的に加熱された液体流４１ｃは、低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器１４において−４３°Ｆ［−４２℃］に更に加熱される（流れ４１ｄ）。部分的に蒸発させられた流れ４１ｄは、膨張バルブ２０によって吸収塔２１の操作圧（約４６５ｐｓｉａ［３，２０６ｋＰａ（ａ）］）に膨張され、流れ４１ｅが−４８°Ｆ［−４４℃］に冷却された後、吸収塔２１へ下段の塔供給位置で供給される。膨張された流れ４１ｅの液体部分（もしあれば）は、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、一緒になった液体流れ４９は、吸収塔２１の底を−５０°Ｆ［−４６℃］で出る。膨張された流れ４１ｅの蒸気部分は、吸収塔２１を上昇し、Ｃ_３成分及びより重質の炭化水素成分を凝縮及び吸収する下方に流れる冷たい液体と接触する。

接触装置吸収塔２１の底からの一緒になった液体流れ４９は、膨張バルブ２２によってストリッパー塔２４の操作圧（４３０ｐｓｉａ［２，９６５ｋＰａ（ａ）］）よりわずかに高い圧力にフラッシュ膨張され、流れ４９が−５３°Ｆ［−４７℃］に冷却された後、塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔２４へ入る。ストリッパー塔２４において、流れ４９ａは、モル基準で０．０２０：１のエタン対プロパンの規格を満たすようにリボイラー２５で生じた蒸気によってメタン及びＣ_２成分をストリップされる。生じた液体生成物５１は、ストリッパー塔２４の底を１９０°Ｆ［８８℃］で出て、前述のように熱交換器１３において０°Ｆ［−１８℃］に冷却され（流れ５１ａ）、次いで、貯蔵又は更なる処理へ流れる。

ストリッパー塔２４からのオーバーヘッド蒸気（流れ５０）は、塔を３０°Ｆ［−１℃］出て、オーバーヘッド圧縮機３４（補充電源によって動く）に流れ、そこで、流れ５０ａの圧力は吸収塔２１の操作圧よりわずかに高い圧力に上げられる。流れ５０ａは熱交換器１２に入り、そこで、前述のように−７８°Ｆ［−６１℃］に冷却され、流れ全てが凝縮される。凝縮された液体流れ５０ｂは、コントロールバルブ３５によって吸収塔２１の操作圧に膨張され、次に、得られる−８４°Ｆ［−６４℃］の流れ５０ｃは、吸収塔２１へ塔中央供給位置で供給され、そこで、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、吸収塔２１の下段区分からの上昇蒸気中のＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分を捕らえるのに用いられる液体の一部となる。

吸収塔２１の上段区分から−９０°Ｆ［−６８℃］で取り出されたオーバーヘッド蒸気流れ４８は、熱交換器１２へ流れ、前述のように−１３２°Ｆ［−９１℃］に冷却されて、流れ全てが凝縮される。凝縮された液体（流れ４８ａ）はポンプ３１によって吸収塔２１の操作圧よりわずかに高い圧力へポンプ加圧され、次に、２つの部分、流れ５２及び５３に分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流れであり、これは次に、その後の蒸発及び／又は輸送のためにポンプ３２によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］にポンプ加圧される（流れ５２ａ）。

残りの部分は還流流れ５３であり、これは膨張バルブ３０によって吸収塔２１の操作圧に膨張される。次に、膨張された流れ５３ａは、冷たい塔頂部供給流れ（還流）として吸収塔２１へ−１３１°Ｆ［−９１℃］で供給される。この冷たい液体還流は、吸収塔２１の上段区分の上昇蒸気からのＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分を吸収及び凝縮する。

図７に示すプロセスの流れの流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：

図７の態様についての上記表ＶＩＩのユーティリティ消費を表ＩＩＩ〜表ＶＩと比較すると、本発明のこの態様で必要とされる電力は図３〜図６の態様の場合よりも少し高いことを示している。しかしながら、Ｃ_２成分の回収を望まないとき、より多くの低レベルユーティリティ熱を熱交換器１４で用いることができるので、本発明の図７の態様で必要とされる高レベルユーティリティ熱は図３〜図６の態様の場合よりも著しく低い。

実施例６
本発明の図３〜図６の態様に比べて図７の電力需要の増加は、主に、ストリッパー塔２４からのオーバーヘッド蒸気（流れ５０）を、熱交換器１２を経て吸収塔２１へ向けるのに必要な動力を提供する図７における圧縮機３４による。図８は、この圧縮機をなくし、そして電力需要を減じる本発明の別の態様を示す。図８に示すプロセスで検討されるＬＮＧ組成及び条件は図７、並びに図１〜図６と同じである。したがって、本発明の図８のプロセスは図７に示す本発明の態様、図１及び図２に示す従来技術のプロセス、並びに図３〜図６に示す本発明の別の態様と比較することができる。

図８のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理すべきＬＮＧ（流れ４１）は、ポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、熱交換器を通って吸収塔２１へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａはまず、−９０°Ｆ［−６８℃］の接触及び分離装置吸収塔２１から取り出されたオーバーヘッド蒸気（蒸留流４８）、２０°Ｆ［−７℃］の精留ストリッパー塔２４から取り出されたオーバーヘッド蒸気（流れ５０）、及び１９０°Ｆ［８８℃］の精留ストリッパー塔２１からの液体生成物（流れ５１）を冷却しながら、熱交換器１２及び１３において−１０１°Ｆ［−７４℃］に加熱される。

次に、部分的に加熱された液体流れ４１ｃは、低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器１４において−５４°Ｆ［−４８℃］に更に加熱される（流れ４１ｄ）。膨張バルブ２０によって吸収塔２１の操作圧（約４６５ｐｓｉａ［３，２０６ｋＰａ（ａ）］）に膨張された後、流れ４１ｅは−５８°Ｆ［−５０℃］で塔の下段の塔供給位置へ流れる。膨張された流れ４１ｅの液体部分（もしあれば）は、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、一緒になった液体流れ４９は吸収塔２１の底を−６１°Ｆ［−５２℃］で出る。膨張された流れ４１ｅの蒸気部分は吸収塔２１を上昇し、Ｃ_３成分及びより重質の炭化水素成分を凝縮及び吸収する下方に流れる冷たい液体と接触する。

接触装置吸収塔２１の底からの一緒になった液体流れ４９は、膨張バルブ２２によってストリッパー塔２４の操作圧（４３０ｐｓｉａ［２，９６５ｋＰａ（ａ）］）よりわずかに高い圧力にフラッシュ膨張され、流れ４９が−６４°Ｆ［−５３℃］に冷却された後（流れ４９ａ）、塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔２４へ入る。ストリッパー塔２４において、流れ４９ａは、モル基準で０．０２０：１のエタン対プロパンの規格を満たすようにリボイラー２５で生じた蒸気によってメタン及びＣ_２成分がストリップされる。生じた液体生成物５１は、ストリッパー塔２４の底を１９０°Ｆ［８８℃］で出て、前述のように熱交換器１３において０°Ｆ［−１８℃］に冷却され（流れ５１ａ）、次いで、貯蔵又は更なる処理へ流れる。

ストリッパー塔２４からのオーバーヘッド蒸気（流れ５０）は、塔を２０°Ｆ［−７℃］出て、熱交換器１２へ流れ、そこで、前述のように−９８°Ｆ［−７２℃］に冷却され、流れ全てが凝縮される。凝縮された液体流れ５０ａはオーバーヘッドポンプ３３に入り、そこで、吸収塔２１の操作圧よりわずかに高い圧力に上げられ、その後、熱交換器１２へ再び入って、この交換器の全体的な冷却能力の一部の供給によって−７０°Ｆ［−５７℃］に加熱されるにつれて（流れ５０ｃ）、部分的に蒸発される。コントロールバルブ３５によって吸収塔２１の操作圧に膨張された後、−７５°Ｆ［−６０℃］の流れ５０ｄは吸収塔２１へ塔中央供給位置で供給され、そこで、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、吸収塔２１の下段区分からの上昇蒸気中のＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分を捕らえるのに用いられる液体の一部となる。

オーバーヘッド蒸気流れ４８は、接触装置吸収塔２１から−９０°Ｆ［−６８℃］で取り出され、熱交換器１２へ流れ、そこで、前述のように冷たいＬＮＧ（流れ４１ａ）との熱交換によって−１３２°Ｆ［−９１℃］に冷却され、全てが凝縮される。凝縮された液体（流れ４８ａ）は、ポンプ３１によって吸収塔２１の操作圧よりわずかに高い圧力へポンプ加圧され、次に、２つの部分、流れ５２及び５３に分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流れであり、これは次に、その後の蒸発及び／又は輸送のためにポンプ３２によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］にポンプ加圧される（流れ５２ａ）。

残りの部分は還流流れ５３であり、これは膨張バルブ３０によって吸収塔２１の操作圧に膨張される。次に、膨張された流れ５３ａは冷たい塔頂部供給流れ（還流）として吸収塔２１へ−１３１°Ｆ［−９１℃］で供給される。この冷たい液体還流は、吸収塔２１の上段区分の上昇蒸気からのＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分を吸収及び凝縮する。

図８に示すプロセスの流れの流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：

本発明の図８の態様についての上記表ＶＩＩＩを本発明の図７の態様についての表ＶＩＩと比較すると、液体回収率は図８の態様の場合と本質的に同じであることを示している。図８の態様は圧縮機（図７のオーバーヘッド圧縮機３４）ではなくポンプ（図８のオーバーヘッドポンプ３３）を用いて、オーバーヘッド蒸気を精留ストリッパー塔２４から接触装置吸収塔２１へ送るので、図８の態様で必要とされる電力は少ない。しかしながら、図８の態様で必要とされる高レベルユーティリティ熱はより高い（約１９％の差）。個々の用途にどの態様を用いるかの選択は、電力及び高レベルユーティリティ熱の相対的なコスト、並びにポンプ対圧縮機の相対的なコストによって一般に決定される。

実施例７
高レベルユーティリティ熱消費が少なく、同じＣ_３成分回収率を維持する、わずかに複雑な設計は、図９のプロセスに示すような本発明の別の態様を用いて得ることができる。図９に示すプロセスで検討されるＬＮＧ組成及び条件は図７及び図８、並びに図１〜図６と同じである。したがって、本発明の図９のプロセスは図７及び図８に示す本発明の態様、図１及び図２に示す従来技術のプロセス、並びに図３〜図６に示す本発明の別の態様と比較することができる。

図９のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理すべきＬＮＧ（流れ４１）は、ポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、熱交換器を通って分離器１５へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは、その全て又は一部が蒸発されるように分離器１５に入る前に加熱される。図９に示す実施例では、流れ４１ａはまず、−７０°Ｆ［−５７℃］の圧縮されたオーバーヘッド蒸気流れ４８ａ、６７°Ｆ［１９℃］の圧縮されたオーバーヘッド蒸気流れ５０ａ、及び１６１°Ｆ［７２℃］の精留ストリッパー塔２４からの液体生成物（流れ５１）を冷却することによって、熱交換器１２及び１３中で−８８°Ｆ［−６６℃］に加熱される。次に、部分的に加熱された流れ４１ｃは、低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器１４において更に加熱される（流れ４１ｄ）。

加熱された液体流れ４１ｄは、分離器１５へ−１６°Ｆ［−２７℃］及び５９６ｐｓｉａ［４，１０９ｋＰａ（ａ）］で入り、そこで、蒸気（流れ４６）は残留液体（流れ４７）から分離される。分離器蒸気（流れ４６）はワークエクスパンジョンマシーン１８に入り、そこで、機械的エネルギーがこの高圧供給流れの部分から抽出される。マシーン１８は蒸気を実質的に等エントロピー的に塔操作圧（約４１５ｐｓｉａ［２，８６１ｋＰａ（ａ）］）に膨張させ、ワークエクスパンジョンは膨張された流れ４６ａを約−４２°Ｆ［−４１℃］の温度に冷却する。部分的に凝縮された膨張流れ４６ａはその後、吸収塔２１への供給流れとして塔中央供給位置で供給される。いくらかの分離器液体（流れ４７）があるならば、膨張バルブ２０によって吸収塔２１の操作圧に膨張された後、吸収塔２１へ下段の塔供給位置で供給される。図９に示す実施例では、流れ４１ｄは熱交換器１４において完全に蒸発され、そのため分離器１５及び膨張バルブ２０は必要なく、膨張された流れ４６ａは吸収塔２１へ下段の塔供給位置で供給される。膨張された流れ４１ａの液体部分（もしあれば）（及び存在するならば膨張された流れ４７ａ）は、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、一緒になった液体流れ４９は吸収塔２１の底を−４５°Ｆ［−４３℃］で出る。膨張された流れ４６ａの蒸気部分（及び存在するならば膨張された流れ４７ａ）は吸収塔２１を上昇し、Ｃ_３成分及びより重質の炭化水素成分を凝縮及び吸収する下方に流れる冷たい液体と接触する。

接触及び分離装置吸収塔２１の底からの一緒になった液体流れ４９は、膨張バルブ２２によって精留ストリッパー塔２４の操作圧（３２０ｐｓｉａ［２，２０６ｋＰａ（ａ）］）よりわずかに高い圧力にフラッシュ膨張され、流れ４９が−５４°Ｆ［−４８℃］に冷却された後、精留ストリッパー塔２４へ塔頂部供給位置で入る（流れ４９ａ）。ストリッパー塔２４において、流れ４９ａは、モル基準で０．０２０：１のエタン対プロパンの規格を満たすようにリボイラー２５で生じた蒸気によってメタン及びＣ_２成分がストリップされる。生じた液体生成物５１は、ストリッパー塔２４の底を１６１°Ｆ［７２℃］で出て、前述のように熱交換器１３において０°Ｆ［−１８℃］に冷却され（流れ５１ａ）、次いで、貯蔵又は更なる処理へ流れる。

ストリッパー塔２４からのオーバーヘッド蒸気（流れ５０）は、塔を２０°Ｆ［−６℃］出て、オーバーヘッド圧縮機３４（エクスパンジョンマシーン１８によって生じる動力の一部によって動く）へ流れ、その圧縮機は流れ５０ａの圧力を吸収塔２１の操作圧よりわずかに高い圧力に高める。流れ５０ａは熱交換器１２に入り、そこで、前述のように−８７°Ｆ［−６６℃］に冷却され、全て凝縮される。凝縮された液体流れ５０ｂは、コントロールバルブ３５によって吸収塔２１の操作圧に膨張され、次に、得られる−９１°Ｆ［−６８℃］の流れ５０ｃは、吸収塔２１へ塔中央供給位置で供給され、そこで、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、吸収塔２１の下段区分からの上昇蒸気中のＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分を捕らえるのに用いられる液体の一部となる。

オーバーヘッド蒸気流れ４８は、吸収塔２１の上段区分から−９４°Ｆ［−７０℃］で取り出され、圧縮機１９（エクスパンジョンマシーン１８によって生じる動力の残りの部分によって動く）へ流れ、そこで、５０８ｐｓｉａ［３，５０１ｋＰａ（ａ）］に圧縮される（流れ４８ａ）。この圧力で、流れは前述のように熱交換器１２において−１２６°Ｆ［−８８℃］に冷却されるにつれて、全て凝縮される。凝縮された液体（流れ４８ｂ）は２つの部分、流れ５２及び５３に分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流れであり、これは次に、その後の蒸発及び／又は輸送のためにポンプ３２によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］にポンプ加圧される（流れ５２ａ）。

残りの部分は還流流れ５３であり、これは膨張バルブ３０によって吸収塔２１の操作圧に膨張される。次に、膨張された流れ５３ａは、冷たい塔頂部供給流れ（還流）として吸収塔２１へ−１３６°Ｆ［−９３℃］で供給される。この冷たい液体還流は、吸収塔２１の上段区分の上昇蒸気からのＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分を吸収及び凝縮する。

図９に示すプロセスの流れの流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：

本発明の図９の態様についての上記表ＩＸを本発明の図７及び図８の態様についての表ＶＩＩ及び表ＶＩＩＩと比較すると、液体回収率は図９の態様の場合と本質的に同じであることを示している。図９の態様で必要とされる電力は図７の態様で必要とされるものより約３％少なく、図８の態様で必要とされるものより約２％多い。しかしながら、図９の態様で必要とされる高レベルユーティリティ熱は図７及び図８の態様より著しく少ない（それぞれ、約２１％及び３４％の差）。個々の用途にどの態様を用いるかの選択は、電力及び高レベルユーティリティ熱の相対的なコスト、並びにポンプ及び熱交換器対圧縮機及びエクスパンジョンマシーンの相対的な資本コストによって一般に決定される。

実施例８
図９の態様と同じＣ_３成分回収率を維持するわずかに簡単な設計は、図１０に示すような本発明の別の態様を用いて得ることができる。図１０に示すプロセスで検討されるＬＮＧ組成及び条件は図７〜図９、並びに図１〜図６と同じである。したがって、本発明の図１０のプロセスは、図７〜図９に示す本発明の態様、図１及び図２に示す従来技術のプロセス、並びに図３〜図６に示す本発明の別の態様と比較することができる。

図１０のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理すべきＬＮＧ（流れ４１）は、ポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、熱交換器を通って分離器１５へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは、その全て又は一部が蒸発されるように分離器１５に入る前に加熱される。図１０に示す実施例では、流れ４１ａはまず、−６１°Ｆ［−５２℃］の圧縮されたオーバーヘッド蒸気流れ４８ａ、４０°Ｆ［４℃］のオーバーヘッド蒸気流れ５０、及び１９０°Ｆ［８８℃］の精留ストリッパー塔２４からの液体生成物（流れ５１）を冷却することによって、熱交換器１２及び１３において−８３°Ｆ［−６４℃］に加熱される。次に、部分的に加熱された流れ４１ｃは、低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器１４において更に加熱される（流れ４１ｄ）。

加熱された液体流れ４１ｄは、分離器１５へ−１６°Ｆ［−２６℃］及び６２１ｐｓｉａ［４，２８２ｋＰａ（ａ）］で入り、そこで、蒸気（流れ４６）は残留液体（流れ４７）から分離される。分離器蒸気（流れ４６）はワークエクスパンジョンマシーン１８に入り、そこで、機械的エネルギーがこの高圧供給流れの部分から抽出される。マシーン１８は蒸気を実質的に等エントロピー的に塔操作圧（約３８０ｐｓｉａ［２，６２０ｋＰａ（ａ）］）に膨張させ、ワークエクスパンジョンは膨張された流れ４６ａを約−５０°Ｆ［−４６℃］の温度に冷却する。膨張され部分的に凝縮された流れ４６ａはその後、吸収塔２１への供給流れとして塔中央供給位置で供給される。いくらかの分離器液体（流れ４７）があるならば、膨張バルブ２０によって吸収塔２１の操作圧に膨張された後、吸収塔２１へ下段の塔供給位置で供給される。図１０に示す実施例では、流れ４１ｄは熱交換器１４において完全に蒸発され、そのため分離器１５及び膨張バルブ２０は必要なく、膨張された流れ４６ａは吸収塔２１へ下段の塔供給位置で供給される。膨張された流れ４１ａの液体部分（もしあれば）（及び存在するならば膨張された流れ４７ａ）は、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、一緒になった液体流れ４９は吸収塔２１の底を−５３°Ｆ［−４７℃］で出る。膨張された流れ４６ａの蒸気部分（及び存在するならば膨張された流れ４７ａ）は吸収塔２１を上昇し、Ｃ_３成分及びより重質の炭化水素成分を凝縮及び吸収する下方に流れる冷たい液体と接触する。

接触及び分離装置吸収塔２１の底からの一緒になった液体流れ４９は、精留ストリッパー塔２４の操作圧（４３０ｐｓｉａ［２，９６５ｋＰａ（ａ）］）よりわずかに高い圧力にポンプ加圧される。次に、−５２°Ｆ［−４７℃］の生じた流れ４９ａは、精留ストリッパー塔２４へ塔頂部供給位置で入る。ストリッパー塔２４では、流れ４９ａは、モル基準で０．０２０：１のエタン対プロパンの規格を満たすようにリボイラー２５で生じた蒸気によってメタン及びＣ_２成分をストリップされる。生じた液体生成物５１は、ストリッパー塔２４の底を１９０°Ｆ［８８℃］で出て、前述のように熱交換器１３において０°Ｆ［−１８℃］に冷却され（流れ５１ａ）、次いで、貯蔵又は更なる処理へ流れる。

ストリッパー塔２４からのオーバーヘッド蒸気（流れ５０）は、塔を４０°Ｆ［−４℃］出て、そこで、前述のように−８９°Ｆ［−６７℃］に冷却され、全て凝縮される。凝縮された液体流れ５０ａは、コントロールバルブ３５によって吸収塔２１の操作圧に膨張され、次に、得られる−９４°Ｆ［−７０℃］の流れ５０ｂは、吸収塔２１へ塔中央供給位置で供給され、そこで、吸収塔２１の上段区分から下方に流れる液体と混ざり、吸収塔２１の下段区分からの上昇蒸気中のＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分を捕らえるのに用いられる液体の一部となる。

オーバーヘッド蒸気流れ４８は、吸収塔２１の上段区分から−９７°Ｆ［−７２℃］で取り出され、エクスパンジョンマシーン１８によって動く圧縮機１９へ流れ、そこで、５０７ｐｓｉａ［３，４９６ｋＰａ（ａ）］に圧縮される（流れ４８ａ）。この圧力で、流れは前述のように熱交換器１２において−１２６°Ｆ［−８８℃］に冷却されるにつれて、全て凝縮される。凝縮された液体（流れ４８ｂ）は２つの部分、流れ５２及び５３に分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流れであり、これは次に、その後の蒸発及び／又は輸送のためにポンプ３２によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］にポンプ加圧される（流れ５２ａ）。

残りの部分は還流流れ５３であり、これは膨張バルブ３０によって吸収塔２１の操作圧に膨張される。次に、膨張された流れ５３ａは、冷たい塔頂部供給流れ（還流）として吸収塔２１へ−１４１°Ｆ［−９６℃］で供給される。この冷たい液体還流は、吸収塔２１の上段区分の上昇蒸気からのＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分を吸収及び凝縮する。

図１０に示すプロセスの流れの流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：

本発明の図１０の態様についての上記表Ｘを本発明の図７〜図９の態様についての表ＶＩＩ〜表ＩＸと比較すると、液体回収率は図１０の態様の場合と本質的に同じであることを示している。図１０の態様で必要とされる電力は図７の態様で必要とされるものより約１％少なく、図８及び図９の態様で必要とされるものよりそれぞれ約４％及び２％多い。図１０の態様で必要とされる高レベルユーティリティ熱は図７及び図８の態様より著しく少ない（それぞれ、約７％及び２２％の差）が、図９の態様より約１８％多い。個々の用途にどの態様を用いるかの選択は、電力及び高レベルユーティリティ熱の相対的なコスト、並びにポンプ及び熱交換器対圧縮機及びエクスパンジョンマシーンの相対的な資本コストによって一般に決定される。

その他の態様
場合によっては、熱交換器１２へ入る冷たいＬＮＧ流れを用いるのではなく、別のプロセス流れにより還流流れ５３を二次冷却するのが好ましい。そのような場合、図１１〜図１３に示すような本発明の別の態様を用いることができる。図１１及び図１２の態様では、熱交換器１２を出る部分的に加熱されたＬＮＧ流れ４１ｂの一部（流れ４２）は、膨張バルブ１７によって精留塔２１（図１１）又は吸収塔２１（図１２）の操作圧よりわずかに高い圧力に膨張され、膨張された流れ４２ａは熱交換器２９へ向かい、還流流れ５３を二次冷却しながら加熱される。次に、二次冷却された還流流れ５３ａは、膨張バルブ３０によって精留塔２１（図１１）又は接触装置吸収塔２１（図１２）の操作圧に膨張され、膨張された流れ５３ｂは、精留塔２１（図１１）又は接触装置吸収塔２１（図１２）へ冷たい塔頂部供給流れ（還流）として供給される。熱交換器２９を出る加熱された流れ４２ｂは、塔へ塔中央供給位置で供給され、そこで、補充的な還流流れとして働く。あるいは、図１１及び図１２において点線で示すように、流れ４２は、熱交換器１２へ入る前にＬＮＧ流れ４１ａから取り出されてもよい。図１３の態様では、精留ストリッパー塔２４からのオーバーヘッド蒸気流れ５０を凝縮することによって生成された補充的な還流流れは、流れ５０ｂをコントロールバルブ１７で吸収塔２１の操作圧よりわずかに高い圧力に膨張させそして膨張された流れ５０ｃを熱交換器２９へ送ることによって、熱交換器２９中で還流流れ５３を二次冷却するのに用いられる。加熱された流れ５０ｄはその後、塔へ塔中央供給位置で供給される。

還流流れ５３を、塔操作圧に膨張される前に、二次冷却するかどうかの決定は、ＬＮＧ組成、望ましい回収レベル等を含む多くの要素による。図３〜図１０の点線で示すように、流れ５３は、二次冷却が望ましいならば熱交換器１２へ送られても、あるいは二次冷却が望ましくないならば膨張バルブ３０へ直接送られてもよい。同様に、塔操作圧へ膨張される前の補充的な還流流れ４２の加熱は、各用途について評価しなければならない。図３、図６及び図１３の点線で示すように、流れ４２は、加熱が望ましくないならば、ＬＮＧ流れ４１ａの加熱前に取り出され、膨張バルブ１７へ直接送られても、あるいは加熱が望ましいならば、部分加熱されたＬＮＧ流れ４１ｂから取り出され、膨張バルブ１７へ直接送られてもよい。他方、吸収塔２１の下段区分からの上昇蒸気中のＣ_２成分及び／又はＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分を捕らえるのに用いられる吸収塔２１へ入る液体の量を減じるので、図８に示すような補充的な還流流れ５０ｂの加熱及び部分蒸発は不利である。その代わりに、図８の点線で示すように、流れ５０ｂは膨張バルブ３５へ直接送られ、それから吸収塔２１へ送られてもよい。

膨張バルブ１７、２０、２２、３０及び／又は３５が膨張エンジン（ターボエキスパンダー）に入れ代えられてもよく、それによって仕事は、図３、図６及び図１１の流れ４２、図４の流れ４２ａ、図３〜図５及び図９〜図１１の流れ４７、図６、図１２及び図１３の流れ４３ｂ、図７及び図８の流れ４１ｄ、図６〜図９、図１２及び図１３の流れ４９、図図３〜図５及び図１１〜図１３の流れ５３ａ、図６〜図１０の流れ５３、図６、図７、図９、図１２及び図１３の流れ５０ｂ、図８の流れ５０ｃ及び／又は図１０の流れ５０ａの減圧から抽出されうることにも留意すべきである。そのような場合、ＬＮＧ（流れ４１）及び／又は他の液体流れは、仕事の抽出が実現可能なように、より高圧にポンプ加圧する必要がある。この仕事は、ＬＮＧ供給流れのポンプ加圧、希薄なＬＮＧ生成物流れのポンプ加圧、オーバーヘッド蒸気流れの圧縮、又は電流生成のための動力を提供するのに用いられる。バルブ又は膨張エンジンの選択は、各ＬＮＧ処理プロジェクトの個々の状況による。

図３〜図１３では、個々の熱交換器は最高の働きを得るために示した。しかしながら、２つ以上の熱交換の働きを共通の熱交換器に合併する、例えば図３〜図１３の熱交換器１２、１３及び１４を共通の熱交換器に合併することが可能である。場合によっては、熱交換の働きを複数の熱交換器に分けるのが好ましいかもしれない。熱交換の働きを合併するか、あるいは１つより多い熱交換器を示された働きのために用いるかの決定は、これらに限定されないが、ＬＮＧ流量、熱交換器のサイズ、流れ温度等の多くの要素による。

精留塔２１又は吸収塔２１への分離されたＬＮＧの各枝に見られる供給流れの相対量は、ＬＮＧ組成、供給流れから経済的に抽出することができる熱量、及び利用可能な馬力量を含むいくつかの要素による。塔の頂部への供給流れが多いほど回収率は上昇し、同時にリボイラー２５の負荷は増加し、それによって高レベルユーティリティ熱需要は高くなる。塔の下段への供給流れを増すほど、高レベルユーティリティ熱消費は減少するが、生成物回収率も減少する。塔中央供給流れの相対的な位置は、ＬＮＧ組成又は他の要素、例えば望ましい回収レベル及び供給流れの加熱の際に形成される蒸気量によって変化しうる。更に、２つ以上の供給流れ又はそれらの割当量は、個々の流れの相対的な温度及び量により合併してもよく、合併された流れは次いで、塔中央供給位置に供給される。

図３〜図６の態様の実施例ではＣ_２成分及びより重質の炭化水素成分の回収を説明し、Ｃ_３成分及びより重質の炭化水素成分の回収は図７〜図１０の態様についての実施例で説明する。しかしながら、Ｃ_３成分及びより重質の炭化水素成分の回収が望ましいとき、図３〜図６の態様も有利であり、そして図７〜図１０の態様もＣ_２成分及びより重質の炭化水素成分の回収が望ましいとき有利であると考えられる。同様に、図１１〜図１３の態様は、Ｃ_２成分及びより重質の炭化水素成分の回収について及びＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分の回収についてのいずれにも有利であると考えられる。

本発明は、プロセス運転に必要なユーティリティ消費量当たりの、Ｃ_２成分及びより重質の炭化水素成分、又はＣ_３成分及びより重質の炭化水素成分の回収率を改良するものである。プロセス運転に必要なユーティリティの改良は、圧縮又はポンプ加圧に必要な電力の減少、塔リボイラーに必要なエネルギーの減少、又はそれらの組み合わせの形で現れる。あるいは、本発明の利点は、ユーティリティ消費の一定量に対するより高い回収レベルの達成によって、あるいはより高い回収率とユーティリティ消費の改良の組み合わせによって示される。

本発明の好ましい態様と考えられるものについて説明してきたが、特許請求の範囲に定められる本発明の精神から逸脱することなく、別に及び更に変更しうること、例えば、本発明を様々な条件、供給流れの種類、又は他の要件にふさわしいようにしうることは、当業者にとって明らかであろう。

従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。 米国特許出願公開番号ＵＳ２００３／０１５８４５８ Ａ１による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。 本発明によるＬＮＧ処理プラントの流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する別の方法を示す流れ図である。

Claims (67)

1. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
   （ａ）前記液化天然ガスを少なくとも第１の流れと第２の流れに分割し；
   （ｂ）前記第１流れを低圧に膨張し、その後、上段の塔中央供給位置にて精留塔へ供給し；
   （ｃ）前記第２流れを充分に加熱して部分的に蒸発させ、それによって蒸気流れ及び液体流れを形成し；
   （ｄ）前記蒸気流れを前記低圧に膨張し、下段の第１の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｅ）前記液体流れを前記低圧に膨張し、下段の第２の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｆ）蒸気蒸留流れを前記精留塔の上段領域から取り出して、圧縮し；
   （ｇ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記第２流れの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｈ）前記凝縮した流れを、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する前記揮発性液体流分と、還流流れとに分割し；
   （ｉ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給し；そして
   （ｊ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度が、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体流分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
2. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
   （ａ）前記液化天然ガスを加熱し、その後、少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割し；
   （ｂ）前記第１流れを低圧に膨張し、その後、上段の塔中央供給位置にて精留塔へ供給し；
   （ｃ）前記第２流れを充分に加熱して部分的に蒸発させ、それによって蒸気流れ及び液体流れを形成し；
   （ｄ）前記蒸気流れを前記低圧に膨張し、下段の第１の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｅ）前記液体流れを前記低圧に膨張し、下段の第２の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｆ）蒸気蒸留流れを前記精留塔の上段領域から取り出して、圧縮し；
   （ｇ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｈ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
   （ｉ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔に供給し；そして
   （ｊ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度が、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体流分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
3. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
   （ａ）前記液化天然ガスを少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割し；
   （ｂ）前記第１流れを低圧に膨張し、その後、上段の塔中央供給位置にて精留塔へ供給し；
   （ｃ）前記第２流れを充分に加熱して蒸発させ、それによって蒸気流れを形成し；
   （ｄ）前記蒸気流れを前記低圧に膨張し、下段の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｅ）蒸気蒸留流れを前記精留塔の上段領域から取り出して、圧縮し；
   （ｆ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記第２流れの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｇ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分及び還流流れに分割し；
   （ｈ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給し；そして
   （ｉ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度が、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体流分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
4. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
   （ａ）前記液化天然ガスを加熱し、その後、少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割し；
   （ｂ）前記第１流れを低圧に膨張し、その後、上段の塔中央供給位置にて精留塔へ供給し；
   （ｃ）前記第２流れを充分に加熱して蒸発させ、それによって蒸気流れを形成し；
   （ｄ）前記蒸気流れを前記低圧に膨張し、下段の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｅ）蒸気蒸留流れを前記精留塔の上段領域から取り出して、圧縮し；
   （ｆ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｇ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分及び還流流れに分割し；
   （ｈ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔に供給し；そして
   （ｉ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度が、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体流分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
5. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
   （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して部分的に蒸発させ、それによって蒸気流れ及び液体流れを形成し；
   （ｂ）前記蒸気流れを少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割し；
   （ｃ）前記第１流れを冷却して実質的にその全てを凝縮し、その後、低圧に膨張し、それによって更に冷却し；
   （ｄ）前記膨張し冷却した第１流れを上段の塔中央供給位置にて精留塔へ供給し；
   （ｅ）前記第２流れを前記低圧に膨張し、下段の第１の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｆ）前記液体流れを前記低圧に膨張し、下段の第２の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｇ）蒸気蒸留流れを前記精留塔の上段領域から取り出して、加熱し、ここで、前記加熱により、前記第１流れの冷却の少なくとも一部が供給され；
   （ｈ）前記加熱した蒸気蒸留流れを圧縮し；
   （ｉ）前記加熱し圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｊ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
   （ｋ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給し；そして
   （ｌ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度が、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体流分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
6. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
   （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して蒸発させ、それによって蒸気流れを形成し；
   （ｂ）前記蒸気流れを少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割し；
   （ｃ）前記第１流れを冷却して実質的にその全てを凝縮し、その後、低圧に膨張し、それによって更に冷却し；
   （ｄ）前記膨張し冷却した第１流れを上段の塔中央供給位置にて精留塔へ供給し；
   （ｅ）前記第２流れを前記低圧に膨張し、下段の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｆ）蒸気蒸留流れを前記精留塔の上段領域から取り出して加熱し、ここで、前記加熱により、前記第１流れの冷却の少なくとも一部が供給され；
   （ｇ）前記加熱した蒸気蒸留流れを圧縮し；
   （ｈ）前記加熱し圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｉ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
   （ｊ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給し；そして
   （ｋ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度が、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体流分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
7. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
   （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して部分的に蒸発させ、それによって蒸気流れ及び液体流れを形成し；
   （ｂ）前記蒸気流れを低圧に膨張し、その後、第１の塔中央供給位置にて精留塔へ供給し；
   （ｃ）前記液体流れを前記低圧に膨張し、第２の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給し；
   （ｄ）蒸気蒸留流れを前記精留塔の上段領域から取り出して、圧縮し；
   （ｅ）圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｆ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
   （ｇ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給し；そして
   （ｈ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度が、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体流分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
8. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
   （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して蒸発させ、それによって蒸気流れを形成し；
   （ｂ）前記蒸気流れを低圧に膨張し、その後、塔中央供給位置にて精留塔へ供給し；
   （ｃ）蒸気蒸留流れを前記精留塔の上段領域から取り出して、圧縮し；
   （ｄ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｅ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
   （ｆ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給し；そして
   （ｇ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度が、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体流分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
9. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
   （ａ）前記液化天然ガスを少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割し；
   （ｂ）前記第１流れを低圧に膨張し、その後、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔へ、第１の塔中央供給位置にて供給し；
   （ｃ）前記第２流れを充分に加熱して少なくとも部分的に蒸発させ；
   （ｄ）前記加熱した第２流れを前記低圧に膨張し、そして下段の供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
   （ｅ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔へ供給し；
   （ｆ）蒸気蒸留流れを前記精留ストリッパー塔の上段領域から取り出し、冷却してその実質的に全てを凝縮し、ここで、前記冷却により、前記第２流れの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｇ）前記実質的に凝縮した流れをポンプ加圧し、その後、第２の塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
   （ｈ）前記オーバーヘッド蒸気流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記第２流れの加熱の少なくとも一部が供給され；
   （ｉ）前記凝縮流れをポンプ加圧し、その後、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
   （ｊ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給し；そして
   （ｋ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度が、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
10. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを加熱し、その後、少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割し；
    （ｂ）前記第１流れを低圧に膨張し、その後、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔へ、第１の塔中央供給位置にて供給し；
    （ｃ）前記第２流れを充分に加熱して少なくとも部分的に蒸発させ；
    （ｄ）前記加熱した第２流れを前記低圧に膨張し、そして下段の供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
    （ｅ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔へ供給し；
    （ｆ）蒸気蒸留流れを前記精留ストリッパー塔の上段領域から取り出し、冷却してその実質的に全てを凝縮し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｇ）前記実質的に凝縮した流れをポンプ加圧し、その後、第２の塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
    （ｈ）前記オーバーヘッド蒸気流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｉ）前記凝縮流れをポンプ加圧し、その後、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
    （ｊ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給し；そして
    （ｋ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度が、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
11. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して、少なくとも部分的に蒸発させ；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを低圧に膨張し、その後、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔へ、下段の供給位置にて供給し；
    （ｃ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔へ供給し；
    （ｄ）蒸気蒸留流れを前記精留ストリッパー塔の上段領域から取り出して、圧縮し；
    （ｅ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｆ）前記圧縮し冷却した流れを塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
    （ｇ）前記オーバーヘッド蒸気流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｈ）前記凝縮流れをポンプ加圧し、その後、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
    （ｉ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給し；そして
    （ｊ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度が、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
12. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して、少なくとも部分的に蒸発させ；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを低圧に膨張し、その後、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔へ、下段の供給位置にて供給し；
    （ｃ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置で精留ストリッパー塔へ供給し；
    （ｄ）蒸気蒸留流れを前記精留ストリッパー塔の上段領域から取り出して、冷却して実質的にその全てを凝縮し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｅ）前記実質的に凝縮した流れをポンプ加圧し、その後、塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
    （ｆ）前記オーバーヘッド蒸気流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｇ）前記凝縮流れをポンプ加圧し、その後、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
    （ｈ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔に供給し；そして
    （ｉ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度が、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
13. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して部分的に蒸発させ、それによって蒸気流れ及び液体流れを形成し；
    （ｂ）前記蒸気流れを低圧に膨張し、その後、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔へ、第１の下段供給位置にて供給し；
    （ｃ）前記液体流れを前記低圧に膨張し、第２の下段供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
    （ｄ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔へ供給し；
    （ｅ）蒸気蒸留流れを前記精留ストリッパー塔の上段領域から取り出して、圧縮し；
    （ｆ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｇ）前記圧縮し冷却した流れを塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給され；
    （ｈ）前記オーバーヘッド蒸気流れを圧縮し；
    （ｉ）前記圧縮したオーバーヘッド蒸気流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｊ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
    （ｋ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給し；そして
    （ｌ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度が、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
14. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して、少なくとも部分的に蒸発させ；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを低圧に膨張し、その後、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔へ、下段の供給位置にて供給し；
    （ｃ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔へ供給し；
    （ｄ）蒸気蒸留流れを前記精留ストリッパー塔の上段領域から取り出して、圧縮し；
    （ｅ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｆ）前記圧縮し冷却した流れを塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
    （ｇ）前記オーバーヘッド蒸気流れを圧縮し；
    （ｈ）前記圧縮したオーバーヘッド蒸気流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｉ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
    （ｊ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給し；そして
    （ｋ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度が、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
15. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して部分的に蒸発させ、それによって蒸気流れ及び液体流れを形成し；
    （ｂ）前記蒸気流れを低圧に膨張し、その後、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔へ、下段の第１の供給位置にて供給し；
    （ｃ）前記液体流れを前記低圧に膨張し、下段の第２の供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
    （ｄ）前記底部液体流れをポンプ加圧し、その後、塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔へ供給し；
    （ｅ）蒸気蒸留流れを前記精留ストリッパー塔の上段領域から取り出し、充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｆ）前記冷却した蒸留流れを塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
    （ｇ）前記オーバーヘッド蒸気流れを圧縮し；
    （ｈ）前記圧縮したオーバーヘッド蒸気流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｉ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
    （ｊ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給し；そして
    （ｋ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度が、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
16. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体流分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する揮発性の低い液体流分とに分割するための方法であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを充分に加熱して少なくとも部分的に蒸発させ；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを低圧に膨張し、その後、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔へ、下段の供給位置にて供給し；
    （ｃ）前記底部液体流れをポンプ加圧し、その後、塔頂部供給位置にて精留ストリッパー塔へ供給し；
    （ｄ）蒸気蒸留流れを前記精留ストリッパー塔の上段領域から取り出し、充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｅ）前記冷却した蒸留流れを塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給し；
    （ｆ）前記オーバーヘッド蒸気流れを圧縮し；
    （ｇ）前記圧縮したオーバーヘッド蒸気流れを充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成し、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され；
    （ｈ）前記凝縮流れを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割し；
    （ｉ）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給し；そして
    （ｊ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度が、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するのに効果的である、前記方法。
17. 還流流れを更に冷却し、その後、塔頂部供給位置にて精留塔へ供給し、ここで、前記冷却により、第２流れの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項１又は３に記載の方法。
18. 還流流れを更に冷却し、その後、塔頂部供給位置にて精留塔へ供給し、ここで、前記冷却により、液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項２、４、５、６、７、又は８に記載の方法。
19. 還流流れを更に冷却し、その後、塔頂部供給位置にて吸収塔へ供給し、ここで、前記冷却により、第２流れの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項９に記載の方法。
20. 還流流れを更に冷却し、その後、塔頂部供給位置にて吸収塔へ供給し、ここで、前記冷却により、液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項１０、１１、１２、１３、１４、１５、又は１６に記載の方法。
21. 実質的に凝縮しポンプ加圧した流れを加熱し、塔中央供給位置にて吸収塔へ供給し、ここで、前記加熱により、蒸気蒸留流れ又はオーバーヘッド蒸気流れの冷却の少なくとも一部が供給される、請求項１２に記載の方法。
22. 還流流れを更に冷却し、その後、塔頂部供給位置にて吸収塔へ供給し、ここで、前記冷却により、液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項２１に記載の方法。
23. （ａ）還流流れを更に冷却し、その後、塔頂部供給位置にて精留塔へ供給し；
    （ｂ）第１流れを低圧に膨張し、その後、加熱し、ここで、前記加熱により、還流流れの更なる冷却の少なくとも一部が供給され；そして
    （ｃ）前記膨張し加熱した第１流れを上段の塔中央供給位置にて前記精留塔へ供給する、請求項１、２、３、又は４に記載の方法。
24. （ａ）還流流れを更に冷却し、その後、塔頂部供給位置にて吸収塔へ供給し；
    （ｂ）第１流れを低圧に膨張し、その後、加熱し、ここで、前記加熱により、還流流れの更なる冷却の少なくとも一部が供給され；そして
    （ｃ）前記膨張し加熱した第１流れを第１の塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給する、請求項９又は１０に記載の方法。
25. （ａ）還流流れを更に冷却し、その後、塔頂部供給位置にて吸収塔へ供給し；
    （ｂ）実質的に凝縮した流れをポンプ加圧し、その後、加熱し、ここで、前記加熱により、還流流れの更なる冷却の少なくとも一部が供給され；そして
    （ｃ）前記実質的に凝縮し、加熱ポンプ加圧し、加熱した流れを、第２の塔中央供給位置にて前記吸収塔へ供給する、請求項９又は１０に記載の方法。
26. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割するように接続された第１分割手段；
    （ｂ）前記第１流れを受容し低圧に膨張させるように、前記第１分割手段に接続された第１膨張手段であって、前記膨張させた第１流れを上段の塔中央供給位置にて供給するように更に精留塔に接続された、前記第１膨張手段；
    （ｃ）前記第２流れを受容し、充分に加熱して部分的に蒸発させるように、前記第１分割手段に接続された熱交換手段；
    （ｄ）前記加熱し部分的に蒸発させた第２流れを受容し、蒸気流れと液体流れとに分離するように、前記熱交換手段に接続された分離手段；
    （ｅ）前記蒸気流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記分離手段に接続された第２膨張手段であって、前記膨張させた蒸気流れを下段の第１の塔中央供給位置にて供給するように更に前記精留塔に接続された、前記第２膨張手段；
    （ｆ）前記液体流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記分離手段に接続された第３膨張手段であって、前記膨張させた液体流れを下段の第２の塔中央供給位置にて供給するように更に前記精留塔に接続された、前記第３膨張手段；
    （ｇ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留塔の上段領域に接続された、取出し手段；
    （ｈ）前記蒸気蒸留流れを受容し、圧縮するように、前記取出し手段に接続された圧縮手段；
    （ｉ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、充分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、更に前記圧縮手段に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記第２流れの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｊ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段に接続された第２分割手段であって、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給するように、更に前記精留塔に接続された、前記第２分割手段；及び
    （ｋ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度を調節して、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む前記装置。
27. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、加熱するように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを受容し少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された第１分割手段；
    （ｃ）前記第１流れを受容し低圧に膨張するように、前記第１分割手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記第１膨張手段は、前記膨張させた第１流れを上段の塔中央供給位置にて供給するように、精留塔へ更に接続される；
    （ｄ）前記第２流れを受容し十分に加熱して部分的に蒸発させるように、前記第１分割手段へ接続された加熱手段；
    （ｅ）前記部分的に蒸発させ加熱した第２流れを受容し、蒸気流れ及び液体流れに分離するように、前記加熱手段へ接続された分離手段；
    （ｆ）前記蒸気流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記分離手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記膨張させた蒸気流れを下段の第１の塔中央供給位置にて供給するように、前記精留塔へ更に接続される；
    （ｇ）前記液体流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記分離手段へ接続された第３膨張手段、ここで、前記第３膨張手段は、前記膨張させた液体流れを下段の第２の塔中央供給位置にて供給するように、前記精留塔へ更に接続される；
    （ｈ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留塔の上段領域へ接続された取出し手段；
    （ｉ）前記蒸気蒸留流れを受容し圧縮するように、前記取出し手段へ接続された圧縮手段；
    （ｊ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮し、それによって凝縮流れを形成するように、前記圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｋ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された第２分割手段、ここで、前記第２分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給するように、前記精留塔へ更に接続される；及び
    （ｌ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度を調節して、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む前記装置。
28. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割するように接続された第１分割手段；
    （ｂ）前記第１流れを受容し、低圧に膨張させるように、前記第１分割手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記第１膨張手段は、前記膨張した第１流れを上段の塔中央供給位置にて供給するように、精留塔へ更に接続される；
    （ｃ）前記第２流れを受容し、十分に加熱して蒸発させ、それによって蒸気流れを形成するように、前記第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｄ）前記蒸気流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記熱交換手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記膨張した蒸気流れを下段の塔中央供給位置にて供給するように、精留塔へ更に接続される；
    （ｅ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留塔の上段領域へ接続された取出し手段；
    （ｆ）前記蒸気蒸留流れを受容し圧縮するように、前記取出し手段へ接続された圧縮手段；
    （ｇ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記第２流れの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｈ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された第２分割手段、ここで、前記第２分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給するように、前記精留塔へ更に接続される；及び
    （ｉ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度を調節して、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む前記装置。
29. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、加熱するように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを受容し、少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された第１分割手段；
    （ｃ）前記第１流れを受容し、低圧に膨張させるように、前記第１分割手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記第１膨張手段は、前記膨張させた第１流れを上段の塔中央供給位置にて供給するように、精留塔へ更に接続される；
    （ｄ）前記第２流れを受容し、十分に加熱して蒸発させ、それによって蒸気流れを形成するように、前記第１分割手段へ接続された加熱手段；
    （ｅ）前記蒸気流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記加熱手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記膨張させた蒸気流れを下段の塔中央供給位置にて供給するように、前記精留塔へ更に接続される；
    （ｆ）蒸気蒸留流れを取り出すために、前記精留塔の上段領域へ接続された取出し手段；
    （ｇ）前記蒸気蒸留流れを受容し、圧縮するように、前記取出し手段へ接続された圧縮手段；
    （ｈ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｉ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された第２分割手段、ここで、前記第２分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給するように、前記精留塔へ更に接続される；及び
    （ｊ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度を調節して、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む前記装置。
30. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して部分的に蒸発させるように接続された第１熱交換手段；
    （ｂ）前記部分的に蒸発し加熱した流れを受容し、蒸気流れと液体流れとに分離するように、前記第１熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｃ）前記蒸気流れを受容し、少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割するように、前記分離手段へ接続された第１分割手段；
    （ｄ）前記第１流れを受容し、十分に冷却して実質的に凝縮させるように、前記第１分割手段へ接続された第２熱交換手段；
    （ｅ）前記実質的に凝縮した第１流れを受容し、低圧に膨張させるように、前記第２熱交換手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記第１膨張手段は、前記膨張させた第１流れを上段の塔中央供給位置にて供給するように、精留塔へ更に接続される；
    （ｆ）前記第２流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記第１分離手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記膨張させた蒸気流れを下段の第１の塔中央供給位置にて供給するように、前記精留塔へ更に接続される；
    （ｇ）前記液体流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記分離手段へ接続された第３膨張手段、ここで、前記第３膨張手段は、前記膨張させた液体流れを下段の第２の塔中央供給位置にて供給するように、前記精留塔へ更に接続される；
    （ｈ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留塔の上段領域へ接続された取出し手段；
    （ｉ）前記蒸気蒸留流れを受容し、加熱するように、前記取出し手段へ更に接続された第２熱交換手段、ここで、前記加熱により、前記第１流れの冷却の少なくとも一部が供給される；
    （ｊ）前記加熱した蒸気蒸留流れを受容し、圧縮するように、前記第２熱交換手段へ接続された圧縮手段；
    （ｋ）前記加熱し圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記圧縮手段へ更に接続された第１熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｌ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記第１熱交換手段へ接続された第２分割手段、ここで、前記第２分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給するように、前記精留塔へ更に接続される；及び
    （ｍ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度を調節して、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む前記装置。
31. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して蒸発させ、それによって蒸気流れを形成するように接続された第１熱交換手段；
    （ｂ）前記蒸気流れを受容し、少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割するように、前記第１熱交換手段へ接続された第１分割手段；
    （ｃ）前記第１流れを受容し、十分に冷却して実質的に凝縮させるように、前記第１分割手段へ接続された第２熱交換手段；
    （ｄ）前記実質的に凝縮させた第１流れを受容し、低圧に膨張させるように、前記第２熱交換手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記第１膨張手段は、前記膨張させた第１流れを上段の塔中央供給位置にて供給するように、精留塔へ更に接続される；
    （ｅ）前記第２流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記第１分離手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記膨張させた蒸気流れを下段の塔中央供給位置にて供給するように、前記精留塔へ更に接続される；
    （ｆ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留塔の上段領域へ接続された取出し手段；
    （ｇ）前記蒸気蒸留流れを受容し、加熱するように、前記取出し手段へ更に接続された第２熱交換手段、ここで、前記加熱により、前記第１流れの冷却の少なくとも一部が供給される；
    （ｈ）前記加熱した蒸気蒸留流れを受容し、圧縮するように、前記第２熱交換手段へ接続された圧縮手段；
    （ｉ）前記加熱し圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記圧縮手段へ更に接続された第１熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｊ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記第１熱交換手段へ接続された第２分割手段、ここで、前記第２分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給するように、前記精留塔へ更に接続される；及び
    （ｋ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度を調節して、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む前記装置。
32. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して部分的に蒸発させるように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱した部分的に蒸発させた流れを受容し、蒸気流れと液体流れとに分離するように、前記熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｃ）前記蒸気流れを受容し、低圧に膨張させるように、前記分離手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記第１膨張手段は、前記膨張させた蒸気流れを第１の塔中央供給位置にて供給するように、精留塔へ更に接続される；
    （ｄ）前記液体流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記分離手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記膨張させた液体流れを第２の塔中央供給位置にて供給するように、前記精留塔へ更に接続される；
    （ｅ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留塔の上段領域へ接続された取出し手段；
    （ｆ）前記蒸気蒸留流れを受容し、圧縮するように、前記取出し手段へ接続された圧縮手段；
    （ｇ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｈ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された分割手段、ここで、前記分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給するように、前記精留塔へ更に接続される；及び
    （ｉ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度を調節して、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む前記装置。
33. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して蒸発させるように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記蒸気流れを受容し、それをより低圧に膨張させるために、熱交換手段へ接続された膨張手段、該膨張手段は精留塔へ更に接続されて、膨張された蒸気流れを中央塔供給位置で供給する；
    （ｃ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留塔の上段領域へ接続された取出し手段；
    （ｄ）前記蒸気蒸留流れを受容し、圧縮するように、前記取出し手段へ接続された圧縮手段；
    （ｅ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮蒸気を形成するように、前記圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｆ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された分割手段、ここで、前記分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔へ供給するように、前記精留塔へ更に接続される；及び
    （ｊ）前記精留塔への前記還流流れの量及び温度、並びに前記供給流れの温度を調節して、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む前記装置。
34. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割するように接続された第１分割手段；
    （ｂ）前記第１流れを受容し、低圧に膨張させるように、前記第１分割手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記第１膨張手段は、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔の第１の塔中央供給位置にて、前記膨張させた第１流れを供給するように、更に接続される；
    （ｃ）前記第２流れを受容し、十分に加熱して少なくとも部分的に蒸発させるように、前記第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｄ）前記加熱した第２流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記熱交換手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記加熱し膨張させた第２流れを下段の供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｅ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて受容するように、前記吸収塔へ接続された精留ストリッパー塔；
    （ｆ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留ストリッパー塔の上段領域へ接続された第１取出し手段；
    （ｇ）前記蒸気蒸留流れを受容し、冷却して実質的にその全てを凝縮させるように、前記第１取出し手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記第２流れの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｈ）前記実質的に凝縮させた流れを受容し、ポンプ加圧するように、前記熱交換手段へ接続された第１ポンプ手段、ここで、前記第１ポンプ手段は、前記実質的に凝縮させポンプ加圧した流れを第２の塔中央供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｉ）前記オーバーヘッド蒸気流れを取り出すように、前記吸収塔の上段領域へ接続された第２取出し手段；
    （ｊ）前記オーバーヘッド蒸気流れを受容し、十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させるように、前記第２取出し手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記第２流れの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｋ）前記凝縮させた流れを受容し、ポンプ加圧するように、前記熱交換手段へ接続された第２ポンプ手段；
    （ｌ）前記凝縮させポンプ加圧した流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記第２ポンプ手段へ接続された第２分割手段、ここで、前記第２分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；及び
    （ｍ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度を調節して、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む装置。
35. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、加熱するように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを受容し、少なくとも第１の流れと第２の流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された第１分割手段；
    （ｃ）前記第１流れを受容し、低圧に膨張させるように、前記第１分割手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記第１膨張手段は、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔の第１の塔中央供給位置にて、前記膨張させた第１流れを供給するように、更に接続される；
    （ｄ）前記第２流れを受容し、十分に加熱して少なくとも部分的に蒸発させるように、前記第１分割手段へ接続された加熱手段；
    （ｅ）前記加熱した第２流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記加熱手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記加熱し膨張させた第２流れを下段の供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｆ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて受容するように、前記吸収塔へ接続された精留ストリッパー塔；
    （ｇ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留ストリッパー塔の上段領域へ接続された第１取出し手段；
    （ｈ）前記蒸気蒸留流れを受容し、冷却して実質的にその全てを凝縮させるように、前記第１取出し手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｉ）前記実質的に凝縮させた流れを受容し、ポンプ加圧するように、前記熱交換手段へ接続された第１ポンプ手段、ここで、前記第１ポンプ手段は、前記実質的に凝縮させポンプ加圧した流れを第２の塔中央供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｊ）前記オーバーヘッド蒸気流れを取り出すように、前記吸収塔の上段領域へ接続された第２取出し手段；
    （ｋ）前記オーバーヘッド蒸気流れを受容し、十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記第２取出し手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｌ）前記凝縮させた流れを受容し、ポンプ加圧するように、前記熱交換手段へ接続された第２ポンプ手段；
    （ｍ）前記凝縮させポンプ加圧した流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記第２ポンプ手段へ接続された第２分割手段、ここで、前記第２分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；及び
    （ｎ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度を調節して、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む装置。
36. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して少なくとも部分的に蒸発させるように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを受容し、低圧に膨張させるように、前記熱交換手段へ接続された膨張手段、ここで、前記膨張手段は、前記加熱し膨張させた液化天然ガスを、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔の下段の供給位置にて供給するように、更に接続される；
    （ｃ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて受容するように、前記吸収塔へ接続された精留ストリッパー塔；
    （ｄ）前記蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留ストリッパー塔の上段領域へ接続された第１取り出し手段；
    （ｅ）蒸気蒸留流れを受容し、それを圧縮するために、第１取り出し手段へ接続された圧縮手段；
    （ｆ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させるように、前記圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され、前記熱交換手段は、前記圧縮し冷却した流れを塔中央供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｇ）前記オーバーヘッド蒸気流れを取り出すように、前記吸収塔の上段領域へ接続された第２取出し手段；
    （ｈ）前記オーバーヘッド蒸気流れを受容し、十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させるように、前記第２取出し手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｉ）前記凝縮させた流れを受容し、ポンプ加圧するように、前記熱交換手段へ接続されたポンプ手段；
    （ｊ）前記凝縮させポンプ加圧した流れを受容し、それを少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記ポンプ手段へ接続された第２分割手段、ここで、前記第２分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；及び
    （ｋ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度を調節して、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む装置。
37. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して少なくとも部分的に蒸発させるように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを受容し、低圧に膨張させるように、前記熱交換手段へ接続された膨張手段、ここで、前記膨張手段は、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔の下段の供給位置にて、前記加熱し膨張させた液化天然ガスを供給するように、更に接続される；
    （ｃ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて受容するように、前記吸収塔へ接続された精留ストリッパー塔；
    （ｄ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留ストリッパー塔の上段領域へ接続された第１取出し手段；
    （ｅ）前期蒸気蒸留流れを受容し、冷却して実質的にその全てを凝縮させるように、前記第１取出し手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｆ）前記実質的に凝縮させた流れを受容し、ポンプ加圧するために、熱交換手段へ接続された第１ポンプ手段、ここで、前記第１ポンプ手段は、前記実質的に凝縮させポンプ加圧した流れを塔中央供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｇ）前記オーバーヘッド蒸気流れを取り出すように、前記吸収塔の上段領域へ接続された第２取出し手段；
    （ｈ）前記オーバーヘッド蒸気流れを受容し、十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させるように、前記第２取出し手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｉ）前記凝縮した流れを受容し、ポンプ加圧するように、前記熱交換手段へ接続された第２ポンプ手段；
    （ｊ）前記凝縮しポンプ加圧した流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記第２ポンプ手段へ接続された分割手段、ここで、前記分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；及び
    （ｋ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度を調節して、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む装置。
38. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して部分的に蒸発させるように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱した部分的に蒸発させた流れを受容し、蒸気流れと液体流れとに分離するように、熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｃ）前期蒸気流れを受容し、低圧に膨張させるように、前記分離手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記膨張手段は、オーバーヘッド蒸気流及び底部液体流れを生じる吸収塔の下段の第１の塔中央供給位置にて、前記膨張させた蒸気流れを供給するように、更に接続される；
    （ｄ）前記液体流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記分離手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記膨張させた液体流れを下段の第２の供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｅ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて受容するように、前記吸収塔へ接続された精留ストリッパー塔；
    （ｆ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留ストリッパー塔の上段領域へ接続された第１取出し手段；
    （ｇ）前期蒸気蒸留流れを受容し、圧縮するように、前記第１取出し手段へ接続された第１圧縮手段；
    （ｈ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させるように、前記第１圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され、前記熱交換手段は、前記圧縮し冷却した流れを塔中央供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｉ）前記オーバーヘッド蒸気流れを取り出すように、前記吸収塔の上段領域へ接続された第２取出し手段；
    （ｊ）前記オーバーヘッド蒸気流れを受容し、圧縮するように、前記第２取出し手段へ接続された第２圧縮手段；
    （ｋ）前記圧縮したオーバーヘッド蒸気流れを受容し、十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記第２圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｌ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された分割手段、ここで、前記分割手段は、前記還流流れを塔頂部塔供給位置にて前記吸収塔へ供給するように、前記精留塔へ更に接続される；及び
    （ｍ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度を調節して、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む装置。
39. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して少なくとも部分的に蒸発させるように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを受容し、低圧に膨張させるように、前記熱交換手段へ接続された膨張手段、ここで、前記膨張手段は、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔の下段の供給位置にて、前記加熱し膨張させた液化天然ガスを供給するように、更に接続される；
    （ｃ）前記底部液体流れを塔頂部供給位置にて受容するように、前記吸収塔へ接続された精留ストリッパー塔；
    （ｄ）前記蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留ストリッパー塔の上段領域へ接続された第１取出し手段；
    （ｅ）前記蒸気蒸留流れを受容し、圧縮するように、前記第１取出し手段へ接続された第１圧縮手段；
    （ｆ）前記圧縮した蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させるように、前記第１圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され、前記熱交換手段は、前記圧縮し冷却した流れを塔中央供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｇ）前記オーバーヘッド蒸気流れを取り出すように、前記吸収塔の上段領域へ接続された第２取出し手段；
    （ｈ）前記オーバーヘッド蒸気流れを受容し、圧縮するように、前記第２取出し手段へ接続された第２圧縮手段；
    （ｉ）前記圧縮したオーバーヘッド蒸気流れを受容し、十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記第２圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｊ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された分割手段、ここで、前記分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；及び
    （ｋ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度を調節して、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む装置。
40. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して部分的に蒸発させるように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱し部分的に蒸発させた流れを受容し、蒸気流れと液体流れとに分離するように、熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｃ）前記蒸気流れを受容し、低圧に膨張させるように、前記分離手段へ接続された第１膨張手段、ここで、前記第１膨張手段は、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔の下段の第１の供給位置にて、前記膨張させた蒸気流れを供給するように、更に接続される；
    （ｄ）前記液体流れを受容し、前記低圧に膨張させるように、前記分離手段へ接続された第２膨張手段、ここで、前記第２膨張手段は、前記膨張させた液体流れを下段の第２の供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｅ）前記底部液体流れを受容し、ポンプ加圧するように、前記吸収塔へ接続されたポンプ手段；
    （ｆ）前記ポンプ加圧した底部液体流れを塔頂部供給位置にて受容するように、前記ポンプ手段へ接続された精留ストリッパー塔；
    （ｇ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留ストリッパー塔の上段領域へ接続された第１取出し手段；
    （ｈ）前記蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させるように、前記第１取出し手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され、前記熱交換手段は、前記冷却した蒸留流れを塔中央供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｉ）前記オーバーヘッド蒸気流れを取り出すように、前記吸収塔の上段領域へ接続された第２取出し手段；
    （ｊ）前記オーバーヘッド蒸気流れを受容し、圧縮するように、前記第２取出し手段へ接続された圧縮手段；
    （ｋ）前記圧縮したオーバーヘッド蒸気流れを受容し、十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｌ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された分割手段、ここで、前記分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；及び
    （ｍ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度を調節して、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む装置。
41. メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い液体留分とに分離するための装置であって、
    （ａ）前記液化天然ガスを受容し、十分に加熱して少なくとも部分的に蒸発させるように接続された熱交換手段；
    （ｂ）前記加熱した液化天然ガスを受容し、低圧に膨張させるように、前記熱交換手段へ接続された膨張手段、ここで、前記膨張手段は、オーバーヘッド蒸気流れ及び底部液体流れを生じる吸収塔の下段の供給位置にて、前記加熱し膨張させた液化天然ガスを供給するように、更に接続される；
    （ｃ）前記底部液体流れを受容し、ポンプ加圧するように、前記吸収塔へ接続されたポンプ手段；
    （ｄ）前記ポンプ加圧した底部液体流れを塔頂部供給位置にて受容するように、前記ポンプ手段へ接続された精留ストリッパー塔；
    （ｅ）蒸気蒸留流れを取り出すように、前記精留ストリッパー塔の上段領域へ接続された第１取出し手段；
    （ｆ）前記蒸気蒸留流れを受容し、そして十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させるように、前記第１取出し手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給され、前記熱交換手段は、前記冷却した蒸留流れを塔中央供給位置にて供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；
    （ｇ）前記オーバーヘッド蒸気流れを取り出すように、前記吸収塔の上段領域へ接続された第２取出し手段；
    （ｈ）前記オーバーヘッド蒸気流れを受容し、圧縮するように、前記第２取出し手段へ接続された圧縮手段；
    （ｉ）前記圧縮したオーバーヘッド蒸気流れを受容し、十分に冷却して少なくとも部分的に凝縮させ、それによって凝縮流れを形成するように、前記圧縮手段へ更に接続された熱交換手段、ここで、前記冷却により、前記液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される；
    （ｊ）前記凝縮流れを受容し、少なくとも、前記メタンの大部分を含有する揮発性の液体留分と還流流れとに分割するように、前記熱交換手段へ接続された分割手段、ここで、前記分割手段は、前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記吸収塔へ供給するように、前記吸収塔へ更に接続される；及び
    （ｋ）前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔への前記還流流れの量及び温度、並びに供給流れの温度を調節して、前記吸収塔及び前記精留ストリッパー塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が精留によって前記相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される温度に維持するように適合された制御手段、を含む装置。
42. 熱交換手段が、還流流れを受容し更に冷却するように第２分割手段へ更に接続され、前記熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に精留塔へ接続され、ここで、前記冷却により、第２流れの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項２６又は２８に記載の装置。
43. 熱交換手段が、還流流れを受容し更に冷却するように第２分割手段へ更に接続され、前記熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に精留塔へ接続され、ここで、前記冷却により、液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項２７、２９、３０又は３１に記載の装置。
44. 熱交換手段が、還流流れを受容し更に冷却するように分割手段へ更に接続され、前記熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に精留塔へ接続され、ここで、前記冷却により、液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項３２又は３３に記載の装置。
45. 熱交換手段が、還流流れを受容し更に冷却するように第２分割手段へ更に接続され、前記熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に吸収塔へ接続され、ここで、前記冷却により、第２流れの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項３４に記載の装置。
46. 熱交換手段が、還流流れを受容し更に冷却するように第２分割手段へ更に接続され、前記熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に吸収塔へ接続され、ここで、前記冷却により、液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項３５に記載の装置。
47. 熱交換手段が、還流流れを受容し更に冷却するように分割手段へ更に接続され、前記熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に吸収塔へ接続され、ここで、前記冷却により、液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項３６、３７、３８、３９、４０又は４１に記載の装置。
48. 熱交換手段が、実質的に凝縮しポンプ加圧した流れを受容し、加熱するように第１ポンプへ更に接続され、前記熱交換手段が、前記ポンプ加圧し加熱した流れを塔中央供給位置にて供給するように、更に吸収塔へ接続され、ここで、前記加熱により、蒸気蒸留流れ又はオーバーヘッド蒸気流れの冷却の少なくとも一部が供給される、請求項３７に記載の装置。
49. 熱交換手段が、還流流れを受容し更に冷却するように分割手段へ更に接続され、前記熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に吸収塔へ接続され、ここで、前記冷却により、液化天然ガスの加熱の少なくとも一部が供給される、請求項４８に記載の装置。
50. （ａ）第２熱交換手段が、還流流れを受容し、更に冷却するように、第２分割手段へ接続され、前記第２熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に精留塔へ接続され；そして
    （ｂ）前記第２熱交換手段が、膨張させた第１の流れを受容し、加熱するように、第１膨張手段へ更に接続され、前記第２熱交換手段が、膨張させ加熱した第１流れを上段の塔中央供給位置にて供給するように更に前記精留塔へ接続され、ここで、前記加熱により、前記還流流れの更なる冷却の少なくとも一部が供給される、請求項２６、２７、２８又は２９に記載の装置。
51. （ａ）第２熱交換手段が、還流流れを受容し、更に冷却するように、第２分割手段へ接続され、前記第２熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に吸収塔へ接続され；そして
    （ｂ）前記第２熱交換手段が、膨張させた第１流れを受容し、加熱するように、第１膨張手段へ更に接続され、前記第２熱交換手段が、膨張させ加熱した第１流れを上段の塔中央供給位置にて供給するように更に前記吸収塔へ接続され、ここで、前記加熱により、前記還流流れの更なる冷却の少なくとも一部が供給される、請求項３４又は３５に記載の装置。
52. （ａ）第２熱交換手段が、還流流れを受容し、更に冷却するように、第２分割手段へ接続され、前記第２熱交換手段が、前記更に冷却した還流流れを塔頂部供給位置にて供給するように、更に吸収塔へ接続され；そして
    （ｂ）前記第２熱交換手段が、実質的に凝縮しポンプ加圧した流れを受容し、加熱するように、第１ポンプ手段へ更に接続され、前記第２熱交換手段が、前記実質的に凝縮しポンプ加圧し加熱した流れを第２の塔中央供給位置にて供給するように更に前記吸収塔へ接続され、ここで、前記加熱により、前記還流流れの更なる冷却の少なくとも一部が供給される、請求項３４又は３５に記載の装置。
53. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６、１９、２１又は２２に記載の方法。
54. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項１７に記載の方法。
55. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項１８に記載の方法。
56. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項２０に記載の方法。
57. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項２３に記載の方法。
58. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項２４に記載の方法。
59. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項２５に記載の方法。
60. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項２６、２７、２８、２９、３０、３１、３２、３３、３４、３５、３６、３７、３８、３９、４０、４１、４５、４６、４８又は４９に記載の装置。
61. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項４２に記載の装置。
62. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項４３に記載の装置。
63. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項４４に記載の装置。
64. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項４７に記載の装置。
65. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項５０に記載の装置。
66. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項５１に記載の装置。
67. メタン及びＣ_２成分の大部分が、揮発性の液体留分中に回収され、Ｃ_３成分及び重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い液体留分中に回収される、請求項５２に記載の装置。

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