JP2009538962A - 液化天然ガスの処理 - Google Patents

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Abstract

液化天然ガス（ＬＮＧ）流からエタン、エチレン、プロパン、プロピレン、およびより重質な炭化水素を回収するための方法および装置について開示する。ＬＮＧ供給流は２つの部分に分けられる。第１の部分は精留塔へ上段の塔中央供給ポイントで供給される。第２の部分は、塔の分別段階から上昇するより温かい蒸留流との熱交換に送られ、それによって、ＬＮＧ供給流のこの部分は部分的に気化され、そして蒸留流は全体的に凝縮される。凝縮された蒸留流は「希薄」ＬＮＧ生成物流および還流流に分けられ、ここで還流流は塔へ頂部の供給位置で供給される。ＬＮＧ供給流の部分的に気化された部分は蒸気および液体流に分離され、その後、塔へ下段の塔中央供給位置で供給される。塔への供給流の量および温度は、塔のオーバーヘッド温度を、過半量の望ましい成分が塔からの底部液体生成物中に回収される温度に維持するのに有効である。

Description

関連出願への相互参照
本出願は、２００６年６月２日付けの米国仮出願第６０／８１０，２４４号および２００６年６月８日付けの米国仮出願第６０／８１２，６８６号に関して優先権を主張するものである。
本発明は、エタンおよびより重質な炭化水素またはプロパンおよびより重質な炭化水素を液化天然ガス（以後「ＬＮＧ」と称する。）から分離して、揮発性のメタンに富む希薄（lean）ＬＮＧ流および相対的に揮発性ではない天然ガス液（ＮＧＬ）または液化石油ガス（ＬＰＧ）流を提供する方法に関する。
パイプラインでの輸送に代わるものとして、遠隔地の天然ガスを液化し、特殊なＬＮＧタンカーで適切なＬＮＧ受け入れおよび貯蔵ターミナルへ輸送することが時々ある。ＬＮＧはその後再気化させ、天然ガスと同様に気体燃料として用いることができる。ＬＮＧは通常過半量がメタンである（すなわち、メタンはＬＮＧの少なくとも５０モル％を構成する）が、比較的少ない量のより重質な炭化水素、例えばエタン、プロパン、ブタン等、並びに窒素も含有する。ＬＮＧの気化から生じる気体燃料が発熱量についてのパイプライン規格に従うように、より重質な炭化水素のいくらかまたは全てをＬＮＧ中のメタンから分離する必要がしばしばある。さらに、より重質な炭化水素をメタンから分離することは、これらの炭化水素が燃料としての価値よりも液体製品としての（例えば、石油化学供給原料として用いるための）価値が高いのでしばしば望ましい。
エタンおよびより重質な炭化水素のＬＮＧからの分離に用いうる多くの方法があるが、これらの方法は高い回収率、低い利用コストおよび処理の平易さ（従って少ない資本投資）の間でしばしば妥協しなければならない。米国特許第２，９５２，９８４号；第３，８３７，１７２号；第５，１１４，４５１号；および第７，１５５，９３１号には、希薄なＬＮＧを蒸気流として生成する（これはその後、送出圧に圧縮されてガス分配ネットワークへ入る）と同時に、エタンまたはプロパンの回収が可能なＬＮＧ処理に関して記載されている。しかしながら、そうしないで希薄ＬＮＧをガス分配ネットワークの送出圧にポンプ加圧することができる（圧縮するのではなく）液体流として生成するならば、利用コストをより低くすることが可能である。希薄ＬＮＧはその後、低レベルの外部熱または他の手段を用いて気化する。米国特許第７，０６９，７４３号および第７，２１６，５０７にそのような方法が記載されている。
本発明は一般に、エチレン、エタン、プロピレン、プロパン、およびより重質な炭化水素をそのようなＬＮＧ流から回収することに関する。それは、エタンまたはプロパンの高い回収率を可能にし、同時に処理装置を単純しにかつ資本投資を少なく維持する、新規な処理配置を用いる。さらに、本発明は、ＬＮＧの処理に必要なユーティリティ（用益）（動力および熱）を減じて、従来法よりも操作コストを低くするものであり、また資本投資をかなり少なくするものである。本発明により処理されるＬＮＧ流の一般的な分析は、おおよそのモル％で、８９．８％メタン、６．５％エタンおよび他のＣ２成分、２．２％プロパンおよび他のＣ３成分、並びに１．０％ブタンであり、そして残部が窒素である。
本発明のさらなる理解のために、実施例および図を参照する。
次の図の説明において、表は代表的な処理条件について計算した流量の概要を示す。ここに示す表において、流量の値（モル／時）は便宜上、最も近い整数で表す。表に示す全体流量は全ての非炭化水素成分を含み、従って、炭化水素成分の流量の合計よりも一般に大きい。表示温度は最も近いおおよその値である。図に示す処理の比較のために行った処理設計計算は、周囲からプロセスへのまたはプロセスから周囲への熱漏れがないという仮定に基づくことに留意すべきである。商業的に入手しうる絶縁材料の質により、これは非常に妥当な仮定であり、本技術分野における当業者によって一般に行われるものである。
便宜上、処理パラメーターは伝統的な英国単位および国際単位系（ＳＩ）の単位の両方で示す。表に示すモル流量はポンドモル／時またはｋｇモル／時のいずれかとして示す。馬力（ＨＰ）および／または１０００英国熱単位／時（ＭＢＴＵ／Ｈｒ）で示すエネルギー消費はポンドモル／時の記載モル流量に相当する。キロワット（ｋＷ）として示すエネルギー消費はｋｇモル／時の記載モル流量に相当する。
実施例１
図１は、供給流中に存在する過半量のＣ２成分およびより重質な炭化水素成分を含有するＮＧＬ生成物を生成するのにふさわしい本発明による方法の流れ図である。
図１のシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、ＬＮＧが熱交換器を通り抜け、そこから分離器１３へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を上げる。ポンプを出る流れ４１ａは２つの部分、流れ４２および４３に分けられる。第１の部分、流れ４２は、熱交換器１２中で−２２０°Ｆ［−１４０℃］に加熱され（流れ４２ａ）、次に、ポンプ１８によってより高い圧力に加圧される。ポンプで加圧された−２１９°Ｆ［−１４０℃］の流れ４２ｂはその後、精留塔２１へ上段の塔中央供給ポイント（upper mid-column feed point）で供給される。
流れ４１ａの第２の部分（流れ４３）は分離器１３へ入る前に加熱されて、少なくともその一部が気化される。図１に示す実施例では、流れ４３は、オーバーヘッド蒸気蒸留流４８および還流流５３を冷却することによって熱交換器１２中で加熱される。加熱された流れ４３ａは分離器１３へ−１７１°Ｆ［−１１３℃］および１９２ｐｓｉａ［１，３２４ｋＰａ（ａ）］で入り、そこで、蒸気（流れ４６）が残りの液体（流れ４７）から分離される。流れ４６は圧縮機１４（外部動力源によって駆動される）に入り、約２６５ｐｓｉａ［１，８２５ｋＰａ（ａ）］で操作される精留塔２１へ入るのに十分に高い圧力に圧縮される。圧縮された蒸気流４６ａはその後、精留塔２１への供給流として塔中央供給ポイント（mid-column feed point）で供給される。
分離器の液体（流れ４７）はポンプ１５によってより高い圧力に加圧され、流れ４７ａはその後、塔からの液体生成物（流れ５１）の冷却を行うことによって−１５６°Ｆ［−１０４℃］に熱交換器１６中で加熱される。部分的に加熱された流れ４７ｂはその後、低レベルのユーティリティ熱（low level utility heat）を用いて熱交換器１７中で−１３５°Ｆ［−９３℃］にさらに加熱され（流れ４７ｃ）、その後、精留塔２１へ下段の塔中央供給ポイント（lower mid-column feed point）で供給される。（高レベルのユーティリティ熱（high level utility heat）、例えば塔リボイラー２５で用いられる熱媒体は、低レベルのユーティリティ熱よりも通常高価であり、そのためこの実施例で用いられる海水のような低レベルのユーティリティ熱の使用を最大にし、高レベルのユーティリティ熱の使用を最小にすると通常操作コストがより低くなる。）
いずれの場合においても、熱交換器１２、１６および１７は、個々の熱交換器群もしくは単一の多段熱交換器、またはそれらの組み合わせの代表である。（表示の加熱に２つ以上の熱交換器を用いるかどうかの決定は、限定されないが、送入ＬＮＧ流量、熱交換器の大きさ、流れの温度等を含む、多くのファクターによる。）あるいは、熱交換器１６および／または１７は他の加熱手段、例えば図１に示すような海水を用いるヒーター、プロセス流ではなくユーティリティ流（utility stream）を用いるヒーター（図１で用いられる流れ５１のような）、間接燃焼ヒーター、または、具体的な状況によって保証されるような、周囲空気によって温められた熱媒液を用いるヒーターで置き換えることができる。
精留塔２１の中の脱メタン塔は、垂直に間隔を置いて配置された複数のトレー、１つ以上の充填床、またはトレーと充填物とのいくつかの組み合わせを含む一般的な蒸留塔である。天然ガス処理プラントではよくあるように、精留塔は２つの区分からなりうる。上部の吸収（精留）区分２１ａは、上昇する蒸気と流れ下る冷液との間の必要な接触を提供して蒸気中のエタンおよびより重質な成分を凝縮および吸収するトレーおよび／または充填物を含む；下方のストリッピング（脱メタン）区分２１ｂは、流れ下る液体と上昇する蒸気との間の必要な接触を提供するトレーおよび／または充填物を含む。脱メタン区分はまた、塔を流れ下る液体部分を加熱および気化させて塔の上部に流れるストリッピング蒸気を提供する１つ以上のリボイラー（例えばリボイラー２５）を含む。これらの蒸気はメタンを液体からストリップし、その結果、底部液体生成物（流れ５１）はメタンを実質的に含まず、ＬＮＧ供給流に含まれる過半量のＣ２成分およびより重質な炭化水素を含む。底部生成物のモル基準で０．００８のメタン流分（フラクション）に基づいて、液体生成物流５１は塔の底を４０°Ｆ［４℃］で出る。上記のように熱交換器１６中で０°Ｆ［−１８℃］に冷却された後、液体生成物（流れ５１ａ）は貯蔵またはさらなる処理へ流れる。
オーバーヘッド蒸気蒸留流４８は精留塔２１の上部区分から−１６６°Ｆ［−１１０℃］で取り出され、上記のように熱交換器１２中で１７０°Ｆ［−１１２℃］に冷却されるにつれて全て凝縮される。凝縮液（流れ４８ａ）は流れ５２および５３の２つの部分に分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流であり、これはその後の気化および／または輸送のためにポンプ２０によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］に加圧される（流れ５２ａ）。
残りの部分は還流流５３であり、これは熱交換器１２へ流れ、そこで上記のように冷ＬＮＧ（流れ４２および４３）の部分との熱交換によって−２２０°Ｆ［−１４０℃］に二次冷却される。二次冷却された還流流５３ａはポンプ１９によって脱メタン塔２１の操作圧にポンプ加圧され、−２２０°Ｆ［−１４０℃］の流れ５３ｂはその後、冷い頂部塔供給流（還流）として脱メタン塔２１へ供給される。この冷液体還流はＣ２成分およびより重質な炭化水素成分を脱メタン塔２１の上部精留区分で上昇する蒸気から吸収および凝縮する。
図１に示す方法の流れの流量とエネルギー消費の概要を次表に示す：
Figure 2009538962
本発明の改善された効率を説明する４つの主なファクターがある。第１に、多くの従来法と比較して、本発明は、ＬＮＧ供給流自体が精留塔２１への還流として直接働くことに基づかない。それどころか、冷ＬＮＧ自身が持つ冷却状態を熱交換器１２で用いて、回収すべき非常に少量のＣ２成分およびより重質な炭化水素成分を含有する液体還流流（流れ５３）を形成し、その結果、精留塔２１の上部吸収区分で効率的な精留となり、そしてそのような従来法の平衡限界を回避することとなる。第２に、多くの従来法と比較して、ＬＮＧ供給流を精留塔２１へ供給する前に２つの部分を分けることによって、低レベルのユーティリティ熱をより効率的に使用することができ、それによってリボイラー２５で消費される高レベルのユーティリティ熱の量を減じることができる。ＬＮＧ供給流の比較的より冷たい部分（図１の流れ４２ｂ）は精留塔２１への補充還流流として利用でき、蒸気流の蒸気および液体供給流（図１の流れ４６ａおよび４７ｃ）を部分精留し、その結果、ＬＮＧ供給流の他の部分（流れ４３）の部分的気化は熱交換器１２の凝縮処理量を過度に高めない。第３に、多くの従来法と比較して、冷ＬＮＧ供給流の一部（図１の流れ４２ｂ）を補充還流流として用いることによって、精留塔２１に用いる頂部還流（図１の流れ５３ｂ）をより少なくすることができる。より低い頂部還流フロー(lower top reflux flow)、及び熱交換器１７で低レベルのユーティリティ熱を用いる加熱の程度がより大きいことは、精留塔２１へ供給する合計液体供給がより少なくなり、リボイラー２５で必要とされる使用を少なくし、脱メタン塔からの底部液体生成物に対する規格を満たすのに必要な高レベルのユーティリティ熱の量をできるだけ少なくする。第４に、多くの従来法と比較して、ＬＮＧの分離器１３における蒸気および液体流分（fraction）への初期分離は比較的低い圧力で行われる。より軽質の成分（すなわち、メタン）および回収すべき望ましいより重質の成分（すなわち、Ｃ２以上の重質成分）との間の相対揮発度はより低い圧力でより有利であり、流れ４６ａに存在し、そして、その後、精留塔２１での精留を必要とする望ましい成分は少なくなる。
実施例２
本発明の別の態様を図２に示す。図２に示す方法で考えられるＬＮＧ組成および条件は図１におけるものと同じである。従って、本発明の図２の方法は図１に示す態様と比較することができる。
図２のシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、ＬＮＧが熱交換器を通り抜け、そこから分離器１３へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を上げる。ポンプを出る流れ４１ａは２つの部分、流れ４２および４３に別れる。第１の部分である流れ４２は、熱交換器１２中で−２２０°Ｆ［−１４０℃］に加熱され（流れ４２ａ）、次に、ポンプ１８によってより高い圧力に加圧される。ポンプ加圧された−２１９°Ｆ［−１４０℃］の流れ４２ｂはその後、精留塔２１へ上段の塔中央供給ポイントで供給される。
流れ４１ａの第２の部分（流れ４３）は分離器１３へ入る前に加熱されて、少なくともその一部は気化される。図２に示す実施例では、流れ４３は、熱交換器１２中で加熱され、加熱された流れ４３ａは−１６９°Ｆ［−１１２℃］および１９６ｐｓｉａ［１，３５１ｋＰａ（ａ）］で分離器１３へ入り、そこで、蒸気（流れ４６）が残りの液体（流れ４７）から分離される。流れ４６は圧縮機１４によって、約２６５ｐｓｉａ［１，８２５ｋＰａ（ａ）］で操作する精留塔２１へ入るのに十分に高い圧力に圧縮される。圧縮された蒸気流４６ａはその後、２つの部分、流れ４９および５０に分けられる。全圧縮蒸気の約３０％を含む流れ４９はその後、精留塔２１への供給流として塔中央供給ポイントで供給される。
分離器の液体（流れ４７）はポンプ１５によってより高い圧力に加圧され、流れ４７ａはその後、塔からの液体生成物（流れ５１）の冷却を行うことによって−１５３°Ｆ［−１０３℃］に熱交換器１６中で加熱される。部分的に加熱された４７ｂはその後、低レベルのユーティリティ熱を用いて熱交換器１７中で−１３５°Ｆ［−９３℃］にさらに加熱され（流れ４７ｃ）、その後、精留塔２１へ下段の塔中央供給ポイントで供給される。液体生成物流５１は塔の底を４０°Ｆ［４℃］で出て、上記のように熱交換器１６中で０°Ｆ［−１８℃］に冷却された後、貯蔵またはさらなる処理へ流れる。
オーバーヘッド蒸気蒸留流４８は精留塔２１の上部の区分から−１６６°Ｆ［−１１０℃］で取り出され、圧縮蒸気の残りの部分（流れ５０）と混合される。−１５５°Ｆ［−１０４℃］の併合流５４は、上記のように熱交換器１２中で−１７０°Ｆ［−１１２℃］に冷却されるにつれて全て凝縮される。凝縮液（流れ５４ａ）は流れ５２および５３の２つの流れに分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流であり、これはその後の気化および／または輸送のためにポンプ２０によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］に加圧される（流れ５２ａ）。
残りの部分は還流流５３であり、これは熱交換器１２へ流れ、そこで上記のように冷ＬＮＧ（流れ４２および４３）との熱交換によって−２２０°Ｆ［−１４０℃］に二次冷却
される。二次冷却された還流流５３ａはポンプ１９によって脱メタン塔２１の操作圧にポンプ加圧され、−２２０°Ｆ［−１４０℃］の流れ５３ｂはその後、冷い頂部塔供給流（還流）として脱メタン塔２１へ供給される。この冷液体還流はＣ２成分およびより重質な炭化水素成分を脱メタン塔２１の上部精留区分で上昇する蒸気から吸収および凝縮する。
図２に示す方法の流れの流量とエネルギー消費の概要を次表に示す：
Figure 2009538962
本発明の図２態様についての上記表ＩＩを本発明の図１態様についての上記表Ｉと比較すると、ＬＮＧ供給流（流れ５０）のかなりの部分が精留されていないので、図２態様の場合の液体回収率が少しより低いことが分かる。その結果、塔における蒸気処理量（オーバーヘッド蒸気流４８によって示される）はそのようにずっと少ないので、精留塔２１の大きさは図２態様の場合、かなりより小さくすることができる。プラントの資本コストの減少は、本発明のこの態様によってもたらされる液体回収率が少しより低いことを正当化しうる。
実施例３
本発明の別の態様を図３に示す。図３に示す方法で考えられるＬＮＧ組成および条件は図１および２におけるものと同じである。従って、本発明の図３の方法は図１および２に示す態様と比較することができる。
図３のシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、ＬＮＧが熱交換器を通り抜け、そこから分離器１３へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を上げる。ポンプを出る流れ４１ａは２つの部分、流れ４２および４３に別れる。第１の部分である流れ４２は、熱交換器１２中で−２２０°Ｆ［−１４０℃］に加熱され（流れ４２ａ）、次に、ポンプ１８によってより高い圧力に加圧される。ポンプ加圧された−２１９°Ｆ［−１４０℃］の流れ４２ｂはその後、精留塔２１へ上段の塔中央供給ポイントで供給される。
流れ４１ａの第２の部分（流れ４３）は分離器１３へ入る前に加熱されて、少なくともその一部が気化される。図３に示す実施例では、流れ４３は、熱交換器１２中で加熱され、加熱された流れ４３ａは−１６８°Ｆ［−１１１℃］および１９８ｐｓｉａ［１，３６５ｋＰａ（ａ）］で分離器１３へ入り、そこで、蒸気（流れ４６）が残りの液体（流れ４７）から分離される。流れ４７はポンプ１５によってより高い圧力に加圧され、次に、塔からの液体生成物（流れ５１）の冷却を行うことよって熱交換器１６中で−１５２°Ｆ［−１０２℃］に加熱される。部分的に加熱された流れ４７ｂは低いユーティリティ熱を用いて熱交換器１７中で−１３５°Ｆ［−９３℃］にさらに加熱され（流れ４７ｃ）、その後、精留塔２１へ下段の塔中央供給ポイントで供給される。液体生成物流５１は塔の底を４０°Ｆ［５℃］で出て、上記のように熱交換器１６中で０°Ｆ［−１８℃］に冷却された後、貯蔵またはさらなる処理へ流れる。
オーバーヘッド蒸気蒸留流４８は精留塔２１の上部の区分から−１６６°Ｆ［−１１０℃］で取り出される。分離器１３からの蒸気（流れ４６）は圧縮機１４へ入り、より高い圧力に圧縮されて、それによって、流れ４６ａは流れ４８と混合して流れ５４を形成する。−１５０°Ｆ［−１０１℃］の併合流５４は、上記のように熱交換器１２中で−１６９°Ｆ［−１１２℃］に冷却されるにつれて全て凝縮される。凝縮液（流れ５４ａ）は流れ５２および５３の２つの流れに分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流であり、これはその後の気化および／または輸送のためにポンプ２０によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］に加圧される（流れ５２ａ）。
残りの部分は還流流５３であり、これは熱交換器１２へ流れ、そこで上記のように冷ＬＮＧ（流れ４２および４３）との熱交換によって−２２０°Ｆ［−１４０℃］に二次冷却
される。二次冷却された還流流５３ａはポンプ１９によって脱メタン塔２１の操作圧にポンプ加圧され、−２２０°Ｆ［−１４０℃］の流れ５３ｂはその後、冷い頂部塔供給流（還流）として脱メタン塔２１へ供給される。この冷液体還流はＣ２成分およびより重質な炭化水素成分を脱メタン塔２１の上部精留区分で上昇する蒸気から吸収および凝縮する。
図３に示す方法の流れの流量とエネルギー消費の概要を次表に示す：
Figure 2009538962
本発明の図３態様についての上記表ＩＩＩを本発明の図１および２態様それぞれについての上記表ＩおよびＩＩと比較すると、ＬＮＧ供給流のさらに多く（圧縮された分離器蒸気の全て、流れ４６ａ）が精留されていないので、図３態様の場合の液体回収率が少しより低いことが分かる。従って、塔における蒸気処理量（オーバーヘッド蒸気流４８によって示される）はさらに少ないので、精留塔２１の大きさは図３態様の場合、さらに小さくすることができる。従って、本発明の図３態様の資本コストは図１または図２態様よりも少ないことが予想される。個々の適用にどの態様を用いるかの選択は、より重質な炭化水素成分の相対的な価値、動力および高いユーティリティ熱の相対的なコスト、並びに精留塔、ポンプ、熱交換器および圧縮機の相対的な資本コストによって一般に決定される。
実施例４
本発明の別の態様を図４に示す。図４に示す方法で考えられるＬＮＧ組成および条件は図１〜３におけるものと同じである。従って、本発明の図４の方法は図１〜３に示す態様と比較することができる。
図４のシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、ＬＮＧが熱交換器を通り抜け、そこから分離器１３および精留塔２１へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を上げる。ポンプを出る流れ４１ａは２つの部分、流れ４２および４３に別れる。第１の部分である流れ４２は、熱交換器１２中で−１６５°Ｆ［−１０９℃］に加熱され（流れ４２ａ）、次に、精留塔２１へ上段の塔中央供給ポイントで供給される。ポンプ１１の放出圧力により、バルブ３０は流れ４２ｂの圧力を精留塔２１の圧力へ下げる必要があるかもしれない。
流れ４１ａの第２の部分（流れ４３）は分離器１３へ入る前に加熱されて、少なくともその一部が気化される。図４に示す実施例では、流れ４３は、熱交換器１２中で加熱され、加熱された流れ４３ａは−１６８°Ｆ［−１１１℃］および１９５ｐｓｉａ［１，３４２ｋＰａ（ａ）］で分離器１３へ入り、そこで、蒸気（流れ４６）が残りの液体（流れ４７）から分離される。流れ４７はポンプ１５によってより高い圧力に加圧され、次に、塔からの液体生成物（流れ５１）の冷却を行うことよって熱交換器１６中で−１５５°Ｆ［−１０４℃］に加熱される。部分的に加熱された流れ４７ｂは次にさらに加熱されて、その一部が気化される。図４の実施例では、流れ４７ｂは低いユーティリティ熱を用いて熱交換器１７中でさらに加熱され、さらに加熱された流れ４７ｃは分離器２６へ９°Ｆ［−１３℃］および７５０ｐｓｉａ［５，１６９ｋＰａ（ａ）］で入り、そこで、蒸気流５５が残りの液体流５６から分離される。分離器液体流（流れ５６）は膨張バルブ２３によって精留塔２１の操作圧（約１９５ｐｓｉａ［１，３４２ｋＰａ（ａ）］）へ膨張され、流れ５６ａは−３６°Ｆ［−３８℃］に冷却され、その後、精留塔２１へ下段の塔中央供給ポイントで供給される。
分離器２６からの蒸気（流れ５５）は作動膨張装置（work expansion machine）２７に入り、そこで、機械エネルギーがより高圧の供給流のこの部分から抽出される。前記装置２７は蒸気を塔操作圧へ実質的に等エントロピー的に膨張させ、作動膨張は膨張した流れ５５ａを−７４°Ｆ［−５９℃］の温度へ冷却する。この部分的に凝縮された膨張流５５ａはその後、供給流として精留塔２１へ塔中央供給ポイントで供給される。
液体生成物流５１は塔の底を１７°Ｆ［−９℃］で出る。上記のように熱交換器１６中で０°Ｆ［−１８℃］に冷却された後、液体生成物流５１ａは貯蔵またはさらなる処理へ流れる。
オーバーヘッド蒸気蒸留流４８は精留塔２１の上部の区分から−１７８°Ｆ［−１１７℃］で取り出される。分離器１３からの蒸気（流れ４６）は流れ４８と混合して流れ５４を形成する。−１７４°Ｆ［−１１４℃］の併合流５４は膨張装置２７によって動く圧縮機２８へ流れ、そこで、２６６ｐｓｉａ［１，８３５ｋＰａ（ａ）］に圧縮される（流れ５４ａ）。流れ５４ａは、上記のように熱交換器１２中で−１６８°Ｆ［−１１１℃］に冷却されるにつれて全て凝縮される。凝縮液（流れ５４ｂ）は流れ５２および５３の２つの流れに分けられる。第１の部分（流れ５２）はメタンに富む希薄ＬＮＧ流であり、これはその後の気化および／または輸送のためにポンプ２０によって１３６５ｐｓｉａ［９，４１１ｋＰａ（ａ）］に加圧される（流れ５２ａ）。
残りの部分は還流流５３であり、これは熱交換器１２へ流れ、そこで上記のように冷ＬＮＧ（流れ４２および４３）との熱交換によって−２２５°Ｆ［−１４３℃］に二次冷却
される。二次冷却された還流流５３ａはバルブ３１中で脱メタン塔２１の操作圧に膨張され、−２２５°Ｆ［−１４３℃］の膨張された流れ５３ｂはその後、冷い頂部塔供給流（還流）として脱メタン塔２１へ供給される。この冷液体還流はＣ２成分およびより重質な炭化水素成分を脱メタン塔２１の上部精留区分で上昇する蒸気から吸収および凝縮する。
図４に示す方法の流れの流量とエネルギー消費の概要を次表に示す：
Figure 2009538962
本発明の図４態様についての上記表ＩＶを本発明の図３態様についての上記表ＩＩＩと比較すると、液体回収率がこの図４態様と本質的に同じであることが分かるが、さらなる液体ポンプ加圧の支持で蒸気圧縮機をなくした。ポンプ加圧は圧縮よりも効率的であるので、これは図１〜３態様と比べて約２２％の全体動力消費純減少となる。図４態様はまた、より低レベルのユーティリティ熱を用いることもでき、それによって図１〜３態様と比べて高レベルのユーティリティ熱の使用を減少させる。図４態様の高レベルユーティリティ熱の必要量は図１〜３態様が必要とするわずか２８〜３５％だけである。
精留塔２１の大きさは、塔における蒸気処理量（オーバーヘッド蒸気流４８によって示される）がいくらかより多いので、図３態様よりもいくらか大きい。しかしながら、本発明のこの図４態様の資本コストは、蒸気圧縮がないので、図３態様よりもおそらく少ないであろう。個々の適用にどの態様を用いるかの選択は、より重質な炭化水素成分の相対的な価値、動力および高いユーティリティ熱の相対的なコスト、並びに精留塔、ポンプ、熱交換器および圧縮機の相対的な資本コストによって一般に決定される。
その他の態様
状況によっては、還流流５３を、熱交換器１２に入る冷ＬＮＧ流を用いるのではなく、別のプロセス流で二次冷却するのが有利であるかもしれない。他の状況では二次冷却を全くしないのが有利であるかもしれない。塔へ供給する前に還流流５３を二次冷却するかしないかは、ＬＮＧ組成、望ましい回収レベル等を含む多くのファクターによって決まる。図１〜４において点線で示したように、二次冷却が好ましいならば、流れ５３は熱交換器１２へ送ることができ、二次冷却が望ましくないならば、それは必要ない。同様に、塔へ供給する前の補充還流流４２の加熱は適用毎に評価しなければならない。図１〜４において点線で示したように、流れ４２は、加熱が望ましくなければ、熱交換器１２へ送る必要はない。
処理されるＬＮＧがより希薄であるかあるいは熱交換器１７でのＬＮＧの完全気化を意図するとき、図４の分離器２６は適当ではないかもしれない。送入ＬＮＧ中のより重質な炭化水素の量および液体供給流ポンプ１５を出るＬＮＧ流の圧力により、熱交換器１７を出る加熱されたＬＮＧ流は液体を含まないかもしれない（その露点より上であるため、あるいはその臨界凝縮圧力（cricondenbar）より上であるため）。そのような場合、分離器２６は点線で示すようになくしうる。
実施例では、図１における流れ４８ａ、図２および３における流れ５４ａ並びに図４における流れ５４ｂの全体の凝縮が示されている。ある状況ではこれらの流れを二次冷却するのが有利であるかもしれず、他の状況では部分凝縮のみが有利であるかもしれない。これらの流れの部分凝縮を用いるならば、ポンプ加圧された凝縮液体と一緒にすることができるように、蒸気の圧力を上げる圧縮機または他の手段を用いて、未凝縮蒸気を処理することが必要であるかもしれない。あるいは、未凝縮蒸気をプラント燃料システムまたは他のそのような使用へ送ってもよい。
処理されるＬＮＧの組成により、圧縮機１４（図１〜３）およびポンプ１５（図１〜４）が蒸気（流れ４６）および液体（流れ４７）を精留塔２１へ供給する必要がないほど十分に高い圧力で分離器１３を操作することが可能であるかもしれない。分離器１３における相対揮発度が、塔よりも高い分離器圧力で望ましい回収レベルを達成することが可能なほど有利であるならば、圧縮機１４（図１〜３）およびポンプ１５（図１〜４）は点線で示すようになくしうる。
図１〜４では、個々の熱交換器の使用が最も多い場合を示した。しかしながら、２つ以上の熱交換器を共通の熱交換器にまとめること、例えば図１〜４の熱交換器１２および１６を共通の熱交換器にまとめることも可能である。いくつかの場合では、熱交換器の使用を多数の熱交換器に分けるのが好都合かもしれない。示された使用に対して熱交換器の使用をまとめるかあるいは２つ以上の熱交換器を用いるかについての決定は、限定されないが、ＬＮＧ流量、熱交換器の大きさ、流れの温度等を含む多くのファクターによる。
図１〜３では、個々のポンプを還流ポンプ加圧のために示した（ポンプ１８および１９）。しかしながら、全体のポンプ加圧力のいくらかの増加で、ポンプ１９によって示されるポンプ加圧をポンプ２０単独で行うことおよびポンプ１８によって示されるポンプ加圧をポンプ１１単独で行うことが可能である。ポンプ２０によるさらなるポンプ加圧の支持でポンプ１９をなくすならば、流れ５３は点線で示すようにポンプ２０からの放出流から取る。この場合、ポンプ１９は図１〜３の点線で示すようになくなる。ポンプ１１によるさらなるポンプ加圧の支持でポンプ１８をなくすならば、ポンプ１１からの放出圧力は図１〜３態様のそれぞれで示されるよりも高く、分離器１３の操作圧を望ましいレベルで維持するために適切な減圧バルブ（点線のバルブ２２のような）が必要かもしれない。その場合、ポンプ１８は図１〜３の点線で示すようになくなる。
図４では、１つ以上のポンプ加圧を追加することによって、ポンプ加圧要求をさらに少なくすることも可能である。例えば、流れを個別的に精留塔２１へポンプ加圧し、熱交換器１２の上流の流れ４３におけるバルブ２２の圧力低下を減じるポンプを、ライン４２ａに加えることによってポンプ１１の放出圧力を減じることが可能でありうる。示された使用に対してポンプ加圧をまとめるかあるいは２つ以上のポンプを用いるかについての決定は、限定されないが、ＬＮＧ流量、流れの温度等を含む多くのファクターによる。
精留塔２１への分離されたＬＮＧ供給流の各枝に見られる相対供給量が、ＬＮＧ組成、供給流から経済的に取り出すことができる熱量、利用可能な馬力量を含むいくつかのファクターによることは明らかであろう。塔頂部へのより多くの供給は回収率を高めるかもしれないが、リボイラー２５の負荷を増加し、それによって、高レベルのユーティリティ熱の必要量が増加する。塔低部における供給の増加は、高レベルのユーティリティ熱消費を減じるが、生成物の回収率も減じうる。塔中央供給（mid-column feeds）の相対的な位置は、ＬＮＧ組成または他のファクター、例えば望ましい回収レベルおよび供給流の加熱中に形成される蒸気量により変化する。さらに、２つ以上の供給流、またはそれらの一部は、個々の流れの相対的な温度および量により併合してもよく、併合された流れは次いで塔中央供給位置（mid-column feed position）へ供給される。
図１〜４態様の実施例ではＣ２成分およびより重質な炭化水素成分の回収を説明している。しかしながら、図１〜４態様はＣ３成分およびより重質な炭化水素成分のみの回収が望ましいときも有利であると考えられる。
本発明の好ましい態様と考えられるものについて説明してきたが、請求項に定められる本発明の精神から逸脱することなく別におよびさらに変更しうること、例えば、本発明を様々な条件、供給流の種類、または他の要件にふさわしいようにしうることは、本技術分野における当業者にとって明らかであろう。
本発明によるＬＮＧ処理プラントのフローダイヤグラムである。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する代替手段を示すフローダイヤグラムである。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する代替手段を示すフローダイヤグラムである。 本発明をＬＮＧ処理プラントに適用する代替手段を示すフローダイヤグラムである。

Claims (38)

  1. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離する方法であって、
    （ａ） 液化天然ガスが少なくとも第１流および第２流に分けられ；
    （ｂ） 第１流が精留塔へ上段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｃ） 第２流が、その一部が気化するほど十分に加熱され、それによって蒸気流および液体流を形成し；
    （ｄ） 蒸気流が精留塔へ下段の第１の塔中央供給位置で供給され；
    （ｅ） 液体流が加熱され、その後、精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給され；
    （ｆ） 蒸気蒸留流が精留塔の上部から取り出され、その少なくとも一部が凝縮するほど十分に冷却され、それによって凝縮流を形成し、この冷却が第２流の加熱の少なくとも一部を供給し；
    （ｇ） 凝縮流が、少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分けられ；
    （ｈ） 還流流が精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され；そして
    （ｉ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度が、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するのに有効である、
    上記の方法。
  2. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離する方法であって、
    （ａ） 液化天然ガスが少なくとも第１流および第２流に分けられ；
    （ｂ） 第１流が加熱され、その後、精留塔へ上段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｃ） 第２流が、その一部が気化するほど十分に加熱され、それによって蒸気流および液体流を形成し；
    （ｄ） 蒸気流が精留塔へ下段の第１の塔中央供給位置で供給され；
    （ｅ） 液体流が加熱され、その後、精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給され；
    （ｆ） 蒸気蒸留流が精留塔の上部から取り出され、その少なくとも一部が凝縮するほど十分に冷却され、それによって凝縮流を形成し、この冷却が第１流および第２流の加熱の少なくとも一部を供給し；
    （ｇ） 凝縮流が、少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分けられ；
    （ｈ） 還流流が精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され；そして
    （ｉ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度が、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するのに有効である、
    上記の方法。
  3. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離する方法であって、
    （ａ） 液化天然ガスが少なくとも第１流および第２流に分けられ；
    （ｂ） 第１流が精留塔へ上段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｃ） 第２流が、その一部が気化するほど十分に加熱され、それによって蒸気流および液体流を形成し；
    （ｄ） 蒸気流が少なくとも第１蒸気流および第２蒸気流に分けられ；
    （ｅ） 第１蒸気流が精留塔へ下段の第１の塔中央供給位置で供給され；
    （ｆ） 液体流が加熱され、その後、精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給され；
    （ｇ） 蒸気蒸留流が精留塔の上部から取り出され、第２蒸気流と一緒にされて併合蒸気流を形成し；
    （ｈ） 併合蒸気流がその少なくとも一部が凝縮するほど十分に冷却され、それによって凝縮流を形成し、この冷却が第２流の加熱の少なくとも一部を供給し；
    （ｉ） 凝縮流が、少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分けられ；
    （ｊ） 還流流が精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され；そして
    （ｋ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度が、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するのに有効である、
    上記の方法。
  4. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離する方法であって、
    （ａ） 液化天然ガスが少なくとも第１流および第２流に分けられ；
    （ｂ） 第１流が加熱され、その後、精留塔へ上段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｃ） 第２流が、その一部が気化するほど十分に加熱され、それによって蒸気流および液体流を形成し；
    （ｄ） 蒸気流が少なくとも第１蒸気流および第２蒸気流に分けられ；
    （ｅ） 第１蒸気流が精留塔へ下段の第１の塔中央供給位置で供給され；
    （ｆ） 液体流が加熱され、その後、精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給され；
    （ｇ） 蒸気蒸留流が精留塔の上部から取り出され、第２蒸気流と一緒にされて併合蒸気流を形成し；
    （ｈ） 併合蒸気流がその少なくとも一部が凝縮するほど十分に冷却され、それによって凝縮流を形成し、この冷却が第１流および第２流の加熱の少なくとも一部を供給し；
    （ｉ） 凝縮流が、少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分けられ；
    （ｊ） 還流流が精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され；そして
    （ｋ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度が、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するのに有効である、
    上記の方法。
  5. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離する方法であって、
    （ａ） 液化天然ガスが少なくとも第１流および第２流に分けられ；
    （ｂ） 第１流が精留塔へ上段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｃ） 第２流が、その一部が気化するほど十分に加熱され、それによって蒸気流および液体流を形成し；
    （ｄ） 液体流が加熱され、その後、精留塔へ下段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｅ） 蒸気蒸留流が精留塔の上部から取り出され、蒸気流と一緒にされて併合蒸気流を形成し；
    （ｆ） 併合蒸気流がその少なくとも一部が凝縮するほど十分に冷却され、それによって凝縮流を形成し、この冷却が第２流の加熱の少なくとも一部を供給し；
    （ｇ） 凝縮流が、少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分けられ；
    （ｈ） 還流流が精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され；そして
    （ｉ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度が、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するのに有効である、
    上記の方法。
  6. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離する方法であって、
    （ａ） 液化天然ガスが少なくとも第１流および第２流に分けられ；
    （ｂ） 第１流が加熱され、その後、精留塔へ上段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｃ） 第２流が、その一部が気化するほど十分に加熱され、それによって蒸気流および液体流を形成し；
    （ｄ） 液体流が加熱され、その後、精留塔へ下段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｅ） 蒸気蒸留流が精留塔の上部から取り出され、蒸気流と一緒にされて併合蒸気流を形成し；
    （ｆ） 併合蒸気流がその少なくとも一部が凝縮するほど十分に冷却され、それによって凝縮流を形成し、この冷却が第１流および第２流の加熱の少なくとも一部を供給し；
    （ｇ） 凝縮流が、少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分けられ；
    （ｈ） 還流流が精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され；そして
    （ｉ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度が、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するのに有効である、
    上記の方法。
  7. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離する方法であって、
    （ａ） 液化天然ガスが少なくとも第１流および第２流に分けられ；
    （ｂ） 第１流が精留塔へ上段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｃ） 第２流が、その一部が気化するほど十分に加熱され、それによって第１蒸気流および第１液体流を形成し；
    （ｄ） 第１液体流が、その少なくとも一部が気化するほど十分に加熱され、それによって第２蒸気流および第２液体流を形成し；
    （ｅ） 第２蒸気流がより低圧に膨張され、そして精留塔へ下段の第１の塔中央供給位置で供給され；
    （ｆ） 第２液体流がより低圧に膨張され、そして精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給され；
    （ｇ） 蒸気蒸留流が精留塔の上部から取り出され、第１蒸気流と一緒にされて併合蒸気流を形成し；
    （ｈ） 併合蒸気流がより高圧に圧縮され、その後、その一部が凝縮するほど十分に冷却され、それによって凝縮流を形成し、この冷却が第２流の加熱の少なくとも一部を供給し；
    （ｉ） 凝縮流が、少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分けられ；
    （ｊ） 還流流が精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され；そして
    （ｋ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度が、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するのに有効である、
    上記の方法。
  8. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離する方法であって、
    （ａ）液化天然ガスが少なくとも第１流および第２流に分けられ；
    （ｂ） 第１流が加熱され、その後、精留塔へ上段の塔中央供給位置で供給され；
    （ｃ） 第２流が、その一部が気化するほど十分に加熱され、それによって第１蒸気流および第１液体流を形成し；
    （ｄ） 第１液体流が、その少なくとも一部が気化するほど十分に加熱され、それによって第２蒸気流および第２液体流を形成し；
    （ｅ） 第２蒸気流がより低圧に膨張され、そして精留塔へ下段の第１の塔中央供給位置で供給され；
    （ｆ） 第２液体流がより低圧に膨張され、そして精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給され；
    （ｇ） 蒸気蒸留流が精留塔の上部から取り出され、第１蒸気流と一緒にされて併合蒸気流を形成し；
    （ｈ） 併合蒸気流がより高圧に圧縮され、その後、その一部が凝縮するほど十分に冷却され、それによって凝縮流を形成し、この冷却が第１流および第２流の加熱の少なくとも一部を供給し；
    （ｉ） 凝縮流が、少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分けられ；
    （ｊ） 還流流が精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され；そして
    （ｋ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度が、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するのに有効である、
    上記の方法。
  9. （ａ） 蒸気流がより高圧に圧縮され、その後、圧縮された蒸気流が精留塔へ下段の第１の塔中央供給位置で供給され；そして
    （ｂ） 液体流がポンプでより高い圧力に加圧され、加熱され、その後、加熱、ポンプ加圧された液体流が精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給される、
    請求項１に記載の方法。
  10. （ａ） 蒸気流がより高圧に圧縮され、その後、圧縮された蒸気流が精留塔へ下段の第１の塔中央供給位置で供給され；そして
    （ｂ）液体流がポンプでより高い圧力に加圧され、加熱され、その後、加熱、ポンプ加圧された液体流が精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給される、
    請求項２に記載の方法。
  11. （ａ） 蒸気流がより高圧に圧縮され、その後、圧縮された蒸気流が少なくとも第１蒸気流および第２蒸気流に分けられ；そして
    （ｂ） 液体流がポンプでより高い圧力に加圧され、加熱され、その後、加熱、ポンプ加圧された液体流が精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給される、
    請求項３に記載の方法。
  12. （ａ） 蒸気流がより高圧に圧縮され、その後、圧縮された蒸気流が少なくとも第１蒸気流および第２蒸気流に分けられ；そして
    （ｂ） 液体流がポンプでより高い圧力に加圧され、加熱され、その後、加熱、ポンプ加圧された液体流が精留塔へ下段の第２の塔中央供給位置で供給される、
    請求項４に記載の方法。
  13. （ａ） 蒸気流がより高圧に圧縮され、その後、圧縮された蒸気流が蒸気蒸留流と一緒にされて併合蒸気流を形成し；そして
    （ｂ） 液体流がポンプでより高い圧力に加圧され、加熱され、その後、加熱、ポンプ加圧された液体流が精留塔へ下段の塔中央供給位置で供給される、
    請求項５に記載の方法。
  14. （ａ） 蒸気流がより高圧に圧縮され、その後、圧縮された蒸気流が蒸気蒸留流と一緒にされて併合蒸気流を形成し；そして
    （ｂ） 液体流がポンプでより高い圧力に加圧され、加熱され、その後、加熱、ポンプ加圧された液体流が精留塔へ下段の塔中央供給位置で供給される、
    請求項６に記載の方法。
  15. 第１液体流がより高圧にポンプ加圧され、その後、その少なくとも一部が気化するほど十分に加熱され、それによって第２蒸気流および第２液体流を形成する、請求項７に記載の方法。
  16. 第１液体流がより高圧にポンプ加圧され、その後、その少なくとも一部が気化するほど十分に加熱され、それによって第２蒸気流および第２液体流を形成する、請求項８に記載の方法。
  17. 還流流がさらに冷却され、その後、精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され、この冷却が第２流の加熱の少なくとも一部を供給する、請求項１、３、５、７、９、１１、１３、または１５に記載の方法。
  18. 還流流がさらに冷却され、その後、精留塔へ頂部の塔供給位置で供給され、この冷却が第１流および第２流の加熱の少なくとも一部を供給する、請求項２、４、６、８、１０、１２、１４または１６に記載の方法。
  19. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離するための装置であって、
    （ａ）液化天然ガスを受け取り、それを少なくとも第１流および第２流に分けるように接続された第１分割手段；
    （ｂ） 第１流を上段の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記第１分割手段；
    （ｃ） 第２流を受け取り、そしてそれが部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｄ） 加熱され部分的に気化された第２流を受け取り、それを蒸気流および液体流へ分離する、熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｅ） 蒸気流を下段の第１の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記分離手段；
    （ｆ） 液体流を受け取り、それを加熱する、分離手段へ接続された加熱手段、該加熱手段は精留塔へさらに接続されて加熱された液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する；
    （ｇ） 蒸気蒸留流を取り出す、精留塔の上部へ接続された取り出し手段；
    （ｈ） 蒸気蒸留流を受け取り、それが少なくとも部分的に凝縮するほど十分に冷却し、それによって凝縮流を形成する、取り出し手段へさらに接続された前記熱交換手段、この冷却は第２流の加熱の少なくとも一部を供給する；
    （ｉ） 凝縮流を受け取り、それを少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分ける、熱交換手段へ接続された第２分割手段、この第２分割手段は精留塔へさらに接続されて還流流を精留塔へ頂部の塔供給位置で供給する；および
    （ｊ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度を調節して、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するようにさせた制御手段
    を含む装置。
  20. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離するための装置であって、
    （ａ）液化天然ガスを受け取り、それを少なくとも第１流および第２流に分けるように接続された第１分割手段；
    （ｂ） 第１流を受け取り、それを加熱する、第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｃ） 加熱された第１流を上段の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記熱交換手段；
    （ｄ） 第２流を受け取り、そしてそれが部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分割手段へさらに接続された前記熱交換手段；
    （ｅ） 加熱され部分的に気化された第２流を受け取り、それを蒸気流および液体流へ分離する、熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｆ） 蒸気流を下段の第１の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記分離手段；
    （ｇ） 液体流を受け取り、それを加熱する、分離手段へ接続された加熱手段、該加熱手段は精留塔へさらに接続されて加熱された液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する；
    （ｈ） 蒸気蒸留流を取り出す、精留塔の上部へ接続された取り出し手段；
    （ｉ） 蒸気蒸留流を受け取り、それが少なくとも部分的に凝縮するほど十分に冷却し、それによって凝縮流を形成する、取り出し手段へさらに接続された前記熱交換手段、この冷却は第１流および第２流の加熱の少なくとも一部を供給する；
    （ｊ） 凝縮流を受け取り、それを少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分ける、熱交換手段へ接続された第２分割手段、該第２分割手段は精留塔へさらに接続されて還流流を精留塔へ頂部の塔供給位置で供給する；および
    （ｋ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度を調節して、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するようにさせた制御手段
    を含む装置。
  21. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離するための装置であって、
    （ａ）液化天然ガスを受け取り、それを少なくとも第１流および第２流に分けるように接続された第１分割手段；
    （ｂ） 第１流を上段の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記第１分割手段；
    （ｃ） 第２流を受け取り、そしてそれが部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｄ） 加熱され部分的に気化された第２流を受け取り、それを蒸気流および液体流へ分離する、熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｅ） 蒸気流を受け取り、それを少なくとも第１蒸気流および第２蒸気流に分ける分離手段へ接続された第２分割手段；
    （ｆ） 第１蒸気流を下段の第１の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記第２分割手段；
    （ｇ） 液体流を受け取り、それを加熱する、分離手段へ接続された加熱手段、該加熱手段は精留塔へさらに接続されて加熱された液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する；
    （ｈ） 蒸気蒸留流を取り出す、精留塔の上部へ接続された取り出し手段；
    （ｉ） 蒸気蒸留流および第２蒸気流を受け取り、併合蒸気流を形成する、取り出し手段および第２分割手段へ接続された併合手段；
    （ｊ） 併合蒸気流を受け取り、それが少なくとも部分的に凝縮するほど十分に冷却し、それによって凝縮流を形成する、併合手段へさらに接続された前記熱交換手段、この冷却は第２流の加熱の少なくとも一部を供給する；
    （ｋ） 凝縮流を受け取り、それを少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分ける、熱交換手段へ接続された第３分割手段、該第３分割手段は精留塔へさらに接続されて還流流を精留塔へ頂部の塔供給位置で供給する；および
    （ｌ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度を調節して、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するようにさせた制御手段
    を含む装置。
  22. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離するための装置であって、
    （ａ）液化天然ガスを受け取り、それを少なくとも第１流および第２流に分けるように接続された第１分割手段；
    （ｂ） 第１流を受け取り、それを加熱する、第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｃ） 加熱された第１流を上段の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記熱交換手段；
    （ｄ） 第２流を受け取り、そしてそれが部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分割手段へさらに接続された前記熱交換手段；
    （ｅ） 加熱され部分的に気化された第２流を受け取り、それを蒸気流および液体流へ分離する、熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｆ） 蒸気流を受け取り、そしてそれを少なくとも第１蒸気流および第２蒸気流へ分ける、分離手段へ接続された第２分割手段；
    （ｇ） 第１蒸気流を下段の第１の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された第２分割手段；
    （ｈ） 液体流を受け取り、それを加熱する、分離手段へ接続された加熱手段、該加熱手段は精留塔へさらに接続されて加熱された液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する；
    （ｉ） 蒸気蒸留流を取り出す、精留塔の上部へ接続された取り出し手段；
    （ｊ） 蒸気蒸留流および第２蒸気流を受け取り、併合蒸気流を形成する、取り出し手段および第２分割手段へ接続された併合手段；
    （ｋ） 併合蒸気流を受け取り、それが少なくとも部分的に凝縮するほど十分に冷却し、それによって凝縮流を形成する、併合手段へさらに接続された前記熱交換手段、この冷却は第１流および第２流の加熱の少なくとも一部を供給する；
    （ｌ） 凝縮流を受け取り、それを少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分ける、熱交換手段へ接続された第３分割手段、該第３分割手段は精留塔へさらに接続されて還流流を精留塔へ頂部の塔供給位置で供給する；および
    （ｍ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度を調節して、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するようにさせた制御手段
    を含む装置。
  23. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離するための装置であって、
    （ａ）液化天然ガスを受け取り、それを少なくとも第１流および第２流に分けるように接続された第１分割手段；
    （ｂ） 第１流を上段の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記第１分割手段；
    （ｃ） 第２流を受け取り、そしてそれが部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｄ） 加熱され部分的に気化された第２流を受け取り、それを蒸気流および液体流へ分離する、熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｅ） 液体流を受け取り、それを加熱する、分離手段へ接続された加熱手段、該加熱手段は精留塔へさらに接続されて加熱された液体流を下段の塔中央供給位置で供給する；
    （ｆ） 蒸気蒸留流を取り出す、精留塔の上部へ接続された取り出し手段；
    （ｇ） 蒸気蒸留流および蒸気流を受け取り、併合蒸気流を形成する、取り出し手段および分離手段へ接続された併合手段；
    （ｈ） 併合蒸気流を受け取り、それが少なくとも部分的に凝縮するほど十分に冷却し、それによって凝縮流を形成する、併合手段へさらに接続された前記熱交換手段、この冷却は第２流の加熱の少なくとも一部を供給する；
    （ｉ） 凝縮流を受け取り、それを少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分ける、熱交換手段へ接続された第２分割手段、該第２分割手段は精留塔へさらに接続されて還流流を精留塔へ頂部の塔供給位置で供給する；および
    （ｊ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度を調節して、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するようにさせた制御手段
    を含む装置。
  24. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離するための装置であって、
    （ａ）液化天然ガスを受け取り、それを少なくとも第１流および第２流に分けるように接続された第１分割手段；
    （ｂ） 第１流を受け取り、それを加熱する、第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｃ） 加熱された第１流を上段の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記熱交換手段；
    （ｄ） 第２流を受け取り、そしてそれが部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分割手段へさらに接続された前記熱交換手段；
    （ｅ） 加熱され部分的に気化された第２流を受け取り、それを蒸気流および液体流へ分離する、熱交換手段へ接続された分離手段；
    （ｆ） 液体流を受け取り、それを加熱する、分離手段へ接続された加熱手段、該加熱手段は精留塔へさらに接続されて加熱された液体流を下段の塔中央供給位置で供給する；
    （ｇ） 蒸気蒸留流を取り出す、精留塔の上部へ接続された取り出し手段；
    （ｈ） 蒸気蒸留流および蒸気流を受け取り、併合蒸気流を形成する、取り出し手段および分離手段へ接続された併合手段；
    （ｉ） 併合蒸気流を受け取り、それが少なくとも部分的に凝縮するほど十分に冷却し、それによって凝縮流を形成する、併合手段へさらに接続された前記熱交換手段、この冷却は第１流及び第２流の加熱の少なくとも一部を供給する；
    （ｊ） 凝縮流を受け取り、それを少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分ける、熱交換手段へ接続された第２分割手段、該第２分割手段は精留塔へさらに接続されて還流流を精留塔へ頂部の塔供給位置で供給する；および
    （ｋ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度を調節して、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するようにさせた制御手段
    を含む装置。
  25. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離するための装置であって、
    （ａ）液化天然ガスを受け取り、それを少なくとも第１流および第２流に分けるように接続された第１分割手段；
    （ｂ） 第１流を上段の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記第１分割手段；
    （ｃ） 第２流を受け取り、そしてそれが部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｄ） 加熱され部分的に気化された第２流を受け取り、それを第１蒸気流および第１液体流へ分離する、熱交換手段へ接続された第１分離手段；
    （ｅ） 第１液体流を受け取り、それが少なくとも部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分離手段へ接続された加熱手段；
    （ｆ） 少なくとも部分的に気化、加熱された第１液体流を受け取り、それを第２蒸気流および第２液体流へ分離する、熱交換手段へ接続された第２分離手段；
    （ｇ） 第２蒸気流を受け取り、それをより低圧に膨張させる、第２分離手段へ接続された第１膨張手段、該第１膨張手段は精留塔へさらに接続されて、膨張された第２蒸気流を下段の第１の塔中央供給位置で供給する；
    （ｈ） 第２液体流を受け取り、それをより低圧に膨張させる、第２分離手段へ接続された第２膨張手段、該第２膨張手段は精留塔へさらに接続されて、膨張された第２液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する；
    （ｉ） 蒸気蒸留流を取り出す、精留塔の上部へ接続された取り出し手段；
    （ｊ） 蒸気蒸留流および第１蒸気流を受け取り、併合蒸気流を形成する、取り出し手段および第１分離手段へ接続された併合手段；
    （ｋ） 併合蒸気流を受け取り、それをより高圧に圧縮する、併合手段へ接続された圧縮手段；
    （ｌ） 圧縮された併合蒸気流を受け取り、それが少なくとも部分的に凝縮するほど十分に冷却し、それによって凝縮流を形成する、圧縮手段へさらに接続された前記熱交換手段、この冷却は第２流の加熱の少なくとも一部を供給する；
    （ｍ） 凝縮流を受け取り、それを少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分ける、熱交換手段へ接続された第２分割手段、該第２分割手段は精留塔へさらに接続されて還流流を精留塔へ頂部の塔供給位置で供給する；および
    （ｎ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度を調節して、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するようにさせた制御手段
    を含む装置。
  26. メタンおよびより重質な炭化水素成分を含有する液化天然ガスを、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分および過半量のより重質な炭化水素成分を含有する相対的に揮発性ではない液体流分に分離するための装置であって、
    （ａ）液化天然ガスを受け取り、それを少なくとも第１流および第２流に分けるように接続された第１分割手段；
    （ｂ） 第１流を受け取り、それを加熱する、第１分割手段へ接続された熱交換手段；
    （ｃ） 加熱された第１流を上段の塔中央供給位置で供給する、精留塔へさらに接続された前記熱交換手段；
    （ｄ） 第２流を受け取り、そしてそれが部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分割手段へさらに接続された前記熱交換手段；
    （ｅ） 加熱され部分的に気化された第２流を受け取り、それを第１蒸気流および第１液体流へ分離する、熱交換手段へ接続された第１分離手段；
    （ｆ） 第１液体流を受け取り、それが少なくとも部分的に気化するほど十分に加熱する、第１分離手段へ接続された加熱手段；
    （ｇ） 少なくとも部分的に気化、加熱された第１液体流を受け取り、それを第２蒸気流および第２液体流へ分離する、加熱手段へ接続された第２分離手段；
    （ｈ） 第２蒸気流を受け取り、それをより低圧に膨張させる、第２分離手段へ接続された第１膨張手段、該第１膨張手段は精留塔へさらに接続されて、膨張された第２蒸気流を下段の第１の塔中央供給位置で供給する；
    （ｉ） 第２液体流を受け取り、それをより低圧に膨張させる、第２分離手段へ接続された第２膨張手段、該第２膨張手段は精留塔へさらに接続されて、膨張された第２液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する；
    （ｊ） 蒸気蒸留流を取り出す、精留塔の上部へ接続された取り出し手段；
    （ｋ） 蒸気蒸留流および第１蒸気流を受け取り、併合蒸気流を形成する、取り出し手段および第１分離手段へ接続された併合手段；
    （ｌ） 併合蒸気流を受け取り、それをより高圧に圧縮する、併合手段へ接続された圧縮手段；
    （ｍ） 圧縮された併合蒸気流を受け取り、それが少なくとも部分的に凝縮するほど十分に冷却し、それによって凝縮流を形成する、圧縮手段へさらに接続された前記熱交換手段、この冷却は第１流および第２流の加熱の少なくとも一部を供給する；
    （ｎ） 凝縮流を受け取り、それを少なくとも、過半量のメタンを含有する揮発性液体流分と還流流とに分ける、熱交換手段へ接続された第２分割手段、該第２分割手段は精留塔へさらに接続されて還流流を精留塔へ頂部の塔供給位置で供給する；および
    （ｏ） 精留塔への還流流の量および温度並びに供給流の温度を調節して、精留塔のオーバーヘッド温度を、過半量のより重質な炭化水素成分が相対的に揮発性ではない液体流分中に分別によって回収される温度に維持するようにさせた制御手段
    を含む装置。
  27. （ａ） 圧縮手段が分離手段へ接続されて、蒸気流を受け取りそしてそれをより高い圧力に圧縮し、該圧縮手段は精留塔へさらに接続されて、圧縮された蒸気流を下段の第１の塔中央供給位置で供給し；
    （ｂ） ポンプ加圧手段が分離手段へ接続されて、液体流を受け取りそしてそれをより高い圧力にポンプ加圧し；そして
    （ｃ） 加熱手段がポンプ加圧手段へ接続されて、ポンプ加圧された液体流を受け取り、該加熱手段はポンプ加圧された液体流を加熱するようにさせてあり、その後、加熱され、ポンプ加圧された液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する、
    請求項１９に記載の装置。
  28. （ａ） 圧縮手段が分離手段へ接続されて、蒸気流を受け取りそしてそれをより高い圧力に圧縮し、該圧縮手段は精留塔へさらに接続されて、圧縮された蒸気流を下段の第１の塔中央供給位置で供給し；
    （ｂ） ポンプ加圧手段が分離手段へ接続されて、液体流を受け取りそしてそれをより高い圧力にポンプ加圧し；そして
    （ｃ） 加熱手段がポンプ加圧手段へ接続されて、ポンプ加圧された液体流を受け取り、該加熱手段はポンプ加圧された液体流を加熱するようにしてあり、その後、加熱され、ポンプ加圧された液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する、
    請求項２０に記載の装置。
  29. （ａ） 圧縮手段が分離手段へ接続されて、蒸気流を受け取りそしてそれをより高い圧力に圧縮し；
    （ｂ） 第２分割手段が圧縮手段へ接続されて、圧縮された蒸気流を受け取りそしてそれを少なくとも第１蒸気流および第２蒸気流に分け；
    （ｃ） ポンプ加圧手段が分離手段へ接続されて、液体流を受け取りそしてそれをより高い圧力にポンプ加圧し；そして
    （ｄ） 加熱手段がポンプ加圧手段へ接続されて、ポンプ加圧された液体流を受け取り、該加熱手段はポンプ加圧された液体流を加熱するようにしてあり、その後、加熱され、ポンプ加圧された液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する、
    請求項２１に記載の装置。
  30. （ａ） 圧縮手段が分離手段へ接続されて、蒸気流を受け取りそしてそれをより高い圧力に圧縮し；
    （ｂ） 第２分割手段が圧縮手段へ接続されて、圧縮された蒸気流を受け取りそしてそれを少なくとも第１蒸気流および第２蒸気流に分け；
    （ｃ） ポンプ加圧手段が分離手段へ接続されて、液体流を受け取りそしてそれをより高い圧力にポンプ加圧し；そして
    （ｄ） 加熱手段がポンプ加圧手段へ接続されて、ポンプ加圧された液体流を受け取り、この加熱手段はポンプ加圧された液体流を加熱するようにしてあり、その後、加熱され、ポンプ加圧された液体流を下段の第２の塔中央供給位置で供給する、
    請求項２２に記載の装置。
  31. （ａ） 圧縮手段が分離手段へ接続されて、蒸気流を受け取りそしてそれをより高い圧力に圧縮し、該圧縮手段は併合手段へさらに接続されて、圧縮された蒸気流を併合手段へ供給しそしてそれを蒸気蒸留流と一緒にして併合蒸気流を形成し；
    （ｂ） ポンプ加圧手段が分離手段へ接続されて、液体流を受け取りそしてそれをより高い圧力にポンプ加圧し；そして
    （ｃ） 加熱手段がポンプ加圧手段へ接続されて、ポンプ加圧された液体流を受け取り、該加熱手段はポンプ加圧された液体流を加熱するようにしてあり、その後、加熱され、ポンプ加圧された液体流を下段の塔中央供給位置で供給する、
    請求項２３に記載の装置。
  32. （ａ） 圧縮手段が分離手段へ接続されて、蒸気流を受け取りそしてそれをより高い圧力に圧縮し、該圧縮手段は併合手段へさらに接続されて、圧縮された蒸気流を併合手段へ供給しそしてそれを蒸気蒸留流と一緒にして併合蒸気流を形成し；
    （ｂ） ポンプ加圧手段が分離手段へ接続されて、液体流を受け取りそしてそれをより高い圧力にポンプ加圧し；そして
    （ｃ） 加熱手段がポンプ加圧手段へ接続されて、ポンプ加圧された液体流を受け取り、該加熱手段はポンプ加圧された液体流を加熱するようにしてあり、その後、加熱され、ポンプ加圧された液体流を下段の塔中央供給位置で供給する、
    請求項２４に記載の装置。
  33. （ａ） ポンプ加圧手段が第１分離手段へ接続されて、第１液体流を受け取りそしてそれをより高い圧力にポンプ加圧し；そして
    （ｂ） 加熱手段がポンプ加圧手段へ接続されて、ポンプ加圧された第１液体流を受け取り、該加熱手段は、ポンプ加圧された第１液体流をその少なくとも一部が気化するほど十分に加熱するようにしてあり、それによって少なくとも一部が気化、加熱された流れを形成する、
    請求項２５に記載の装置。
  34. （ａ） ポンプ加圧手段が第１分離手段へ接続されて、第１液体流を受け取りそしてそれをより高い圧力にポンプ加圧し；そして
    （ｂ） 加熱手段がポンプ加圧手段へ接続されて、ポンプ加圧された第１液体流を受け取り、該加熱手段は、ポンプ加圧された第１液体流をその少なくとも一部が気化するほど十分に加熱するようにしてあり、それによって少なくとも一部が気化、加熱された流れを形成する、
    請求項２６に記載の装置。
  35. 熱交換手段が第２分割手段へ接続されて、還流流を受け取りそしてそれをさらに冷却し、該熱交換手段は精留塔へさらに接続されて、さらに冷却された還流流を頂部の塔供給位置で供給し、この冷却は第２流の加熱の少なくとも一部を供給する、
    請求項１９、２３、２５、２７、３１、または３３に記載の装置。
  36. 熱交換手段が第３分割手段へ接続されて、還流流を受け取りそしてそれをさらに冷却し、該熱交換手段は精留塔へさらに接続されて、さらに冷却された還流流を頂部の塔供給位置で供給し、この冷却は第２流の加熱の少なくとも一部を供給する、
    請求項２１または２９に記載の装置。
  37. 熱交換手段が第２分割手段へさらに接続されて、還流流を受け取りそしてそれをさらに冷却し、該熱交換手段は精留塔へさらに接続されて、さらに冷却された還流流を頂部の塔供給位置で供給し、この冷却は第１および第２流の加熱の少なくとも一部を供給する、
    請求項２０、２４、２６、２８、３２、または３４に記載の装置。
  38. 熱交換手段が第３分割手段へさらに接続されて、還流流を受け取りそしてそれをさらに冷却し、この熱交換手段は精留塔へさらに接続されて、さらに冷却された還流流を頂部の塔供給位置で供給し、この冷却は第１および第２流の加熱の少なくとも一部を供給する、
    請求項２２または３０に記載の装置。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011236378A (ja) * 2010-05-13 2011-11-24 Air Water Inc 自動車用液化天然ガスおよびその製法

Families Citing this family (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005000634A1 (de) * 2005-01-03 2006-07-13 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus LNG
US7777088B2 (en) 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US9869510B2 (en) 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8209997B2 (en) * 2008-05-16 2012-07-03 Lummus Technology, Inc. ISO-pressure open refrigeration NGL recovery
US8584488B2 (en) * 2008-08-06 2013-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas production
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US9074814B2 (en) * 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
KR101619563B1 (ko) * 2009-02-17 2016-05-10 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스 처리
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052136B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8434325B2 (en) * 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
EP2440870A1 (en) * 2009-06-11 2012-04-18 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US20110067441A1 (en) * 2009-09-21 2011-03-24 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
AP3423A (en) * 2009-09-30 2015-09-30 Shell Int Research Method fo fractionating a hydrocarbon stream an apparatus therefor
US8707730B2 (en) * 2009-12-07 2014-04-29 Alkane, Llc Conditioning an ethane-rich stream for storage and transportation
US9021832B2 (en) 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9057558B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9068774B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
JP5798180B2 (ja) * 2010-03-31 2015-10-21 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガス処理
US20120118007A1 (en) * 2010-05-28 2012-05-17 Conocophillips Company Process of heat integrating feed and compressor discharge streams with heavies removal system in a liquefied natural gas facility
CN102933273B (zh) * 2010-06-03 2015-05-13 奥特洛夫工程有限公司 碳氢化合物气体处理
US10215485B2 (en) 2010-06-30 2019-02-26 Shell Oil Company Method of treating a hydrocarbon stream comprising methane, and an apparatus therefor
DE102010035230A1 (de) * 2010-08-24 2012-03-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff aus Erdgas
US8635885B2 (en) * 2010-10-15 2014-01-28 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of heating value control in LNG liquefaction plant
CA2818326A1 (en) * 2010-10-20 2012-04-26 Kirtikumar Natubhai Patel Process for separating and recovering ethane and heavier hydrocarbons from lng
AP2013006857A0 (en) 2010-10-26 2013-05-31 Rohit N Patel Process for seperating and recovering NGLS from hydrocarbon streams
CN105074370B (zh) 2012-12-28 2017-04-19 林德工程北美股份有限公司 一种ngl(液化天然气回收)和lng(液化天然气)的组合工艺
CN103409188B (zh) * 2013-08-05 2014-07-09 中国石油集团工程设计有限责任公司 一种天然气液化过程中脱除重烃的工艺装置及方法
RU2674807C2 (ru) 2013-09-11 2018-12-13 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Обработка газообразных углеводородов
WO2015038288A1 (en) * 2013-09-11 2015-03-19 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
PE20160478A1 (es) 2013-09-11 2016-05-13 Sme Products Lp Procesamiento de hidrocarburos gaseosos
EP3052586B1 (en) * 2013-10-09 2022-06-15 Lummus Technology Inc. Split feed addition to iso-pressure open refrigeration lpg recovery
US10808999B2 (en) 2014-09-30 2020-10-20 Dow Global Technologies Llc Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
US20170059091A1 (en) * 2015-08-28 2017-03-02 Chevron U.S.A. Inc. Energy recovery from reduction in pressure of a dense phase hydrocarbon fluid
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US11402155B2 (en) 2016-09-06 2022-08-02 Lummus Technology Inc. Pretreatment of natural gas prior to liquefaction
CN106883897A (zh) * 2017-03-29 2017-06-23 四川华亿石油天然气工程有限公司 Bog分离提纯设备及工艺
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN108017501B (zh) * 2017-11-14 2021-02-19 常州大学 一种集成吸收制冷的丙烯精馏塔工艺方法
US11473837B2 (en) 2018-08-31 2022-10-18 Uop Llc Gas subcooled process conversion to recycle split vapor for recovery of ethane and propane
US11353261B2 (en) * 2019-10-31 2022-06-07 Air Products And Chemicals, Inc. Lights removal from carbon dioxide
CN116202020B (zh) * 2023-03-29 2024-09-13 中国石油工程建设有限公司 天然气乙烷回收与lng汽化的集成化处理系统及方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000507612A (ja) * 1996-10-25 2000-06-20 エルカー コーポレイション 炭化水素ガス処理
JP2007508516A (ja) * 2003-09-30 2007-04-05 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 液化天然ガスの処理
JP2007524578A (ja) * 2003-02-25 2007-08-30 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガス処理
JP2008505208A (ja) * 2004-07-01 2008-02-21 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 液化天然ガスの処理

Family Cites Families (100)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2603310A (en) 1948-07-12 1952-07-15 Phillips Petroleum Co Method of and apparatus for separating the constituents of hydrocarbon gases
US2880592A (en) 1955-11-10 1959-04-07 Phillips Petroleum Co Demethanization of cracked gases
BE579774A (ja) * 1958-06-23
US3292380A (en) 1964-04-28 1966-12-20 Coastal States Gas Producing C Method and equipment for treating hydrocarbon gases for pressure reduction and condensate recovery
US3763658A (en) 1970-01-12 1973-10-09 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
US4033735A (en) 1971-01-14 1977-07-05 J. F. Pritchard And Company Single mixed refrigerant, closed loop process for liquefying natural gas
US3724226A (en) 1971-04-20 1973-04-03 Gulf Research Development Co Lng expander cycle process employing integrated cryogenic purification
US3837172A (en) 1972-06-19 1974-09-24 Synergistic Services Inc Processing liquefied natural gas to deliver methane-enriched gas at high pressure
GB1475475A (en) 1974-10-22 1977-06-01 Ortloff Corp Process for removing condensable fractions from hydrocarbon- containing gases
US4065278A (en) 1976-04-02 1977-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Process for manufacturing liquefied methane
US4171964A (en) 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4140504A (en) 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4251249A (en) 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4278457A (en) 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
FR2458525A1 (fr) 1979-06-06 1981-01-02 Technip Cie Procede perfectionne de fabrication de l'ethylene et installation de production d'ethylene comportant application de ce procede
DE3042964A1 (de) 1980-11-14 1982-07-01 Ernst Prof. Dr. 7400 Tübingen Bayer Verfahren zur eliminierung von heteroatomen aus biologischem material und organischen sedimenten zur konvertierung zu festen und fluessigen brennstoffen
US4404008A (en) 1982-02-18 1983-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Combined cascade and multicomponent refrigeration method with refrigerant intercooling
US4430103A (en) 1982-02-24 1984-02-07 Phillips Petroleum Company Cryogenic recovery of LPG from natural gas
US4738699A (en) 1982-03-10 1988-04-19 Flexivol, Inc. Process for recovering ethane, propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4445917A (en) 1982-05-10 1984-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for liquefied natural gas
US4445916A (en) 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
US4453958A (en) 1982-11-24 1984-06-12 Gulsby Engineering, Inc. Greater design capacity-hydrocarbon gas separation process
DE3416519A1 (de) 1983-05-20 1984-11-22 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und vorrichtung zur zerlegung eines gasgemisches
CA1235650A (en) 1983-09-13 1988-04-26 Paul Kumman Parallel stream heat exchange for separation of ethane and higher hydrocarbons from a natural or refinery gas
USRE33408E (en) 1983-09-29 1990-10-30 Exxon Production Research Company Process for LPG recovery
US4545795A (en) 1983-10-25 1985-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction
US4525185A (en) 1983-10-25 1985-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression
US4519824A (en) 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
DE3414749A1 (de) 1984-04-18 1985-10-31 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung hoeherer kohlenwasserstoffe aus einem kohlenwasserstoffhaltigen rohgas
US4657571A (en) 1984-06-29 1987-04-14 Snamprogetti S.P.A. Process for the recovery of heavy constituents from hydrocarbon gaseous mixtures
FR2571129B1 (fr) 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
DE3441307A1 (de) 1984-11-12 1986-05-15 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung einer c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoff-fraktion aus erdgas
US4617039A (en) 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
FR2578637B1 (fr) 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
US4596588A (en) 1985-04-12 1986-06-24 Gulsby Engineering Inc. Selected methods of reflux-hydrocarbon gas separation process
DE3528071A1 (de) 1985-08-05 1987-02-05 Linde Ag Verfahren zur zerlegung eines kohlenwasserstoffgemisches
DE3531307A1 (de) 1985-09-02 1987-03-05 Linde Ag Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus erdgas
US4687499A (en) 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4698081A (en) * 1986-04-01 1987-10-06 Mcdermott International, Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents utilizing a fractionator
US4707170A (en) 1986-07-23 1987-11-17 Air Products And Chemicals, Inc. Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons
US4720294A (en) 1986-08-05 1988-01-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dephlegmator process for carbon dioxide-hydrocarbon distillation
US4710214A (en) 1986-12-19 1987-12-01 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
US4711651A (en) 1986-12-19 1987-12-08 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
US4752312A (en) 1987-01-30 1988-06-21 The Randall Corporation Hydrocarbon gas processing to recover propane and heavier hydrocarbons
US4755200A (en) 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
US4869740A (en) 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4854955A (en) 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4851020A (en) 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US4889545A (en) 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4895584A (en) 1989-01-12 1990-01-23 Pro-Quip Corporation Process for C2 recovery
US4970867A (en) 1989-08-21 1990-11-20 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction of natural gas using process-loaded expanders
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
FR2681859B1 (fr) 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
JPH06159928A (ja) 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5275005A (en) 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
US5325673A (en) 1993-02-23 1994-07-05 The M. W. Kellogg Company Natural gas liquefaction pretreatment process
FR2714722B1 (fr) 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
US5615561A (en) 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5568737A (en) 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5537827A (en) 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
RU2144556C1 (ru) 1995-06-07 2000-01-20 Элкор Корпорейшн Способ разделения газового потока и устройство для его осуществления (варианты)
US5566554A (en) 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
US5555748A (en) 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
MY117899A (en) 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
US5600969A (en) 1995-12-18 1997-02-11 Phillips Petroleum Company Process and apparatus to produce a small scale LNG stream from an existing NGL expander plant demethanizer
US5755115A (en) 1996-01-30 1998-05-26 Manley; David B. Close-coupling of interreboiling to recovered heat
ES2183136T3 (es) 1996-02-29 2003-03-16 Shell Int Research Procedimiento para disminuir la cantidad de componentes con bajos puntos de ebullicion en un gas natural licuado.
US5737940A (en) 1996-06-07 1998-04-14 Yao; Jame Aromatics and/or heavies removal from a methane-based feed by condensation and stripping
US5669234A (en) 1996-07-16 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process
US5755114A (en) 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
JPH10204455A (ja) 1997-01-27 1998-08-04 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5983664A (en) 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
DZ2534A1 (fr) 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné de réfrigération en cascade pour la liquéfaction du gaz naturel.
DZ2533A1 (fr) 1997-06-20 2003-03-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné de réfrigération à constituants pour la liquéfaction de gaz naturel.
DZ2535A1 (fr) 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
CA2294742C (en) 1997-07-01 2005-04-05 Exxon Production Research Company Process for separating a multi-component gas stream containing at least one freezable component
EG22293A (en) 1997-12-12 2002-12-31 Shell Int Research Process ofliquefying a gaseous methane-rich feed to obtain liquefied natural gas
US6182469B1 (en) 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
US6119479A (en) 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
MY117548A (en) 1998-12-18 2004-07-31 Exxon Production Research Co Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
US6125653A (en) 1999-04-26 2000-10-03 Texaco Inc. LNG with ethane enrichment and reinjection gas as refrigerant
US6336344B1 (en) 1999-05-26 2002-01-08 Chart, Inc. Dephlegmator process with liquid additive
US6324867B1 (en) 1999-06-15 2001-12-04 Exxonmobil Oil Corporation Process and system for liquefying natural gas
US6308531B1 (en) 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
US6347532B1 (en) 1999-10-12 2002-02-19 Air Products And Chemicals, Inc. Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures
GB0000327D0 (en) 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus
US6401486B1 (en) 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US6367286B1 (en) 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
US6526777B1 (en) 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6742358B2 (en) 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7069743B2 (en) 2002-02-20 2006-07-04 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas
US6941771B2 (en) 2002-04-03 2005-09-13 Howe-Baker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6907752B2 (en) 2003-07-07 2005-06-21 Howe-Baker Engineers, Ltd. Cryogenic liquid natural gas recovery process
US6986266B2 (en) * 2003-09-22 2006-01-17 Cryogenic Group, Inc. Process and apparatus for LNG enriching in methane
US7278281B2 (en) * 2003-11-13 2007-10-09 Foster Wheeler Usa Corporation Method and apparatus for reducing C2 and C3 at LNG receiving terminals

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000507612A (ja) * 1996-10-25 2000-06-20 エルカー コーポレイション 炭化水素ガス処理
JP2007524578A (ja) * 2003-02-25 2007-08-30 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガス処理
JP2007508516A (ja) * 2003-09-30 2007-04-05 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 液化天然ガスの処理
JP2008505208A (ja) * 2004-07-01 2008-02-21 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 液化天然ガスの処理

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011236378A (ja) * 2010-05-13 2011-11-24 Air Water Inc 自動車用液化天然ガスおよびその製法

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