JP2008235525A - リアクトル磁心およびリアクトル - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 2つの対向する磁心継部5と、前記磁心継部5の間に配置された複数の磁心脚部6からなる環状のリアクトル磁心であって、前記磁心継部5と前記磁心脚部6は軟磁性薄帯の積層体であり、前記磁心継部5は前記磁心脚部6に向けた突出部2を有し、前記磁心脚部6は前記磁心継部5との間にギャップが形成され、かつn個(nは1以上の整数)の磁心ブロックから構成され、前記磁心継部5の突出部の長さAと前記磁心ブロック3の磁路方向の平均長さBとの比A/Bが、0.2以上2.0以下であることを特徴とするリアクトル磁心。
【選択図】図1
Description
よって本発明は、複数ギャップ構造を用いた環状のリアクトル磁心、リアクトルにおいて、各磁心部の形状を最適化し銅損の増大を極力抑制したものを提供することを課題とする。
すなわち、比A/Bが0.2より小さい場合は、一方の突出部(21、22)から磁心継部1を介して他方の突出部(23、24)に流れるまでの磁束の還流が停滞しやすく、最外部ギャップでの漏れ磁束量が大きくなり、コイル交流抵抗が増大する。また、比A/Bが2.0より大きい場合は、突出部が長いために磁心脚部の複数のギャップが中央に集中して配置されるため、この部分の磁気抵抗が大きくなり、全体的にフリンジング磁束量が大きくなって、コイル交流抵抗が増大する。従って比A/Bを0.2以上2.0以下に設定することで、フリンジング磁束が小さくなり、コイルに生じる渦電流損失を小さくすることができる。この磁心を用いることにより、低損失のリアクトルを実現できる。
また、本発明において、「磁心ブロックの磁路方向の平均長さB」とは、各磁心ブロックの長さの平均値とする
また、磁心継部5の端部1の磁路方向の断面積は、突出部2の磁路方向の断面積、磁心ブロック3の磁路方向の断面積と同じか、それよりも大きいことが好ましい。この寸法で形成することで、上記と同様に、銅損の増加を抑制できる。
また、磁心ブロック3は磁心の組み立てを容易にするために直方体状のI型磁心ブロックとすることが好ましい。台形形状などのものを適用した場合、磁心ブロックの磁路方向の平均長さBは、磁路の中央部(磁路断面の重心部)に沿った長さである。
また、微結晶質合金薄帯として、一般式:Fe100−x−y−z−α−β−γCuxSiyBzM′αM″βXγ(原子%)(但し、M′はNb,W,Ta,Zr,Hf,Ti及びMoからなる群から選ばれた少なくとも1種の元素、M″はV,Cr,Mn,Al,白金属元素,Sc,Y,Au,Zn,Sn,Reからなる群から選ばれた少なくとも1種の元素、XはC,P,Ge,Ga,Sb,In,Be,Asからなる群から選ばれた少なくとも1種の元素であり、x,y,z,α,β,及びγはそれぞれ0.1≦x≦3,0<y≦30,0<z≦25,5≦y+z≦30,0.1≦α≦30,0≦β≦10及び0≦γ≦10を満たす。)により表わされる組成を有し、組織の少なくとも50%が微細な結晶粒からなり、各結晶粒の最大寸法で測定した粒径の平均が1000Å以下であるFe基合金を用いることができる。例えば、日立金属製のナノ結晶質軟磁性材ファインメット(登録商標)が用いえる。
これら軟磁性薄帯の最大比透磁率μrは、最小でも500以上の範囲であるので、本発明で規定する寸法比でリアクトル磁心を構成することで、銅損の小さい高効率のリアクトルが得られる。
(実施例1)
本発明のリアクトル磁心として、まず図3に示すI型磁心ブロック数nが3つの環状リアクトル磁心を作成した。磁心継部5および磁心脚部6は鉄系非晶質磁性帯板(米国Metglas社製2605SA1材:厚さ25μm)の占積率82%の巻磁心を切断して作製した積層体である。半円環状の磁心端部11は、径方向の厚みを20.5mmに形成した。また、ブロック状の磁心部31〜36は、径方向の厚みが20.5mmになるよう形成した。
また、磁心脚部6は各々磁心継部5との間にギャップGを形成し、また、I型磁心ブロック31〜36を形成し、片方の磁心脚部6に3つずつ(31,32,33、及び、34,35,36)直列させた。また、磁心脚部6のI型磁心ブロック3は両端にギャップG1〜G4、G5〜G8が形成されるように配置した。また、ギャップG1〜G8は各I型磁心ブロック間、およびI型磁心ブロック3と突出部2間に設けているものであり、図示されていないが、板状セラミックをギャップ材として使用している。
このギャップG1〜G8の長さを全て足した総ギャップ長は18.9mmとした。磁心継部11,12間の距離(突出部21,22、ギャップG1〜G4、I型磁心ブロック31〜33を足した長さ)は87.9mmとした。
この条件で、突出部21,22の長さAと、各I型磁心ブロックの長さBを変えた各リアクトル磁心を作成した。このリアクトル磁心の磁心脚部に同一線材の76回巻コイルを装着し、直流重畳電流60A時でインダクタンス約300μHとなるリアクトルを9例作製し、比A/Bによりコイル交流抵抗がどのように変わるか比較した。比較した各々のリアクトルでの、突出部の長さA、I型磁心ブロックの長さB、寸法比A/B、コイル交流抵抗の値を表1に示す。表1のコイル交流抵抗は、前記リアクトルの直列抵抗を、プレシジョンLCRメータ4284A(アジレント社製)の測定器を使用し、電圧レベル0.5V、周波数10kHzで測定したものである。76回巻コイルのみの交流抵抗は0.121オームであった。表1の比A/Bとコイル交流抵抗の関係をグラフにしたものを図1に示す。図1からコイル交流抵抗は、比A/Bが0.6近傍で最小になることが解る。
また、磁心脚部の各I型磁心ブロックの長さの比を図4に示すように変えても、図1に示す曲線は殆ど変わることはなかった。比A/Bを適宜設定することで、容易かつ効果的にコイル交流抵抗を減らせることがわかった。
磁心脚部6のI型磁心ブロックの個数により、比A/Bとコイル交流抵抗との関係にどのような影響が有るかを調べた。
使用した環状リアクトル磁心の模式図を図5に示す。磁心継部5および磁心脚部6は鉄系非晶質磁性帯板(米国Metglas社製2605SA1材:厚さ25μm)の占積率82%の巻磁心を切断して作製した積層体である。
磁心継部5は、実施例1と同様に、突出部21、23を備えたU字状磁心と、他端の突出部22,24を備えたU字状磁心の2つである。一方、磁心脚部6はI型磁心ブロックを片方の磁心脚部6に6つ直列させて配置したものを用いた。各I型磁心ブロックの長さを均等の長さにし、また、I型磁心ブロックは両端にギャップが形成されるように配置した。磁心継部11,12間の距離(突出部21,22、各ギャップ(図番表示せず)、各磁心脚部内のI型磁心ブロック31〜36を足した長さ)は、実施例1と同じく87.9mmとした。総ギャップ長も一定の18.9mmとし、1箇所当りのギャップ長は1.35mmとした。
その他の寸法、製造方法などは実施例1と同じである。
このリアクトル磁心の磁心脚部に同一線材の76回巻コイルを装着し、直流重畳電流60A時でインダクタンス約300マイクロHとなるリアクトルを作製し、比A/Bによりコイル交流抵抗がどのように変わるかを比較した。
比A/Bとコイル交流抵抗の値を表2に示す。また、それのグラフを図2に示す。I型磁心ブロックの数が増えるとコイル交流抵抗は小さくなることが解る。また、I型磁心ブロックの数が増えるに従い、コイル交流抵抗が極小となる比A/Bの値が若干大きくなる傾向がある。
実施例1〜2と同様の検討を、磁場解析ソフトを用いて検証したところ、コイル交流抵抗の値に差は発生するが、コイル交流抵抗と比A/Bとの大小関係については相関が取れていることが確認できた。
また、他の軟磁性帯板例えば、日立金属製のナノ結晶質軟磁性材ファインメット(登録商標)を用いたと仮定し、磁場解析ソフトにてコイル交流抵抗と比A/Bとの関係を解析したところ、コイル交流抵抗の値に多少の差は出るが、比A/Bとコイル交流抵抗の大小関係については同様の結果が得られた。環状リアクトル磁心に軟磁性帯板を用いる場合には、比A/Bについては本発明の範囲内とすることが望ましい。
Claims (5)
- 2つの対向する磁心継部5と、前記磁心継部5の間に配置された複数の磁心脚部6からなる環状のリアクトル磁心であって、
前記磁心継部5と前記磁心脚部6は軟磁性薄帯の積層体であり、
前記磁心継部5は前記磁心脚部6に向けた突出部2を有し、
前記磁心脚部6は前記磁心継部5との間にギャップが形成され、かつn個(nは1以上の整数)の磁心ブロックから構成され、
前記磁心継部5の突出部の長さAと前記磁心ブロック3の磁路方向の平均長さBとの比A/Bが、0.2以上2.0以下であることを特徴とするリアクトル磁心。 - 前記A/Bが、0.3以上1.4以下であることを特徴とするリアクトル磁心。
- 前記積層体の軟磁性薄帯は、非晶質合金薄帯または微結晶質合金薄帯であることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載のリアクトル磁心。
- 前記積層体の最大比透磁率が500以上であることを特徴とする請求項3に記載のリアクトル磁心。
- 請求項1乃至請求項4に記載のリアクトル磁心を用いたリアクトルであって、前記磁心脚部の周囲にコイルが巻回されたことを特徴とするリアクトル。
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