JP2008095677A - 圧縮機の摺動部品、摺動部品基体、スクロール部品、スクロール部品基体、シリンダブロック、シリンダブロック基体、ピストン、ピストン基体、ローラー、ローラー基体、および圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明の課題は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることのない圧縮機の摺動部品を提供することにある。
【解決手段】圧縮機の摺動部品１７，２３，２４，２６，３９，６０，１１７，１２１，１２３，１２４，１２５，１２６，１２７，２２１，２２４，３１０ｂは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。
【選択図】図４

Description

本発明は、圧縮機、ならびに圧縮機の摺動部品（スクロール部品、シリンダブロック、ピストン及びローラー等）及び摺動部品基体（スクロール部品基体、シリンダブロック基体、ピストン基体及びローラー基体等）に関する。

過去に「圧縮機の摺動部品基体を半溶融ダイキャスト成形法により製造する」という圧縮機の摺動部品の製造方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。そして、この製造方法を採用すれば、砂型鋳造方法を採用するのに比べて高引張強度かつ高硬度の成形品を得ることができるとされている。
特開２００５−３６６９３号公報

ところで、例えば、スクロール圧縮機では、一般的に、渦巻の歯先先端は運転中の変形を考慮して初期隙間が開くように設定されている。これは、運転中に渦巻の歯先の一部が接触すると、歯先のほかの箇所に大きな隙間ができたり、スラスト軸受面が浮いて、機能を果たさなくなったり、可動スクロールが固定スクロールと他部品の間に挟み込まれたりして、損傷や性能低下などの問題が発生するためである。しかし、部品の加工公差や、幾何公差、組合せ公差による組立の具合や、渦巻内部の温度の上昇により、運転中に歯先の接触が起こることがある。この接触状態は、圧縮機を運転させ、固定スクロールもしくは可動スクロールの接触している方のスクロール側の歯先先端が摩耗していくことによって徐々に解消されていく（この現象を「なじみ」という）。つまり、可動スクロールや固定スクロールの硬度は高ければ高いほどよいというものではなく可及的早い時期に「なじみ」が起こるような硬度であって且つ運転中に十分な耐久性を発現することができるに足りる硬度である必要がある。なお、可動スクロールや固定スクロールの硬度が著しく高い場合、耐焼付き性に劣り、ポンプダウン運転（設置時の閉鎖弁の開き忘れや移設時の冷媒回収運転時に発生しやすい）や、ガス欠運転（冷媒の充填不足や配管からの漏れ等が起きた場合に生じる）時にスクロール圧縮機のラップにおいて歯先と歯底（特に中心部）に焼付きが生じ、圧縮機が故障して交換を余儀なくされるおそれがある。その一方、可動スクロールや固定スクロールの硬度が著しく低い場合、耐摩耗性に劣り、短時間の異常運転（ポンプダウン運転やガス欠運転など）で異常摩耗（数十μｍオーダー）が発生し、通常運転時に渦巻部の先端の隙間が大きくなりすぎて性能が低下し、極端な場合にはガス漏れによる性能低下で吐出ガス温度が上昇しすぎて運転できなくなるおそれがある。また、一般に、可動スクロールや固定スクロールの渦巻部についてはエンドミル加工が必要となるため、硬度が著しく高いと工具寿命や切削抵抗が問題となりやすい。つまり、可動スクロールや固定スクロールは、機械加工を必要とする場合には、十分な被削性を確保できる硬度であって、かつ完成後に十分な耐久性を発現することができるに足りる硬度である必要がある。一方、可動スクロールや固定スクロールの硬度が著しく低いと、可動スクロールや固定スクロールの延性が大きくなりすぎるため、構成刃先ができやすく切り粉処理性が悪化するおそれがある。したがって、この点からも可動スクロールおよび固定スクロール等には適度な硬度が必要となる。

また、このような硬度の適切化については、スイング圧縮機のシリンダブロックとピストン、ロータリー圧縮機のシリンダブロックとローラーに対しても同様のことが言える。特に、スイング圧縮機ではシリンダブロックとピストンとが常に同じ位置で接触するため、シリンダブロックおよびピストンの硬度の適切化はスクロール圧縮機のスクロール部品の硬度の適切化と同等に重要である。

本発明の課題は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることのない摺動部品、およびそのような摺動部品を組み込んだ圧縮機を提供することにある。また、本発明の別の課題は、良好な被削性を示す圧縮機の摺動部品基体を提供することにある。

第１発明に係る圧縮機の摺動部品は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。なお、硬度の調整は、成形後の熱処理により実現可能である。なお、ここにいう「摺動部品」とは、圧縮機の摺動部品であって、例えば、スクロール圧縮機の可動スクロール、固定スクロール、軸受、回転軸（クランクシャフト）、自転防止部材、及びスライドブッシュ（スライドブロック）、並びに、スイング圧縮機やロータリー圧縮機のシリンダブロック、フロントヘッド、リアヘッド、ミドルプレート、及び回転軸（クランクシャフト）等である。なお、摺動部品の硬度がＨＲＢ９０以下であると、摺動部品が耐摩耗性に劣り、短時間の異常運転（ポンプダウン運転やガス欠運転など）で異常摩耗（数十μｍオーダー）が発生し、通常運転時に渦巻部の先端の隙間が大きくなりすぎて性能が低下し、極端な場合にはガス漏れによる性能低下で吐出ガス温度が上昇しすぎて運転できなくおそれがあり、また、摺動部品がスクロール部品である場合に引張強度向上による渦巻部の高引張強度化効果を十分に活かせないおそれがある。その一方、摺動部品の硬度がＨＲＢ１００以上であると、摺動部品が耐焼付き性に劣り、摺動部品がスクロール部品である場合に異常運転（ポンプダウン運転やガス欠運転など）時に渦巻部に焼付きが生じ、圧縮機が故障して交換を余儀なくされるおそれがある。なお、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲は、基地組成中のフェライト面積率は５０％から５％の範囲にほぼ相当する。また、その黒鉛面積率は６％から２％の範囲にほぼ相当する。また、このような圧縮機の摺動部品は、上記の鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に、その成形物を急冷して全体を白銑化させた後に熱処理に硬度が調整されることにより製造される。なお、このような圧縮機の摺動部品を半溶融ダイキャスト成形や半凝固ダイキャスト成形により成形する場合、その成形物は、ニアネットシェイプ化（製品の最終形状に近い形状とすること）することができる。一方、このような圧縮機の摺動部品を金型鋳造成形により成形する場合、その成形物は精密機械加工によって最終形状に整えられる必要がある。

ところで、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させた成形品は、熱処理することによって自由に引張強度を調整することができる。そして、この熱処理を経て製造される成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあることが判明している。ちなみに、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲は、引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。つまり、成形品の引張強度の管理は、測定しやすい硬度で代用することができることになる。また、摺動部品がスクロール部品である場合、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができるというメリットもある。したがって、この圧縮機の摺動部品は、片状黒鉛鋳鉄のような摺動部品よりも高引張強度を示す。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてその摺動部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。また、摺動部品が適度な硬度を示すため、摺動部品にキズが入りにくく、取り扱いが楽になるというメリットもある。以上、まとめると、この圧縮機の摺動部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。なお、この圧縮機の摺動部品は、上記のような成分を有する鉄が半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形された後に急冷されて全体が白銑化させられ、更にその後に熱処理されて製造されているので、各部肉厚の減少により小径化によるスラスト損失の低減や大容量化が可能となり、かつ、ＦＣ材と比較すると靭性に優れているため突発的な内圧上昇や異物噛み込みに対して損傷が発生しにくいし仮に損傷しても細かいゴミができにくく配管の洗浄が不要になるというメリット等を享受することができる。ちなみに、このような圧縮機は特に更新需要向けの圧縮機に向いていると言える。

第２発明に係る圧縮機の摺動部品は、第１発明に係る圧縮機の摺動部品であって、半溶融ダイキャスト成形により成形された後に急冷され、更にその後に熱処理されて製造される。

この圧縮機の摺動部品は、半溶融ダイキャスト成形により成形された後に急冷され、更にその後に熱処理されて製造される。このため、この摺動部品基体は、ニアネットシェイプ化されることができる。したがって、この圧縮機の摺動部品は、機械加工費を削減可能で、より安価に製造することができる。

第３発明に係る圧縮機の摺動部品は、第１発明に係る圧縮機の摺動部品であって、金型鋳造成形により成形された後に急冷され、更にその後に熱処理されて製造される。

この圧縮機の摺動部品は、金型鋳造成形により成形された後に急冷され、更にその後に熱処理されて製造される。このため、成形工程中に必要とされる圧力が低くて済む。したがって、この圧縮機の摺動部品は、成形加工費が低くなり、より安価にすることができる。

第４発明に係る圧縮機の摺動部品は、第１発明から第３発明のいずれかに係る圧縮機の摺動部品であって、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ９５よりも低い。なお、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ９５よりも低い範囲は、基地組成中のフェライト面積率が５０％より小さく２５％より大きい範囲にほぼ相当する。また、その黒鉛面積率は６％より小さく３％より大きい範囲にほぼ相当する。

この圧縮機の摺動部品は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ９５よりも低い。このため、この圧縮機の摺動部品は、さらに良好な「なじみ」性を示すと共に異常運転時における焼付きの発生確率をさらに低減することができる。

第５発明に係る圧縮機の摺動部品は、第１発明から第４発明のいずれかに係る圧縮機の摺動部品であって、ＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い硬度を示す部分を含む。

この圧縮機の摺動部品は、ＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い硬度を示す部分を含む。このため、例えば、この圧縮機の摺動部品に、軸受け部など、特に硬度が求められる部分が存在する場合、その部分の硬度をＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い硬度とすればその部分の摩耗を十分に抑制することができる。

第６発明に係る圧縮機の摺動部品基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。なお、ここにいう「摺動部品基体」とは、機械加工などを施して完成摺動部品を得る前の前駆体を意味する。なお、摺動部品基体の硬度がＨＲＢ９０以下であると、摺動部品基体の機械加工時に構成刃先ができやすく切り粉処理性が悪化するおそれがある。その一方、摺動部品基体の硬度がＨＲＢ１００以上であると、摺動部品基体の機械加工において刃具の摩耗や欠けなどの発生がしやすくなるため加工コストが増大するおそれがあり、また、切削抵抗が大きくなり切り込み深さや加工速度の制約からも加工コストが増大するおそれがある。なお、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲は、基地組成中のフェライト面積率は５０％から５％の範囲にほぼ相当する。また、その黒鉛面積率は６％から２％の範囲にほぼ相当する。

上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させた成形品は、熱処理することによって自由に引張強度を調整することができる。そして、この熱処理を経て製造される成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあることが判明している。ちなみに、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲は、引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。つまり、成形品の引張強度の管理は、測定しやすい硬度で代用することができることになる。また、摺動部品基体がスクロール部品基体である場合、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができるというメリットもある。したがって、この圧縮機の摺動部品基体は、片状黒鉛鋳鉄のような摺動部品基体よりも高引張強度を示す。また、本発明者の得た実験結果から、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理が施された摺動部品基体に機械加工を加えて摺動部品を完成させる場合には、摺動部品基体の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にあると、良好な被削性を示すことが判明している。そして、被削性が良好であると、工具摩耗や工具の欠けが発生しにくくなって工具寿命が延び、かつ、構成刃先ができにくくなり切り粉の処理性が良好となるともに加工時間を短縮できるため加工コストが低減するというメリットを享受できる。また、摺動部品基体が適度な硬度を示すため、摺動部品基体にキズが入りにくく、取り扱いが楽になるというメリットもある。ちなみに、同引張強度のＦＣＤに対して、硬度が低い（同じ硬度であれば引張強度が高い）ため、工具摩耗や加工時間に優れるにもかかわらず、高引張強度化できるとも言える。また、摺動部品基体を研削加工する場合、ＦＣ材と比べると表面粗度を小さくしやすいので、相手側の摺動部品（摺動部品が可動スクロールである場合は、オルダムリングやシールリング等）を攻撃しない。以上、まとめると、この圧縮機の摺動部品基体は、高引張強度であって、機械加工が必要な場合には良好な被削性を示す。

第７発明に係る圧縮機の摺動部品基体は、第６発明に係る圧縮機の摺動部品基体であって、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ９５よりも低い。なお、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ９５よりも低い範囲は、基地組成中のフェライト面積率が５０％より小さく２５％より大きい範囲にほぼ相当する。また、その黒鉛面積率は６％より小さく３％より大きい範囲にほぼ相当する。

この圧縮機の摺動部品基体は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ９５よりも低い。このため、この圧縮機の摺動部品は、さらに良好な被削性を示す。したがって、この圧縮機の摺動部品は、加工コストをさらに低く維持することができる。

第８発明に係る圧縮機のスクロール部品は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい圧縮機のスクロール部品であって、板部および渦巻部を備える。渦巻部は、板部の第１板面から第１板面に垂直な方向に向かって渦巻形状を保持しながら延びている。そして、少なくとも第１板面の部分の硬度と渦巻部の先端部の硬度とは、ＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

この圧縮機のスクロール部品は、上記のような成分を有する鉄が半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形された後に急冷されて全体を白銑化させられ、更にその後熱処理が施されて製造されている。このため、渦巻部の引張強度を十分に高めることができる。したがって、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのスクロール部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、この圧縮機のスクロール部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第９発明に係る圧縮機のスクロール部品は、第８発明に係る圧縮機のスクロール部品であって、インナードライブ用ピン軸部をさらに備える。インナードライブ用ピン軸部は、板部の第１板面の裏側の面である第２板面から立設される。そして、インナードライブ用ピン軸部は、表面硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い。半溶融ダイキャスト成形法で成形した成形品は、焼入れ等の表面処理を施すことができる。必要であれば、局所的に焼入れすることで硬度をさらに向上させることもできる。ここでは、この特性を利用して、インナードライブ用ピン軸部のみの表面硬度をＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低くしている。なお、このような部分加熱（選択加熱）は高周波加熱などの手法により達成することができる。

ところで、アウタードライブ形状の可動スクロールでは、通常、クランク軸ピン軸部に焼入れをして硬度を向上させることで、耐摩耗性を向上させている。しかし、インナードライブタイプの場合は、このように選択的に硬度を向上させることは不可能であった。しかし、可動スクロールを半溶融ダイキャスト成形法により製造した場合、高周波加熱などの手法により、可動スクロールのピン軸を選択的に加熱することができる。このため、このスクロール部品は、ピン軸の耐摩耗性に優れている。

第１０発明に係る圧縮機のスクロール部品は、第８発明または第９発明に係る圧縮機のスクロール部品であって、渦巻部は、第１板面からの高さが渦巻部の溝（谷の部分）幅の２倍以下である。

この圧縮機のスクロール部品では、渦巻部は、第１板面からの高さが渦巻部の溝幅の２倍以下である。このため、この圧縮機のスクロール部品は、機械加工前の取代が多くても比較的容易に機械加工を施すことができる。このため、この圧縮機のスクロール部品は、機械加工前の取代が多くてもかまわない。つまり、渦巻部のような複雑な形状部分に対応する金型部分に比較的大きな抜き勾配を設けてもかまわない。このようにすれば、金型の寿命を延ばすことができ、低い製造コストでスクロール部品を得ることができる。また、このスクロール部品が金型鋳造成形される場合、凝固時の熱収縮により容易に離型することができる。

第１１発明に係る圧縮機のスクロール部品基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい圧縮機のスクロール部品基体であって、板部および渦巻部を備える。渦巻部は、板部の第１板面から第１板面に垂直な方向に向かって渦巻形状を保持しながら延びている。そして、少なくとも第１板面の部分の硬度と渦巻部の先端部の硬度とは、ＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

この圧縮機のスクロール部品基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、渦巻部の引張強度を十分に高めることができる。したがって、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、スクロール部品基体を研削加工する場合、ＦＣ材から成るスクロール部品基体と比べると表面粗度を小さくしやすいので、このスクロール部品基体から相手側の摺動部品（例えば、オルダムリングやシールリング等）を攻撃しないスクロール部品を作製することができる。

第１２発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このスイング圧縮機のシリンダブロックは、少なくともシリンダ孔を形成する壁部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

このスイング圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、シリンダブロックの引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このスイング圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第１３発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロックは、第１２発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロックであって、シリンダ孔と連通するブッシュ収容孔を備える。そして、ブッシュ収容孔を形成する壁部の硬度は、ＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い。

近年、冷凍機器メーカ等は、地球環境保護などの観点から冷凍機器などに充填する冷媒をＣＯ₂等の自然冷媒に切り換える傾向にある。このように、冷凍機器にＣＯ₂等の自然冷媒が充填されると、周知の通り、運転時に圧縮機内部が高圧化されることになる。そして、特に、スイング圧縮機では、このような運転中の圧縮機構部の高圧化に伴い、シリンダブロックに形成されるブッシュ収容孔付近部分の摩耗が著しくなるという問題があった。

しかし、このスイング圧縮機のシリンダブロックでは、ブッシュ収容孔を形成する壁部の硬度が、ＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い。このため、このスイング圧縮機のシリンダブロックは、ブッシュ収容孔を形成する壁部がＦＣ材である従来の場合に比べて、著しく耐摩耗性に優れる。このため、このスイング圧縮機のシリンダブロックでは、ブッシュ収容孔付近部分の摩耗を十分に抑制することができる。

第１４発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロック基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このスイング圧縮機のシリンダブロック基体は、少なくともシリンダ孔を形成する壁部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

このスイング圧縮機のシリンダブロック基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、シリンダブロックの引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、シリンダブロックの剛性も向上するため、ボルト締結によるシリンダのひずみが低減し、隙間がつまることで性能を向上させることができる。また、シリンダブロック基体を研削加工する場合、ＦＣ材から成るシリンダブロック基体と比べると表面粗度を小さくしやすいので、このシリンダブロック基体からピストンを攻撃しないシリンダブロックを作製することができる。

第１５発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、ロータリー圧縮機のシリンダブロックは、少なくともシリンダ孔を形成する壁部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

このロータリー圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、シリンダブロックの引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このロータリー圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第１６発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックは、第１５発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックであって、シリンダ孔と連通するベーン収容孔を備える。そして、ベーン収容孔を形成する壁部の硬度は、ＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い。

近年、冷凍機器メーカ等は、地球環境保護などの観点から冷凍機器などに充填する冷媒をＣＯ₂等の自然冷媒に切り換える傾向にある。このように、冷凍機器にＣＯ₂等の自然冷媒が充填されると、周知の通り、圧縮機内部は高圧化されることになる。そして、特に、ロータリー圧縮機では、このような高圧化に伴い、シリンダブロックに形成されるベーン収容孔付近部分の摩耗が著しくなるという問題があった。

しかし、このロータリー圧縮機のシリンダブロックでは、ベーン収容孔を形成する壁部の硬度が、ＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い。このため、このロータリー圧縮機のシリンダブロックは、ベーン収容孔を形成する壁部がＦＣ材である従来の場合に比べて、著しく耐摩耗性に優れる。このため、このスイング圧縮機のシリンダブロックでは、ベーン収容孔付近部分の摩耗を十分に抑制することができる。

第１７発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロック基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このロータリー圧縮機のシリンダブロック基体は、少なくともシリンダ孔を形成する壁部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

このロータリー圧縮機のシリンダブロック基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、シリンダブロックの引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、シリンダブロック基体を研削加工する場合、ＦＣ材から成るシリンダブロック基体と比べると表面粗度を小さくしやすいので、このシリンダブロック基体からローラーを攻撃しないシリンダブロックを作製することができる。

第１８発明に係る圧縮機の摺動部品は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい。

ところで、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させた成形品は、熱処理することによって自由に引張強度を調整することができる。そして、この熱処理を経て製造される成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度はフェライト面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、基地組成中のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。したがって、摺動部品がスクロール部品である場合、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができるというメリットがある。したがって、この圧縮機の摺動部品は、片状黒鉛鋳鉄のような摺動部品よりも高引張強度を示す。また、本発明者の得た実験結果から、基地組成中のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい範囲は硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当するため、圧縮機運転時においてその摺動部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。また、摺動部品が適度な硬度を示すため、摺動部品にキズが入りにくく取り扱いが楽になるというメリットもある。したがって、この圧縮機の摺動部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

なお、フェライト面積率は２５％より大きく５０％より小さい範囲であることがより好ましい。フェライト面積率が２５％より大きく５０％より小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９５よりも低くＨＲＢ９０よりも高い範囲にほぼ相当する。このため、この圧縮機の摺動部品のフェライト面積率を２５％より大きく５０％より小さい範囲とした場合、この圧縮機の摺動部品は、さらに良好な「なじみ」性を示すと共に異常運転時における焼付きの発生確率をさらに低減することができる。また、この圧縮機の摺動部品が摺動部品基体である場合、その摺動部品基体は、さらに良好な被削性を示す。したがって、さほど大きな引張強度を必要としない場合、圧縮機の摺動部品基体のフェライト面積率を２５％より大きく５０％より小さい範囲とすることで、加工コストをさらに低く維持することができる。

第１９発明に係る圧縮機のスクロール部品は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい圧縮機のスクロール部品であって、板部および渦巻部を備える。渦巻部は、板部の第１板面から第１板面に垂直な方向に向かって渦巻形状を保持しながら延びている。そして、少なくとも第１板面の部分のフェライト面積率と渦巻部の先端部のフェライト面積率とは、５％よりも大きく５０％よりも小さい。

この圧縮機のスクロール部品は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、渦巻部の引張強度を十分に高めることができる。したがって、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度はフェライト面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、基地組成中のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのスクロール部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、この圧縮機のスクロール部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２０発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このスイング圧縮機のシリンダブロックは、少なくともシリンダ孔を形成する壁部のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい。

このスイング圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、シリンダブロックの引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度はフェライト面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、基地組成中のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このスイング圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２１発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このロータリー圧縮機のシリンダブロックは、少なくともシリンダ孔を形成する壁部のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい。

このロータリー圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、シリンダブロックの引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度はフェライト面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、基地組成中のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このロータリー圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２２発明に係る圧縮機の摺動部品は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい。

ところで、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させた成形品は、熱処理することによって自由に引張強度を調整することができる。そして、この熱処理を経て製造される成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度は黒鉛面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。したがって、摺動部品がスクロール部品である場合、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができるというメリットがある。したがって、この圧縮機の摺動部品は、片状黒鉛鋳鉄のような摺動部品よりも高引張強度を示す。また、本発明者の得た実験結果から、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい範囲は硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当するため、圧縮機運転時においてその摺動部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。また、摺動部品が適度な硬度を示すため、摺動部品にキズが入りにくく取り扱いが楽になるというメリットもある。したがって、この圧縮機の摺動部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

なお、黒鉛面積率は３％より大きく６％より小さい範囲であることがより好ましい。黒鉛面積率が３％より大きく６％より小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９５よりも低くＨＲＢ９０よりも高い範囲にほぼ相当する。このため、この圧縮機の摺動部品の黒鉛面積率を３％より大きく６％より小さい範囲とした場合、この圧縮機の摺動部品は、さらに良好な「なじみ」性を示すと共に異常運転時における焼付きの発生確率をさらに低減することができる。また、この圧縮機の摺動部品が摺動部品基体である場合、この圧縮機の摺動部品は、さらに良好な被削性を示す。したがって、さほど大きな引張強度を必要としない場合、圧縮機の摺動部品基体の黒鉛面積率を３％より大きく６％より小さい範囲とすることで、加工コストをさらに低く維持することができる。

第２３発明に係る圧縮機のスクロール部品は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい圧縮機のスクロール部品であって、板部および渦巻部を備える。渦巻部は、板部の第１板面から第１板面に垂直な方向に向かって渦巻形状を保持しながら延びている。少なくとも第１板面の部分の黒鉛面積率と渦巻部の先端部の黒鉛面積率とは、２％よりも大きく６％よりも小さい。

この圧縮機のスクロール部品は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、渦巻部の引張強度を十分に高めることができる。したがって、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度は黒鉛面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのスクロール部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、この圧縮機のスクロール部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２４発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく。そして、このスイング圧縮機のシリンダブロックは、少なくともシリンダ孔を形成する壁部の黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい。

このスイング圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、シリンダブロックの引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度は黒鉛面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このスイング圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２５発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このロータリー圧縮機のシリンダブロックは、少なくともシリンダ孔を形成する壁部の黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい。

このロータリー圧縮機のシリンダブロックは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、シリンダブロックの引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度は黒鉛面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このロータリー圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２６発明に係る圧縮機には、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い摺動部品が組み込まれている。

ところで、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させた成形品は、熱処理することによって自由に引張強度を調整することができる。そして、この熱処理を経て製造される成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあることが判明している。ちなみに、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲は、引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。つまり、成形品の引張強度の管理は、測定しやすい硬度で代用することができることになる。また、摺動部品がスクロール部品である場合、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができるというメリットもある。したがって、この圧縮機では、片状黒鉛鋳鉄のような摺動部品よりも高引張強度の摺動部品を利用していることになる。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてその摺動部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、この圧縮機では、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じるのを防止することができる。なお、この圧縮機では、摺動部品が炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さいので、各部肉厚の減少により小径化によるスラスト損失の低減や大容量化が可能となり、かつ、ＦＣ材と比較すると靭性に優れているため突発的な内圧上昇や異物噛み込みに対して損傷が発生しにくいし仮に損傷しても細かいゴミができにくく配管の洗浄が不要になるというメリット等を享受することができる。ちなみに、このような圧縮機は特に更新需要向けの圧縮機に向いていると言える。

第２７発明に係る圧縮機には、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい摺動部品が組み込まれている。

この圧縮機では、摺動部品が炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、摺動部品がスクロール部品である場合、渦巻部の引張強度を十分に高めることができる。したがって、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度はフェライト面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、基地組成中のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのスクロール部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、この圧縮機は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２８発明に係る圧縮機には、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい摺動部品が組み込まれている。

この圧縮機では、摺動部品が炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、摺動部品がスクロール部品である場合、渦巻部の引張強度を十分に高めることができる。したがって、渦巻部の設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度はフェライト面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのスクロール部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、この圧縮機は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２９発明に係るスイング圧縮機のピストンは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このスイング圧縮機のピストンは、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

このスイング圧縮機のピストンは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、ピストンの引張強度を十分に高めることができる。したがって、ピストンの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのピストンは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このスイング圧縮機のピストンは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３０発明に係るスイング圧縮機のピストン基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このスイング圧縮機のピストン基体は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

このスイング圧縮機のピストン基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、ピストンの引張強度を十分に高めることができる。したがって、ピストンの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、ピストン基体を研削加工する場合、ＦＣ材から成るピストン基体と比べると表面粗度を小さくしやすいので、このピストン基体からシリンダブロックを攻撃しないピストンを作製することができる。

第３１発明に係るスイング圧縮機のピストンは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このスイング圧縮機のピストンは、フェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい。

このスイング圧縮機のピストンは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、ピストンの引張強度を十分に高めることができる。したがって、ピストンの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度はフェライト面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、基地組成中のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのピストンは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このスイング圧縮機のピストンは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３２発明に係るスイング圧縮機のピストンは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このスイング圧縮機のピストンは、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい。

このスイング圧縮機のピストンは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、ピストンの引張強度を十分に高めることができる。したがって、ピストンの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度は黒鉛面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのピストンは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このスイング圧縮機のピストンは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３３発明に係るロータリー圧縮機のローラーは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このロータリー圧縮機のローラーは、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

このロータリー圧縮機のローラーは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、ローラーの引張強度を十分に高めることができる。したがって、ローラーの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのローラーは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このロータリー圧縮機のローラーは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３４発明に係るロータリー圧縮機のローラー基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このロータリー圧縮機のローラー基体は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い。

このロータリー圧縮機のローラー基体は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、ローラーの引張強度を十分に高めることができる。したがって、ローラーの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、ローラー基体を研削加工する場合、ＦＣ材から成るローラー基体と比べると表面粗度を小さくしやすいので、このローラー基体からシリンダブロックを攻撃しないローラーを作製することができる。

第３５発明に係るロータリー圧縮機のローラーは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このロータリー圧縮機のローラーは、フェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい。

このロータリー圧縮機のローラーは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、ローラーの引張強度を十分に高めることができる。したがって、ローラーの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度はフェライト面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、基地組成中のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのローラーは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このロータリー圧縮機のローラーは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３６発明に係るロータリー圧縮機のローラーは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。そして、このロータリー圧縮機のローラーは、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい。

このロータリー圧縮機のローラーは、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい。このため、ローラーの引張強度を十分に高めることができる。したがって、ローラーの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、上記のような成分を有する鉄を半溶融ダイキャスト成形や、半凝固ダイキャスト成形、金型鋳造成形した後に急冷して全体を白銑化させ、更にその後熱処理された成形品の引張強度はその硬度と比例関係にあり、また、その硬度は黒鉛面積率と所定の関係にあることが判明している。ちなみに、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい範囲は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にほぼ相当し、また、その引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてそのローラーは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、このロータリー圧縮機のローラーは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３７発明に係る圧縮機は、第２６発明から第２８発明のいずれかに係る圧縮機であって、二酸化炭素（ＣＯ₂）冷媒に対応可能である。

この圧縮機は、二酸化炭素（ＣＯ₂）冷媒に対応可能である。このため、この圧縮機は、地球環境問題に貢献することができる。

第１発明に係る圧縮機の摺動部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。なお、この圧縮機の摺動部品は、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さいので、各部肉厚の減少により小径化によるスラスト損失の低減や大容量化が可能となり、かつ、ＦＣ材と比較すると靭性に優れているため突発的な内圧上昇や異物噛み込みに対して損傷が発生しにくいし仮に損傷しても細かいゴミができにくく配管の洗浄が不要になるというメリット等を享受することができる。ちなみに、このような圧縮機は特に更新需要向けの圧縮機に向いていると言える。

第２発明に係る圧縮機の摺動部品は、摺動部品基体がニアネットシェイプ化されることができる。したがって、この圧縮機の摺動部品は、機械加工費を削減可能で、より安価に製造することができる。

第３発明に係る圧縮機の摺動部品は、成形工程中に必要とされる圧力が低くて済む。したがって、この圧縮機の摺動部品は、成形加工費が低くなり、より安価にすることができる。

第４発明に係る圧縮機の摺動部品は、さらに良好な「なじみ」性を示すと共に異常運転時における焼付きの発生確率をさらに低減することができる。

第５発明に係る圧縮機の摺動部品では、軸受け部など、特に硬度が求められる部分が存在する場合、その部分の硬度をＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い硬度とすればその部分の摩耗を十分に抑制することができる。

第６発明に係る圧縮機の摺動部品基体は、高引張強度であって、機械加工が必要な場合には良好な被削性を示す。

第７発明に係る圧縮機の摺動部品基体は、さらに良好な被削性を示す。したがって、この圧縮機の摺動部品は、加工コストをさらに低く維持することができる。

第８発明に係る圧縮機のスクロール部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第９発明に係る圧縮機のスクロール部品は、ピン軸の耐摩耗性に優れている。

第１０発明に係る圧縮機のスクロール部品は、機械加工前の取代が多くても比較的容易に機械加工を施すことができる。このため、この圧縮機のスクロール部品は、機械加工前の取代が多くてもかまわない。つまり、渦巻部のような複雑な形状部分に対応する金型部分に比較的大きな抜き勾配を設けてもかまわない。このようにすれば、金型の寿命を延ばすことができ、低い製造コストでスクロール部品を得ることができる。また、このスクロール部品が金型鋳造成形される場合、凝固時の熱収縮により容易に離型することができる。

第１１発明に係る圧縮機のスクロール部品基体からは、相手側の摺動部品（例えば、オルダムリングやシールリング等）を攻撃しないスクロール部品を作製することができる。

第１２発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第１３発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロックは、ブッシュ収容孔を形成する壁部がＦＣ材である従来の場合に比べて、著しく耐摩耗性に優れる。このため、このスイング圧縮機のシリンダブロックでは、ブッシュ収容孔付近部分の摩耗を十分に抑制することができる。

第１４発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロック基体は、引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、シリンダブロックの剛性も向上するため、ボルト締結によるシリンダのひずみが低減し、隙間がつまることで性能を向上させることができる。また、シリンダブロック基体を研削加工する場合、ＦＣ材から成るシリンダブロック基体と比べると表面粗度を小さくしやすいので、このシリンダブロック基体から、ピストンを攻撃しないシリンダブロックを作製することができる。

第１５発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第１６発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックは、ベーン収容孔を形成する壁部がＦＣ材である従来の場合に比べて、著しく耐摩耗性に優れる。このため、このスイング圧縮機のシリンダブロックでは、ベーン収容孔付近部分の摩耗を十分に抑制することができる。

第１７発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロック基体は、引張強度を十分に高めることができる。したがって、シリンダブロックの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、シリンダブロック基体を研削加工する場合、ＦＣ材から成るシリンダブロック基体と比べると表面粗度を小さくしやすいので、このシリンダブロック基体からローラーを攻撃しないシリンダブロックを作製することができる。

第１８発明に係る圧縮機の摺動部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第１９発明に係る圧縮機のスクロール部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２０発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２１発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２２発明に係る圧縮機の摺動部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２３発明に係る圧縮機のスクロール部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２４発明に係るスイング圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２５発明に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２６発明に係る圧縮機では、片状黒鉛鋳鉄のような摺動部品よりも高引張強度の摺動部品を利用していることになる。また、本発明者の得た実験結果から、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲にある場合、圧縮機運転時においてその摺動部品は十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないことが明らかにされている。このため、この圧縮機では、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じるのを防止することができる。なお、この圧縮機では、炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さいので、各部肉厚の減少により小径化によるスラスト損失の低減や大容量化が可能となり、かつ、ＦＣ材と比較すると靭性に優れているため突発的な内圧上昇や異物噛み込みに対して損傷が発生しにくいし仮に損傷しても細かいゴミができにくく配管の洗浄が不要になるというメリット等を享受することができる。

第２７発明に係る圧縮機は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２８発明に係る圧縮機は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第２９発明に係るスイング圧縮機のピストンは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３０発明に係るスイング圧縮機のピストン基体は、引張強度を十分に高めることができる。したがって、ピストンの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、ピストン基体を研削加工する場合、ＦＣ材から成るピストン基体と比べると表面粗度を小さくしやすいので、このピストン基体からシリンダブロックを攻撃しないピストンを作製することができる。

第３１発明に係るスイング圧縮機のピストンは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３２発明に係るスイング圧縮機のピストンは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３３発明に係るロータリー圧縮機のローラーは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３４発明に係るロータリー圧縮機のローラー基体は、引張強度を十分に高めることができる。したがって、ローラーの設計自由度が大幅に向上し、小径化や大容量化することができる。また、ローラー基体を研削加工する場合、ＦＣ材から成るローラー基体と比べると表面粗度を小さくしやすいので、このローラー基体からシリンダブロックを攻撃しないローラーを作製することができる。

第３５発明に係るロータリー圧縮機のローラーは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３６発明に係るロータリー圧縮機のローラーは、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない。

第３７発明に係る圧縮機は、地球環境問題に貢献することができる。

＜第１実施形態＞
第１実施形態に係る高低圧ドーム型スクロール圧縮機１は、蒸発器や、凝縮器、膨張機構などと共に冷媒回路を構成し、その冷媒回路中のガス冷媒を圧縮する役割を担うものであって、図１に示されるように、主に、縦長円筒状の密閉ドーム型のケーシング１０、スクロール圧縮機構１５、オルダムリング３９、駆動モータ１６、下部主軸受６０、吸入管１９、および吐出管２０から構成されている。以下、この高低圧ドーム型スクロール圧縮機１の構成部品についてそれぞれ詳述していく。

〔高低圧ドーム型スクロール圧縮機の構成部品の詳細〕
（１）ケーシング
ケーシング１０は、略円筒状の胴部ケーシング部１１と、胴部ケーシング部１１の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁部１２と、胴部ケーシング部１１の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁部１３とを有する。そして、このケーシング１０には、主に、ガス冷媒を圧縮するスクロール圧縮機構１５と、スクロール圧縮機構１５の下方に配置される駆動モータ１６とが収容されている。このスクロール圧縮機構１５と駆動モータ１６とは、ケーシング１０内を上下方向に延びるように配置されるクランク軸１７によって連結されている。そして、この結果、スクロール圧縮機構１５と駆動モータ１６との間には、間隙空間１８が生じる。

（２）スクロール圧縮機構
スクロール圧縮機構１５は、図１に示されるように、主に、ハウジング２３と、ハウジング２３の上方に密着して配置される固定スクロール２４と、固定スクロール２４に噛合する可動スクロール２６とから構成されている。以下、このスクロール圧縮機構１５の構成部品についてそれぞれ詳述していく。

ａ）ハウジング
ハウジング２３は、その外周面において周方向の全体に亘って胴部ケーシング部１１に圧入固定されている。つまり、胴部ケーシング部１１とハウジング２３とは全周に亘って気密状に密着されている。このため、ケーシング１０の内部は、ハウジング２３下方の高圧空間２８とハウジング２３上方の低圧空間２９とに区画されていることになる。また、このハウジング２３には、上端面が固定スクロール２４の下端面と密着するように、固定スクロール２４がボルト３８により締結固定されている。また、このハウジング２３には、上面中央に凹設されたハウジング凹部３１と、下面中央から下方に延設された軸受部３２とが形成されている。そして、この軸受部３２には、上下方向に貫通する軸受孔３３が形成されており、この軸受孔３３にクランク軸１７が軸受３４を介して回転自在に嵌入されている。

なお、本実施の形態において、このハウジング２３は、新規かつ特殊な製造方法により製造される。この製造方法については、下記「摺動部品の製造方法」の欄で詳述する。

ｂ）固定スクロール
固定スクロール２４は、主に、鏡板２４ａと、鏡板２４ａの下面に形成された渦巻き状（インボリュート状）のラップ２４ｂとから構成されている。鏡板２４ａには、圧縮室４０（後述）に連通する吐出通路４１と、吐出通路４１に連通する拡大凹部４２とが形成されている。吐出通路４１は、鏡板２４ａの中央部分において上下方向に延びるように形成されている。拡大凹部４２は、鏡板２４ａの上面に凹設された水平方向に広がる凹部により構成されている。そして、固定スクロール２４の上面には、この拡大凹部４２を塞ぐように蓋体４４がボルト４４ａにより締結固定されている。そして、拡大凹部４２に蓋体４４が覆い被せられることによりスクロール圧縮機構１５の運転音を消音させる膨張室からなるマフラー空間４５が形成されている。固定スクロール２４と蓋体４４とは、図示しないパッキンを介して密着させることによりシールされている。

なお、本実施の形態において、この固定スクロール２４は、新規かつ特殊な製造方法により製造される。この製造方法については、下記「摺動部品の製造方法」の欄で詳述する。

ｃ）可動スクロール
可動スクロール２６は、図１〜図４に示されるように、主に、鏡板２６ａと、鏡板２６ａの上面に形成された渦巻き状（インボリュート状）のラップ２６ｂと、鏡板２６ａの下面に形成された軸受部２６ｃと、鏡板２６ａの両端部に形成される溝部２６ｄとから構成されている。そして、この可動スクロール２６は、溝部にオルダムリング３９（後述）が嵌め込まれることによりハウジング２３に支持される。また、軸受部２６ｃにはクランク軸１７の上端が嵌入される。可動スクロール２６は、このようにスクロール圧縮機構１５に組み込まれることによってクランク軸１７の回転により自転することなくハウジング２３内を公転する。そして、可動スクロール２６のラップ２６ｂは固定スクロール２４のラップ２４ｂに噛合させられており、両ラップ２４ｂ，２６ｂの接触部の間には圧縮室４０が形成されている。そして、この圧縮室４０では、可動スクロール２６の公転に伴い、両ラップ２４ｂ，２６ｂ間の容積が中心に向かって収縮する。本実施形態に係る高低圧ドーム型スクロール圧縮機１では、このようにしてガス冷媒を圧縮するようになっている。

なお、本実施の形態において、この可動スクロール２６は、新規かつ特殊な製造方法により製造される。この製造方法については、下記「摺動部品の製造方法」の欄で詳述する。

ｄ）その他
また、このスクロール圧縮機構１５には、固定スクロール２４とハウジング２３とに亘り、連絡通路４６が形成されている。この連絡通路４６は、固定スクロール２４に切欠形成されたスクロール側通路４７と、ハウジング２３に切欠形成されたハウジング側通路４８とが連通するように形成されている。そして、連絡通路４６の上端、即ちスクロール側通路４７の上端は拡大凹部４２に開口し、連絡通路４６の下端、即ちハウジング側通路４８の下端はハウジング２３の下端面に開口している。つまり、このハウジング側通路４８の下端開口により、連絡通路４６の冷媒を間隙空間１８に流出させる吐出口４９が構成されていることになる。

（３）オルダムリング
オルダムリング３９は、上述したように、可動スクロールの自転運動を防止するための部材であって、ハウジング２３に形成されるオルダム溝（図示せず）に嵌め込まれている。なお、このオルダム溝は、長円形状の溝であって、ハウジング２３において互いに対向する位置に配設されている。

（４）駆動モータ
駆動モータ１６は、本実施の形態において直流モータであって、主に、ケーシング１０の内壁面に固定された環状のステータ５１と、ステータ５１の内側に僅かな隙間（エアギャップ通路）をもって回転自在に収容されたローター５２とから構成されている。そして、この駆動モータ１６は、ステータ５１の上側に形成されているコイルエンド５３の上端がハウジング２３の軸受部３２の下端とほぼ同じ高さ位置になるように配置されている。

ステータ５１には、ティース部に銅線が巻回されており、上方および下方にコイルエンド５３が形成されている。また、ステータ５１の外周面には、ステータ５１の上端面から下端面に亘り且つ周方向に所定間隔をおいて複数個所に切欠形成されているコアカット部が設けられている。そして、このコアカット部により、胴部ケーシング部１１とステータ５１との間に上下方向に延びるモータ冷却通路５５が形成されている。

ローター５２は、上下方向に延びるように胴部ケーシング部１１の軸心に配置されたクランク軸１７を介してスクロール圧縮機構１５の可動スクロール２６に駆動連結されている。また、連絡通路４６の吐出口４９を流出した冷媒をモータ冷却通路５５に案内する案内板５８が、間隙空間１８に配設されている。

（５）下部主軸受
下部主軸受６０は、駆動モータ１６の下方の下部空間に配設されている。この下部主軸受６０は、胴部ケーシング部１１に固定されるとともにクランク軸１７の下端側軸受を構成し、クランク軸１７を支持している。

なお、本実施の形態において、この下部主軸受６０は、新規かつ特殊な製造方法により製造される。この製造方法については、下記「摺動部品の製造方法」の欄で詳述する。

（６）吸入管
吸入管１９は、冷媒回路の冷媒をスクロール圧縮機構１５に導くためのものであって、ケーシング１０の上壁部１２に気密状に嵌入されている。吸入管１９は、低圧空間２９を上下方向に貫通すると共に、内端部が固定スクロール２４に嵌入されている。

（７）吐出管
吐出管２０は、ケーシング１０内の冷媒をケーシング１０外に吐出させるためのものであって、ケーシング１０の胴部ケーシング部１１に気密状に嵌入されている。そして、この吐出管２０は、上下方向に延びる円筒形状に形成されハウジング２３の下端部に固定される内端部３６を有している。なお、吐出管２０の内端開口、即ち流入口は、下方に向かって開口されている。

〔摺動部品の製造方法〕
本実施の形態に係る高低圧ドーム型スクロール圧縮機１において、クランク軸１７、ハウジング２３、固定スクロール２４、可動スクロール２６、オルダムリング３９、および下部主軸受６０は摺動部品であり、本実施の形態では、ハウジング２３、固定スクロール２４、可動スクロール２６、および下部主軸受６０の摺動部品が下記製造方法により製造される。

（１）原材料
本実施の形態において上記摺動部品の原材料となる鉄素材としては、Ｃ：２．３〜２．４ｗｔ％、Ｓｉ：１．９５〜２．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０．６〜０．７ｗｔ％、Ｐ：＜０．０３５ｗｔ％、Ｓ：＜０．０４ｗｔ％、Ｃｒ：０．００〜０．５０ｗｔ％、Ｎｉ：０．５０〜１．００ｗｔ％が添加されているビレットが採用される。なお、ここにいう重量割合は全量に対する割合である。また、ここに「ビレット」とは、一端、上記成分の鉄素材が溶融炉において溶融された後に、連続鋳造装置により円柱形状等に成形された最終成形前の素材を意味する。なお、ここで、ＣおよびＳｉの含有量は、引張強度および引張弾性率が片状黒鉛鋳鉄より高くなること、および複雑な形状の摺動部品基体を成形するのに適切な流動性を備えていることの両方を満足するように決定される。また、Ｎｉの含有量は、金属組織の靭性を向上させて成形時の表面クラックを防止するのに適切な金属組成を構成するように決定されている。

（２）製造工程
本実施の形態に係る摺動部品は、半溶融ダイキャスト成形工程、熱処理工程、および最終仕上げ工程を経て製造される。以下、各工程について詳述する。

ａ）半溶融ダイキャスト成形工程
半溶融ダイキャスト成形工程では、先ず、ビレットを高周波加熱することにより半溶融状態とする。次いで、その半溶融状態のビレットを所定の金型に注入する際に、ダイキャストマシンで所定圧力を加えながらビレットを所望の形状に成形し摺動部品基体を得る。そして、摺動部品基体を金型から取り出して急冷させると、その摺動部品基体の金属組織は、全体的に白銑化したものとなる。なお、摺動部品基体は最終的に得られる摺動部品よりも若干大きく、この摺動部品基体は、後の最終仕上げ工程において加工代が取り除かれて最終的な摺動部品となる。

ｂ）熱処理工程
熱処理工程では、半溶融ダイキャスト成形工程後の摺動部品基体が熱処理される。この熱処理工程において、摺動部品基体の金属組織は、白銑化組織からパーライト／フェライト基地、粒状黒鉛から成る金属組織へと変化する。なお、この白銑化組織の黒鉛化、パーライト化については熱処理温度、保持時間、冷却速度などを調節することにより調節することができる。例えば、Honda R&D Technical Review の Vol.14 No.1 の論文「鉄の半溶融成形技術の研究」にあるように、９５０℃で６０分保持した後に０．０５〜０．１０℃／ｓｅｃの冷却速度で炉中にて徐冷することにより、５００ＭＰａ〜７００ＭＰａ程度の引張強度、ＨＢ１５０（ＨＲＢ８１（ＳＡＥ Ｊ ４１７硬さ換算表からの換算値））〜ＨＢ２００（ＨＲＢ９６（ＳＡＥ Ｊ ４１７硬さ換算表からの換算値））程度の硬度を有する金属組織を得ることができる。このような金属組織はフェライト中心であるために軟らかく被削性に優れるが、機械加工時に構成刃先を形成して刃具寿命を低下させる可能性がある。また、１０００℃で６０分保持した後に空冷し、さらに最初の温度より少し低い温度で所定時間保持した後に空冷することにより、６００ＭＰａ〜９００ＭＰａ程度の引張強度、ＨＢ２００（ＨＲＢ９６（ＳＡＥ Ｊ ４１７硬さ換算表からの換算値））〜ＨＢ２５０（ＨＲＢ１０５，ＨＲＣ２６（ＳＡＥ Ｊ ４１７硬さ換算表からの換算値、なおＨＲＢ１０５は試験タイプの有効な実用範囲を超えるため参考値である））程度の硬度を有する金属組織を得ることができる。このような金属組織において、片状黒鉛鋳鉄と同等の硬度を有するものは、片状黒鉛鋳鉄と同等の被削性を有し、同等の延性・靭性を有する球状黒鉛鋳鉄と比較すると被削性に優れている。また、１０００℃で６０分保持した後に油冷し、さらに最初の温度より少し低い温度で所定時間保持した後に空冷することにより、８００ＭＰａ〜１３００ＭＰａ程度の引張強度、ＨＢ２５０（ＨＲＢ１０５，ＨＲＣ２６（ＳＡＥ Ｊ ４１７硬さ換算表からの換算値、なおＨＲＢ１０５は試験タイプの有効な実用範囲を超えるため参考値である））〜ＨＢ３５０（ＨＲＢ１２２，ＨＲＣ４１（ＳＡＥ Ｊ ４１７硬さ換算表からの換算値、なおＨＲＢ１２２は試験タイプの有効な実用範囲を超えるため参考値である））程度の硬度を有する金属組織を得ることができる。このような金属組織はパーライト中心であるために硬く、被削性に劣るが、耐摩耗性に優れている。ただし、硬すぎることによる摺動相手材への攻撃性を有する可能性がある。

なお、本実施の形態において、この熱処理工程では、摺動部品基体の硬度がＨＲＢ９０（ＨＢ１７６（ＳＡＥ Ｊ ４１７硬さ換算表からの換算値））よりも高くＨＲＢ１００（ＨＢ２１９（ＳＡＥ Ｊ ４１７硬さ換算表からの換算値））よりも低くなるような条件下で熱処理される。なお、摺動部品基体が半溶融ダイキャスト成形法により製造される場合、摺動部品基体の硬度はその摺動部品基体の引張強度と比例関係になることが明らかとなっているので、このときの摺動部品基体の引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。

ｃ）最終仕上げ工程
最終仕上げ工程では、摺動部品基体が機械加工されて摺動部品の完成となる。なお、摺動部品基体が可動スクロール基体や固定スクロール基体である場合、渦巻部はエンドミル加工される。

〔試験結果〕
（１）耐摩耗性試験および「なじみ」性試験
先ず、半溶融ダイキャスト法によって作製した素材から図９に示されるようなピン形状のテストピース４１２ａおよびディスク形状のテストピース４１２ｂを作製し、その半溶融ダイキャスト法によって作製した素材の熱処理条件を種々変化させることによって硬度の異なるテストピース４１２ａ，４１２ｂを作製した。そして、それぞれのテストピース４１２ａ，４１２ｂを、図９に示されるようなピン／ディスク試験装置４０１にセットして、容器４１０内に貯められているＲ４１０Ａ冷媒とエーテル油（１００℃）との混合液４１６中、平均摺動速度２．０ｍ／ｓ及び一定面圧荷重２０ＭＰａの条件下でホルダ４１３にセットされているピン形状のテストピース４１２ａをディスク状のテストピース４１２ｂと２時間摺動させたときの摩耗量を測定した。なお、このときの面圧は、下側のシャフト４１１ｂに負荷する荷重によって調整されている。また、上側のローターシャフト４１１ａと容器４１０との間にはメカニカルシール４１４が施されている。また、このときの摩耗量はピン摩耗量とディスク摩耗深さとの合計値とした。

この実験から得られたデータを図５に示される棒グラフにまとめた。グラフの向かって左側のエリアには、半溶融ダイキャスト成形法によって製造されたテストピース（以下、半溶融ダイキャスト成形テストピースという）の硬度と摩耗量の関係が示されている。また、グラフの向かって右側のエリアには、参考として、従来素材であるＦＣ２５０のテストピース（以下、ＦＣ２５０テストピースという）の硬度と摩耗量が示されている。なお、このＦＣ２５０のテストピースは、従来の圧縮機において、良好な「なじみ」性を示す硬度（ＨＲＢ１０１.０）を有する。また、この硬度を示すＦＣ２５０テストピースの基地組織には９５％以上のパーライト組織が含まれている。

ここで、左側のエリアを見てみると、半溶融ダイキャスト成形テストピースの硬度とその摩耗量とは、ほぼ比例関係にあることがわかる。また、各半溶融ダイキャスト成形テストピースとＦＣ２５０テストピースとを比較すると、ＨＲＢ１０３．７の硬度を有する半溶融ダイキャスト成形テストピースはＦＣ２５０テストピースよりも著しく摩耗量が少なく、ＨＲＢ９８．０の硬度を有する半溶融ダイキャスト成形テストピースはＦＣ２５０テストピースとほぼ同等の摩耗量となり、ＨＲＢ８７．４の硬度を有する半溶融ダイキャスト成形テストピースはＦＣ２５０テストピースよりも著しく摩耗量が多いことがわかる。つまり、ＨＲＢ９８.０の半溶融ダイキャスト成形テストピースがＨＲＢ１００以上のＦＣ２５０テストピースと同等の「なじみ」性を有していることが分かる。これは、摩耗という現象が硬度のみならず基地組織にも依存することを示唆している。つまり、硬度が同等であったとしても基地組織に占めるパーライト組織の割合が高い場合には、その成形品は「なじみ」性に劣るということである。そして、ここで、良好な「なじみ」性を実現できる硬度は、経験的に、５μｍよりも大きく１３μｍよりも小さい摩耗量を有する硬度である。このため、半溶融ダイキャスト成形テストピースでは、硬度がＨＲＢ９０よりも大きくＨＲＢ１００よりも小さいものが「なじみ性」に優れる。なお、これは、図６に示される半溶融ダイキャスト成形品のなじみ曲線でも支持される。図６から明らかなように、ＨＲＢ１００以上では十分になじむまでに１００時間を要しているが、ＨＲＢ１００以下では十数時間でほぼ完全になじんでいる。

（２）耐焼付き性試験
先ず、半溶融ダイキャスト法によって作製した素材から図９に示されるようなピン形状のテストピース４１２ａおよびディスク形状のテストピース４１２ｂを作製し、その半溶融ダイキャスト法によって作製した素材の熱処理条件を種々変化させることによって硬度の異なるテストピース４１２ａ，４１２ｂを作製した。そして、それぞれのテストピース４１２ａ，４１２ｂを、図９に示されるようなピン／ディスク試験装置４０１にセットして、容器４１０内に貯められているＲ４１０Ａ冷媒とエーテル油（１００℃）との混合液４１６中、平均摺動速度２．０ｍ／ｓの条件下、１５．６ＭＰａずつステップ荷重（面圧）を印加し、トルク検出器４１５により摩擦トルクが急増した時点を焼付き発生時点とし、そのときの面圧を焼付き発生面圧とした。なお、このときの面圧は、下側のシャフト４１１ｂに負荷する荷重によって調整されている。また、上側のローターシャフト４１１ａと容器４１０との間にはメカニカルシール４１４が施されている。

この実験から得られたデータを図７に示される棒グラフにまとめた。このグラフには、半溶融ダイキャスト成形法によって製造されたテストピース（以下、半溶融ダイキャスト成形テストピースという）の硬度と焼付き発生面圧との関係が示されている。

図７から明らかなように、半溶融ダイキャスト成形テストピースの硬度がＨＲＢ９８．０とＨＲＢ１０３．８との間のところで、焼付き発生面圧が著しく低下している。つまり、これは半溶融ダイキャスト成形テストピースの硬度がＨＲＢ１００以上になると、焼付きが生じやすくなることを示している。つまり、半溶融ダイキャスト成形法を利用して可動スクロールや固定スクロールを製造する場合、圧縮機の異常運転時の可動スクロールや固定スクロールの焼付きを防止するためには、可動スクロールや固定スクロールの硬度をＨＲＢ１００未満とする必要がある。

（３）延性試験
図８には、半溶融ダイキャスト成形法によって製造された成形品の硬度と引張伸びとの関係を示した。なお、引張伸びは、ＪＩＳ Ｚ２２４１に示される試験方法に従って測定した。また、この引張試験において、テストピースの形状は、ＪＩＳ Ｚ２２０１に示される４号もしくは５号試験片の形状とした。

図８から明らかなように、半溶融ダイキャスト成形法により製造される成形品（以下、半溶融ダイキャスト成形品という）において、その硬度と伸びは逆比例の関係にある。そして、従来のＦＣ２５０やＦＣＤ６００の成形品（以下、従来成形品という）と比較した場合、半溶融ダイキャスト成形品は従来成形品に比べて著しく高い延性を示すことがわかる。なお、ここで、半溶融ダイキャスト成形品の場合、引張伸びが１４％以上になると機械加工において構成刃先ができやすく切り粉処理性が悪化する事実があり、引張伸びが８％以下となると割れが生じた場合（半溶融ダイキャスト成形品が可動スクロールや固定スクロールである場合、液バック（液圧縮）による割れが考えられる）に細かいゴミが出やすくなるという事実があり、延性向上によるこの防止効果を十分に享受できないという事実がある。このため、半溶融ダイキャスト成形品は理想的には８％よりもおおきく１４％よりも小さい引張伸びを有するのが好ましい。したがって、半溶融ダイキャスト成形品の硬度は、ＨＲＢ９０よりも大きくＨＲＢ１００よりも小さいのが理想的である。

（４）切削性試験
図１０には、半溶融ダイキャスト成形法によって製造された成形品の切込み量と切削抵抗力の関係を示した。なお、この切削性試験は、切削刃としてエンドミルを用い、ドライ条件下で、エンドミルの回転速度を６０００ｒｐｍ、送り速度を１８００ｍｍ／ｍｉｎ−０．０５／刃と設定し、ダウンカット方式で行った。また、このときの半溶融ダイキャスト成形品の硬度はＨＲＢ９８であり、リファレンスのＦＣ２５０成形品の硬度はＨＲＢ１０１であった。

図１０から明らかなように、半溶融ダイキャスト成形品では、ＦＣ２５０成形品と同様に、切込み量が大きくなると切削抵抗力が比例的に増加するが、その絶対値はＦＣ２５０成形品よりも小さくなる。

（５）刃具摩耗試験
図１６には、半溶融ダイキャスト成形法によって製造された成形品の刃具摩耗量の比較を示した。なお、この刃具摩耗試験は、切削性試験と同様に、切削刃としてエンドミルを用い、ドライ条件下で、エンドミルの回転速度を８０００ｒｐｍ、送り速度を１９２０ｍｍ／ｍｉｎ−０．０４／刃と設定し、ダウンカット方式で行った。また、図１６中のデータは棒の上方に記載されている切削距離まで刃具を回転させたときの値である。また、このときの半溶融ダイキャスト成形品の硬度はＨＲＢ９３〜９５およびＨＲＢ９８〜１００であり、リファレンスのＦＣ２５０成形品の硬度はＨＲＢ１０１であった。

図１６から明らかなように、硬度９３〜９５の半溶融ダイキャスト成形品とＦＣ２５０成形品とを比較すると、硬度９３〜９５の半溶融ダイキャスト成形品の方がＦＣ２５０成形品よりも切削距離が長いにも関わらず両者の刃具摩耗量は外周刃、底刃ともにぼぼ同じである。したがって、硬度９３〜９５の半溶融ダイキャスト成形品はＦＣ２５０成形品と同等かそれよりも優れた被削性を有する。また、硬度９３〜９５の半溶融ダイキャストと硬度９８〜１００の半溶融ダイキャスト成形品とを比較すると、硬度９３〜９５の半溶融ダイキャスト成形品の方が硬度９８〜１００の半溶融ダイキャスト成形品よりも切削距離が長いにも関わらず底刃の摩耗量が少ない。すわなち、硬度９３〜９５の半溶融ダイキャスト成形品は、硬度９８〜１００の半溶融ダイキャスト成形品よりも著しく被削性に優れている。

〔高低圧ドーム型スクロール圧縮機の運転動作〕
駆動モータ１６が駆動されると、クランク軸１７が回転し、可動スクロールが自転することなく公転運転を行う。すると、低圧のガス冷媒が、吸入管１９を通って圧縮室４０の周縁側から圧縮室４０に吸引され、圧縮室４０の容積変化に伴って圧縮され、高圧のガス冷媒となる。そして、この高圧のガス冷媒は、圧縮室４０の中央部から吐出通路４１を通ってマフラー空間４５へ吐出され、その後、連絡通路４６、スクロール側通路４７、ハウジング側通路４８、吐出口４９を通って間隙空間１８へ流出し、案内板５８と胴部ケーシング部１１の内面との間を下側に向かって流れる。そして、このガス冷媒は、案内板５８と胴部ケーシング部１１の内面との間を下側に向かって流れる際に、一部が分流して案内板５８と駆動モータ１６との間を円周方向に流れる。なお、このとき、ガス冷媒に混入している潤滑油が分離される。一方、分流したガス冷媒の他部は、モータ冷却通路５５を下側に向かって流れ、モータ下部空間にまで流れた後、反転してステータ５１とローター５２との間のエアギャップ通路、または連絡通路４６に対向する側（図１における左側）のモータ冷却通路５５を上方に向かって流れる。その後、案内板５８を通過したガス冷媒と、エアギャップ通路又はモータ冷却通路５５を流れてきたガス冷媒とは、間隙空間１８で合流して吐出管２０の内端部３６から吐出管２０に流入し、ケーシング１０外に吐出される。そして、ケーシング１０外に吐出されたガス冷媒は、冷媒回路を循環した後、再度吸入管１９を通ってスクロール圧縮機構１５に吸入されて圧縮される。

〔高低圧ドーム型スクロール圧縮機の特徴〕
（１）
第１実施形態では、可動スクロール２６および固定スクロール２４が半溶融ダイキャスト成形工程および熱処理工程を経て製造される。このため、従来の砂型鋳造方法により製造される片状黒鉛鋳鉄製の可動スクロールや固定スクロールよりも高引張強度かつ高硬度の可動スクロールや固定スクロールを容易に得ることができる。

（２）
第１実施形態では、可動スクロール基体および固定スクロール基体が半溶融ダイキャスト成形工程および熱処理工程を経て製造され、その硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも小さくなるように調整される。そして、このとき、可動スクロール基体および固定スクロール基体の引張強度は、６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。このため、この圧縮機の摺動部品の製造方法を採用すれば、可動スクロール２６及び固定スクロール２４の鏡板２４ａ，２６ａや渦巻部２４ｂ，２６ｂを薄肉化することができる。したがって、スクロール圧縮機１を小径化することができ、引いてはスラスト損失の低減や大容量化が可能となる。また、アンローダピストンによる容量制御機においても、高圧縮比運転時に容量制御を行った場合には、渦巻に発生する応力が通常運転時（フルロード時）よりも大きくなるが、強度が高くなっている上、靭性に富むため、渦巻に損傷などが発生する可能性を小さくすることができる。また、このような可動スクロール２６及び固定スクロール２４は、ＦＣ材と比較すると靭性に優れているため、突発的な内圧上昇や異物噛み込みに対して損傷が発生しにくい。仮に損傷しても細かいゴミができにくく配管の洗浄が不要になる。また、砂型鋳造方法により製造される片状黒鉛鋳鉄のような可動スクロール基体や固定スクロール基体を機械加工して最終的な可動スクロールや固定スクロールとする場合、通常、加工による歪みを除去するため、可動スクロール基体や固定スクロール基体を何度か掴み代えている。しかし、このような引張強度が高い可動スクロール基体や固定スクロール基体を機械加工する場合、加工による歪みを心配する必要がない。したがって、本製造方法を採用すれば、この掴み代えにかかっているコストを削減する
ことができる。

（３）
半溶融ダイキャスト成形法により製造された摺動部品が熱処理される場合、その摺動部品の引張強度はその硬度と比例関係にあることが判明している。したがって、本発明の実施の形態に係る摺動部品については、硬度を測定するだけで引張強度を保証することができる。

（４）
第１実施形態の熱処理工程では、可動スクロール基体および固定スクロール基体の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低くなるような熱処理が行われる。このため、この圧縮機の摺動部品の製造方法を採用すると、圧縮機運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがない可動スクロール２６および固定スクロール２４を製造することができる。また、硬度がこの範囲である場合、可動スクロール基体および固定スクロール基体の被削性が良好になるとともに可動スクロール基体および固定スクロール基体にキズが入りにくく取り扱いが楽になる。このため、工具摩耗や工具の欠けが発生しにくくなって工具寿命が延び、かつ、構成刃先ができにくくなり切り粉の処理性が良好となるともに加工時間を短縮できるため加工コストが低減する。ちなみに、同引張強度のＦＣＤに対して、硬度が低い（同じ硬度であれば引張強度が高い）ため、工具摩耗や加工時間に優れるにもかかわらず、高引張強度化できるとも言える。また、ＦＣ材と比べると表面粗度を小さくしやすいので、可動スクロール２６が、オルダムリング３９やシールリング（図示せず）等を攻撃するおそれがなくなる。

〔変形例〕
（Ａ）
第１実施形態では密閉型の高低圧ドーム型スクロール圧縮機１が採用されたが、圧縮機は、高圧ドーム型の圧縮機であっても低圧ドーム型の圧縮機であってもよい。また、半密閉形や開放型の圧縮機であってもよい。

（Ｂ）
第１実施形態に係るスクロール圧縮機１ではスクロール圧縮機構１５が採用されたが、圧縮機構は、ロータリー圧縮機構や、レシプロ圧縮機構、スクリュー圧縮機構などであってもよい。また、スクロール圧縮機構１５は、両歯や共回りタイプのスクロールであってもよい。

（Ｃ）
第１実施形態では鉄素材としてＣ：２．３〜２．４ｗｔ％、Ｓｉ：１．９５〜２．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０．６〜０．７ｗｔ％、Ｐ：＜０．０３５ｗｔ％、Ｓ：＜０．０４ｗｔ％、Ｃｒ：０．００〜０．５０ｗｔ％、Ｎｉ：０．５０〜１．００ｗｔ％が添加されているビレットが採用されたが、鉄素材の元素割合は、本発明の趣旨を損ねない限り、任意に決定することができる。

（Ｄ）
第１実施形態では自転防止機構としてオルダムリング３９が採用されているが、自転防止機構としてピン、ボールカップリング、クランク等、いかなる機構が採用されてもよい。

（Ｅ）
第１実施形態ではスクロール圧縮機１が冷媒回路内で用いられる場合を例に挙げたが、用途に付いては空調用に限定するものではなく、単体もしくはシステムに組込まれて用いられる圧縮機や送風機、過給機、ポンプなどであってもよい。

（Ｆ）
第１実施形態に係るスクロール圧縮機１には潤滑油が存在したが、オイルレス若しくはオイルフリー（油があってもなくてもよい）タイプの圧縮機、送風機、過給機、ポンプであってもよい。

（Ｇ）
第１実施形態ではハウジング２３、固定スクロール２４、可動スクロール２６、および下部主軸受６０の摺動部品が半溶融ダイキャスト成形工程、熱処理工程、および最終仕上げ工程を経て製造されたが、クランク軸１７やオルダムリング３９などを同様の工程を経て製造してもよい。

（Ｈ）
第１実施形態ではハウジング２３、固定スクロール２４、可動スクロール２６、および下部主軸受６０の摺動部品が半溶融ダイキャスト成形工程、熱処理工程、および最終仕上げ工程を経て製造されたが、クランク軸１７、ハウジング２３、固定スクロール２４、可動スクロール２６、オルダムリング３９、および下部主軸受６０のうち少なくとも１つが同工程を経て製造されてもよい。

（Ｉ）
第１実施形態に係る高低圧ドーム型スクロール圧縮機１は、アウタードライブ形式のスクロール圧縮機であったが、本発明に係るスクロール圧縮機はインナードライブ形式のスクロール圧縮機であってもよい。また、かかる場合、熱処理工程後に、可動スクロールのインナードライブ用ピン軸部を高周波加熱などの処方により選択的に加熱してその表面硬度をＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低くなるようにしてもよい。このようにすれば、インナードライブ用ピン軸部の耐摩耗性を大きく向上させることができる。

（Ｊ）
第１実施形態では、摺動部品基体が最終仕上げ工程を経て最終的な摺動部品とされたが、半溶融ダイキャスト成形工程においてほぼ完成品に近いニアネットシェイプ化が可能な場合は、最終仕上げ工程を省略してもよい。

（Ｋ）
第１実施形態の熱処理工程では、摺動部品基体の全部を熱処理したが、摺動部品基体が可動スクロール２６や固定スクロール２４である場合は、耐焼付き性や、耐摩耗性、なじみ性に対して重要となる箇所である鏡板側の表面（スラスト表面）部分とラップ２４ｂ，２６ｂの先端部のみ、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低くするようにしてもよいし、フェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さくなるようにしてもよいし、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さくなるようにしてもよい。

（Ｌ）
第１実施形態に係る摺動部品は半溶融ダイキャスト成形工程、熱処理工程及び最終仕上げ工程を経て製造されたが、このような摺動部品は金型鋳造成形工程、熱処理工程及び最終仕上げ工程を経て製造されてもかまわない。なお、原材料は同一である。

金型鋳造成形工程では、図１７に示されるように、固定型３０２及び可動型３０１によって構成される鋳型空間３０３に、高温をかけられることにより液体状とされた原材料が押し流される。そして、この後、固定型３０２及び可動型３０１を介して鋳型空間３０３内の液体状の原材料が急冷される。すると、鋳型空間３０３内の液体状の原材料は、凝固して固体状の成形物３１０となる。なお、このとき、この成形物３１０は、熱収縮する。このため、この成形物３１０は容易に離型することができる。そして、この後、この固体状の成形物３１０の不要部分が切断される（以下、この切断されてできた成形物３１０を予備成形物３０１ａという）。次に、熱処理工程において、予備成形物３０１ａが熱処理され、その硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低く調整される。なお、このとき、目標硬度をＨＲＢ９０〜ＨＲＢ９５の範囲としてもよい。そして、最終仕上げ工程において、熱処理工程を終えた予備成形物３０１ａが精密機械加工されて、最終製品３１０ｂとなる。なお、本変形例において、熱処理工程及び最終仕上げ工程は、第１実施形態に係る熱処理工程及び最終仕上げ工程と同様に行われる。

＜第２実施形態＞
第２実施形態に係るスイング圧縮機１０１は、図１１に示されるように、２シリンダタイプのスイング圧縮機であって、主に、縦長円筒状の密閉ドーム型のケーシング１１０、スイング圧縮機構１１５、駆動モータ１１６、吸入管１１９、吐出管１２０、およびマフラー１６０から構成されている。なお、このスイング圧縮機１０１には、ケーシング１１０にアキュームレータ（気液分離器）２１０が取り付けられている。以下、このスイング圧縮機１０１の構成部品についてそれぞれ詳述していく。

〔スイング圧縮機の構成部品の詳細〕
（１）ケーシング
ケーシング１１０は、略円筒状の胴部ケーシング部１１１と、胴部ケーシング部１１１の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁部１１２と、胴部ケーシング部１１１の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁部１１３とを有する。そして、このケーシング１１０には、主に、ガス冷媒を圧縮するスイング圧縮機構１１５と、スイング圧縮機構１１５の上方に配置される駆動モータ１１６とが収容されている。このスイング圧縮機構１１５と駆動モータ１１６とは、ケーシング１１０内を上下方向に延びるように配置されるクランク軸１１７によって連結されている。

（２）スイング圧縮機構
スイング圧縮機構１１５は、図１１および図１３に示されるように、主に、クランク軸１１７と、ピストン１２１と、ブッシュ１２２と、フロントヘッド１２３と、第１シリンダブロック１２４と、ミドルプレート１２５と、第２シリンダブロック１２６と、リアヘッド１２７とから構成されている。なお、本実施の形態において、フロントヘッド１２３、第１シリンダブロック１２４、ミドルプレート１２５、第２シリンダブロック１２６、及びリヤヘッド１２７は、複数本のボルト１９０によって一体に締結されている。また、本実施の形態において、このスイング圧縮機構１１５はケーシング１１０の底部に貯められている潤滑油Ｌに浸漬されており、スイング圧縮機構１１５には、潤滑油Ｌが差圧給油されるようになっている。以下、このスイング圧縮機構１１５の構成部品についてそれぞれ詳述していく。

ａ）第１シリンダブロック
第１シリンダブロック１２４には、図１２に示されるように、シリンダ孔１２４ａ、吸入孔１２４ｂ、吐出路１２４ｃ、ブッシュ収容孔１２４ｄ、およびブレード収容孔１２４ｅが形成されている。シリンダ孔１２４ａは、図１１および図１２に示されるように、板厚方向に沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔１２４ｂは、外周壁面からシリンダ孔１２４ａに貫通している。吐出路１２４ｃは、シリンダ孔１２４ａを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブッシュ収容孔１２４ｄは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、板厚方向に沿って見た場合において吸入孔１２４ｂと吐出路１２４ｃとの間に配置されている。ブレード収容孔１２４ｅは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、ブッシュ収容孔１２４ｄと連通している。

そして、この第１シリンダブロック１２４は、シリンダ孔１２４ａにクランク軸１１７の偏心軸部１１７ａおよびピストン１２１のローラー部１２１ａが収容され、ブッシュ収容孔１２４ｄにピストン１２１のブレード部１２１ｂおよびブッシュ１２２が収容され、ブレード収容孔１２４ｅにピストン１２１のブレード部１２１ｂが収容された状態で吐出路１２４ｃがフロントヘッド１２３側を向くようにしてフロントヘッド１２３とミドルプレート１２５とに嵌合される（図１３参照）。この結果、スイング圧縮機構１１５には第１シリンダ室Ｒｃ１が形成され、この第１シリンダ室Ｒｃ１はピストン１２１によって吸入孔１２４ｂと連通する吸入室と、吐出路１２４ｃと連通する吐出室とに区画されることになる。

ｂ）第２シリンダブロック
第２シリンダブロック１２６には、第１シリンダブロック１２４と同様、図１２に示されるように、シリンダ孔１２６ａ、吸入孔１２６ｂ、吐出路１２６ｃ、ブッシュ収容孔１２６ｄ、およびブレード収容孔１２６ｅが形成されている。シリンダ孔１２６ａは、図１１および図１２に示されるように、板厚方向に沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔１２６ｂは、外周壁面からシリンダ孔１２６ａに貫通している。吐出路１２６ｃは、シリンダ孔１２６ａを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブッシュ収容孔１２６ｄは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、板厚方向に沿って見た場合において吸入孔１２６ｂと吐出路１２６ｃとの間に配置されている。ブレード収容孔１２６ｅは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、ブッシュ収容孔１２６ｄと連通している。

そして、この第２シリンダブロック１２６は、シリンダ孔１２６ａにクランク軸１１７の偏心軸部１１７ｂおよびピストン１２１のローラー部１２１ａが収容され、ブッシュ収容孔１２６ｄにピストン１２１のブレード部１２１ｂおよびブッシュ１２２が収容され、ブレード収容孔１２６ｅにピストン１２１のブレード部１２１ｂが収容された状態で吐出路１２６ｃがリアヘッド１２７側を向くようにしてリアヘッド１２７とミドルプレート１２５とに嵌合される（図１３参照）。この結果、スイング圧縮機構１１５には第２シリンダ室Ｒｃ２が形成され、この第２シリンダ室Ｒｃ２はピストン１２１によって吸入孔１２６ｂと連通する吸入室と、吐出路１２６ｃと連通する吐出室とに区画されることになる。

ｃ）クランク軸
クランク軸１１７には、一方の端部に２つの偏心軸部１１７ａ，１１７ｂが設けられている。なお、この２つの偏心軸部１１７ａ，１１７ｂは、互いの偏心軸がクランク軸１１７の中心軸を挟んで対向するように形成されている。また、このクランク軸１１７は、偏心軸部１１７ａ，１１７ｂが設けられていない側が駆動モータ１１６のローター１５２に固定されている。

ｄ）ピストン
ピストン１２１は、略円筒状のローラー部１２１ａと、ローラー部１２１ａの径方向外側に突出するブレード部１２１ｂとを有する。なお、ローラー部１２１ａは、クランク軸１１７の偏心軸部１１７ａ，１１７ｂに嵌合された状態でシリンダブロック１２４，１２６のシリンダ孔１２４ａ，１２６ａに挿入される。これにより、ローラー部１２１ａは、クランク軸１１７が回転すると、クランク軸１１７の回転軸を中心とした公転運動を行う。また、ブレード部１２１ｂは、ブッシュ収容孔１２４ｄ、１２６ｄおよびブレード収容孔１２４ｅ，１２６ｅに収容される。これによりブレード部１２１ｂは、揺動すると同時に長手方向に沿って進退運動を行うことになる。

ｅ）ブッシュ
ブッシュ１２２は、略半円柱状の部材であって、ピストン１２１のブレード部１２１ｂを挟み込むようにしてブッシュ収容孔１２４ｄ，１２６ｄに収容される。

ｆ）フロントヘッド
フロントヘッド１２３は、第１シリンダブロック１２４の吐出路１２４ｃ側を覆う部材であって、ケーシング１１０に嵌合されている。このフロントヘッド１２３には軸受部１２３ａが形成されており、この軸受部１２３ａにはクランク軸１１７が挿入される。また、このフロントヘッド１２３には、第１シリンダブロック１２４に形成された吐出路１２４ｃを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管１２０に導くための開口１２３ｂが形成されている。そして、この開口１２３ｂは、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁（図示せず）により閉塞されたり開放されたりする。

ｇ）リアヘッド
リアヘッド１２７は、第２シリンダブロック１２６の吐出路１２６ｃ側を覆う。このリアヘッド１２７には軸受部１２７ａが形成されており、この軸受部１２７ａにはクランク軸１１７が挿入される。また、このリアヘッド１２７には、第２シリンダブロック１２６に形成された吐出路１２６ｃを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管１２０に導くための開口（図示せず）が形成されている。そして、この開口は、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁（図示せず）により閉塞されたり開放されたりする。

ｈ）ミドルプレート
ミドルプレート１２５は、第１シリンダブロック１２４と第２シリンダブロック１２６との間に配置され、第１シリンダ室Ｒｃ１と第２シリンダ室Ｒｃ２とを区画する。

（３）駆動モータ
駆動モータ１１６は、本実施の形態において直流モータであって、主に、ケーシング１１０の内壁面に固定された環状のステータ１５１と、ステータ１５１の内側に僅かな隙間（エアギャップ通路）をもって回転自在に収容されたロータ１５２とから構成されている。

ステータ１５１には、ティース部（図示せず）に銅線が巻回されており、上方および下方にコイルエンド１５３が形成されている。また、ステータ１５１の外周面には、ステータ１５１の上端面から下端面に亘り且つ周方向に所定間隔をおいて複数個所に切欠形成されているコアカット部（図示せず）が設けられている。

ロータ１５２には、回転軸に沿うようにクランク軸１１７が固定されている。

（４）吸入管
吸入管１１９は、ケーシング１１０を貫通するように設けられており、一端が第１シリンダブロック１２４および第２シリンダブロック１２６に形成される吸入孔１２４ｂ，１２６ｂに嵌め込まれており、他端がアキュームレータ２１０に嵌め込まれている。

（５）吐出管
吐出管１２０は、ケーシング１１０の上壁部１１２を貫通するように設けられている。

（６）マフラー
マフラー１６０は、冷媒ガスの吐出音を消音するためのものであって、フロントヘッド１２３に取り付けられている。

〔摺動部品の製造方法〕
本実施の形態に係るスイング圧縮機１０１において、ピストン１２１は、第１実施形態の摺動部品の製造方法と同様の製造方法で製造される。なお、このとき、熱処理工程では、ピストン１２１は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低くなるような条件下で熱処理される。

また、本実施の形態に係るスイング圧縮機１０１において、シリンダブロック１２４，１２６は、第１実施形態の摺動部品の製造方法と同様の製造方法で製造された後、ブッシュ収容孔１２４ｄ，１２６ｄに高周波加熱器が挿入され、ブッシュ収容孔１２４ｄ，１２６ｄ周辺の部分の硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低くなるようにシリンダブロック１２４，１２６に焼入れ処理が施される。なお、焼入れ処理前のシリンダブロック１２４，１２６は、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低くなるような条件下で熱処理される。なお、最終仕上げ工程は最後に行われる。

なお、ピストン１２１及びシリンダブロック１２４，１２６は、第１実施形態の変形例（Ｌ）に記載される製造方法に従って製造されてもかまわない。

〔スイング圧縮機の運転動作〕
駆動モータ１１６が駆動されると、偏心軸部１１７ａ，１１７ｂがクランク軸１１７周りに偏心回転して、この偏心軸部１１７ａ，１１７ｂに嵌合されたローラー部１２１ａが、外周面をシリンダ室Ｒｃ１，Ｒｃ２の内周面に接して公転する。そして、ローラー部１２１ａがシリンダ室Ｒｃ１，Ｒｃ２内で公転するに伴って、ブレード部１２１ｂは両側面をブッシュ１２２によって保持されながら進退動する。そうすると、吸入口１１９から低圧の冷媒ガスが吸入室に吸入されて、吐出室で圧縮されて高圧にされた後、吐出路１２４ｃ，１２６ｃから高圧の冷媒ガスが吐出される。

〔スイング圧縮機の特徴〕
（１）
第２実施形態では、シリンダブロック１２４，１２６およびピストン１２１が半溶融ダイキャスト成形工程および熱処理工程を経て製造される。このため、従来の砂型鋳造方法により製造される片状黒鉛鋳鉄製のシリンダブロックやピストンよりも高引張強度かつ高剛性のシリンダブロックやピストンを容易に得ることができる（熱処理を施すことによりＦＣ２５０より高強度・高剛性となるため）。

（２）
第２実施形態では、シリンダブロック１２４，１２６およびピストン１２１が半溶融ダイキャスト成形工程および熱処理工程を経て製造され、その硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも小さくなるように調整される。そして、このとき、シリンダブロック１２４，１２６およびピストン１２１は、６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。このため、この圧縮機の摺動部品の製造方法を採用すれば、シリンダブロック１２４，１２６およびピストン１２１を薄肉化することができる。したがって、スイング圧縮機１０１を小径化することができ、引いてはシリンダブロック１２４，１２６やピストン１２１の摩耗の低減や圧縮容量の大容量化が可能となる。

（３）
第２実施形態の熱処理工程では、シリンダブロック基体およびピストン基体の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低くなるような熱処理が行われる。このため、この圧縮機の摺動部品の製造方法を採用すると、圧縮機運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることがないシリンダブロック１２４，１２６およびピストン１２１を製造することができる。また、硬度がこの範囲である場合、シリンダブロック基体およびピストン基体の被削性が良好になるとともにシリンダブロック基体およびピストン基体にキズが入りにくく取り扱いが楽になる。このため、工具摩耗や工具の欠けが発生しにくくなって工具寿命が延び、かつ、構成刃先ができにくくなり切り粉の処理性が良好となるともに加工時間を短縮できるため加工コストが低減する。ちなみに、同引張強度のＦＣＤに対して、硬度が低い（同じ硬度であれば引張強度が高い）ため、工具摩耗や加工時間に優れるにもかかわらず、高引張強度化できるとも言える。

（４）
第２実施形態では、シリンダブロック１２４，１２６が半溶融ダイキャスト成形工程および熱処理工程を経て製造された後、さらにブッシュ収容孔１２４ｄ，１２６ｄに高周波加熱器が挿入され、ブッシュ収容孔１２４ｄ，１２６ｄ周辺の部分の硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低くなるように焼入れ処理が施される。このため、ＣＯ₂等の自然冷媒が吸入されてもブッシュ収容孔１２４ｄ，１２６ｄ周辺の部分の摩耗が抑制される。

〔変形例〕
（Ａ）
第２実施形態では、スイング圧縮機１０１のシリンダブロック１２４，１２６およびピストン１２１の硬度がＨＲＢ９０よりも大きくＨＲＢ１００よりも小さくなるようにシリンダブロック１２４，１２６およびピストン１２１が熱処理された後、ブッシュ収容孔１２４ｄ，１２６ｄに高周波加熱器が挿入され、ブッシュ収容孔１２４ｄ，１２６ｄ周辺の部分の硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低くなるように焼入れ処理が施された。ここで、このような硬度調節技術を図１５に示されるようなロータリー圧縮機２０１のシリンダブロック２２４やローラー２２１に適用してもよい。つまり、ロータリー圧縮機２０１のシリンダブロック２２４およびローラー２２１の硬度がＨＲＢ９０よりも大きくＨＲＢ１００よりも小さくなるようにシリンダブロック２２４およびローラー２２１が熱処理された後、ベーン収容孔２２４ｄに高周波加熱器が挿入され、ベーン収容孔２２４ｄ周辺の部分の硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低くなるようにシリンダブロック２２４に焼入れ処理が施されてもよいということである（図１４参照）。また、ベーン２２２が同様の方法で製造されてもよい。なお、図１４および図１５において、符号２２４ａはシリンダ孔を示し、符号２２４ｃは吐出路を示し、符号２２４ｂは吸入孔を示し、符号２１７はクランク軸を示し、符号２１７ａはクランク軸の偏心軸部を示し、符号２２３はスプリングを示し、符号Ｒｃ３はシリンダ室を示している。

なお、ローラー２２１及びシリンダブロック２２４は、第１実施形態の変形例（Ｌ）に記載される製造方法に従って製造されてもかまわない。

（Ｂ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機１０１は２シリンダタイプのスイング圧縮機であったが、１シリンダタイプのスイング圧縮機であってもよい。

（Ｃ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機では、シリンダブロック１２４，１２６およびピストン１２１が半溶融ダイキャスト成形工程および熱処理工程を経て製造されたが、さらにクランクシャフト１１７や、フロントヘッド１２３、リアヘッド１２７、ミドルプレート１２５等の摺動部品が同様の工程を経て製造されてもよい。

本発明に係る圧縮機の摺動部品は、高引張強度であって、運転時において十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」が起こりやすく、かつ、異常運転時において焼付きが生じることないので、更新需要向けの圧縮機として有用である。

第１実施形態に係る高低圧ドーム型スクロール圧縮機の縦断面図である。 第１実施形態に係る高低圧ドーム型スクロール圧縮機に採用される可動スクロールの上面図である。 第１実施形態に係る高低圧ドーム型スクロール圧縮機に採用される可動スクロールの底面図である。 第１実施形態に係る高低圧ドーム型スクロール圧縮機に採用される可動スクロールを設計中心線を含む面で切った時の縦断面図である。 半溶融ダイキャスト成形法によって製造された成形品の硬度と耐摩耗性との関係を表すグラフ。 半溶融ダイキャスト成形法によって製造されたスクロール部品の硬度と「なじみ」との関係を表すグラフ。 半溶融ダイキャスト成形法によって製造された成形品の硬度と耐焼付き性との関係を表すグラフ。 半溶融ダイキャスト成形法によって製造された成形品の硬度と引張伸びとの関係を表すグラフ。 半溶融ダイキャスト成形法によって製造された成形品の耐摩耗性試験および耐焼付き性試験に用いられる試験装置の概要図。 半溶融ダイキャスト成形法によって製造された成形品の切込み量と切削抵抗力の関係を表すグラフ。 第２実施形態に係るスイング圧縮機の縦断面図である。 第２実施形態に係るシリンダブロックの上面図である。 第２実施形態に係るスイング圧縮機のシリンダ室の横断面図である。 第２実施形態の変形例（Ａ）に係るロータリー圧縮機のシリンダブロックの上面図である。 第２実施形態の変形例（Ａ）に係るロータリー圧縮機のシリンダ室の横断面図である。 半溶融ダイキャスト成形法によって製造された成形品の刃具摩耗量の比較を表すグラフ。 金型鋳造成形工程の簡易工程図。

符号の説明

１７ クランク軸（摺動部品）
２３ ハウジング（摺動部品）
２４ 固定スクロール（摺動部品）
２６ 可動スクロール（摺動部品）
３９ オルダムリング（摺動部品）
６０ 下部主軸受（摺動部品）
２４ａ，２６ａ 鏡板（平板部）
２４ｂ，２６ｂ ラップ（渦巻部）
１０１ スイング圧縮機
１２１ ピストン
１２４ 第１シリンダブロック（シリンダブロック）
１２４ａ，１２６ａ シリンダ孔
１２６ 第２シリンダブロック（シリンダブロック）
１２４ｄ，１２６ｄ ブッシュ収容孔
２０１ ロータリー圧縮機
２２１ ローラー
２２４ シリンダブロック
２２４ａ シリンダ孔
２２４ｄ ベーン収容孔
３１０ｂ 最終製品（圧縮機の摺動部品）

Claims (37)

1. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
   圧縮機の摺動部品（１７，２３，２４，２６，３９，６０，１１７，１２１，１２３，１２４，１２５，１２６，１２７，２２１，２２４，３１０ｂ）。
2. 半溶融ダイキャスト成形により成形された後に急冷され、更にその後に熱処理されて製造される、
   請求項１に記載の圧縮機の摺動部品。
3. 金型鋳造成形により成形された後に急冷され、更にその後に熱処理されて製造される、
   請求項１に記載の圧縮機の摺動部品。
4. 前記硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ９５よりも低い、
   請求項１から３のいずれかに記載の圧縮機の摺動部品。
5. ＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い硬度を示す部分を含む、
   請求項１から４のいずれかに記載の圧縮機の摺動部品。
6. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
   圧縮機の摺動部品基体。
7. 前記硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ９５よりも低い、
   請求項６に記載の圧縮機の摺動部品基体。
8. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい圧縮機のスクロール部品であって、
   板部（２４ａ，２６ａ）と、
   前記板部の第１板面から前記第１板面に垂直な方向に向かって渦巻形状を保持しながら延びる渦巻部（２４ｂ，２６ｂ）と、
   を備え、
   少なくとも前記第１板面の部分の硬度と前記渦巻部の先端部の硬度とは、ＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
   圧縮機のスクロール部品（２４，２６）。
9. 前記板部の前記第１板面の裏側の面である第２板面から立設されるインナードライブ用ピン軸部をさらに備え、
   前記インナードライブ用ピン軸部は、表面硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い、
   請求項８に記載の圧縮機のスクロール部品。
10. 前記渦巻部は、前記第１板面からの高さが前記渦巻部の溝幅の２倍以下である、
    請求項８または９に記載の圧縮機のスクロール部品。
11. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい圧縮機のスクロール部品基体であって、
    板部（２４ａ，２６ａ）と、
    前記板部の第１板面から前記第１板面に垂直な方向に向かって渦巻形状を保持しながら延びる渦巻部（２４ｂ，２６ｂ）と、
    を備え、
    少なくとも前記第１板面の部分の硬度と前記渦巻部の先端部の硬度とは、ＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
    圧縮機のスクロール部品基体。
12. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくともシリンダ孔（１２４ａ，１２６ａ）を形成する壁部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
    スイング圧縮機のシリンダブロック（１２４，１２６）。
13. 前記シリンダ孔と連通するブッシュ収容孔（１２４ｄ，１２６ｄ）を備え、
    前記ブッシュ収容孔を形成する壁部の硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い、
    請求項１２に記載のスイング圧縮機のシリンダブロック。
14. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくともシリンダ孔を形成する壁部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
    スイング圧縮機のシリンダブロック基体。
15. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくともシリンダ孔（２２４ａ）を形成する壁部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
    ロータリー圧縮機のシリンダブロック（２２４）。
16. 前記シリンダ孔と連通するベーン収容孔（２２４ｄ）を備え、
    前記ベーン収容孔を形成する壁部の硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低い、
    請求項１５に記載のロータリー圧縮機のシリンダブロック。
17. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくともシリンダ孔を形成する壁部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
    ロータリー圧縮機のシリンダブロック基体。
18. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい、
    圧縮機の摺動部品（１７，２３，２４，２６，３９，６０）。
19. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい圧縮機のスクロール部品であって、
    板部（２４ａ，２６ａ）と、
    前記板部の第１板面から前記第１板面に垂直な方向に向かって渦巻形状を保持しながら延びる渦巻部（２４ｂ，２６ｂ）と、
    を備え、
    少なくとも前記第１板面の部分のフェライト面積率と前記渦巻部の先端部のフェライト面積率とは、５％よりも大きく５０％よりも小さい、
    圧縮機のスクロール部品（２４，２６）。
20. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくともシリンダ孔（１２４ａ，１２６ａ）を形成する壁部のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい、スイング圧縮機のシリンダブロック（１２４，１２６）。
21. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくともシリンダ孔（２２４ａ）を形成する壁部のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい、
    ロータリー圧縮機のシリンダブロック（２２４）。
22. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい、
    圧縮機の摺動部品（１７，２３，２４，２６，３９，６０）。
23. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さい圧縮機のスクロール部品であって、
    板部（２４ａ，２６ａ）と、
    前記板部の第１板面から前記第１板面に垂直な方向に向かって渦巻形状を保持しながら延びる渦巻部（２４ｂ，２６ｂ）と、
    を備え、
    少なくとも前記第１板面の部分の黒鉛面積率と前記渦巻部の先端部の黒鉛面積率とは、２％よりも大きく６％よりも小さい、
    圧縮機のスクロール部品（２４，２６）。
24. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくともシリンダ孔（１２４ａ，１２６ａ）を形成する壁部の黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい、
    スイング圧縮機のシリンダブロック（１２４，１２６）。
25. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくともシリンダ孔（２２４ａ）を形成する壁部の黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい、
    ロータリー圧縮機のシリンダブロック（２２４）。
26. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い摺動部品が組み込まれている、
    圧縮機。
27. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部のフェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい摺動部品が組み込まれている、
    圧縮機。
28. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、少なくとも一部の黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい摺動部品が組み込まれている、
    圧縮機。
29. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
    スイング圧縮機のピストン（１２１）。
30. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
    スイング圧縮機のピストン基体。
31. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、フェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい、
    スイング圧縮機のピストン（１２１）。
32. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい、
    スイング圧縮機のピストン（１２１）。
33. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
    ロータリー圧縮機のローラー（２２１）。
34. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、硬度がＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い、
    ロータリー圧縮機のローラー基体。
35. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、フェライト面積率が５％よりも大きく５０％よりも小さい、
    ロータリー圧縮機のローラー（２２１）。
36. 炭素含有量が２．０ｗｔ％〜２．７ｗｔ％であり、ケイ素含有量が１．０ｗｔ％〜３．０ｗｔ％であり、残部が不可避不純物を含む鉄から成ると共に黒鉛が片状黒鉛鋳鉄の片状黒鉛よりも小さく、黒鉛面積率が２％よりも大きく６％よりも小さい、
    ロータリー圧縮機のローラー（２２１）。
37. 二酸化炭素（ＣＯ₂）冷媒に対応可能である、
    請求項２６から２８のいずれかに記載の圧縮機。