JP2008014227A - 気体圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】気体圧縮機において、動力を低減させるとともに体積効率を高める。
【解決手段】コンプレッサ１００に従来より設けられている吐出口（第一の吐出口）４２ａ，４２ａの他に、この第一の吐出口４２ａ，４２ａよりも圧縮行程の終りに一層近いタイミングに対応した位置に、新たな吐出口（第二の吐出口）４２ｂを設けて、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａを通過した後にも、第二の吐出口４２ｂから、圧縮室５８内に残った冷媒ガスＧを吐出させて、動力を低減させるとともに体積効率を高める。
【選択図】図３

Description

本発明は気体圧縮機に関し、詳細には、圧縮室から圧縮気体を吐出させる吐出口および吐出弁の改良に関する。

従来より、空気調和システム（以下、空調システムという。）には、冷媒ガスなどの気体を圧縮して、空調システムに気体を循環させるための気体圧縮機（コンプレッサ）が用いられている。

ここで、一般的なコンプレッサのひとつとして例えばベーンロータリ形式のコンプレッサが知られている。このベーンロータリ形式のコンプレッサは、ハウジングの内部に、圧縮機本体が収容された構成となっている。

圧縮機本体は、回転軸と一体的に回転する略円柱状のロータと、ロータの外方を取り囲むシリンダと、ロータの外周に埋設されて、突出側の先端がシリンダの輪郭形状に追従するように該ロータの外周面からの突出量が可変とされた板状のベーンとを備えている。

ここで、シリンダには、ロータを両端面側から挟み込むサイドブロックとして機能する部分も含むが、サイドブロックは、シリンダと別体とされたものであってもよい。

そして、ロータ、シリンダおよびベーンによって、またはサイドブロックがシリンダとは別体の構成にあっては、ロータ、シリンダ、ベーンおよびサイドブロックによって、回転軸の回転に伴って容積の増減を繰り返し内部の気体を圧縮する圧縮室が画成され、シリンダの周壁のうち、圧縮行程に対応した圧縮室に臨む部分に、圧縮室内の気体を外部に吐出させる吐出口が設けられているとともに、圧縮室の内部圧力に応じて吐出口を開閉する吐出弁が設けられ、圧縮行程の終盤に、圧縮室内の高圧気体が、吐出口および吐出弁を経て、圧縮室の外部に吐出される。

吐出口は、例えば、回転軸の軸に平行に２つ以上並んで設けられ、このように吐出口が２つ以上設けられることで、気体の吐出効率が高められている（特許文献１）。
特開２００４−３６０５４２号公報

ところで、圧縮室内の気体は、圧縮後、吐出口から円滑に吐出されることが求められており、圧縮室内の気体の流れや、ベーンの動き（回転軸回りの周方向に沿った動き）等に基づいて設定された吐出口の位置は、圧縮行程中の完全に最終段階に対応した位置ではなく、最終段階よりも時期的に手前のタイミングに対応した位置に設けられている。

しかし、このように吐出口が圧縮行程の最終段階よりも手前のタイミングに対応した位置に設けられていると、ベーンが吐出口の配設位置を通過した後から圧縮行程終了位置に到達するまでの期間は、ベーンが吐出口の配設位置を既に通過しているため、圧縮室内に残った気体は逃げ場を失って過度に圧縮される。

このように圧縮室に気体が残存した状態で過度の圧縮が行われる、圧縮行程の最終段階では、圧縮動作に要する動力、すなわち回転軸を回転させるのに要する回転駆動力が増大する。

また、圧縮行程の最終段階における圧縮室で過度に圧縮された気体は、ベーンを挟んでこの圧縮室に隣接する吸入行程の圧縮室に漏洩等して、体積効率の低下や、漏洩時の気体の移動に伴う騒音の発生を招く虞がある。

本発明は上記事情に鑑みなされたものであり、動力の低減するとともに体積効率を高めることができる気体圧縮機を提供することを目的とする。

本発明に係る気体圧縮機は、気体圧縮機に従来より設けられている吐出口（第一の吐出口）の他に、この吐出口よりも行程の終りに一層近いタイミングに対応した位置に、新たな吐出口（第二の吐出口）を設けて、ベーンが第一の吐出口を通過した後にも、第二の吐出口から、圧縮室内に残った気体を吐出させて、動力を低減するとともに体積効率を高めるものである。

すなわち、本発明に係る気体圧縮機は、回転軸と一体的に回転する略円柱状のロータと、前記ロータの外方を取り囲むシリンダと、前記ロータの外周に埋設されて、突出側の先端が前記シリンダの輪郭形状に追従するように該ロータの外周面からの突出量が可変とされた板状のベーンとを備え、少なくとも前記ロータ、前記シリンダおよび前記ベーンにより、前記回転軸の回転に伴って容積の増減を繰り返し内部の気体を圧縮する圧縮室が画成され、前記シリンダのうち、圧縮行程に対応した前記圧縮室に臨む部分に、該圧縮室内の気体を外部に吐出させる第一の吐出口が設けられているとともに、前記圧縮行程中の、該第一の吐出口の配設位置よりも行程の終りに近いタイミングに対応する位置に、前記圧縮室内の気体を外部に吐出させる第二の吐出口が設けられ、前記圧縮室の内部圧力に応じて前記第一の吐出口を開閉する第一の吐出弁および前記第二の吐出口を開閉する第二の吐出弁が配設されたことを特徴とする。

ここで、「第一の吐出口の配設位置よりも行程の終りに近いタイミングに対応する位置」とは、圧縮行程が完全に終了するときにおけるベーンの回転角度位置を、圧縮行程の終りのタイミングに対応する位置（以下、圧縮行程終了位置という。）としたとき、第一の吐出口の配設位置と圧縮行程終了位置との間の位置であることを意味する。

したがって、回転軸の回転にしたがって圧縮行程を画成するベーンは、第一の吐出口、第二の吐出口、という順序で、これら二つの吐出口を通過する。

このように構成された本発明に係る気体圧縮機によれば、回転軸の回転にしたがって圧縮行程を画成するベーンは、第一の吐出口、第二の吐出口、という順序で、これら二つの吐出口を通過するため、圧縮行程において圧縮室内で気体が圧縮され、圧縮行程の終盤で、圧縮室内における気体の圧力（内部圧力）が高まり、この内部圧力が所定の設定値を超えると、第一の吐出弁（第二の吐出弁も開いてもよい。）が開き、圧縮室で圧縮され高圧となった気体は、第一の吐出弁が開放された第一の吐出口を通って、圧縮室の外部（吐出チャンバ等）に吐出される。

ここで、圧縮行程は、ベーンが第一の吐出口の配設位置を通過した後であっても、ベーンが圧縮行程終了位置に到達するまで続くが、ベーンが第一の吐出口の配設位置を通過した後から圧縮行程終了位置に到達するまでの期間は、第一の吐出口の配設位置を既に通過しているため、圧縮室の内部の気体は第一の吐出口から吐出されることはない。

したがって、圧縮室の内部の気体は圧縮されることになるが、この期間中における圧縮室内の気体は、第一の吐出口の配設位置と圧縮行程終了位置との間の位置（第一の吐出口の配設位置よりも行程の終りに近い時期に対応する位置）に配設された第二の吐出口を通じて第二の吐出弁を開放させるため、圧縮室内部の気体はこの第二の吐出口、第二の吐出弁を介して、圧縮室の外部に吐出される。

よって、圧縮室に残る気体の量を十分低減することができ、体積効率を高めることができるとともに、過圧縮または再圧縮に伴う動力消費の増大を防止または抑制することもできる。

なお、第一の吐出口は、従来の気体圧縮機における既存の吐出口をそのまま適用することもできるため、新たに第二の吐出口を設けるとともに、吐出弁を交換することにより、従来の気体圧縮機を本発明に係る気体圧縮機に改造することができ、新たに生産される気体圧縮機のみならず、既存の気体圧縮機に適用して、本発明に係る気体圧縮機の優れた効果を享受することも可能である。

本発明に係る気体圧縮機によれば、圧縮室に残る気体の量を十分低減することができ、堂六を低減するとともに体積効率を高めることができる。

以下、本発明の気体圧縮機に係る最良の実施形態について、図面を参照して説明する。

図１は、本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるベーンロータリ式コンプレッサ１００を示す縦断面図、図２は図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面（ケース１１を省略）を示す図である。なお、図１は、図２におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図に相当する。

図示のコンプレッサ１００は、例えば、冷却媒体の気化熱を利用して冷却を行なう空気調和システム（以下、単に空調システムという。）の一部として構成され、この空調システムの他の構成要素である凝縮器、膨張弁、蒸発器等（いずれも図示を省略する。）とともに、冷却媒体の循環経路上に設けられている。

そして、コンプレッサ１００は、空調システムの蒸発器から取り入れた気体状の冷却媒体としての冷媒ガスＧを圧縮し、この圧縮された冷媒ガスＧを空調システムの凝縮器に供給する。凝縮器は、圧縮された冷媒ガスＧを液化させ、高圧で液状の冷媒として膨張弁に送出する。

高圧で液状の冷媒は、膨張弁で低圧化され、蒸発器に送出される。低圧の液状冷媒は、蒸発器において周囲の空気から吸熱して気化し、この気化熱との熱交換により蒸発器周囲の空気を冷却する。

また、コンプレッサ１００は、ケース１１とフロントヘッド１２とからなるハウジングの内部に収容された圧縮機本体と、フロントヘッド１２に取り付けられ、図示しない駆動源からの駆動力を圧縮機本体に伝える伝達機構１３とを備える。そして、伝達機構１３は、フロントヘッド１２に対して、ラジアルボールベアリング１４により回転自在に支持されている。

ケース１１は、一端開放の筒状体を呈し、フロントヘッド１２は、このケース１１の開放された部分を覆うように組み付けられている。また、フロントヘッド１２には、蒸発器から低圧の冷媒ガスＧが吸入される吸入ポート１２ａが形成され、この吸入ポート１２ａには、冷媒ガスＧの逆流を防ぐ逆止弁１２ｂが設けられている。一方、ケース１１には、圧縮機本体で圧縮された高圧の冷媒ガスＧを凝縮器に吐出する吐出ポート１１ａが形成されている。

ハウジング内に収容された圧縮機本体は、伝達機構１３によって軸回りに回転駆動される回転軸５１と、この回転軸５１と一体的に回転する円柱状のロータ５０と、ロータ５０の外周面の外方を取り囲む断面輪郭略楕円形状の内周面４９ａを有するとともに両端が開放されたシリンダ４０と、ロータ５０の外周に、外方に向けて突出可能に埋設され、その突出側の先端がシリンダ４０の内周面４９ａの輪郭形状に追従するように突出量が可変とされ、回転軸５１回りに等角度間隔でロータ５０に埋設された５枚の板状のベーン５８と、シリンダ４０の両側開放端面の外側からそれぞれ開放端面を覆うように固定されたフロントサイドブロック３０およびリヤサイドブロック２０とからなる。

そして、２つのサイドブロック２０，３０、ロータ５０、シリンダ４０、および回転軸５１の回転方向（図２において矢印で示した時計回りの方向）に相前後する２つのベーン５８，５８によって画成された各圧縮室４８の容積が、回転軸５１の回転にしたがって増減を繰り返すことにより、各圧縮室４８に吸入された冷媒ガスＧを圧縮して吐出するように構成されている。

なお、ロータ５０の両端面側からそれぞれ突出した回転軸５１の部分のうち一方の部分は、フロントサイドブロック３０の軸受部３２に軸支されるとともに、フロントヘッド１２を貫通して外方まで延び、この貫通部分がフロントヘッド１２により軸支され、外方に延びた部分が伝達機構１３に連結されている。同様に回転軸５１の突出部分のうち他方の側は、リヤサイドブロック２０の軸受部２２により軸支されている。

そして、フロントヘッド１２による回転軸５１の支持と、両サイドブロック２０，３０の外周部がＯリング等によりケース１１，フロントヘッド１２の内周面に保持されることとによって、圧縮機本体はハウジング内の所定位置に保持されている。

また、圧縮機本体がケース１１の内部に収容された状態で、リヤサイドブロック２０とケース１１とにより吐出室２１が形成され、一方、フロントサイドブロック３０とフロントヘッド１２とにより吸入室３４が形成され、吐出室２１は吐出ポート１１ａに連通し、吸入室３４は吸入ポート１２ａに連通している。

なお、吸入室３４と吐出室２１とは、前述したＯリング等によって気密に隔絶されている。また、リヤサイドブロック２０には、冷凍機油Ｒを冷媒ガスＧから分離するためのサイクロンブロック６０が取り付けられており、このサイクロンブロック６０は吐出室２１内に配置されている。

ここで、圧縮機本体の回転軸５１の部分のうち、フロントサイドブロック３０の軸受部３２に支持された部分よりも外側部分には、リップシール１５が配置されている。このリップシール１５は、回転軸５１を通じてハウジングの外部に冷凍機油Ｒが漏れるのを阻止している。

また、吐出室２１の下部には、このコンプレッサ１００の摺動部等を潤滑・冷却・清浄するとともに、ベーン５８をシリンダ４０の内周面４９ａの方向に突出させて、その先端を内周面４９ａに当接させた状態に付勢するように、ベーン５８に背圧を作用させる冷凍機油Ｒが溜められている。

すなわち、ロータ５０には、スリット状のベーン溝５６が放射状に、かつロータ５０の回転中心回りに等角度間隔で５つ形成され、これらのベーン溝５６に、前述のベーン５８が挿入され、各ベーン５８は、ロータ５０の回転によって生じる遠心力と、ベーン溝５６およびベーン５８の底面によって画成された背圧室５９に加えられる冷凍機油Ｒの油圧とにより、シリンダ４０の内周面４９ａ方向へ突出し、このベーン５８の突出した先端がシリンダ４０の内周面４９ａに当接した状態に付勢され、回転軸５１の回転に伴って、この先端は内周面４９ａに追従する。

これにより、シリンダ４０と、ロータ５０と、回転軸５１の回転方向について相前後する２つのベーン５８，５８と、フロントサイドブロック３０と、リヤサイドブロック２０とにより画成された各圧縮室４８は、ロータ５０の回転にしたがって容積の変化を繰り返す。

また、フロントサイドブロック３０には、吸入室３４と圧縮室４８とを連通させるフロント側吸入口３１が開口しており、吸入ポート１２ａから吸入室３４に導入された冷媒ガスＧは、このフロント側吸入口３１を介して圧縮室４８に吸入される。

一方、シリンダ４０の外周の一部には凹部が形成され、この凹部は、両サイドブロック２０，３０の各内側端面とケース１１の内周面とによって囲まれた吐出チャンバ４５を形成している。

そして、この吐出チャンバ４５が形成されて薄肉化されたシリンダ４０のうち、冷媒ガスＧの圧縮行程に対応した圧縮室４８に臨む部分に、圧縮室４８内の冷媒ガスＧを圧縮室４８の外部、すなわち吐出チャンバ４４に吐出させる第一の吐出口４２ａが設けられているとともに、圧縮行程中の、第一の吐出口４２ａの配設位置よりも当該圧縮行程の終りに近いタイミングに対応する位置に、圧縮室４８内の冷媒ガスＧを吐出チャンバ４５に吐出させる第二の吐出口４２ｂが設けられ、圧縮室４８の内部圧力に応じて第一の吐出口４２ａを開閉する第一リードバルブ４３ａ（第一の吐出弁）および第二の吐出口４２ｂを開閉する第二リードバルブ４３ｂ（第二の吐出弁）が配設されている。

ここで、「第一の吐出口４２ａの配設位置よりも当該圧縮行程の終りに近いタイミングに対応する位置」とは、圧縮行程が完全に終了するときにおけるベーン５８の回転角度位置（回転軸回りの角度によって特定される位置）を、圧縮行程の終りのタイミングに対応する位置（以下、圧縮行程終了位置という。）としたとき、ベーン５８が第一の吐出口４２ａの配設位置から出発して圧縮行程終了位置に到達するまでの間の位置を意味する。

したがって、回転軸５１の回転にしたがって圧縮行程を画成するベーン５８は、第一の吐出口４２ａ、第二の吐出口４２ｂ、という順序で、これら二つの吐出口４２ａ，４２ｂを通過する。

なお、第一の吐出口４２ａ，４２ａは、従来のコンプレッサにおいて、同一の回転角度位置に既に配されていたものであり、第一リードバルブ４２ａも、従来のコンプレッサにおいて具備されていたものである。

また、図２においては、第一リードバルブ４３ａと第二リードバルブ４３ｂとが別体であるか一体化されているかに拘わらず、両方のリードバルブ４３ａ，４３ｂを併せて、リードバルブ４３として記載している。

リードバルブ４３（リードバルブ４３ａ，４３ｂ）は板ばね状であって、圧縮室４８の冷媒ガスＧから各吐出口４２ａ，４２ｂを通じて作用する圧力（詳細には、この圧力と吐出チャンバ４４の内部の圧力（さらに、リードバルブ４３を各吐出口４２ａ，４２ｂに付勢している場合には、その付勢力に応じた初期負荷圧力も加算した圧力）との差）に応じて吐出チャンバ４５の側に撓むように弾性変形し、この弾性変形によって、閉止していた各吐出口４２ａ，４２ｂを開放する。

また、このリードバルブ４３が、過大な撓みにより破損したり、大きな撓みの持続によって永久変形が生じるのを防止するために、リードバルブ４３の変形量を規制するバルブサポート４４が、リードバルブ４３に重ね合わされて、シリンダ４０に共締め固定されている。

そして、圧縮室４８から吐出口４２ａ，４２ｂ、リードバルブ４３ａ，４３ｂを通って吐出チャンバ４５に吐出された高圧の冷媒ガスＧは、リヤサイドブロック２０に形成された連通孔２１、およびリヤサイドブロック２０に固定されたサイクロンブロック６０のオイルセパレータ６０ａを経て、吐出室２１に吐出される。

一方、オイルセパレータ６０ａによって、冷媒ガスＧから分離された冷凍機油Ｒは、吐出室２１の底部に滴下し、前述したようにこの底部に溜められる。

さらに、このコンプレッサ１００には、回転軸５１と軸受部２２，３２との間の潤滑、ロータ５０の各端面と各サイドブロック２０，３０の内側端面との間の潤滑等する目的と、ベーン５８をシリンダ４０の内周面４９ａに付勢すべく背圧室５９に油圧を供給等する目的とにより、吐出室２１の下部に貯留した冷凍機油Ｒを各部位に導く構造を備えている。

すなわち、リヤサイドブロック２０に、軸受部２２に至る油路２３が形成され、また、リヤサイドブロック２０の内側端面には、軸受部２２における油路２３の開口から、軸受部２２と回転軸５１との間の微小隙間を通って、ロータ５０の背圧室５９に連通する凹部（サライ溝）２５が形成されている。

また、シリンダ４０の底部に、リヤサイドブロック２０の油路２３に接続する貫通孔４６が設けられ、フロントサイドブロック３０に、この貫通孔４６のフロントサイドブロック３０側の開口と軸受部３２とを連通させる油路３３が形成されて、冷凍機油Ｒは、軸受部３２と回転軸５１との間の微小隙間を通過し、フロントサイドブロック３０の内側端面に形成された凹部（サライ溝）３５等に導かれる。

ここで、フロントサイドブロック３０のサライ溝３５も、リヤサイドブロック２０のサライ溝２５と同様、ロータ５０の背圧室５９に連通している。

吐出室２１の内部圧力は、コンプレッサ１００の運転中においては、圧縮室４８から吐出された高圧の冷媒ガスＧ（この冷媒ガスＧに混在して排出される冷凍機油Ｒを含む）によって高圧とされており、吐出室２１の底部に溜まった冷凍機油Ｒにも高圧が作用している。

しかし、油路２３を通ってサライ溝２５に供給された冷凍機油Ｒは、軸受部２２と回転軸５１との間の微小隙間を通過する際の圧力損失により、吐出室２１の底部に溜まっていたときの圧力（高圧Ｐｄ）よりも低い圧力（中間圧Ｐｖ）とされる。

一方、フロントサイドブロック３０（リヤサイドブロック２０についても同様）のサライ溝３５の輪郭くびれ部外方に、油路３３の高圧の冷凍機油Ｒを圧力損失を最小限に抑えて、高圧（Ｐｄ）のまま導く高圧孔３７が形成されている。

この高圧孔３７は、圧縮行程の終盤に対応した圧縮室４８を構成するベーン５８の背圧室５９に、サライ溝３５への供給圧力（Ｐｖ）よりも高圧の油圧を作用させて、ベーン５８の突出力を補強するものであり、圧縮行程終盤における圧縮室４８の高圧によって、ベーン５８がチャタリングを発生するのを防止する。

このように背圧室５９に供給された冷凍機油Ｒは、ベーン５８とベーン溝５６との間の隙間や、各サイドブロック２０，３０とロータ５０との間の隙間等を通って圧縮室４８に僅かずつ浸入して冷媒ガスＧに混入し、あるいは、空調システムの循環ラインから吸入ポート１２ａを介して冷媒ガスＧに混在した状態で直接的に圧縮室４８に吸入されて、冷媒ガスＧとともに圧縮室４８から吐出室２１に吐出される。

次に、吐出チャンバ４５回りの吐出口４２ａ，４２ｂおよびリードバルブ４３ａ，４３ｂの詳細について、図３を参照して説明する。

図３（ａ）は図２における矢視Ｃによる図、（ｂ）は（ａ）において第一の吐出口４２ａおよび第一リードバルブ４３ａを通り回転軸５１に直交する面（Ｄ１−Ｄ１線に沿った面）による断面図、（ｃ）は（ａ）において第二の吐出口４２ｂおよび第二リードバルブ４３ｂを通り回転軸５１に直交する面（Ｅ１−Ｅ１線に沿った面）による断面図である。

図３（ａ）に示すように、第一の吐出口４２ａは、回転軸５１の軸に平行な線に沿って、２つ並んで設けられている。したがって、圧縮室２２内部の冷媒ガスＧは、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａから互いに同一のタイミングで吐出される。

一方、第二の吐出口４２ｂは、２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａの間（回転軸５１の軸方向についての間）に設けられている。さらに、第二の吐出口４２ｂは、各第一の吐出口４２ａよりも開口面積が小さく形成されている。

また、前述したように、第二の吐出口４２ｂは、回転軸５１の回転方向について、第一の吐出口４２ａよりも位相が遅れた回転角度位置に形成されており、図３（ｃ）において二点鎖線Ｐは、ベーン５８が第一の吐出口４２ａを通過し終わったときの厚さ方向中心位置、同じく二点鎖線Ｑは、ベーン５８が圧縮行程の終了位置（圧縮行程終了位置）を通過し終わったときの厚さ方向中心位置であり、第二の吐出口４２ｂは、二点鎖線Ｐと二点鎖線Ｑとの間の回転角度位置に配設されている。

図３（ａ）において、リードバルブ４３はバルブサポート４４の陰に隠れているため、明示されていないが、バルブサポート４４と略同一の輪郭形状を呈している。

すなわち、リードバルブ４３は、バルブサポート４４と同様に、互いに平行に、かつ舌片状に延びた３つの部分からなり、各部分が、自由端側がそれぞれ第一の吐出口４２ａ，４２ａを開閉する２つの第一リードバルブ４３ａ，４３ａと、自由端側が第二の吐出口４２ｂを開閉する１つの第二リードバルブ４３ｂとに、それぞれ該当する。

各リードバルブ４３ａ，４３ａ，４３ｂの固定端側は一体化されており、六角穴付きボルトなどによって、バルブサポート４４とともにシリンダ４０に共締め固定されている。

このように構成された本実施形態に係るコンプレッサ１００は、回転軸５１の回転にしたがって圧縮行程を画成するベーン５８が、第一の吐出口４２ａ，４２ａ、第二の吐出口４２ｂ、という順序で、これらの吐出口４２ａ，４２ａ，４２ｂを通過するため、圧縮行程において圧縮室２２内で冷媒ガスＧが圧縮され、圧縮行程の終盤で、圧縮室２２内における冷媒ガスＧの圧力（内部圧力）が高まり、この内部圧力が所定の設定値を超えると、第一リードバルブ４３ａ，４３ａが開き（第二リードバルブ４３ｂも開いてもよい。）、圧縮室２２で圧縮され高圧となった冷媒ガスＧは、第一リードバルブ４３ａ，４３ａが開放された第一の吐出口４２ａ，４２ａを通って、圧縮室２２の外部（吐出チャンバ４５）に吐出される。

ここで、圧縮行程は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置（図３（ｃ）における二点鎖線Ｐの回転角度位置）を通過した後であっても、ベーン５８が圧縮行程終了位置（図３（ｃ）における二点鎖線Ｑの回転角度位置）に到達するまで続くが、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過した後から圧縮行程終了位置に到達するまでの期間は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を既に通過しているため、圧縮室２２の内部の冷媒ガスＧは第一の吐出口４２ａ，４２ａから吐出されることはない。

したがって、圧縮室２２の内部の冷媒ガスＧはさらに圧縮されることになるが、この期間中における圧縮室２２内の冷媒ガスＧは、第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置と圧縮行程終了位置との間の位置に配設された第二の吐出口４２ｂを通じて第二リードバルブ４３ｂを開放させるため、圧縮室２２内部の冷媒ガスＧこの第二の吐出口４２ｂ、第二リードバルブ４３ｂを介して、圧縮室２２の外部（吐出チャンバ４５）に吐出される。

よって、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過した後に、圧縮室２２に残る冷媒ガスＧの量を十分低減することができ、体積効率を向上させることができるとともに、冷媒ガスＧの過圧縮または再圧縮に伴う消費動力の増大を防止または抑制することができる。

また、圧縮行程の開始時における圧縮室２２の容積とベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過する際における圧縮室２２の容積との差は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過する際における圧縮室２２の容積と圧縮行程の終りの際における圧縮室２２の容積との差に比べて、十分に大きいため、第二の吐出口４２ｂの開口面積は、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積よりも小さくてもよい。

すなわち、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａを通過し終わった後から第二の吐出口４２ｂを通過し終わるまでに、第二の吐出口４２ｂから吐出される冷媒ガスＧの量は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａを通過し終わるまでに、第一の吐出口４２ａ，４２ａから吐出される冷媒ガスＧの量に比べて十分小さく、第二の吐出口４２ｂの開口面積が、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積より小さいものであっても、冷媒ガスＧが通過するときの抵抗等による吐出効率への悪影響は極めて小さい。

一方、圧縮室２２で圧縮された冷媒ガスＧの大部分は、上述したように、第一の吐出口４２ａ，４２ａを通じて吐出されるため、吐出効率を向上させる観点から、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積を大きく確保するのが好ましい。

したがって、第二の吐出口４２ｂの開口面積を、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積よりも小さく設定することにより、従来の気体圧縮機（コンプレッサ）よりも吐出効率を低下させることなく、冷媒ガスＧの過圧縮や再圧縮を防止または抑制することができる。

また、第一の吐出口４２ａ，４２ａは、圧縮室２２の冷媒ガスＧの大部分を吐出する開口であるため、冷媒ガスＧを効率よく吐出すべく、２つ設けられているが、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａから冷媒ガスＧが吐出するタイミングを合致させるため、２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａは、回転軸５１に平行に、すなわち回転軸５１の延びる方向に沿って並んで設けられている。

そして、第二の吐出口４２ｂが、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａの間に設けられていることにより、第二の吐出口４２ｂは、圧縮室２２の、回転軸５１に平行な方向に沿った長さの、略中間部に設けられ、これにより、圧縮室２２に残存した冷媒ガスＧを、第二の吐出口４２ｂから効率よく吐出させることができる。
（変形例１）
次に、吐出チャンバ４５回りの吐出口４２ａ，４２ｂおよびリードバルブ４３ａ，４３ｂの変形例（本発明に係る気体圧縮機の実施形態に含まれる。）について、図４を参照して説明する。

図４（ａ）は図２における矢視Ｃによる図、（ｂ）は（ａ）において第一の吐出口４２ａおよび第一リードバルブ４３ａを通り回転軸５１に直交する面（Ｄ２−Ｄ２線に沿った面）による断面図、（ｃ）は（ａ）において第二の吐出口４２ｂおよび第二リードバルブ４３ｂを通り回転軸５１に直交する面（Ｅ２−Ｅ２線に沿った面）による断面図である。

図４（ａ）に示すように、第一の吐出口４２ａは、回転軸５１の軸に平行な線に沿って、２つ並んで設けられている。したがって、圧縮室２２内部の冷媒ガスＧは、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａから互いに同一のタイミングで吐出される。

一方、第二の吐出口４２ｂは、２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａの間（回転軸５１の軸方向についての間）に設けられている。さらに、第二の吐出口４２ｂは、各第一の吐出口４２ａよりも開口面積が小さく形成されている。

また、第二の吐出口４２ｂは、回転軸５１の回転方向について、第一の吐出口４２ａよりも位相が遅れた回転角度位置に形成されており、図４（ｃ）において二点鎖線Ｐは、ベーン５８が第一の吐出口４２ａを通過し終わったときの厚さ方向中心位置、同じく二点鎖線Ｑは、ベーン５８が圧縮行程の終了位置（圧縮行程終了位置）を通過し終わったときの厚さ方向中心位置であり、第二の吐出口４２ｂは、二点鎖線Ｐと二点鎖線Ｑとの間の回転角度位置に配設されている。

図４（ａ）において、リードバルブ４３はバルブサポート４４の陰に隠れているため、明示されていないが、バルブサポート４４と略同一の輪郭形状を呈している。

すなわち、リードバルブ４３は、バルブサポート４４と同様に、互いに平行に、かつ舌片状に延びた、各自由端側がそれぞれ第一の吐出口４２ａ，４２ａを開閉する第一リードバルブ４３ａ，４３ａと、第一リードバルブ４３ａ，４３ａとは別体であって、その自由端側が第二の吐出口４２ｂを開閉する第二リードバルブ４３ｂとからなる。

各リードバルブ４３ａ，４３ａの固定端側は一体化されており、六角穴付きボルトなどによって、バルブサポート４４の各対応する部分（バルブサポート４４ａ，４４ａ）とともにシリンダ４０に共締め固定されている。リードバルブ４３ｂの固定端も、六角穴付きボルトなどによって、バルブサポート４４の対応する部分（バルブサポート４４ｂ）とともにシリンダ４０に共締め固定されている。

ここで、第一リードバルブ４３ａ，４３ａと、第二リードバルブ４３ｂとは、それぞれ自由端と固定端との配置向きが一致するように配設されている。

このように構成された本実施形態に係るコンプレッサ１００は、回転軸５１の回転にしたがって圧縮行程を画成するベーン５８が、第一の吐出口４２ａ，４２ａ、第二の吐出口４２ｂ、という順序で、これらの吐出口４２ａ，４２ａ，４２ｂを通過するため、圧縮行程において圧縮室２２内で冷媒ガスＧが圧縮され、圧縮行程の終盤で、圧縮室２２内における冷媒ガスＧの圧力（内部圧力）が高まり、この内部圧力が所定の設定値を超えると、第一リードバルブ４３ａ，４３ａが開き（第二リードバルブ４３ｂも開いてもよい。）、圧縮室２２で圧縮され高圧となった冷媒ガスＧは、第一リードバルブ４３ａ，４３ａが開放された第一の吐出口４２ａ，４２ａを通って、圧縮室２２の外部（吐出チャンバ４５）に吐出される。

ここで、圧縮行程は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置（図４（ｃ）における二点鎖線Ｐの回転角度位置）を通過した後であっても、ベーン５８が圧縮行程終了位置（図４（ｃ）における二点鎖線Ｑの回転角度位置）に到達するまで続くが、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過した後から圧縮行程終了位置に到達するまでの期間は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を既に通過しているため、圧縮室２２の内部の冷媒ガスＧは第一の吐出口４２ａ，４２ａから吐出されることはない。

したがって、圧縮室２２の内部の冷媒ガスＧはさらに圧縮されることになるが、この期間中における圧縮室２２内の冷媒ガスＧは、第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置と圧縮行程終了位置との間の位置に配設された第二の吐出口４２ｂを通じて第二リードバルブ４３ｂを開放させるため、圧縮室２２内部の冷媒ガスＧこの第二の吐出口４２ｂ、第二リードバルブ４３ｂを介して、圧縮室２２の外部（吐出チャンバ４５）に吐出される。

よって、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過した後に、圧縮室２２に残る冷媒ガスＧの量を十分低減することができ、体積効率を向上させることができるとともに、冷媒ガスＧの過圧縮または再圧縮に伴う消費動力の増大を防止または抑制することができる。

また、圧縮行程の開始時における圧縮室２２の容積とベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過する際における圧縮室２２の容積との差は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過する際における圧縮室２２の容積と圧縮行程の終りの際における圧縮室２２の容積との差に比べて、十分に大きいため、第二の吐出口４２ｂの開口面積は、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積よりも小さくてもよい。

すなわち、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａを通過し終わった後から第二の吐出口４２ｂを通過し終わるまでに、第二の吐出口４２ｂから吐出される冷媒ガスＧの量は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａを通過し終わるまでに、第一の吐出口４２ａ，４２ａから吐出される冷媒ガスＧの量に比べて十分小さく、第二の吐出口４２ｂの開口面積が、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積より小さいものであっても、冷媒ガスＧが通過するときの抵抗等による吐出効率への悪影響は極めて小さい。

一方、圧縮室２２で圧縮された冷媒ガスＧの大部分は、上述したように、第一の吐出口４２ａ，４２ａを通じて吐出されるため、吐出効率を向上させる観点から、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積を大きく確保するのが好ましい。

したがって、第二の吐出口４２ｂの開口面積を、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積よりも小さく設定することにより、従来の気体圧縮機（コンプレッサ）よりも吐出効率を低下させることなく、冷媒ガスＧの過圧縮や再圧縮を防止または抑制することができる。

また、第一の吐出口４２ａ，４２ａは、圧縮室２２の冷媒ガスＧの大部分を吐出する開口であるため、冷媒ガスＧを効率よく吐出すべく、２つ設けられているが、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａから冷媒ガスＧが吐出するタイミングを合致させるため、２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａは、回転軸５１に平行に、すなわち回転軸５１の延びる方向に沿って並んで設けられている。

そして、第二の吐出口４２ｂが、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａの間に設けられていることにより、第二の吐出口４２ｂは、圧縮室２２の、回転軸５１に平行な方向に沿った長さの、略中間部に設けられ、これにより、圧縮室２２に残存した冷媒ガスＧを、第二の吐出口４２ｂから効率よく吐出させることができる。
（変形例２）
次に、吐出チャンバ４５回りの吐出口４２ａ，４２ｂおよびリードバルブ４３ａ，４３ｂの他の変形例（本発明に係る気体圧縮機の実施形態に含まれる。）について、図５を参照して説明する。

図５（ａ）は図２における矢視Ｃによる図、（ｂ）は（ａ）において第一の吐出口４２ａおよび第一リードバルブ４３ａを通り回転軸５１に直交する面（Ｄ３−Ｄ３線に沿った面）による断面図、（ｃ）は（ａ）において第二の吐出口４２ｂおよび第二リードバルブ４３ｂを通り回転軸５１に直交する面（Ｅ３−Ｅ３線に沿った面）による断面図である。

図５（ａ）に示すように、第一の吐出口４２ａは、回転軸５１の軸に平行な線に沿って、２つ並んで設けられている。したがって、圧縮室２２内部の冷媒ガスＧは、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａから互いに同一のタイミングで吐出される。

一方、第二の吐出口４２ｂは、２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａの間（回転軸５１の軸方向についての間）に設けられている。さらに、第二の吐出口４２ｂは、各第一の吐出口４２ａよりも開口面積が小さく形成されている。

また、第二の吐出口４２ｂは、回転軸５１の回転方向について、第一の吐出口４２ａよりも位相が遅れた回転角度位置に形成されており、図５（ｃ）において二点鎖線Ｐは、ベーン５８が第一の吐出口４２ａを通過し終わったときの厚さ方向中心位置、同じく二点鎖線Ｑは、ベーン５８が圧縮行程の終了位置（圧縮行程終了位置）を通過し終わったときの厚さ方向中心位置であり、第二の吐出口４２ｂは、二点鎖線Ｐと二点鎖線Ｑとの間の回転角度位置に配設されている。

図５（ａ）において、リードバルブ４３はバルブサポート４４の陰に隠れているため、明示されていないが、バルブサポート４４と略同一の輪郭形状を呈している。

すなわち、リードバルブ４３は、バルブサポート４４と同様に、互いに平行に、かつ舌片状に延びた、各自由端側がそれぞれ第一の吐出口４２ａ，４２ａを開閉する第一リードバルブ４３ａ，４３ａと、第一リードバルブ４３ａ，４３ａとは別体であって、その自由端側が第二の吐出口４２ｂを開閉する第二リードバルブ４３ｂとからなる。

各リードバルブ４３ａ，４３ａの固定端側は一体化されており、六角穴付きボルトなどによって、バルブサポート４４の各対応する部分（バルブサポート４４ａ，４４ａ）とともにシリンダ４０に共締め固定されている。リードバルブ４３ｂの固定端も、六角穴付きボルトなどによって、バルブサポート４４の対応する部分（バルブサポート４４ｂ）とともにシリンダ４０に共締め固定されている。

ここで、第一リードバルブ４３ａ，４３ａと、第二リードバルブ４３ａとでは、それぞれの自由端と固定端との配置向きが１８０度ずれた状態で配設されている。

このように構成された本実施形態に係るコンプレッサ１００は、回転軸５１の回転にしたがって圧縮行程を画成するベーン５８が、第一の吐出口４２ａ，４２ａ、第二の吐出口４２ｂ、という順序で、これらの吐出口４２ａ，４２ａ，４２ｂを通過するため、圧縮行程において圧縮室２２内で冷媒ガスＧが圧縮され、圧縮行程の終盤で、圧縮室２２内における冷媒ガスＧの圧力（内部圧力）が高まり、この内部圧力が所定の設定値を超えると、第一リードバルブ４３ａ，４３ａが開き（第二リードバルブ４３ｂも開いてもよい。）、圧縮室２２で圧縮され高圧となった冷媒ガスＧは、第一リードバルブ４３ａ，４３ａが開放された第一の吐出口４２ａ，４２ａを通って、圧縮室２２の外部（吐出チャンバ４５）に吐出される。

ここで、圧縮行程は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置（図５（ｃ）における二点鎖線Ｐの回転角度位置）を通過した後であっても、ベーン５８が圧縮行程終了位置（図５（ｃ）における二点鎖線Ｑの回転角度位置）に到達するまで続くが、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過した後から圧縮行程終了位置に到達するまでの期間は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を既に通過しているため、圧縮室２２の内部の冷媒ガスＧは第一の吐出口４２ａ，４２ａから吐出されることはない。

したがって、圧縮室２２の内部の冷媒ガスＧはさらに圧縮されることになるが、この期間中における圧縮室２２内の冷媒ガスＧは、第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置と圧縮行程終了位置との間の位置に配設された第二の吐出口４２ｂを通じて第二リードバルブ４３ｂを開放させるため、圧縮室２２内部の冷媒ガスＧこの第二の吐出口４２ｂ、第二リードバルブ４３ｂを介して、圧縮室２２の外部（吐出チャンバ４５）に吐出される。

よって、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過した後に、圧縮室２２に残る冷媒ガスＧの量を十分低減することができ、体積効率を向上させることができるとともに、冷媒ガスＧの過圧縮または再圧縮に伴う消費動力の増大を防止または抑制することができる。

また、圧縮行程の開始時における圧縮室２２の容積とベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過する際における圧縮室２２の容積との差は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過する際における圧縮室２２の容積と圧縮行程の終りの際における圧縮室２２の容積との差に比べて、十分に大きいため、第二の吐出口４２ｂの開口面積は、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積よりも小さくてもよい。

すなわち、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａを通過し終わった後から第二の吐出口４２ｂを通過し終わるまでに、第二の吐出口４２ｂから吐出される冷媒ガスＧの量は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａを通過し終わるまでに、第一の吐出口４２ａ，４２ａから吐出される冷媒ガスＧの量に比べて十分小さく、第二の吐出口４２ｂの開口面積が、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積より小さいものであっても、冷媒ガスＧが通過するときの抵抗等による吐出効率への悪影響は極めて小さい。

一方、圧縮室２２で圧縮された冷媒ガスＧの大部分は、上述したように、第一の吐出口４２ａ，４２ａを通じて吐出されるため、吐出効率を向上させる観点から、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積を大きく確保するのが好ましい。

したがって、第二の吐出口４２ｂの開口面積を、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積よりも小さく設定することにより、従来の気体圧縮機（コンプレッサ）よりも吐出効率を低下させることなく、冷媒ガスＧの過圧縮や再圧縮を防止または抑制することができる。

また、第一の吐出口４２ａ，４２ａは、圧縮室２２の冷媒ガスＧの大部分を吐出する開口であるため、冷媒ガスＧを効率よく吐出すべく、２つ設けられているが、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａから冷媒ガスＧが吐出するタイミングを合致させるため、２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａは、回転軸５１に平行に、すなわち回転軸５１の延びる方向に沿って並んで設けられている。

そして、第二の吐出口４２ｂが、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａの間に設けられていることにより、第二の吐出口４２ｂは、圧縮室２２の、回転軸５１に平行な方向に沿った長さの、略中間部に設けられ、これにより、圧縮室２２に残存した冷媒ガスＧを、第二の吐出口４２ｂから効率よく吐出させることができる。
（変形例３）
次に、吐出チャンバ４５回りの吐出口４２ａ，４２ｂおよびリードバルブ４３ａ，４３ｂの他の変形例（本発明に係る気体圧縮機の実施形態に含まれる。）について、図６を参照して説明する。

図６（ａ）は図２における矢視Ｃによる図、（ｂ）は（ａ）において第一の吐出口４２ａおよび第一リードバルブ４３ａを通り回転軸５１に直交する面（Ｄ４−Ｄ４線に沿った面）による断面図、（ｃ）は（ａ）において第二の吐出口４２ｂおよび第二リードバルブ４３ｂを通り回転軸５１に直交する面（Ｅ４−Ｅ４線に沿った面）による断面図である。

なお、この変形例におけるリードバルブ４３は、図３に示したリードバルブ４３と同一であり、互いに平行に、かつ舌片状に延びた３つの部分からなり、各自由端側がそれぞれ第一の吐出口４２ａ，４２ａを開閉する２つの第一リードバルブ４３ａ，４３ａに相当する部分と、その自由端側が第二の吐出口４２ｂを開閉する１つの第二リードバルブ４３ｂに相当する部分とからなる。

そして、各リードバルブ４３ａ，４３ａ，４３ｂの固定端側は一体化されており、六角穴付きボルトなどによって、バルブサポート４４とともにシリンダ４０に共締め固定されている。

一方、バルブサポート４４は、リードバルブ４３ａ，４３ａをサポートする部分（バルブサポート４４ａ，４４ａ）に関しては、図３に示したものと同一であるが、リードバルブ４３ｂをサポートする部分（バルブサポート４４ｂ）が、図３に示したものと異なっている。

すなわち、リードバルブ４３ｂをサポートする部分（バルブサポート４４ｂ）は、リードバルブ４３ａ，４３ａをサポートする部分（バルブサポート４４ａ，４４ａ）のように固定端から舌片状に延びてリードバルブ４３ｂの全体を覆うものではなく、リードバルブ４３ｂの自由端（第二の吐出口４２ｂを開閉する部分）のみを覆って、この自由端の変位のみを規制するように、２つのバルブサポート４４ａ，４４ａの自由端間に架け渡されている。

そして、２つのバルブサポート４４ａ，４４ａの自由端とバルブサポート４４ｂとの架け渡しの接合部分は完全に一体化されているため、バルブサポート４４は全体として、図６（ａ）に示すように、概略四角環状の輪郭を呈している。

図６（ａ）に示すように、第一の吐出口４２ａは、回転軸５１の軸に平行な線に沿って、２つ並んで設けられているため、圧縮室２２内部の冷媒ガスＧは、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａから互いに同一のタイミングで吐出される。

一方、第二の吐出口４２ｂは、２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａの間（回転軸５１の軸方向についての間）に設けられている。さらに、第二の吐出口４２ｂは、各第一の吐出口４２ａよりも開口面積が小さく形成されている。

また、第二の吐出口４２ｂは、回転軸５１の回転方向について、第一の吐出口４２ａよりも位相が遅れた回転角度位置に形成されており、図６（ｃ）において二点鎖線Ｐは、ベーン５８が第一の吐出口４２ａを通過し終わったときの厚さ方向中心位置、同じく二点鎖線Ｑは、ベーン５８が圧縮行程の終了位置（圧縮行程終了位置）を通過し終わったときの厚さ方向中心位置であり、第二の吐出口４２ｂは、二点鎖線Ｐと二点鎖線Ｑとの間の回転角度位置に配設されている。

図６（ａ）において、リードバルブ４３はバルブサポート４４の陰に隠れているため、明示されていないが、バルブサポート４４と略同一の輪郭形状を呈している。

このように構成された本実施形態に係るコンプレッサ１００は、回転軸５１の回転にしたがって圧縮行程を画成するベーン５８が、第一の吐出口４２ａ，４２ａ、第二の吐出口４２ｂ、という順序で、これらの吐出口４２ａ，４２ａ，４２ｂを通過するため、圧縮行程において圧縮室２２内で冷媒ガスＧが圧縮され、圧縮行程の終盤で、圧縮室２２内における冷媒ガスＧの圧力（内部圧力）が高まり、この内部圧力が所定の設定値を超えると、第一リードバルブ４３ａ，４３ａが開き（第二リードバルブ４３ｂも開いてもよい。）、圧縮室２２で圧縮され高圧となった冷媒ガスＧは、第一リードバルブ４３ａ，４３ａが開放された第一の吐出口４２ａ，４２ａを通って、圧縮室２２の外部（吐出チャンバ４５）に吐出される。

ここで、圧縮行程は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置（図６（ｃ）における二点鎖線Ｐの回転角度位置）を通過した後であっても、ベーン５８が圧縮行程終了位置（図６（ｃ）における二点鎖線Ｑの回転角度位置）に到達するまで続くが、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過した後から圧縮行程終了位置に到達するまでの期間は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を既に通過しているため、圧縮室２２の内部の冷媒ガスＧは第一の吐出口４２ａ，４２ａから吐出されることはない。

したがって、圧縮室２２の内部の冷媒ガスＧはさらに圧縮されることになるが、この期間中における圧縮室２２内の冷媒ガスＧは、第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置と圧縮行程終了位置との間の位置に配設された第二の吐出口４２ｂを通じて第二リードバルブ４３ｂを開放させるため、圧縮室２２内部の冷媒ガスＧこの第二の吐出口４２ｂ、第二リードバルブ４３ｂを介して、圧縮室２２の外部（吐出チャンバ４５）に吐出される。

よって、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過した後に、圧縮室２２に残る冷媒ガスＧの量を十分低減することができ、体積効率を向上させることができるとともに、冷媒ガスＧの過圧縮または再圧縮に伴う消費動力の増大を防止または抑制することができる。

また、圧縮行程の開始時における圧縮室２２の容積とベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過する際における圧縮室２２の容積との差は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａの配設位置を通過する際における圧縮室２２の容積と圧縮行程の終りの際における圧縮室２２の容積との差に比べて、十分に大きいため、第二の吐出口４２ｂの開口面積は、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積よりも小さくてもよい。

すなわち、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａを通過し終わった後から第二の吐出口４２ｂを通過し終わるまでに、第二の吐出口４２ｂから吐出される冷媒ガスＧの量は、ベーン５８が第一の吐出口４２ａ，４２ａを通過し終わるまでに、第一の吐出口４２ａ，４２ａから吐出される冷媒ガスＧの量に比べて十分小さく、第二の吐出口４２ｂの開口面積が、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積より小さいものであっても、冷媒ガスＧが通過するときの抵抗等による吐出効率への悪影響は極めて小さい。

一方、圧縮室２２で圧縮された冷媒ガスＧの大部分は、上述したように、第一の吐出口４２ａ，４２ａを通じて吐出されるため、吐出効率を向上させる観点から、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積を大きく確保するのが好ましい。

したがって、第二の吐出口４２ｂの開口面積を、第一の吐出口４２ａ，４２ａの開口面積よりも小さく設定することにより、従来の気体圧縮機（コンプレッサ）よりも吐出効率を低下させることなく、冷媒ガスＧの過圧縮や再圧縮を防止または抑制することができる。

また、第一の吐出口４２ａ，４２ａは、圧縮室２２の冷媒ガスＧの大部分を吐出する開口であるため、冷媒ガスＧを効率よく吐出すべく、２つ設けられているが、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａから冷媒ガスＧが吐出するタイミングを合致させるため、２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａは、回転軸５１に平行に、すなわち回転軸５１の延びる方向に沿って並んで設けられている。

そして、第二の吐出口４２ｂが、これら２つの第一の吐出口４２ａ，４２ａの間に設けられていることにより、第二の吐出口４２ｂは、圧縮室２２の、回転軸５１に平行な方向に沿った長さの、略中間部に設けられ、これにより、圧縮室２２に残存した冷媒ガスＧを、第二の吐出口４２ｂから効率よく吐出させることができる。

なお、上述した実施形態（変形例を含む）は、第一の吐出口４２ａが２つ形成された構成であるが、本発明に係る気体圧縮機は、第一の吐出口が２つに限定されるものではなく、第一の吐出口が、回転軸の軸方向に沿って３つ以上並んで設けられた構成であってもよい。

本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるベーンロータリ式コンプレッサを示す縦断面図である。 図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面を示す図である。 （ａ）は図２における矢視Ｃによる実施形態の図、（ｂ）は（ａ）におけるＤ１−Ｄ１線に沿った面による断面図、（ｃ）は（ａ）におけるＥ１−Ｅ１線に沿った面による断面図である。 （ａ）は図２における矢視Ｃによる変形例１の図、（ｂ）は（ａ）におけるＤ２−Ｄ２線に沿った面による断面図、（ｃ）は（ａ）におけるＥ２−Ｅ２線に沿った面による断面図である。 （ａ）は図２における矢視Ｃによる変形例２の図、（ｂ）は（ａ）におけるＤ３−Ｄ３線に沿った面による断面図、（ｃ）は（ａ）におけるＥ３−Ｅ３線に沿った面による断面図である。 （ａ）は図２における矢視Ｃによる変形例３の図、（ｂ）は（ａ）におけるＤ４−Ｄ４線に沿った面による断面図、（ｃ）は（ａ）におけるＥ４−Ｅ４線に沿った面による断面図である。

符号の説明

２２ 圧縮室
４０ シリンダ
４２ａ 第一の吐出口
４２ｂ 第二の吐出口
４３ リードバルブ（全体）
４３ａ 第一リードバルブ（第一の吐出弁）
４３ｂ 第二リードバルブ（第二の吐出弁）
４４ バルブサポート（全体）
４４ａ バルブサポート（第一リードバルブに対応する部分）
４４ｂ バルブサポート（第二リードバルブに対応する部分）
５８ ベーン
Ｐ 第一の吐出口の配設位置を通過するときのベーンの位置
Ｑ 圧縮行程終了位置を通過するときのベーンの位置

Claims (3)

1. 回転軸と一体的に回転する略円柱状のロータと、前記ロータの外方を取り囲むシリンダと、前記ロータの外周に埋設されて、突出側の先端が前記シリンダの輪郭形状に追従するように該ロータの外周面からの突出量が可変とされた板状のベーンとを備え、
   少なくとも前記ロータ、前記シリンダおよび前記ベーンにより、前記回転軸の回転に伴って容積の増減を繰り返し内部の気体を圧縮する圧縮室が画成され、
   前記シリンダのうち、圧縮行程に対応した前記圧縮室に臨む部分に、該圧縮室内の気体を外部に吐出させる第一の吐出口が設けられているとともに、前記圧縮行程中の、該第一の吐出口の配設位置よりも行程の終りに近いタイミングに対応する位置に、前記圧縮室内の気体を外部に吐出させる第二の吐出口が設けられ、
   前記圧縮室の内部圧力に応じて前記第一の吐出口を開閉する第一の吐出弁および前記第二の吐出口を開閉する第二の吐出弁が配設されたことを特徴とする気体圧縮機。
2. 前記第二の吐出口は、前記第一の吐出口よりも、開口面積が小さいことを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
3. 前記第一の吐出口が前記回転軸の軸方向に沿って複数並んで設けられ、前記第二の吐出口は、前記複数の第一の吐出口の間に設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載の気体圧縮機。

Images