JP2007528264A

JP2007528264A - 伸長された機械的締結ウェブラミネートの製造方法

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Publication number: JP2007528264A
Application number: JP2007502837A
Authority: JP
Inventors: エフ．ピーターセン，ヨハン; ジー．オーテル，ラルフ; ダブリュ．オーセン，ロナルド; エー．ベンヌ，ジャネット
Original assignee: 3M Innovative Properties Co
Current assignee: 3M Innovative Properties Co
Priority date: 2004-03-09
Filing date: 2005-02-23
Publication date: 2007-10-11
Also published as: EP1735134A1; CN1950185A; JP2012101097A; US20050202205A1; AR049621A1; TW200534997A; BRPI0508565B1; BRPI0508565A; JP6166015B2; CN100556653C; US7897078B2; KR20070004024A; KR101171125B1; ES2522577T3; PL1735134T3; EP1735134B1; US20110144609A1; WO2005092589A1

Abstract

本発明は、２つの主面を有し、一方の主面が対応する雌型締結材との係合のために適切な複数の雄型締結要素（１４）を有する熱可塑性ウェブ層（１３）と、他方の主面上の繊維状ウェブ層（１１）とを含む伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）の製造方法であって、（ｉ）初期基本重量を有する繊維状ウェブ層（１１）を提供する工程と、（ｉｉ）ロールの一方が複数の雄型締結要素（１４）のネガ型であるキャビティ（１２０）を有する２つのロール（１０１）、（１０３）によって形成されるニップに繊維状ウェブ層（１１）を通し、キャビティ（１２０）を充填する過剰量の溶融熱可塑性樹脂をキャビティ（１２０）中に導入し、そして樹脂の過剰量が熱可塑性ウェブ層（１３）を形成し、樹脂を少なくとも部分的に凝固させ、そしてそのようにして形成された繊維状ウェブ層（１１）と複数の雄型締結要素（１４）を有する熱可塑性ウェブ層（１３）とを含むウェブラミネート前駆体（１０）をキャビティ（１２０）を有する円柱状ロール（１０３）から剥離し、それによって熱可塑性ウェブ層（１３）が初期厚さおよび初期フック密度を有する工程と、（ｉｉｉ）ウェブラミネート前駆体（１０）を一軸または二軸伸長して、それによって繊維状ウェブ層（１１）の基本重量および熱可塑性ウェブ層（１３）の厚さをそれぞれの初期値から低下させ、１００ｇ・ｍ^-2未満の基本重量を有する伸長された機械的締結ラミネート（１）を提供する工程とを含む方法に関する。

Description

本発明は、伸長された機械的締結ウェブラミネートの製造方法およびかかる方法によって得られる伸長された機械的締結ウェブラミネートに関する。また本発明は、例えば切断することによって対応する機械的締結ウェブラミネートから得られる機械的締結ウェブラミネートの一部分を含む、おしめ、生理用ナプキン、パンティライナーおよび失禁パッドのような使い捨て吸収性物品にも関する。

米国特許第６，５８２，６４２号明細書は、
ａ．熱軟化された合成樹脂のシートを縦方向に伸長して、縦方向でシートの分子構造を予備配向する工程と、
ｂ．回転成型ロールによって、前記縦方向で伸長されたシートから、基部と、基部と一体であるが基部の少なくとも一側面から突出している複数の不連続締結要素とを有するランニングウェブを成型する工程と、
ｃ．その後、ウェブが永久に伸長可能である条件で、基部を永久に伸長し、そして締結要素の横方向の間隔を増加させる様式で横方向でウェブを伸長する工程と
を含むシート型締結具製品の製造方法を開示する。

米国特許第６，５８２，６４２号明細書の図１３に図示される具体的な実施形態において、前記回転成型ロールを含むニップ中に予圧された編込ウェブを供給して、基部と、基部と一体になった複数の不連続締結要素とを有する編込ウェブを含む集積ラミネートを製造することが提案されている。予圧された編込ウェブは、横方向でのラミネートの伸長時に縦方向で短くなる傾向がないため、編込ウェブの厚さが大幅な範囲で低下しない。予圧されていない編込ウェブの伸長は実行がさらに困難である。

米国特許第６，４８４，３７１号明細書は、フックウェブおよびかかるフックウェブの第１の主面に適用されたループ材料を含む機械的締結具を開示する。フックウェブは、第１の主面の反対側のフックウェブの第２の主面上に配置される複数のホックを有する一軸配向ポリマー基材を含む。米国特許第６，４８４，３７１号明細書の機械的締結具の厚さおよび／または機械的強度は、使い捨て衛生物品、特に生理用ナプキンの実際的な必要条件に必ずしも合うものではない。

生理用ナプキンのような使い捨て物品は、着用者の体の方へ取り付けられる液体浸透性の上部シートおよび着用者の体から外側に向く液体不浸透性の後部シートを含む。上部シートおよび後部シートは、血液、月経、尿および体から排出される排泄物のような体滲出液を吸収するように設計された吸収性コアを挟んでいる。

生理用ナプキンにおいて、後部シートは着用者の下着に隣接して配置されるように意図され、そして接着剤および／またはフック締結要素と機械的に係合して下着に生理用ナプキンを確実に取り付けるためのフック締結要素のような雄型機械的締結手段を含んでもよい。生理用ナプキンの全体的な厚さに著しく寄与することはなく、そして着用者の体に取り付けられた時に不快感が得られないように、機械的締結手段を含む後部シートは好ましくは薄くて屈曲性である。また後部シートは、好ましくは十分な機械強度、特に十分な引張強さおよび耐引裂き性も示し、生理用ナプキンの製造間および使用間に破壊することなく問題なく取り扱い可能である。

従って、例えば生理用ナプキンの後部シートとして都合よく使用することが可能な機械的に安定で薄いウェブ材料を提供することは本発明の目的であった。低い全体的な厚さおよび基本重量を有する伸長された機械的締結ウェブを提供することは本発明のもう一つの目的であった。当業者は、次の詳細な記載から容易に本発明の他の目的を理解することができる。

本発明は、２つの主面を有し、一方の主面が対応する雌型締結材との係合のために適切な複数の雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３と、他方の主面上の繊維状ウェブ層１１とを含む伸長された機械的締結ウェブラミネート１の第１の製造方法であって、
（ｉ）初期基本重量を有する繊維状ウェブ層１１を提供する工程と、
（ｉｉ）ロールの一方が複数の雄型締結要素１４のネガ型であるキャビティ１２０を有する２つの円柱状ロール１０１、１０３によって形成されるニップに繊維状ウェブ層１１を通し、キャビティ１２０を充填する過剰量の溶融熱可塑性樹脂をキャビティ１２０中に導入し、そして樹脂の過剰量が熱可塑性ウェブ層１３を形成し、樹脂を少なくとも部分的に凝固させ、そしてそのようにして形成された繊維状ウェブ層１１と複数の雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３とを含むウェブラミネート前駆体１０をキャビティ１２０を有する円柱状ロール１０３から剥離し、それによって熱可塑性ウェブ層１３が初期厚さおよび初期フック密度を有する工程と、
（ｉｉｉ）ウェブラミネート前駆体１０を一軸または二軸伸長して、それによって繊維状ウェブ層１１の基本重量および熱可塑性ウェブ層１３の厚さをそれぞれの初期値から低下させ、１００ｇ・ｍ^-2未満の基本重量を有する伸長された機械的締結ラミネート１を提供する工程と
を含む方法に関する。

本発明は、２つの主面を有し、一方の主面が対応する雌型締結材との係合のために適切な複数の雄型締結要素（１４）を有する熱可塑性ウェブ層（１３）と、他方の主面上の繊維状ウェブ層（１１）とを含む伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）の第２の製造方法であって、
（ｉ）一主面上の縦方向（ＭＤ）で複数の細長い間隔をあけられたリブを有する熱可塑性ウェブ層（１３）を押出し、形成される雄型締結要素（１４）の断面形状にリブの断面形状が本質的に対応しており、それによって熱可塑性ウェブ層（１３）が初期厚さを有する工程と、
（ｉｉ）初期基本重量を有する繊維状ウェブ層（１１）を提供する工程と、
（ｉｉｉ）細長い間隔をあけられたリブを有する主面に対して反対側の熱可塑性ウェブ層（１３）の主面に繊維状ウェブ層（１１）を押出ラミネートし、それによってウェブラミネート前駆体（１０）を提供する工程と、
（ｉｖ）間隔をあけられた位置で横方向（ＣＤ）にリブを細断してＣＤにおいてリブの不連続部分を形成し、ここでは形成される雄型締結要素（１４）の所望の長さに本質的に対応する幅を有しており、そしてウェブラミネート前駆体（１０）を一軸または二軸伸長して、それによって繊維状ウェブ層（１１）の基本重量および熱可塑性ウェブ層（１３）の厚さをそれぞれの初期値から低下させ、１００ｇ・ｍ^-2未満の基本重量を有する伸長された機械的締結ラミネート（１）を提供する工程と
を含む方法に関する。

本発明は、本発明の方法によって得られる伸長された機械的締結ウェブラミネート１であって、２つの主面を有し、一方の主面が対応する雌型締結材との係合のために適切な複数の雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３と、他方の主面上の繊維状ウェブ層１１とを含み、１００ｇ・ｍ^-2未満の基本重量を提供するように伸長されている伸長された機械的締結ウェブラミネート１にも関する。

本発明は、本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の一部分を含む使い捨て吸収性物品にも関する。

本発明は、繊維状ウェブ層１１と、対応する雌型締結材との係合のために適切な複数の雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３とを含むウェブラミネート前駆体１０の一軸または二軸伸長によって得られる、１００ｇ・ｍ^-2未満の基本重量を有する伸長された機械的締結ウェブラミネート１に関する。伸長された機械的締結ウェブラミネート１は、繊維状ウェブ層１１の基本重量の初期値に対して減少された基本重量を有する伸長された繊維状ウェブ層１１を含む。同様に、伸長された機械的締結ウェブラミネート１の熱可塑性ウェブ層１３の厚さは、前駆型ラミネート１０の対応する熱可塑性ウェブ層１３の厚さ未満である。驚くべきことに、雄型締結要素１４は一般的に、対応する雌型締結材に対してそれらを機能させなくする範囲まででなければ、伸長時およびいずれの率においても実質的に変形されない。

上記および下記で、ウェブラミネート前駆体１０および本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１のそれぞれの対応する層および要素（すなわち、繊維状ウェブ層１１、熱可塑性ウェブ層１３および雄型締結要素１４）に対して同様の参照番号が使用される。

本発明の第１の方法の第１の工程（ｉ）において、初期基本重量を有する繊維状ウェブ層１１が提供される。

本発明で使用され得る繊維状ウェブ層１１としては、不織材料、および不織材料と織物材料または編物材料のような他の繊維状材料とのブレンドを含む混合布が挙げられる。不織繊維状ウェブ層１１が好ましい。繊維状ウェブ層１１は、好ましくは１０ｇ／ｍ²〜４００ｇ／ｍ²、より好ましくは２０ｇ／ｍ²〜３００ｇ／ｍ²、そして特に好ましくは３０ｇ／ｍ²〜２５０ｇ／ｍ²の初期基本重量を有する。

不織繊維状ウェブ層１１が非常に好ましいが、好ましくはフィラメントから形成される。用語「フィラメント」とは本明細書で使用される場合、長さと直径または幅との高い比率を有する部材を定義し、従って、繊維、糸、ストランド、ヤーンもしくはいずれかの他の部材またはこれらの部材の組み合わせであってよい。

不織繊維状ウェブ層１１は同一または異なるタイターを有するフィラメントを含んでよい。好ましくはフィラメントが０．５ｄｔｅｘ〜１０ｄｔｅｘ、より好ましくは０．５ｄｔｅｘ〜５ｄｔｅｘの平均のタイターを示すようにフィラメントを選択する。

フィラメントの長さは、ウェブ形成のために使用される方法次第で異なる。結合カードウェブ中のステープル繊維が好ましくは１０ｃｍまで、そして好ましくは１ｃｍ〜８ｃｍの長さを有するのに対して、スパンボンド不織ウェブに関してはエンドレスフィラメントが使用される。

不織繊維状ウェブ層１１は、異なる材料を含むフィラメントの混合物をさらに含んでもよい。

不織材料の繊維状ウェブ層１１を製造するための適切なプロセスとしては、限定されないが、エアレイニング、スパンボンディング、スパンレーシング、水流交絡、メルトブローンウェブの結合およびカードウェブの結合が挙げられる。

スパンボンド不織繊維状ウェブ層１１は、例えば溶融熱可塑性物質をフィラメントとして紡糸口金の一連の細密なダイオリフィスから押出すことによって製造される。押出されたフィラメントの直径は、例えば、非エダクティブ（ｅｄｕｃｔｉｖｅ）またはエダクティブな流体延伸または他の既知のスパンボンド機構によって張力下で迅速に減少される。これは、例えば米国特許第４，３４０，５６３号明細書、米国特許第３，６９２，６１８号明細書、米国特許第３，３３８，９９２号明細書、米国特許第３，３４１，３９４号明細書、米国特許第３，２７６，９４４号明細書、米国特許第３，５０２，５３８号明細書、米国特許第３，５０２，７６３号明細書および米国特許第３，５４２，６１５号明細書に記載されている。スパンボンド不織繊維状ウェブ層１１は好ましくは結合されている（点結合または連続結合）。

また不織繊維状ウェブ層１１は、結合カードウェブから製造されてもよい。カードウェブは分離されたステープル繊維から製造される。この繊維は、一般的に縦方向で配向された繊維状不織ウェブを形成するように縦方向でステープル繊維を分離および整列させるコーミングまたはカーディングユニットを通して送達される。しかしながら、ランダマイザーを使用して縦方向の配向を減少させることができる。一旦カードウェブが形成されると、次いで、それに適切な引張特性を付与するいくつかの結合方法の一種以上によって結合される。結合方法の１つは粉末結合であって、この方法では粉末接着剤がウェブ中に分散され、次いで通常、予熱空気でウェブと接着剤を加熱することによって活性化される。もう１つの結合方法はパターン結合であり、この方法では加熱されたカレンダーロールまたは超音波結合装置を使用して繊維を一緒に結合するが、通常、ウェブを通して局在性の結合パターンで所望であればその全表面にわたって結合可能である。一般的に、より多くのウェブの繊維が一緒に結合されるほど、不織ウェブ層１１の引張特性が大きくなる。

エアレイニングは、本発明において有用な不織繊維状ウェブ層１１を製造可能なもう１つのプロセスである。エアレイニングプロセスにおいて、約６ミリメートル〜約１９ミリメートルの範囲の長さを通常有する小繊維の束が空気の供給下で分離および同伴され、次いで、しばしば真空供給の補助の下で形成スクリーン上へ付着させられる。次いで、ランダムに付着させられた繊維は、例えば予熱空気またはスプレー接着剤を使用して互いに結合される。

メルトブローン不織繊維状ウェブ層１１は複数のダイオリフィスからの熱可塑性ポリマーの押出によって形成され得る。ポリマー溶融物の流れは、ポリマーがダイオリフィスから出る位置で直ちにダイの２つの面に沿って、高速の予熱空気または蒸気によって直ちに減衰される。得られる繊維は、回収面での回収前に、得られる乱流空気流中で合着ウェブ層に絡み合う。一般的に、十分な完全性および強度を提供するために、例えば前記の通り、空気結合、加熱または超音波結合によってメルトブローン繊維状ウェブ層１１はさらに結合されなければならない。

繊維状ウェブ層１１は、繊維状層繊維に加えて、繊維状層が固定される支持ベース層を含んでもよい。ベース層は、例えばポリエステル、ポリアミド、ポリ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン）およびポリオレフィンを含むポリマーの群から選択される熱可塑性樹脂から形成されてよい。ベース層は繊維状ウェブ層１１の機械強度および取扱性を増加させる傾向がある。ベース層が存在する場合、ベース層がロール１０１に面するように、繊維状ウェブ層１１がロール１０１および１０３によって形成されるニップに供給される。

繊維状ウェブ層１１は既製の材料として提供されてよく、そして本発明の方法の工程（ｉｉ）において、ローラーの一方が複数の雄型締結要素１４のネガ型であるキャビティ１２０を有する（上記および下記でツールロール１０３として記される）２つの円柱状ローラー１０１、１０３によって形成されたニップ中に供給される。あるいは繊維状ウェブ層１１を一直線に調製して、前記ニップにそれを直接的に流すことも可能である。繊維状ウェブ層１１が一列に形成され、そして形成時に熱可塑性ウェブ層１３に直接的にラミネートされ、本質的に直後に伸長される場合、ウェブラミネート前駆体１０の伸長性が改善され、そして伸長された機械的締結ウェブラミネート１での不均質性の形成が減少することが見出された。繊維状ウェブ層１１が非直結式に形成され、そしてウェブラミネート前駆体１０の形成前に貯蔵される場合、繊維状ウェブ層１１の貯蔵時間は好ましくは１０週未満、より好ましくは５週未満、特に好ましくは３週未満である。

本発明の第１の方法の第２の工程（ｉｉ）において、例えばダイ１０４を通して押出機１０２から、またはキャスト成型によって供給され得る溶融熱可塑性樹脂は、雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３が形成されるようにキャビティを充填する過剰量でニップ中に注入される。

実質的にフィルム製造のために適切ないずれの熱可塑性の材料も、熱可塑性ウェブ層１３および雄型締結要素１４を製造するために使用可能である。好ましい熱可塑性樹脂としては、ポリ（エチレンテレフタレート）のようなポリエステル、ナイロン、ポリ（スチレン−アクリロニトリル）、ポリ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン）のようなポリアミド、ポリエチレンまたはポリプロピレンのようなポリオレフィン、可塑化ポリ塩化ビニルおよびかかる材料のいずれかの混合物も挙げられる。

熱可塑性ウェブ層１３および雄型締結要素の形成のために異なる熱可塑性材料を使用することも可能である。これは、例えば図１ａの装置において２つの異なる押出機１０２、１０２’および２つの異なるダイ１０４、１０４’（１０２’および１０４’は図１ａには示されていない）を使用することによって入手可能である。これによって、互いにラミネートされた二層の溶融熱可塑性材料がロール１０１と１０３との間のニップ中に供給され、雄型締結要素１０４は一方の熱可塑性材料によって本質的に形成され、そして熱可塑性ウェブ層は他の熱可塑性材料によって形成される。

雄型締結要素１４の形成のために使用される熱可塑性材料は、例えば、高い摩擦係数、従って抗スキッド特性、粘着性または（熱可塑性樹脂層１３の形成のために使用される樹脂の対応する弾性および伸長性との比較において）より高い弾性もしくは伸長性のような具体的な特性をそれらに付与するように選択されてもよい。雄型締結要素１４に抗スキッド特性を付与する傾向のある適切な熱可塑性材料は、好ましくは８０℃未満、より好ましくは３５℃〜７５℃のビーカー（Ｖｉｃａｔ）軟化点を有する。凹凸形先端を有するスチールロッドがポリマーサンプル上へプレスされる１０Ｎの力および１２０℃／時間の温度増加速度を使用するＩＳＯ３０６：１９９４（Ｅ）に従って、ビーカー軟化点は評価される。雄型締結要素に抗スキッド特性を付与する適切な熱可塑性ポリマーとしては、０．９００ｇ／ｃｍ³以下の密度を有する超低密度ポリエチレン（ＶＬＤＰＥ）が挙げられる。これらの材料は、例えば、ダウプラスチックス（ＤｏｗＰｌａｓｔｉｃｓ）からアフィニティ（ＡＦＦＩＮＩＴＹ）シリーズのポリオレフィンプラストマー材料として、またはデュポンダウエラストマーズ（ＤｕｐｏｎｔＤｏｗＥｌａｓｔｏｍｅｒｓ）からエンゲージ（ＥＮＧＡＧＥ）シリーズのポリオレフィンプラストマーとして市販品として入手可能である。抗スキッド特性を雄型締結要素１４に付与する適切な材料のもう１つの種類としては、第１のコモノマーとしてエチレンと第２のコモノマーとして酢酸ビニルとを含むＥ／ＶＡコポリマー、ならびにエチレン／（メタ）アクリル酸アルキルコポリマーが挙げられる。本発明において有用であるＥ／ＶＡおよびＥ／Ａ（Ｍ）Ａコポリマーは、それぞれ好ましくは０．５〜２０、より好ましくは２〜１０のメルトフローインデックスを有する。

より高い機械強度を提供する異なる熱可塑性材料を熱可塑性ウェブ層１３の形成のために使用しながら、抗スキッド特性を提供する熱可塑性材料を雄型締結要素１４の形成のために使用することは好ましい。しかしながら、抗スキッド特性を提供する熱可塑性材料を雄型締結要素１４および熱可塑性ウェブ層１３の両方の形成のために使用することも可能である。

本発明の方法において使用されてよいツールロール１０３は、それらの外面に複数のキャビティ１２０を含み、これによって、溶融熱可塑性樹脂の供給時に雄型締結要素１４またはそれらの前駆型を熱可塑性層１３の表面上に形成することができる。

適切なツールロール１０３およびそれらの製造方法は、例えば米国特許第６，１９０，５９４号明細書に開示される。米国特許第６，１９０，５９４号明細書のツールロール１０３は円柱状ベースロールから構成され、そしてらせん状パターンの１以上の連続ワイヤーで包装される。ワイヤーは、熱可塑性ウェブ層１３上で形成される雄型締結要素１４のネガ型であるツールロール１０３において構造表面を形成するために使用される。図１ｂは、ツールロール１０３の好ましい実施形態の製造プロセスの概略分解図を示す。キャビティ１２０の巻き上げ時に形成する空隙を含むワイヤー１２３は、円柱状ベースロール１２５の周囲にらせん状に巻き上げられる。図１ｂの具体的な実施形態において、ワイヤー１２３は、空隙を含む第１のワイヤーと、円柱状ベースロール１２５の周囲に別の様式で巻き上げられた第２の連続スペーサーワイヤーとを含む。図１ｃは図１ｂのツールロール１０３の概略断面図を示す。

図１ｃの具体的な実施形態において、コーティングまたはめっき１２１をワイヤー１２３の露出面に取り付け、例えば増加された耐摩耗性、制御された剥離特性、制御された表面粗さ、隣接ワイヤー屈曲間の結合等のような表面特性をワイヤー１２３に付与する。コーティング１２１は、存在する場合、好ましくは、ワイヤー１２３および／または円柱状ベースロール１２５への熱可塑性樹脂の接着がツールロール１０３からウェブラミネート前駆体１０の除去の時点でのかかる熱可塑性樹脂の結合未満であるように選択される。

図１ｂおよび１ｃに示されるキャビティ１２０は、本質的に長方形横断面を有するが、例えば丸形、楕円形、プリズム形、ピラミッド形、円錐形横断面、例えばフックまたはダブルフックの形態の湾曲断面、その上部、すなわち開口部および／またはその底部での横断面の広がりと比較してキャビティ１２０の中央部でより広い横断面の広がりを示すタブ形横断面のような他の断面形状であってもよい。キャビティ１２０の上部から底部に延在する縦軸が本質的に円柱状ロールの表面に対して垂直であるように、図１ｂ、ｃに示されるキャビティ１２０は円柱状ベースロール１２５に対して配列される。しかしながら、かかる縦軸が円柱状ベースロール１２５の表面に対して垂直方向で角度を形成するように、キャビティ１２０の縦軸が円柱状ベースロール１２５に対して傾斜した様式で配列されることも可能である。

上記ツールロール１０３の具体的な実施形態は単に例証として与えられており、適切な雄型締結要素１４が得られるいずれの形状のキャビティも使用可能であるように当業者はワイヤーの構造を変更可能である。他の特に好ましい実施形態を記載している米国特許第６，１９０，５９４号明細書の第４欄、第３５行〜第１０欄、第４０行の一節は、本明細書に援用される。図１ｂおよび１ｃは、米国特許第６，１９０，５９４号明細書から引用した。

上記ツールロール１０３は単に本発明の説明のためであり、それを限定することはない。

他の適切なツールロール１０３およびそれらの製造方法は、例えば米国特許第４，７７５，３１０号明細書、米国特許第４，７９４，０２８号明細書および米国特許第４，８７２，２４３号明細書に記載されている。これらの参照文献のツールローラーは第２のローラーと同時に作用し、一連の板から形成され、そしてその周囲で複数の締結要素形成キャビティを画定する。同様のツールローラー１０３は、例えば米国特許第５，９７１，７３８号明細書、米国特許第５，９００，３５０号明細書および米国特許第５，８７５，５２７号明細書に開示されている。米国特許第５，７５５，０１５号明細書は、一方向回転で運転されるように適合され、そしてその周辺表面に複数のキャビティを有するツールローラー１０３と、ツールローラーが回転している間に溶融樹脂供給手段とツールローラー１０３の周辺表面との間の予め決められた間隙に溶融樹脂を供給するためのＴ型ダイのような溶融樹脂供給手段とを含む装置を開示する。適切なツールローラー１０３は、例えば米国特許第５，６９０，８７５号明細書に開示される。

米国特許第２００２／０９０４１８号明細書は、第１および第２のロール、その外面から延在する締結要素の形状のキャビティの配列を画定する屈曲性の成型ベルト、前記ロールの両方に対して向けられた成型型ベルトおよび成型ベルトに樹脂を送達するように配置された溶融プラスチック樹脂供給源を含む複数の雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３を連続的に形成するための装置を開示する。この装置は、熱可塑性ウェブ層を形成しながら、締結要素の配列を成型する間隙で、圧力下でプラスチック樹脂をベルトの締結要素の形状のキャビティ中に強制するように構成される。従って、米国特許第２００２／０１９０４１８号明細書の装置においてツールローラー１０３は成型ベルトによって本質的に置換される。

このニップは、ニップ中に繊維状ウェブ層１１を輸送してバックローラーとして機能するもう１つのロール１０１を含む。ロール１０１は、好ましくは熱可塑性樹脂をキャビティ中に強制する際に補助となり、そして繊維状ウェブ層１１および熱可塑性ウェブ層１３を互いにラミネートするためのいくらかの圧力を提供する。

ツールローラー１０３の内部には、キャビティの完全な充填を妨害し得る空気のキャビティ１２０からの除去を補助する真空装置が供給されていてもよい。

熱可塑性樹脂および繊維状材料の選択次第で、ロール１０１およびツールロール１０３の一方または両方を冷却すること、そして／またはツールロール１０３を加熱することが望ましい。ロール１０１の加熱も可能であるが、一般的には好ましくない。

ニップ中に注入される熱可塑性樹脂の量は、好ましくは、熱可塑性ウェブ層１３の初期厚さが１０μｍ〜７５０μｍ、より好ましくは２０μｍ〜５００μｍ、そして特に好ましくは２０μｍ〜３００μｍであるように選択される。熱可塑性ウェブ層１３は、好ましくは本質的に平坦であるが、繊維状ウェブ層１１を通してロール１０１によって表面構造が付与されることも可能である。これは例えば、繊維状ウェブ層１１を溶融熱可塑性ウェブ層１３中に押込むことによって熱可塑性ウェブ層１３と繊維状ウェブ層１１との間の結合を改善するために望ましい。これは、より高いニップ圧を有する領域が得られる表面構造を有するロール１０１を使用することによって得ることができる。また複数の雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３の表面が、ツールロール１０３によって付与され得る雄型締結要素１４に加えて構造を含むことも可能である。熱可塑性ウェブ層１３が本質的に平坦ではないが、雄型締結要素１４に加えて表面構造を示す場合、上記で明示される厚さ値は熱可塑性ウェブ層１３の平均厚さを反映する。

繊維状ウェブ層１１に対して反対側の熱可塑性ウェブ層１３の表面は、複数の雄型締結要素１４を有する。雄型締結要素１４は熱可塑性ウェブ層１３の表面と一体になって、そしてそれらは好ましくは熱可塑性ウェブ層１３と同一材料からなる。この場合、一種の熱可塑性樹脂材料が使用され、そして好ましくは１個以上のダイを使用してニップ中に注入される。しかしながら、上記されたように例えば二種の異なる熱可塑性樹脂材料を使用することも可能である。

上記載されたように、キャビティ２０の形状および幾何学によって決定される雄型締結要素１４の形態は広範囲に変更可能である。雄型締結要素１４は好ましくはフック形状を有し、それらは通常、繊維状ウェブ層１１の反対側の熱可塑性ウェブ層１３の表面によって支持されるステムと、ステムが発出する熱可塑性ウェブ層１３の表面の反対側のステムの端部に配置される拡大部分とを含む。またステムの端部に拡大部分を有さないステムによっても雄型締結要素を形成可能であり、それによってかかるステムは、好ましくは本質的に円錐形であるか、円柱形であるかまたはピラミッド形である。またかかる要素に熱、機械または放射エネルギーを受けさせることによってウェブラミネート前駆体１０をツールロール１０３から剥離した後に、雄型締結要素１４の形状を変更することも可能である。好ましい実施形態において、ウェブラミネート前駆体１０または伸長された機械的締結ウェブラミネート１をそれぞれ２つの円柱状ロールの間を通過させ、それによって雄型締結要素１４と接触しているロールが加熱されてステムの上端の形状が変更される。例えば、かかる加熱ローラーによって、機械的締結要素１４としてステムを有するウェブラミネート前駆体１０または伸長された機械的締結ウェブラミネート１をそれぞれ通過させる場合、ステムの上端で拡大部分が形成され、それによってマッシュルーム型の機械的締結要素１４が形成される。

雄型締結要素の拡大部分は、フック型、Ｔ型、Ｊ型、マッシュルーム型ヘッド（凹面屈曲ヘッドおよびディスク形ヘッドを含む）または相補的な雌型締結材との係合を可能にする他の形状のようないずれの形状も有してよい。

個々の雄型締結要素１４の寸法は、適用ならびに相補的な雌型締結材の構造および高さ次第で広範囲に変更可能である。例えば、失禁物品、おしめまたはナプキンのような使い捨て衛生物品において本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の一部分を使用する場合、ステムおよび任意にステム端部の拡大部分を含む雄型締結要素１４は、好ましくは熱可塑性ウェブ層１３の表面上で４０μｍ〜２ｍｍの高さである。ステムは、好ましくは１０μｍ〜２５０μｍの最大の広がりを有する横断面を有する。ステム端部の雄型締結要素１４の拡大部分の最大の広がりとステムの横断面の最大の広がりとの比率は、好ましくは１．５：１〜５：１である。

ツールロール１０３中のキャビティ１２０の密度は、好ましくは、ウェブラミネート前駆体１０の雄型締結要素１４の平均の表面密度が、ウェブラミネート前駆体１０の表面に対して、好ましくは１０／ｃｍ²〜５，０００／ｃｍ²、より好ましくは２０／ｃｍ²〜４，０００／ｃｍ²、特に好ましくは２５／ｃｍ²〜３，５００／ｃｍ²であるように選択される。具体的な適用に関して伸長された機械的締結ウェブラミネートの機械的結合特性を変更するために、雄型締結要素１４は熱可塑性ウェブ層上で本質的に均一に分散されてよく、またはそれらはいずれかの種類の規則的なパターンで配置されてよく、あるいは本質的にランダムに分散されてもよい。好ましいパターンにおいて、雄型締結要素はＭＤにストライプを形成するように配列され、熱可塑性ウェブ層１３の表面がかかるストライプの間で露出される。

次いで、そのように形成されるウェブラミネート前駆体１０を少なくとも部分的に凝固させ、そしてそれをツールロール１０３から剥離する。

本発明の第１の方法の工程（ｉｉｉ）において、ウェブラミネート前駆体１０が一軸または二軸伸長され、それによって繊維状ウェブ層１１の基本重量および熱可塑性ウェブ層１３の厚さをそれらの初期値から減少させ、１００ｇｍ^-2未満の基本重量を有する伸長された機械的締結ウェブラミネート１を提供する。

「二軸伸長」という用語は、伸長された機械的締結ウェブラミネート１を記載するために本明細書で使用される場合、かかる伸長された機械的締結ウェブラミネート１が、伸長された機械的締結ウェブ１の平面で２つの異なる方向、第１の方向および第２の方向で伸長されていることを示す。常にではないが、典型的に２つの方向は実質的に垂直であり、そしてウェブラミネート前駆体１０の縦方向（「ＭＤ」）およびその横方向（「ＣＤ」）である。文脈上で他の意味を必要としない限り、「配向（ｏｒｉｅｎｔ）」、「延伸（ｄｒａｗ）」および「伸長（ｓｔｒｅｔｃｈ）」という用語は本明細書にわたって交換可能に使用され、「配向される」、「延伸される」および「伸長される」という用語や、「配向している」、「延伸している」および「伸長している」という用語が挙げられる。「横断方向」という用語は「横方向」という用語と同義であり、そして交換可能に使用される。ウェブラミネート前駆体の伸長後に二軸伸長を実行可能であり、例えば最初にＭＤおよびＣＤの一方で、そしてその後ＭＤおよびＣＤの他方で伸長する。２つの方向の互いにおいて本質的に同時に伸長を実行することも可能である。

「一軸伸長」という用語は、伸長された機械的締結ウェブラミネート１を記載するために本明細書で使用される場合、かかる伸長された機械的締結ウェブ１の平面の１つの方向で伸長が実行されていることを示す。典型的にかかる方向はＭＤおよびＣＤのうちの一方であるが、他の伸長方向も可能である。

「伸長比」という用語は、伸長方法または伸長された機械的締結ウェブラミネート１を記載するために本明細書で使用される場合、伸長された機械的締結ウェブラミネート１の所定の部分の直線状寸法と、伸長の前の同部分の直線状寸法との比率を示す。例えば５：１のＭＤ伸長比を有する伸長された機械的締結ウェブラミネート１において、縦方向で１ｃｍの直線状測定値を有する伸長されていないウェブラミネート前駆体１０の所定の部分は伸長後、縦方向で５ｃｍの測定値を有する。５：１のＣＤ伸長比を有する伸長された機械的締結ウェブラミネート１において、横方向で１ｃｍの直線状測定値を有する伸長されていないウェブラミネート前駆体１０の所定の部分は伸長後、横方向で５ｃｍの測定値を有する。

「伸長パラメータ」という用語は、１を差し引いた伸長比の値を示すために使用される。例えば「第１の方向の伸長パラメータ」および「第２の方向の伸長パラメータ」は、それぞれ１を差し引いた第１の方向の伸長比の値および１を差し引いた第２の方向の伸長比の値を示すために本明細書で使用される。同様に「ＭＤ伸長パラメータ」および「ＣＤ伸長パラメータ」という用語は、それぞれ１を差し引いたＭＤ伸長比の値および１を差し引いたＣＤ伸長比を示すために本明細書で使用される。例えば縦方向で伸長されていない未伸長の前駆型ウェブ１０は１：１のＭＤ伸長比を有する（すなわち、伸長後の寸法が伸長前の寸法と等しい）。かかる未伸長の前駆型ウェブ１０は、１を差し引いた１、またはゼロのＭＤ伸長パラメータを有する（すなわち、フィルムは伸長されていない）。同様に７：１のＭＤ伸長比を有する伸長された機械的締結ウェブラミネート１は、６：１のＭＤ伸長パラメータを有する。

下記の実施例の項目で、ＭＤおよびＣＤのそれぞれ両方の伸長比、ならびにＭＤおよびＣＤ伸長比を互いに掛けることによって得られる全伸長比を報告する。

ポリマーの融点未満の温度で、特にフィルムの線延伸温度未満の温度でウェブラミネート前駆体１０が一軸または二軸伸長される場合、ウェブラミネート前駆体１０は不均一に伸長され得、そして伸長された部分と伸張されていない部分との間で明白な境界が形成される。この現象はネッキングまたはラインドローイングと呼ばれる。実質的に、十分に高い程度まで伸長される場合、全ウェブラミネート前駆体１０は均一に伸長される。これが生じる伸長比は、「自然伸長比」または「自然延伸比」と呼ばれる。ネッキング現象および自然伸長比の影響については、例えば米国特許第３，９０３，２３４号明細書；米国特許第３，９９５，００７号明細書；および米国特許第４，３３５，０６９号明細書に、主に連続的な二軸配向プロセスに関して、すなわち、第１の方向の伸長および第２の方向の伸長が連続的に実行される場合について検討されている。同時等二軸伸長（正方形伸長（ｓｑｕａｒｅｓｔｒｅｔｃｈｉｎｇ）とも呼ばれる）が実行される場合、ネッキング現象が明白であることは少なく、厳密に伸長された部分と伸長されない部分が得られるよりむしろ、異なる局所的伸長比を有する伸長領域が得られる。かかる状況において、そしていずれの同時二軸伸長プロセスにおいても、所定の方向の「自然伸長比」は、伸長された機械的締結ウェブ１上の複数の位置で測定された局所的伸長比の相対的な標準偏差が約１５％未満である全体的伸長比として定義される。自然伸長比以上に伸長することは、著しく不均一な厚さ、引張強さおよび弾性率のような特性を提供するものとして一般に理解されている。いずれの所定のウェブラミネート前駆体１０および伸長条件に関しても、熱可塑性ウェブ層１３を形成する熱可塑性樹脂の組成ならびに繊維状ウェブ層１１の組成および初期基本重量、ツールロール１０３上で急冷条件等のための形成された熱可塑性ウェブ層１３のモルフォロジー、ならびに伸長のための温度および速度のような要因によって自然伸長比が決定される。さらに二軸伸長された機械的締結ウェブラミネート１に関して、一方向の自然伸長比が他方向の最終伸長比を含む伸長条件に影響を受ける。従って、他方向で固定伸長比を与える一方向の自然伸長比があるか、あるいはそれによって自然伸長比が定義される局所的伸長均一性レベルが得られる一組の伸長比（ＭＤの１つとＣＤの１つ）がある。

ＭＤでの一軸伸長は、ロールの速度を増加させてウェブラミネート前駆体１０を推進することによって実行可能である。一軸、連続二軸および同時二軸伸長が可能な最も多用途の伸長方法ではフラットフィルムテンター装置を利用する。かかる装置は、複数のクリップ、グリッパーまたはウェブラミネート前駆体１０の反対側縁部沿いの他のフィルム縁部把握手段のような手段を利用しているウェブラミネート前駆体１０を、分岐レールに沿って変化する速度で把握手段を推進することによって所望の方向で一軸、連続二軸または同時二軸伸長が得られる様式で把握する。

ＭＤにおいてクリップ速度を増加させることによってＭＤにおける伸長が生じる。分岐レールのような手段を使用することによってＣＤ伸長が生じる。かかる伸長は、例えば、米国特許第４，３３０，４９９号明細書および米国特許第４，５９５，７３８号明細書に開示される方法および装置によって、より好ましくは米国特許第４，６７５，５８２号明細書；米国特許第４，８２５，１１１号明細書；米国特許第４，８５３，６０２号明細書；米国特許第５，０３６，２６２号明細書；米国特許第５，０５１，２２５号明細書；および米国特許第５，０７２，４９３号明細書に開示される方法およびテンター装置によって達成可能である。

本発明において、厚さ変動を最小化するためにフラットフィルムテンター伸長プロセスによって伸長を実行することが好ましい。フラットフィルムテンター伸長装置は、例えばドイツ、ズイーグスドルフのブルックナーマシーネンバオＧｍｂＨ（ＢｒｕｅｃｋｎｅｒＭａｓｃｈｉｎｅｎｂａｕＧｍｂＨ，Ｓｉｅｇｓｄｏｒｆ，Ｇｅｒｍａｎｙ）から市販品として入手可能である。

本発明のウェブラミネート前駆体１０は、好ましくは１．５：１〜１０：１、より好ましくは１．５：１〜７：１、特に好ましくは１．５：１〜５：１の伸長比で互いから独立してＣＤおよびＭＤの一方で伸長される。好ましい伸長比は互いから独立して一軸伸長および二軸伸長の両方に適用するが、二軸伸長が好ましい。

伸長は通常、高温で実行される。ＩＲ照射、予熱空気処理によって、または加熱チャンバー中で伸長を実行することによって加熱を提供可能である。

雄型締結要素１４および熱可塑性ウェブ層１３を形成する熱可塑性樹脂の適切な選択によって、および／またはウェブラミネート前駆体１０の二軸伸長によって屈曲性の伸長された機械的締結ウェブラミネート１を製造可能である。

伸長時、伸長前のウェブラミネート前駆体１０の熱可塑性ウェブ層１３の厚さと本発明の伸長された機械的締結ラミネート１の熱可塑性ウェブ層１３の厚さとの比率が、好ましくは３：１〜４０：１、より好ましくは５：１〜３０：１、そして特に好ましくは５：１〜２５：１であるように、熱可塑性ウェブ層１３の厚さは減少する。本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の伸長された機械的締結ウェブ層１３の熱可塑性ウェブ層１３の厚さは、好ましくは５μｍ〜２００μｍ、そしてより好ましくは１０μｍ〜１００μｍである。

また伸長時に、本発明の伸長された機械的締結ラミネート１の基本重量が１００ｇｍ^-2未満、好ましくは５ｇｍ^-2〜９０ｇｍ^-2、より好ましくは７ｇｍ^-2〜８５ｇｍ^-2、そして特に好ましくは１０ｇｍ^-2〜８０ｇｍ^-2であるように、ウェブラミネート前駆体１０の繊維状ウェブ層１１の基本重量は伸長前のその初期値から減少する。伸長前のウェブラミネート前駆体１０の繊維状ウェブ層１１の基本重量と、本発明の伸長された機械的締結ラミネート１の繊維状ウェブ層１１の基本重量との比率は、好ましくは３〜４０、そしてより好ましくは５〜２５である。

伸長時、雄型締結要素１４またはそれらの前駆型の密度が好ましくは１ｃｍ²〜２，５００ｃｍ²、より好ましくは２ｃｍ²〜２，０００ｃｍ²、そして特に好ましくは５ｃｍ²〜１，８００ｃｍ²であるように、雄型締結要素１４または前駆型の密度は減少し、そして隣接する雄型締結要素１４またはそれらの前駆型の間の距離は増加する。伸長前のウェブラミネート前駆体１０の領域に関する雄型締結要素１４または前駆型の密度と、伸長時の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の領域に関する雄型締結要素１４の密度との比率は、好ましくは３：１〜４０：１、より好ましくは４：１〜３０：１、そして特に好ましくは５：１〜２５：１である。

２〜２００ｃｍ^-2、より好ましくは４〜１５０ｃｍ^-2、そして特に好ましくは５〜８０ｃｍ^-2の雄型締結要素の密度を有している伸長された機械的締結ウェブラミネート１が特に好ましい。

特定の適用において、予想外であることに雄型締結要素１４の非常に低い密度が望ましいことが見出された。例えば、伸長された機械的締結ウェブラミネート１を低ロフト不織材料に取り付ける場合、１ｃｍ²あたり１００未満、７０未満、そしてさらに好ましくは５０未満の雄型締結要素１４のフック密度が望ましい。雄型締結要素１４の低密度、従って隣接する締結要素１４間の間隔の増加が、個々の締結要素１４の締結効率を増加させることが見出された。

例えば、使い捨ておしめの面積の大きい締結タブにおいて、１００未満の雄型締結要素１４の密度を有する伸長された機械的締結ウェブラミネート１を都合よく使用することができる。伸長された機械的締結ウェブラミネート１は、かかる締結タブ内で、好ましくは５〜１００ｃｍ²、そしてより好ましくは２０〜７０ｃｍ²のサイズを有する。低ロフト不織材料から形成されるおしめのバックシートにかかる締結タブを、典型的に直接に取り付けることが可能であることが見出された。

好ましくは、１００未満の雄型締結要素１４の密度を有している伸長された機械的締結ウェブラミネート１は生理用ナプキンのような女性用衛生物品にも使用される。好ましくは、伸長された機械的締結ウェブラミネート１のパッチが、かかる生理用ナプキンの範囲内で好ましくは５〜１５０ｃｍ²、そしてより好ましくは５〜１００ｃｍ²のサイズを有するように、伸長された機械的締結ウェブラミネート１は生理用ナプキンのバックシート５２および／またはサイドラッピング要素５４に取り付けられる。かかる生理用ナプキンが、本質的に全ての下着材料になお容易にそれを固定させながら、雄型締結要素１４の低密度による着用者の快適さの増加を特徴とすることが見出された。

驚くべきことに、伸長された機械的締結ウェブラミネート１と雌型締結材との間の相互作用を減少させる範囲まで機械的締結要素１４またはそれらの前駆型の形状が変化しないことが本発明者によって見出された。これは、伸長時に実際的に到達できない程度まで、伸長前のウェブラミネート前駆体１０と有効に協力する。

本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１は、有利な特性、特にＭＤの高い引張強さを有する。特定の基本重量値および特定の伸長比を有する本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の破壊時の引張強さは、ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７によって測定される場合、好ましくは、例えば、かかる伸長された機械的締結ウェブラミネート１と同基本重量および同伸長比を有する熱可塑性ウェブ層１３の破壊時の引張強さより高い。伸長された機械的締結ウェブラミネート１の破壊時の引張強さは、かかる伸長された機械的締結ウェブラミネート１と同基本重量を有し、かつ同伸長比を示す相当する熱可塑性ウェブ層１３の破壊時の引張強さと比較して、好ましくは少なくとも１０％、そしてより好ましくは少なくとも１５％の増加である。

本発明の伸長された機械的締結要素１は都合のよいな剪断特性も示す。

また、その主面の一方に複数の雄型締結要素１４を有する伸長された熱可塑性ウェブ層１３は屈曲時に音を生じる傾向があり、これは例えば特におしめまたは生理用ナプキンのような使い捨て衛生製品において障害となる。驚くべきことに本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１は、繊維状ウェブ層１１を含まない複数の雄型締結要素１４を含む伸長された熱可塑性ウェブ層１３と比較して、音レベルの明確な低下を示すことが見出された。

従って本発明は、都合のよい機械特性および特に高い機械強度を示す低重量および比較的薄い伸長された機械的締結ウェブラミネート１の製造を可能にする。これは例えば、実施例１〜２（三角形）の伸長された機械的締結ウェブフック、比較例１〜２（垂直四角形）および比較例３〜４（回転四角形）の伸長されたフックウェブ層に関して、それぞれのかかるラミネートおよび層のそれぞれの基本重量に対する破壊時のＭＤ引張強さのプロットである図５から理解できる。所定の基本重量に関して、本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１は、同基本重量を有する伸張されたフックウェブ層との比較において、優れた機械の特性、特に破壊時のＭＤ引張強さの増加を特徴とする。また本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１は、同基本重量を有する伸長されていないウェブラミネート前駆体１０との比較において、都合のよい機械特性、特に破壊時の引張強さの増加を示す。

本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の機械強度の増加によって加工間のより良好な取扱性がもたらされ、そして同機械特性を有するフックウェブ層または伸長されていないウェブラミネート前駆体と比較してより薄い層の使用を可能にする。本発明の伸長された機械的締結ラミネートの進歩的な機械特性によって、それらは特に、おしめまたは生理用ナプキンのような使い捨て吸収性物品のために適切となる。

伸長された機械的締結ウェブラミネート１が上記開示された好ましい方法とは別の方法によって製造可能であることは留意すべきである。例えば雄型締結要素１４を含む熱可塑性ウェブ層１３（＝全体的にフックウェブ層）を最初に製造し、雄型締結要素１４の反対側の熱可塑性ウェブ層１３の主面へ繊維状ウェブ層１１をラミネートし、そして得られるウェブラミネート前駆体１０を伸長させて本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１を提供することも可能である。例えば米国特許第４，８９４，０６０号明細書には、いわゆる異形押出フックの調製方法が開示されており、これは例えば、熱可塑性ウェブ層１３の第１の主面から突出している細長い間隔をあけられたリブを有する熱可塑性ウェブ層１３を押出することによって得られる。このリブは雄型締結要素の前駆型を形成し、そして形成されるフックの断面形状を示す。米国特許第４，８９４，０６０号明細書には、第７欄、第４４〜６２行にリブを有する熱可塑性ウェブ層の調製の具体的な例が開示されている。この文章は、雄型締結要素の前駆型を有する前駆型熱可塑性ウェブ層１３の形成の例証として本明細書で援用される。本発明の好ましい第２の方法においては、間隔をあけられたリブを含む熱可塑性ウェブ層１３は繊維状ウェブ層１３に押出ラミネートされ、そのようにしてウェブラミネート前駆体１０が形成される。次いで、熱可塑性ウェブ層１３のリブをリブの伸展に沿って間隔をあけられた位置で横方向に切断するかまたは細断し、形成される雌型締結要素１４の長さと本質的に一致するリブの方向で長さを有するリブの不連続部分を形成する。リブの細断については第７欄、第６３〜６８行に例証される。その後、ウェブラミネート前駆体を一軸または二軸伸長し、本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１を提供する。得られる雄型締結要素１４の断面形状を具体的な適用に関して適応させて最適化するために、リブの横断面形状は広く変えられることができる。例えば、異なる断面形状を有するリブの連続を使用することも可能である。米国特許第４，８９４，０６０号明細書に開示される異形押出されたフックは、雄型締結要素１４のヘッドの丸形の縁取りを示し、そして好ましくはＭＤに対してＣＤにおいて最高の剥離および剪断値を有するように設計される。

あるいは本発明の第３の方法において、特に感圧接着剤を使用して、接着剤層によってかかるフックウェブ層の熱可塑性ウェブ層１３に繊維状ウェブ層１１を取り付けることができる。適切な感圧接着剤としては、ゴムをベースとするか、またはアクリレートをベースとする感圧接着剤材料が挙げられる。伸長された機械的締結ウェブラミネート１は、適用される具体的な製造方法から独立して本発明の対象である。

本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１は様々な技術的な適用のために適切であり、そして特に好ましくは生理用ナプキンまたはおしめのような使い捨て吸収性物品において使用される。

上記および下記で使用される生理用ナプキン５０という用語は、体から排出される様々な滲出液（すなわち、血液、月経および尿）を吸収して含有するように意図された、陰部に隣接して女性が着用する物品を指す。また生理用ナプキン５０という用語は、大人用軽量失禁パッドを含むような意味も有する。生理用ナプキン５０は、典型的に、液体透過性の体と接触する表面を提供する上部シート５１と、液体不浸透性の衣服表面を提供する後部シート５２とを有する。上部シート５１および後部シート５２は、好ましくは月経および他の体液を吸収する手段を提供する吸収性コア５３を挟んでいる。上部シート５１は着用者の体に隣接して着用されるように意図される。生理用ナプキンの後部シート５２は反対側にあり、そして生理用ナプキン５０の着用時に着用者の下着に隣接して配置されるように意図される。

生理用ナプキン５０の構造体は、例えば米国特許第５，６１１，７９０号明細書、国際公開第９８／５３，７８２号パンフレット、米国特許第５，７７８，４５７号明細書、米国特許第６，０３９，７１２号明細書、国際公開第９８／５３，７８１号パンフレット、米国特許第４，３３６，８０４号明細書、米国特許第４，４７５，９１３号明細書、米国特許第６，４４３，９３２号明細書および米国特許第５，５０７，７３５号明細書に詳述されている。

しかしながら本発明は、上記の参照文献に記載される生理用ナプキン５０の特定の種類または構成に限定されない。

後部シート５２が本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の一部分を含むという点で本発明の生理用ナプキン５０は従来技術の構造体とは異なる。図３ａは、かかる後部シート５２が本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の一部分からなる生理用ナプキン５０の後部シート５２の概略上面図を示す。図３ａに示される線に沿う図３ｂの概略断面図から、後部シート１、５２は縞のある配列でマッシュルームフック型の多数の雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３を含むことを確認できる。雄型締結要素１４は生理用ナプキンの縦軸方向で３つのストリップ形領域に配列され、そして熱可塑性ウェブ層１３は雄型締結要素１４間のストリップ形領域において露出される。

図３ａ、ｂの生理用ナプキン５０は本発明の伸ばされた機械的締結ウェブ１の好ましい使用を説明するためのものであり、それを限定する意図はない。

図３ａ、ｂの実施形態において、生理用ナプキン５０の後部シート５２が伸長された機械的締結ウェブ１の一部分からなるが、かかる伸長された機械的締結ウェブラミネート１の１以上の部分が、その後、例えば接着剤、熱または超音波結合によって生理用ナプキン５０の下地の後部シート５２へ結合されることも可能である。例えば、後部シート５２部分が露出されたままであるように、伸長された機械的締結ウェブラミネート１の１以上の部分を後部シート５２部分のみに適用することも可能である。図４ａ、ｂに図式的に説明されるように、生理用ナプキンは、例えばサイドラッピング要素５４を含んでもよい。また、機械的および接着結合機構の組み合わせを提供するために、伸長された機械的締結ウェブ１の部分の雄型締結要素１４が、例えばＥＰ０，８９４，４４８号に記載されるように雄型締結要素１４のヘッドの上部部分上および／または例えば米国特許第４，９５９，２４５号明細書に記載されているように雄型締結要素１４間の間隙の少なくとも一部上に感圧接着性を示すことも可能である。あるいは後部シート５２が、例えば図３および４の生理用ナプキンの実施形態におけるような雄型締結要素１４を含まない領域を示す場合、感圧接着剤は雄型締結要素１４を含まないかかる領域に配置されてもよい。

本発明の伸長された機械的締結ウェブ１は都合のよい機械強度と組み合わせて、低いまたは比較的低い厚さおよび低い基本重量を示す。伸長された機械的締結ウェブ１の１以上の部分を含む後部シート５２を有する生理用ナプキン５０が、例えば綿、絹、ナイロン、ポリエステル、ポリプロピレンのようなポリオレフィンまたは前記材料のいずれかの混合物を含む織物、編物または不織材料のような様々な繊維材料を含む様々な下着に確実に固定可能であるように雄型締結要素１４の形状および密度は変更可能である。

従って本発明の生理用ナプキンは、高い確実性、改善された取扱性がもたらされる機械強度の増加、および伸長された機械的締結ウェブラミネート１の低いまたは比較的低い厚さによる着用者の快適さの増加を特徴とする。

また本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の部分は、例えば、おしめに使用されてもよい。

図面の詳細な説明
図１ａは、本発明で有用なウェブラミネート前駆体１０を製造するための装置１００および方法を示す。この装置は、ツールロール１０３およびロール１０１によって形成されるニップにダイ１０４を通して溶融熱可塑性樹脂を導入する押出機１０２を含む。ロール１０１はニップに繊維状ウェブ層１１を輸送する。溶融熱可塑性樹脂は、繊維状ウェブ層１１に結合される熱可塑性ウェブ層１３が形成されるように、キャビティ１２０を充填する過剰量でツールロール１０３のキャビティ１２０に導入される。次いで熱可塑性樹脂は凝固され、そして繊維状ウェブ層１１と、複数の雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３とを含むウェブラミネート前駆体１０がツールロール１０３から剥離される。

図１ｂは、円柱状ベースロール１２５上へキャビティ１２０を含むワイヤー１２３が１２５を巻き上げる工程を含むツールロール１０３の調製方法を図式的に示す。

図１ｃは、ツールロール１０３を通しての断面図を図式的に示す。ワイヤー１２３はキャビティ１２０を含み、そしてワイヤー１２３の露出表面はコーティング１２１を示す。

図２は、本発明の伸長された機械的締結ウェブ１を製造するための装置１５０および方法を図式的に示す。この装置は、ウェブラミネート前駆体１０を製造するための装置１００およびウェブラミネート前駆体を伸長するための装置１０５を含む。

図３ａは、後部シート５２が本発明の伸長された機械的締結ウェブ１の一部分からなる本発明の生理用ナプキン５０の後部シート５２上の上面図を図式的に示す。かかるウェブ１の雄型締結要素１４は生理用ナプキン５０の縦軸（ＭＤ）方向でストリップ形領域に配列されるが、かかるストリップ形領域間の領域が雄型締結要素１４を含まない。

図３ｂは、生理用ナプキン５０を通して線Ａ−Ａに沿っての断面図である。生理用ナプキンは、上部シート５１および本発明の伸長された機械的締結ウェブ１の一部分からなる後部シート５２に挟まれる吸収性コア５３を含む。ウェブ１のかかる部分は、繊維状ウェブ層１１と、ＣＤ中にストリップ形領域で配列される複数の雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層１３とを含む。

図４ａは、サイドラッピング要素５４をさらに含む、図３ａ、ｂの生理用ナプキンの後部シート５２の上面図である。サイドラッピング要素は、生理用ナプキン５０の上部シート５１に結合されたフィルム５５を含む。フィルム５５は、その主面上で後部シート５２の方に面する感圧接着剤層のような第２の結合手段５６を有する。

図４ｂは、生理用ナプキン５０を通して線Ｂ−Ｂに沿っての断面図である。

図５は、実施例１〜２（三角形）の伸長された機械的締結ウェブフック、比較例１〜２（垂直四角形）および比較例３〜４（回転四角形）の伸長されたフックウェブ層に関して、それぞれのかかるラミネートおよび層のそれぞれの基本重量に対する破壊時のＭＤ引張強さのプロットである。

本発明は、本発明を限定せずに本発明を例証する以下の実施例によってさらに説明される。初めに、実施例で使用されるいくつかの試験方法を説明する。

実施例で使用される材料
繊維状ウェブ層１１の製造のための樹脂
フィナテン（ＦＩＮＡＴＨＥＮＥ）３８６８
３７のメルトフローインデックスＭＦＩおよび０．９０５ｇ／ｃｍ³の密度を有するポリプロピレンコポリマー、米国、テキサス州、ヒューストンのアトフィナ（Ａｔｏｆｉｎａ，Ｈｏｕｓｔｏｎ／Ｔｅｘ．，ＵＳＡ）から入手可能。

フィナテン（ＦＩＮＡＴＨＥＮＥ）３８２５
３０のメルトフローインデックスＭＦＩおよび０．９０５ｇ／ｃｍ³の密度を有するポリプロピレンコポリマー、米国、テキサス州、ヒューストンのアトフィナ（Ａｔｏｆｉｎａ，Ｈｏｕｓｔｏｎ／Ｔｅｘ．，ＵＳＡ）から入手可能。

フィナプラス（ＦＩＮＡＰＬＡＳ）１５７１
１０のメルトフローインデックスＭＦＩおよび０．８７ｇ／ｃｍ³の密度を有する合成ポリプロピレン、米国、テキサス州、ヒューストンのアトフィナ（Ａｔｏｆｉｎａ，Ｈｏｕｓｔｏｎ／Ｔｅｘ．，ＵＳＡ）から入手可能。

ブレンド１
８０％のフィナテン（ＦＩＮＡＴＨＥＮＥ）３８６８と２０％のフィナプラス（ＦＩＮＡＰＬＡＳ）１５７１とからなる。両方とも米国、テキサス州、ヒューストンのアトフィナ（Ａｔｏｆｉｎａ，Ｈｏｕｓｔｏｎ／Ｔｅｘ．，ＵＳＡ）から入手可能。密度：０．９０２ｇ／ｃｍ³。

ブレンド２
９０％のフィナテン（ＦＩＮＡＴＨＥＮＥ）３８６８と１０％のフィナプラス（ＦＩＮＡＰＬＡＳ）１５７１とからなる。両方とも米国、テキサス州、ヒューストンのアトフィナ（Ａｔｏｆｉｎａ，Ｈｏｕｓｔｏｎ／Ｔｅｘ．，ＵＳＡ）から入手可能。密度：０．９０６ｇ／ｃｍ³。

熱可塑性ウェブ層１３の製造のための熱可塑性樹脂
ダウ（ＤＯＷ）７Ｃ０５Ｎ
１５のメルトフローインデックスおよび１２３０ＭＰａの曲弾性率を有するポリプロピレン、米国、ミシガン州、ミッドランドのダウケミカルズカンパニー（ＤｏｗＣｈｅｍｉｃａｌｓＣｏｍｐａｎｙ，Ｍｉｄｌａｎｄ／Ｍｉｃｈｉｇａｎ，ＵＳＡ）から入手可能。

既製繊維状ウェブ層１１
アモコ（ＡＭＯＣＯ）ＲＦＸ
ポリプロピレン樹脂フィラメントを含む不織スパンボンド繊維状ウェブ、ウェブ重量１６．９ｇ／ｍ²、米国、イリノイ州、シカゴのアモココーポレイション（ＡｍｏｃｏＣｏｒｐ．，Ｃｈｉｃａｇｏ，Ｉｌｌｉｎｏｉｓ，Ｕ．Ｓ．Ａ）から市販品として入手可能。

熱可塑性フックウェブ層
上記および下記でフックウェブ層と記される雄型締結要素を含むこれらの熱可塑性ウェブ層１３を比較目的のため試験する。

フックウェブ層１
１１０ｇ／ｍ²のウェブ重量および２４８ｃｍ^-2のフック密度を有するフック形雄型締結要素１４を含む熱可塑性ウェブ；タイプＫＨＫ−０００１フックウェブ層として米国、ミネソタ州、セントポールの３Ｍカンパニー（３ＭＣｏｍｐａｎｙ，Ｓｔ．Ｐａｕｌ／Ｍｉｎ．，ＵＳＡ）から市販品として入手可能。

フックウェブ層２
１３９ｇ／ｍ²のウェブ重量および２１７ｃｍ^-2のフック密度を有するフック形雄型締結要素１４を含む熱可塑性ウェブ；タイプＫＨＫ−０００４フックウェブ層として米国、ミネソタ州、セントポールの３Ｍカンパニー（３ＭＣｏｍｐａｎｙ，Ｓｔ．Ｐａｕｌ／Ｍｉｎ．，ＵＳＡ）から市販品として入手可能。

試験方法
破壊時の縦方向における引張強さ（破壊時のＭＤ引張強さ）
ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７−１に従って破壊時のＭＤ引張強さを試験した。ここでは、試験されるそれぞれのウェブ層またはウェブラミネートのそれぞれの部分が、破壊に達するまで５００ｍｍ／分の一定速度でＭＤにおいて延長される（この部分の最長伸展方向に一致する）。ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７−１は、試験を５つの異なる部分で繰り返して結果を平均することを明示しているが、本発明では各場合について３つの部分のみ評価し、そして結果を平均した。結果をＮ／２５．４ｍｍの単位で報告する。

フィラメントタイター
デニールでの繊維タイターをフィラメントの平均直径および不織繊維状ウェブ層１１の製造のために使用されるポリマーの密度から計算した。次式を適用する。

タイター［デニール］＝（フィラメントの直径 μｍ）²×０．００７０６８×ポリマーの密度［（ｇ／ｃｍ³）］

ニューヨーク州、メルビル、ホイットマンロード１３００のニコンインストルメンツインコーポレイテッド（ＮｉｋｏｎＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓＩｎｃ，１３００ＷａｌｔＷｈｉｔｍａｎＲｏａｄ，Ｍｅｌｖｉｌｌｅ，ＮＹ）製のニコンエクリプス（ＮｉｋｏｎＥｃｌｉｐｓｅ）Ｅ６００偏光顕微鏡を使用して、フィラメントの平均直径を測定した。この顕微鏡をセンター対物レンズ、オプティックス、コンデンサーおよび光源に注意深く整列させた。次いで測定されるフィラメントを、フィラメントの最も広いセクションに像の焦点を合わせる視野の中心に配置した。次いで調整されたスケールを使用して、フィラメントの直径を測定する。異なるフィラメントの２５回の測定の最低限を使用して、フィラメントの平均直径は得られた。繊維状ウェブ層１１を製造するために使用されるポリマーの密度は、上記の材料の項目で示される。

ウェブ層およびウェブラミネートのそれぞれの基本重量
それぞれのウェブラミネートまたはウェブ層のそれぞれの長方形部分を約５×５ｃｍ²の寸法に切断した。サートリウス（ＳＡＲＴＯＲＩＵＳ）Ｌ４２０Ｐ型天秤を使用することによって試料の重量を得た。重量を３回測定し（ｍｇの感度で）、そして平均した。ウェブ層およびウェブラミネートのそれぞれの基本重量はその表面領域に対するその部分の重量の比率として得られ、そしてｇ／ｍ²の単位で報告される。

ウェブ層およびウェブラミネートのそれぞれのカリパス、ならびに雄型締結要素１４の表面密度
ミトトヨ（ＭＩＴＯＴＯＹＯ）ＴＭ１７６−８１１Ｄ顕微鏡を使用することによってウェブ層およびウェブラミネートのそれぞれのカリパスを測定した。顕微鏡は格子線を示し、そして顕微鏡板はＣＤおよびＭＤにおいて移動可能であった。２つの調整スクリューを使用してＭＤおよびＣＤにおける置換を測定し、そしてそれぞれの置換はμｍの範囲の精度でデジタルディスプレイから読むことができた。熱可塑性ウェブ層１３のカリパスおよび雄型締結要素１５の高さを断面図において測定した。

雄型締結要素１４の密度を得るために、少なくとも１５個の異なる雄型締結要素が数えられるように顕微鏡のプレートの位置をずらした。雄型締結要素１５の密度は、顕微鏡の移動可能プレートによって覆われる領域に対する雄型締結要素１５の数の比率として得られた。

報告される値は、各場合において６回の異なる測定から得られる平均値である。

伸長比
ウェブラミネート前駆体１０に対する伸長された機械的締結ウェブラミネート１の伸長比は、伸長されていないウェブラミネート前駆体１０の雄型締結要素１４の密度を伸長された機械的締結ウェブラミネート１の雄型締結要素１４の密度によって除算することによって得られた。雄型締結要素１４の密度は、各場合において、ＭＤおよびＣＤのそれぞれにおいて少なくとも２０ｍｍの適切な距離に沿って雄型締結要素１４を数えることによって測定された。得られる値はＭＤおよびＣＤのそれぞれにおける伸長比として報告され、そしてＭＤおよびＣＤのそれぞれにおけるそれぞれの伸長比を掛け算することによって全伸長比ＭＤ^*ＣＤが得られる。

破壊時の伸び
ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７に従って破壊時の伸びを測定した。破壊時の伸びを［％］で報告した。

紡績速度
ｇ／ホール・分単位の紡糸口金の産出量および繊維タイターによって紡績速度を算出した。次式によって紡績速度を得た。

得られる値をｍ／分の単位で報告する。

実施例１、２および比較例１〜５
実施例１
３段に配列されたアモコ（Ａｍｏｃｏ）ＲＦＸ型の既製繊維状ウェブを提供し、そして１１ｍ／分の速度でベースロール１０１とツールロール１０３との間のニップに供給した。ロール１０１はシリコーンゴム表面を有し、そしてツールロール１０３は下記の表１に明示される密度のピン型雄型締結要素の形成用キャビティ１２０を含んだ。ツールロール１０３のキャビティ１２０は、４４６μｍの高さを有するピン型機械的締結要素を提供する形状を有した。２つのロール１０１、１０３は、７２ｃｍ（ロール１０１）および１４４ｃｍ（ロール１０３）の円周および約３０ｃｍの幅を有した。

熱可塑性樹脂ダウ（ＤＯＷ）７Ｃ０５Ｎを溶融状態でダイ１０４を通して、４５０°Ｆ（２３２℃）の温度でニップに押出し、そして供給した。形成される熱可塑性ウェブ層１３が（雄型締結要素１４なしで測定して）約９７μｍのカリパスを有するようにニップ圧およびニップ隙間を調節した。ニップに繊維層を供給することなく雄型締結要素１４を含む熱可塑性ウェブ層１３のこれらの調整による形成時に、得られるフックウェブ層は１１３．８ｇ／ｍ²の基本重量を有した。ウェブラミネート前駆体１０の製造間、ツールロール１０３は１７５°Ｆ（７９℃）の本質的に一定の温度で保持され、そしてベースロール１０１の温度は４０°Ｆ（４℃）の本質的に一定の値に調節された。

２つのローラー１０１、１０３の間のニップを通過することによって、ツールロール１０３から剥離してウェブラミネート前駆体１０を提供できるように溶融熱可塑性樹脂は十分に凝固された。

ドイツ、ズイーグスドルフのブルックナーマシーネンバオＧｍｂＨ（ＢｒｕｅｃｋｎｅｒＭａｓｃｈｉｎｅｎｂａｕＧｍｂＨ，Ｓｉｅｇｓｄｏｒｆ，Ｇｅｒｍａｎｙ）から商標名カロ（Ｋａｒｏ）ＩＶで市販品として入手可能なテンターフレーム伸長装置１０５において、ウェブラミネート前駆体１０の伸長を実行した。各方向で１０％／秒の伸長速度を使用して、２．７：１の全伸長比でＭＤおよびＣＤにおいてウェブラミネート前駆体の部分を同時に二軸伸長した。６０秒間１５１℃で試料を条件づけた後、１５１℃の温度で伸長を実行した。

伸長前後の雄型締結要素１４の密度、ＭＤおよびＣＤにおける伸長比、全伸長比ＭＤ^*ＣＤ、ウェブラミネート前駆体１０および伸長された機械的締結ウェブラミネート１の基本重量、ならびに伸長された機械的締結ウェブラミネート１の破壊時のＭＤ強さおよび破壊時の伸びを上記の通りに測定した。

実施例２
実施例１を繰り返したが、６．４：１の伸長比でウェブラミネート前駆体１０が同時に二軸伸長されたという差異があった。

図５に実施例１および２の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の破壊時のＭＤ引張強さを伸長された機械的締結ウェブラミネート１の基本重量に対してプロットする（三角形）。同様に、比較のため、図５に破壊時のＭＤ引張強さ対比較例１〜２（垂直四角形）および比較例３〜４（回転された四角形）の伸長されたフックウェブ層の基本重量をプロットする。

本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１が、同基本重量のそれぞれの材料に関してフックウェブ層よりも明確に高い破壊時のＭＤ引張強さの値を提供することが見出される。

比較例１
上記の材料の項目に記載のフックウェブ層１の部分を、２．４：１の伸長比を提供するように各方向で１０％／秒の伸長速度でＭＤおよびＣＤにおいて同時に二軸伸長した。６０秒間かかる温度で試料を条件づけた後、１４９〜１５３℃の温度で伸長を実行した。伸長前、フック層の部分を１４９℃〜１５３℃でオーブン中で６０秒間条件づけた。フックウェブ層１の部分の伸長は、上記実施例１に記載の通り、ドイツ、ズイーグスドルフのブルックナーマシーネンバオＧｍｂＨ（ＢｒｕｅｃｋｎｅｒＭａｓｃｈｉｎｅｎｂａｕＧｍｂＨ，Ｓｉｅｇｓｄｏｒｆ，Ｇｅｒｍａｎｙ）から商標名カロ（Ｋａｒｏ）ＩＶで市販品として入手可能なテンターフレーム伸長装置１０５において実行した。

比較例２
上記比較例１に記載の通り、６．１：１の伸長比を適用することよってフックウェブ層１の部分を同時に二軸伸長した。

比較例３および４
フックウェブ層２を使用し、そしてそれぞれ２．３：１および７．２：１の伸長比を適用することによって比較例１を繰り返した。

実施例３〜５
本実施例３においてスパンボンド不織繊維ウェブを製造した。樹脂フィナテン（ＦＩＮＡＴＨＥＮＥ）３８２５を２４５℃の温度の押出機中で処理し、そして合計５１２個のオリフィス（各列が３２個のオリフィスを有する１６列のオリフィス）を有する押出ヘッド（紡糸口金）を通して紡績した。ダイは７．８７５インチ（２００ミリメートル）の横断長さを有した。各オリフィスの直径は０．８８９ｍｍであり、そして各オリフィスのＬ／Ｄ比（＝長さ／直径）は６であった。ポリマー流速は０．６６ｇ／（ホール^*分）であった。紡糸口金の冷却空気は４５°Ｆ（７℃）の温度を有した。得られるフィラメントの平均タイターは３．３デニールであった。

得られる繊維状ウェブ層１１は、２０％の結合領域を有する四角形の結合パターンを有する２つのカレンダーロールを使用して熱結合された。カレンダーロールを１４９℃の温度で保持し、そして３０ｐｓｉ（２０６．８ｋＰａ）の圧力下で操作した。

スパンボンド繊維状ウェブ層１１の基本重量は、紡糸口金から出る繊維状ウェブ層に対して支持を形成するコンベヤーベルトの速度を変更することによって変化した。実施例３〜５で得られるカレンダー繊維状ウェブ層１１によるウェブラミネート前駆体１０の基本重量を以下の表２にまとめる。熱可塑性ウェブ層１３にラミネートする前に最大２時間、繊維層を貯蔵した。

２つのローラー１０１、１０３の間のニップにカレンダー繊維状ウェブ層１１を供給することによって、上記実施例１に記載の通り、雄型締結要素１４を有する熱可塑性ウェブ層の形成を実行した。ツールロール１０３から剥離されてウェブラミネート前駆体１０を提供することができるように、溶融熱可塑性樹脂は凝固され、従って繊維状ウェブ層１１に結合された。

以下の表２に示される伸長比を調節することよって、上記の実施例１に記載の通り、ウェブラミネート前駆体１０は同時に二軸伸長された。

実施例６〜９
フィナテン（ＦＩＮＡＴＨＥＮＥ）３８２５の代わりにフィナテン（ＦＩＮＡＴＨＥＮＥ）３８６８樹脂を使用して、実施例３を繰り返した。得られるフィラメントタイターは２．３デニールであった。

得られる繊維状ウェブ層をカレンダー処理しなかった。実施例３に記載の通り、ウェブラミネート前駆体１０の基本重量は支持コンベヤーベルト速度を変更することによって変化した。基本重量の値を表３に報告する。以下の表３に示されるように伸長比を変更して、実施例３に記載の通り、ウェブラミネート前駆体は同時に二軸伸長された。

実施例１０
フィナテン（ＦＩＮＡＴＨＥＮＥ）３８２５の代わりに樹脂として上記の材料の項目に記載のブレンド１を使用して実施例３を繰り返した。ポリマー流速は０．４４ｇ／（ホール^*分）であり、そして得られるフィラメントタイターは２．８デニールであった。

実施例３に記載されるように繊維状ウェブ層を１４１４ｍ／分で走行するコンベヤーベルトに乗せ、そしてカレンダー結合した。

実施例３に記載の通り、カレンダー処理されたスパンボンド繊維状ウェブ層１１の基本重量は３０ｇ／ｍ²であった。

実施例１１〜１２
実施例１１
フィナテン（ＦＩＮＡＴＨＥＮＥ）３８６８を使用して、０．５ｇ／（ホール^*分）のポリマー流速および３２１４ｍ／分の紡績速度で実施例６を繰り返した。得られるフィラメントタイターは１．４デニールであった。スパンボンド繊維状ウェブ層１１の基本重量は５０ｇ／ｍ²であった。

次いで、ウェブラミネート前駆体１０を提供するためにニップに供給される前に２週間、得られる繊維状ウェブ層１１をロールに巻き上げた。

次いで、１４９℃〜１５３℃の温度のオーブン中で６０秒の条件づけ時間の後、各方向において１０％／秒の伸長速度で、ＭＤ方向で２：１およびＣＤ方向で２：１の調節された伸長比によって、試料をＭＤおよびＣＤにおいて同時に伸長した。

実施例１２
繊維状ウェブ層１１を形成するためにブレンド２を使用して、実施例１１を繰り返した。熱可塑性ウェブ層１３にラミネートする前の２週間、繊維状ウェブ層は貯蔵された。

ウェブラミネート前駆体１０を製造するために適切な装置１００の第１の実施形態の概略図。本発明の方法において適切な、キャビティ１２０を含む円柱状ロール（本明細書においてツールロール１０３と示される）の製造方法を示す概略図。図１ｂに示された方法によって得られたツールロール１０３の拡大断面図。本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１を製造するために適切な装置１５０を示す概略図。本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の一部分から構成される、本発明の生理用ナプキンのバックシート５２の上面図。線Ａ−Ａに沿って切断された図３ａの生理用ナプキン５０の断面図。本発明の伸長された機械的締結ウェブラミネート１の一部分から構成される、本発明のもう１つの生理用ナプキンのバックシート５２の上面図。線Ｂ−Ｂに沿って切断された図４ａの生理用ナプキン５０の断面図。実施例１〜２（三角形）の伸長された機械的締結ウェブフック、比較例１〜２（垂直四角形）および比較例３〜４（回転四角形）の伸長されたフックウェブ層に関して、それぞれのかかるラミネートおよび層のそれぞれの基本重量に対する破壊時のＭＤ引張強さのプロット。

Claims

２つの主面を有し、一方の該主面に対応の雌型締結材との係合に適した複数の雄型締結要素（１４）を支持する熱可塑性ウェブ層（１３）と、他方の該主面上の繊維状ウェブ層（１１）とを含む、伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）の製造方法であって、
（ｉ）初期基本重量を有する繊維状ウェブ層（１１）を用意する工程と、
（ｉｉ）一方のロールに複数の雄型締結要素（１４）のネガ型である複数のキャビティ（１２０）を有する２つのロール（１０１）、（１０３）によって形成されるニップに、前記繊維状ウェブ層（１１）を通し、それらキャビティ（１２０）を充填する過剰量の溶融熱可塑性樹脂を該キャビティ（１２０）に導入して該過剰量の樹脂により熱可塑性ウェブ層（１３）を形成し、該樹脂を少なくとも部分的に凝固させるとともに、そのようにして形成された、前記繊維状ウェブ層（１１）と前記複数の雄型締結要素（１４）を支持する前記熱可塑性ウェブ層（１３）とを含むウェブラミネート前駆体（１０）を、前記キャビティ（１２０）を有する前記円柱状ロール（１０３）から剥離し、それにより、前記熱可塑性ウェブ層（１３）に初期厚さおよび初期フック密度を与える工程と、
（ｉｉｉ）前記ウェブラミネート前駆体（１０）を一軸または二軸伸長して、前記繊維状ウェブ層（１１）の基本重量および前記熱可塑性ウェブ層（１３）の厚さをそれぞれの初期値から低下させ、以って、１００ｇ・ｍ^-2未満の基本重量を有する伸長された機械的締結ラミネート（１）を生成する工程と、
を含む方法。
２つの主面を有し、一方の該主面に対応の雌型締結材との係合に適した複数の雄型締結要素（１４）を支持する熱可塑性ウェブ層（１３）と、他方の該主面上の繊維状ウェブ層（１１）とを含む、伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）の製造方法であって、
（ｉ）縦方向（ＭＤ）へ間隔を空けた複数の細長いリブを一主面上に支持する熱可塑性ウェブ層（１３）を、形成しようとする雄型締結要素（１４）の断面形状にそれらリブの断面形状が本質的に対応するようにして押出成形し、それにより、該熱可塑性ウェブ層（１３）に初期厚さを与える工程と、
（ｉｉ）初期基本重量を有する繊維状ウェブ層（１１）を用意する工程と、
（ｉｉｉ）間隔を空けた前記複数の細長いリブを有する前記主面とは反対側の、前記熱可塑性ウェブ層（１３）の主面に、繊維状ウェブ層（１１）を押出積層形成し、それにより、ウェブラミネート前駆体（１０）を生成する工程と、
（ｉｖ）間隔を空けた位置で横方向（ＣＤ）へ前記複数のリブを細断して、該横方向における該リブの不連続部分を、形成しようとする前記雄型締結要素（１４）の所望の長さに本質的に対応する幅を有するように形成し、前記ウェブラミネート前駆体（１０）を一軸または二軸伸長して、前記繊維状ウェブ層（１１）の基本重量および前記熱可塑性ウェブ層（１３）の厚さをそれぞれの初期値から低下させ、以って、１００ｇ・ｍ^-2未満の基本重量を有する伸長された機械的締結ラミネート（１）を生成する工程と、
を含む方法。
前記繊維状ウェブ層（１１）が、１０ｇ・ｍ^-2〜４００ｇ・ｍ^-2の初期基本重量を有するとともに、１種類以上の不織材料を含む、請求項１に記載の方法。
前記繊維状不織ウェブ層（１１）のフィラメント群が、０．５ｄｔｅｘ〜１０ｄｔｅｘの平均タイターを示し、前記ウェブラミネート前駆体（１０）の前記雄型締結要素（１４）の初期密度が、１０ｃｍ^-2〜５，０００ｃｍ^-2であり、前記ウェブラミネート前駆体（１０）の前記熱可塑性ウェブ層（１３）の初期厚さが、１０μｍ〜７５０μｍであり、前記ウェブラミネート前駆体（１０）の前記熱可塑性ウェブ層（１３）が、ポリエステル、ポリアミドおよびポリオレフィンよりなる群から選択される熱可塑性ポリマーを含む、請求項３に記載の方法。
前記ウェブラミネート前駆体（１０）の前記雄型締結要素（１４）が、前記熱可塑性ウェブ層（１３）の露出表面から突出するステムを含み、前記ウェブラミネート前駆体（１０）の前記雄型締結要素（１４）の該ステムが、前記熱可塑性ウェブ層（１３）の該表面とは反対側の該ステムの端部に位置する拡幅部分を含む、請求項３に記載の方法。
前記ウェブラミネート前駆体（１０）を縦方向（ＭＤ）または横方向（ＣＤ）に一軸伸長して、それにより得られる前記伸長された機械的締結ラミネート（１）の、前記ウェブラミネート前駆体（１０）に対する伸長比が、１．５：１〜１０：１であるようにする、請求項４に記載の方法。
前記ウェブラミネート前駆体（１０）を横方向および縦方向へ連続的または同時に二軸伸長して、それにより得られる前記伸長された機械的締結ラミネート（１）の、前記ウェブラミネート前駆体（１０）に対する伸長比が、横方向および縦方向において互いに独立して１．１〜１０：１であり、かつ縦方向における該伸長比と横方向における該伸長比との積が２：１〜３５：１であるようにする、請求項１に記載の方法。
前記伸長された機械的締結ラミネート（１）に含まれる前記繊維状ウェブ層（１１）が、１ｇ・ｍ^-2〜３０ｇ・ｍ^-2の基本重量を有し、前記伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）に含まれる前記繊維状ウェブ層の該基本重量に対する該繊維状ウェブ層（１１）の前記初期基本重量の比率が、３〜４０であり、前記伸長された熱可塑性ウェブ層（１３）が、５μｍ〜２５μｍの厚さを有する、請求項７に記載の方法。
前記伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）の前記熱可塑性ウェブ層（１３）の前記厚さに対する前記ウェブラミネート前駆体（１０）の前記熱可塑性ウェブ層（１３）の前記初期厚さの比率が、３〜４０である、請求項８に記載の方法。
前記伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）は、縦方向において、ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７に従って測定した少なくとも１５Ｎ／２５ｍｍの引張強さを示す、請求項８に記載の方法。
前記伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）の複数部分が、横方向に切断することによって得られる、請求項１に記載の方法。
請求項１に記載の方法によって得られる伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）であって、２つの主面を有してその一方の主面に対応の雌型締結材との係合に適した複数の雄型締結要素（１４）を支持する熱可塑性ウェブ層（１３）と、他方の主面上の繊維状ウェブ層（１１）とを含み、１００ｇ・ｍ^-2未満の基本重量が与えられるように伸長されている、伸長された機械的締結ウェブラミネート。
前記熱可塑性ウェブ層（１３）が５μｍ〜２５μｍの厚さを有し、前記ラミネートは、縦方向において、ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７に従って測定した少なくとも１５Ｎ／２５ｍｍの引張強さを有する、請求項１２に記載の伸長された機械的締結ウェブラミネート（１）。