JP2007500074A - 2つの流体を混合する装置、及び該装置を使用して超高温流体を冷却する方法 - Google Patents
2つの流体を混合する装置、及び該装置を使用して超高温流体を冷却する方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007500074A JP2007500074A JP2006521606A JP2006521606A JP2007500074A JP 2007500074 A JP2007500074 A JP 2007500074A JP 2006521606 A JP2006521606 A JP 2006521606A JP 2006521606 A JP2006521606 A JP 2006521606A JP 2007500074 A JP2007500074 A JP 2007500074A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fluid
- duct
- tubular duct
- coupling element
- mixing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
- F28C3/00—Other direct-contact heat-exchange apparatus
- F28C3/04—Other direct-contact heat-exchange apparatus the heat-exchange media both being liquids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
【課題】極めて温度差の大きい流体を、効果的に互いに混ぜ合わせることができると共に、分離壁に急な温度勾配が生じる影響を避けられる混合装置を提供する。
【解決手段】装置は、管状のケーシング(2)であって、第1の軸線端部には、第1の流体を供給すべく第1の結合要素(5)を備え、また、第2の軸線端部には、第1の流体と第2の流体との混合物を排出すべく第2の結合要素(6)を備えている。混合装置のケーシング(2)の内部には、同軸的に、内部流体案内ダクト(18a,18b)が配置されている。装置はさらに、第1の結合要素(5)と第2の結合要素(6)との間に配置され、横方向にケーシング(2)を貫通してなる第3の結合要素(7)を具備し、混合装置の円筒形チャンバ(3)の内部へと開かれて、案内ダクト(18a,18b)の外面に対面している。案内ダクト(18a,18b)は、2つの部分から作られていて、断熱空間(19a,19b)を内部に形成されてなる壁を備え、該空間は円筒形チャンバ(3)と連通している。本発明による装置は、特に、超臨界水中における酸化流出工程に使用される、超臨界水を冷却するために用いられる。
【選択図】図2
【解決手段】装置は、管状のケーシング(2)であって、第1の軸線端部には、第1の流体を供給すべく第1の結合要素(5)を備え、また、第2の軸線端部には、第1の流体と第2の流体との混合物を排出すべく第2の結合要素(6)を備えている。混合装置のケーシング(2)の内部には、同軸的に、内部流体案内ダクト(18a,18b)が配置されている。装置はさらに、第1の結合要素(5)と第2の結合要素(6)との間に配置され、横方向にケーシング(2)を貫通してなる第3の結合要素(7)を具備し、混合装置の円筒形チャンバ(3)の内部へと開かれて、案内ダクト(18a,18b)の外面に対面している。案内ダクト(18a,18b)は、2つの部分から作られていて、断熱空間(19a,19b)を内部に形成されてなる壁を備え、該空間は円筒形チャンバ(3)と連通している。本発明による装置は、特に、超臨界水中における酸化流出工程に使用される、超臨界水を冷却するために用いられる。
【選択図】図2
Description
本発明は、第1の温度をもつ第1の流体を、第2の温度をもつ第2の流体と混合するための装置に関する。
ある種の産業処理においては、互いに極めて違った温度をもった、第1の流体と第2の流体とを混合することが求められている。
例えば、有機廃水を処理するには、超臨界状態にある水中においてこれを酸化させるが、このとき処理の終了時に得られる残留流体の主たる成分は、極めて高温(例えば約500℃)かつ極めて高圧の水である。
この流体は、冷却して減圧する必要があると共に、これを廃棄したり収集タンクや容器に格納するには、場合によっては、例えば化学的な中和など、潜在的にはさらに処理を施す必要がある。
例えば、有機廃水を処理するには、超臨界状態にある水中においてこれを酸化させるが、このとき処理の終了時に得られる残留流体の主たる成分は、極めて高温(例えば約500℃)かつ極めて高圧の水である。
この流体は、冷却して減圧する必要があると共に、これを廃棄したり収集タンクや容器に格納するには、場合によっては、例えば化学的な中和など、潜在的にはさらに処理を施す必要がある。
超臨界水を用いて有機廃水を熱水的に酸化する公知の方法においては、酸素の存在下において、極めて高温かつ極めて高圧の水に廃水を接触させて、一般に発熱性の反応によって有機分子を破壊するが、このために水の温度及び圧力は上昇し、対応する水の臨界点(22.1MPa及び374℃)を越えることになる。超臨界状態にある水は、極めて強力な溶媒であって、分子の温度安定性にも依るが、1秒間〜1分間の範囲の時間内に、有機分子を破壊できる。
かかる方法はとりわけ、化学ガスや、除草剤、廃水処理汚泥、化学工場の廃水、または、核燃料廃棄水に対する処理に用いられる。
あらゆる状況において、廃水の分子は、二酸化炭素や、水、及び窒素分子など、環境に対して悪影響をもたない物質に変換される。
有機塩素系の物質を処理する場合には、塩酸HClを形成し、これを中和すべく苛性ソーダの溶液を残留流体に注入し、苛性ソーダによる中和によって、塩酸を塩化ナトリウムNaClの形態へと処理する。
かかる方法はとりわけ、化学ガスや、除草剤、廃水処理汚泥、化学工場の廃水、または、核燃料廃棄水に対する処理に用いられる。
あらゆる状況において、廃水の分子は、二酸化炭素や、水、及び窒素分子など、環境に対して悪影響をもたない物質に変換される。
有機塩素系の物質を処理する場合には、塩酸HClを形成し、これを中和すべく苛性ソーダの溶液を残留流体に注入し、苛性ソーダによる中和によって、塩酸を塩化ナトリウムNaClの形態へと処理する。
既に実現されている超臨界水を用いた酸化方法においては、残留流体は、そのほとんどは水であって、その温度は550℃で、その圧力は、臨界圧力22.1MPaよりも実質的に高い圧力をもつ。
かかる圧力及び温度条件にあっては、壁を介して2つの流体間での熱交換を実現している、従来のタイプの熱交換器によっては、残留流体を大気温度にまで冷却させることは不可能である。しかしながら、産業的な工程においては、約300℃つまり臨界温度に比べて実質的に低い温度からであれば、例えば20℃の周辺温度への冷却に熱交換器を用いることは一般的に可能である。
従って、超臨界水中において有機廃棄物を処理する場合には、約550℃のスタート温度から約300℃の温度にまで冷却できるような方法及び装置が依然として求められる。
そのために、同軸タイプの熱交換器を用いる提案がなされており、かかる熱交換器においては、極めて高温である流体の流れは中央管の内部を通り、この中央管を同軸的に取り囲んでいる冷却チャンバには、約20℃の水流が流される。そのような熱交換器は、極めて長いものになると共に、特に極めて高温である残留流体の流れを運ぶ管については、これをチタンなど極めて高価な耐火性素材から作る必要がある。
かかる圧力及び温度条件にあっては、壁を介して2つの流体間での熱交換を実現している、従来のタイプの熱交換器によっては、残留流体を大気温度にまで冷却させることは不可能である。しかしながら、産業的な工程においては、約300℃つまり臨界温度に比べて実質的に低い温度からであれば、例えば20℃の周辺温度への冷却に熱交換器を用いることは一般的に可能である。
従って、超臨界水中において有機廃棄物を処理する場合には、約550℃のスタート温度から約300℃の温度にまで冷却できるような方法及び装置が依然として求められる。
そのために、同軸タイプの熱交換器を用いる提案がなされており、かかる熱交換器においては、極めて高温である流体の流れは中央管の内部を通り、この中央管を同軸的に取り囲んでいる冷却チャンバには、約20℃の水流が流される。そのような熱交換器は、極めて長いものになると共に、特に極めて高温である残留流体の流れを運ぶ管については、これをチタンなど極めて高価な耐火性素材から作る必要がある。
また、極めて高温である残留流体を、実質的により低温である流体であって、任意的事項としては様々な反応物を含有する低温流体と混合することも提案されている。高温流体は、ダクトに導入され、ダクトに沿って流される一方、冷却及び処理流体を高温流体の流れに注入し、流体は、高温流体と冷却及び処理流体とが、共通する流れ方向において同軸的に流れて混合される。流体混合物は、混合チャンバを構成しているダクトから、出口にて回収される。冷却及び処理流体は、高温流体の流れを運ぶダクトの壁を通り抜ける、同軸的な第2のダクトによって、高温流体を流すダクトに注入される。冷却流体注入ダクトと、高温流体が流れるダクトにおける所定部分とは、それらの壁に沿って極めて高い温度勾配にさらされ、このため、そうした温度勾配に耐えられる構造をデザインすることは困難になる。さらに、主として超臨界状態にある水によって構成される流体を冷却する場合には、超臨界水に接触するダクトの部分は、極めて高レベルの腐食にさらされ、従って、ダクトにおけるこれらの部分を作製するには、チタンやニッケル合金など、腐食に耐えられる素材を用いることが必要である。
本発明の目的に従って提供される装置は、第1の温度をもつ第1の流体を第2の温度をもつ第2の流体と混合するための装置であって、流体は同一方向へ流れる同軸流の形態において混合され、装置は、実質的に直線状である軸線を有し、略円筒形である管状ケーシングが、ケーシングの内部に円筒形である混合チャンバを形成して備え、さらに、第1の軸線端部には、第1の流体供給手段に結合されるべき第1の結合要素を備え、また、第1の端部に対して反対側にある第2の軸線端部には、第1の流体と第2の流体との混合物を排出する手段に結合されるべき第2の結合要素を備え、第1の流体と第2の流体とのうちの少なくともひとつを案内すべき、少なくともひとつの案内ダクトであって、少なくともひとつのダクトは実質的に直線状で、混合チャンバの内部に同軸的に配置されるような上記案内ダクトを備えてなるような上記装置において、流体を良好な条件下において混合することができると共に、装置における様々なケーシングと管状ダクトにおける温度勾配が限られているような装置が提供される。
このために、かかる装置は、混合チャンバを第2の流体供給手段に結合するための第3の結合要素を具備し、第3の結合要素は、軸線方向において、第1の結合要素と第2の結合要素との間の中間に配置され、軸線方向に対して実質的に垂直である横方向へと延在していて、案内ダクトは、混合チャンバの内部において軸線方向に延在していて、該案内ダクトは、第1の結合要素と、混合ケーシングにおける領域、すなわち、第1の結合要素から第2の結合要素へ向かう方向における、第3の結合要素よりも下流側の領域との間に設けられ、混合チャンバの領域に連通してなる、少なくともひとつの同軸的な環状の断熱空間を具備してなる管状壁を備え、前記空間は、案内ダクトの実質的に全長にわたって延在し、第3の結合要素は、混合チャンバの内部へと開かれて、案内ダクトの外壁面に対面していることを特徴としている。
本発明による装置はまた、以下の特徴を独立して、または、組み合わせて備えても良い。
・案内ダクトは、混合チャンバの内部において、混合チャンバの軸線方向片側にある第1の結合要素から、軸線方向に延在する第1の管状ダクトと、第1の管状ダクトの外径よりも大きな直径をもち、第1の管状ダクトと混合ケーシングとに対して同軸的に配置されてなる第2の管状ダクトと、の両方から構成されており、円筒形チャンバの内部に設けられる第1の軸線方向端部は、第1の管状ダクトの端部部分に対して係合されており、第3の結合要素に対して下流側にある第2の軸線方向端部は、混合チャンバの内部へと開かれて、第2の管状ダクトの外壁面に対面していて、第3の結合要素を経由して混合チャンバの中へ導入された第2の流体は、混合チャンバにおける環状の領域に流入し、該領域は、第2の管状ダクトにおける第2の軸線方向端部においては閉じていて、第2の管状ダクトにおける第1の端部へ向けて流れ、さらに、これとは反対方向にて、第2の管状ダクトの内部では、該第2の管状ダクトの第1の軸線方向端部と第2の軸線方向端部との間において、第1の流体と第2の流体とは、第2の管状ダクトの内部の混合領域を同一方向へと流れる同軸流の形態において混合されること。
・第1の管状ダクトと第2の管状ダクトとは、互いに係合する同軸的なシェルの組によって構成されており、厚みの減じられた壁部分を具備し、両者の間に同軸的な環状空間を残していると共に、穿設された開口部によって同軸的な環状空間は、混合チャンバ内の管状ダクトの外部にある媒体と連通していること。
・第2の管状ダクトは、第2の管状ダクトにおけるシェルの組に対して、軸線方向端部のひとつから突出してなる内側シェルを具備し、該内側シェルは、第1の管状ダクトのまわりに半径方向にクリアランスをもって係合し、第1の管状ダクトの外面と第2の管状ダクトの内側シェルの内面との間に形成される環状の空間に流体を流入させるための開口が穿設されていること。
装置は特に、超臨界水の酸化によって廃物を処理するために使用される、主として超臨界水である第1の流体と、第1の流体の温度に比べて実質的に低温である、主として冷却水としての第2の流体とを混合するために用いられる。
そうした状況において、第1の流体の温度は550℃であり、第2の流体の温度は約20℃である。
・案内ダクトは、混合チャンバの内部において、混合チャンバの軸線方向片側にある第1の結合要素から、軸線方向に延在する第1の管状ダクトと、第1の管状ダクトの外径よりも大きな直径をもち、第1の管状ダクトと混合ケーシングとに対して同軸的に配置されてなる第2の管状ダクトと、の両方から構成されており、円筒形チャンバの内部に設けられる第1の軸線方向端部は、第1の管状ダクトの端部部分に対して係合されており、第3の結合要素に対して下流側にある第2の軸線方向端部は、混合チャンバの内部へと開かれて、第2の管状ダクトの外壁面に対面していて、第3の結合要素を経由して混合チャンバの中へ導入された第2の流体は、混合チャンバにおける環状の領域に流入し、該領域は、第2の管状ダクトにおける第2の軸線方向端部においては閉じていて、第2の管状ダクトにおける第1の端部へ向けて流れ、さらに、これとは反対方向にて、第2の管状ダクトの内部では、該第2の管状ダクトの第1の軸線方向端部と第2の軸線方向端部との間において、第1の流体と第2の流体とは、第2の管状ダクトの内部の混合領域を同一方向へと流れる同軸流の形態において混合されること。
・第1の管状ダクトと第2の管状ダクトとは、互いに係合する同軸的なシェルの組によって構成されており、厚みの減じられた壁部分を具備し、両者の間に同軸的な環状空間を残していると共に、穿設された開口部によって同軸的な環状空間は、混合チャンバ内の管状ダクトの外部にある媒体と連通していること。
・第2の管状ダクトは、第2の管状ダクトにおけるシェルの組に対して、軸線方向端部のひとつから突出してなる内側シェルを具備し、該内側シェルは、第1の管状ダクトのまわりに半径方向にクリアランスをもって係合し、第1の管状ダクトの外面と第2の管状ダクトの内側シェルの内面との間に形成される環状の空間に流体を流入させるための開口が穿設されていること。
装置は特に、超臨界水の酸化によって廃物を処理するために使用される、主として超臨界水である第1の流体と、第1の流体の温度に比べて実質的に低温である、主として冷却水としての第2の流体とを混合するために用いられる。
そうした状況において、第1の流体の温度は550℃であり、第2の流体の温度は約20℃である。
以下、本発明を良く理解できるように、超臨界水酸化反応器から排出される極めて高温で高圧の流体を冷却するための、本発明の実施形態による例示的な複数の混合装置について、添付図面を参照しつつ説明する。
図1において、参照符号1は、本発明による混合装置の全体を示しており、この混合装置1は、略管状の円筒形である外側ケーシング2を備え、その内部には円筒形の混合ケーシング3が形成され、ケーシング2と円筒チャンバ3とは、混合装置に共通の長手軸線4を共有している。
ケーシング2の第1の軸線端部には、第1の結合要素5が設けられ、これは、フランジによって取り囲まれた開口部にて構成されていて、第1の流体を供給する手段に混合装置1を結合できるように、つまり、混合装置1の内部で混合されて冷却されるべき第1の流体である、超臨界水で廃物を酸化する反応器3からの出口ダクトに結合できるようにしている。こうした状況において、第1の流体は、温度が550℃付近であり、圧力が約25MPa程度である、超臨界水によって構成される。
ケーシング2の第1の軸線端部には、第1の結合要素5が設けられ、これは、フランジによって取り囲まれた開口部にて構成されていて、第1の流体を供給する手段に混合装置1を結合できるように、つまり、混合装置1の内部で混合されて冷却されるべき第1の流体である、超臨界水で廃物を酸化する反応器3からの出口ダクトに結合できるようにしている。こうした状況において、第1の流体は、温度が550℃付近であり、圧力が約25MPa程度である、超臨界水によって構成される。
混合装置のケーシング2において、端部5とは反対側に位置する第2の軸線端部には、第2の結合要素6が設けられ、これは、フランジによって取り囲まれた開口部にて構成されていて、混合装置1を排出ダクト、すなわち冷却された水、つまり300℃の温度に冷やされた水を排出するダクトに結合できるようにしている。結合要素6に結合される排出ダクトは、混合装置と熱交換器31との間に結合部を提供し、混合装置の出口から得られた混合流体を雰囲気温度にまで冷却できるようにする。
またケーシング2には、分岐結合部として、第3の結合要素7が設けられ、そのフランジを介して、例えば、冷却水タンクやポンプ装置など、冷却流体を供給する手段に混合装置を結合できるようになっていて、温度が約20℃で、圧力が第1の流体より若干高い、つまり25MPaよりも若干高い圧力の水が円筒チャンバ3に注入される。
混合装置の円筒チャンバ3の内部には、同軸的な配置において、案内ダクト8が取り付けられ、該案内ダクトの円筒壁には、1又は複数の同軸的な内部環状空間9が設けられ、この空間は、案内ダクト8の実質的に軸線方向全長にわたっており、厚みが薄い同軸的な管状要素の間に形成されている。
またケーシング2には、分岐結合部として、第3の結合要素7が設けられ、そのフランジを介して、例えば、冷却水タンクやポンプ装置など、冷却流体を供給する手段に混合装置を結合できるようになっていて、温度が約20℃で、圧力が第1の流体より若干高い、つまり25MPaよりも若干高い圧力の水が円筒チャンバ3に注入される。
混合装置の円筒チャンバ3の内部には、同軸的な配置において、案内ダクト8が取り付けられ、該案内ダクトの円筒壁には、1又は複数の同軸的な内部環状空間9が設けられ、この空間は、案内ダクト8の実質的に軸線方向全長にわたっており、厚みが薄い同軸的な管状要素の間に形成されている。
図面を簡素化するために、図1においては、案内ダクト8が、単一の環状空間9を、外側壁要素8aと内側壁要素8bとの間に形成されたものとして図示している。
案内ダクト8における外側壁要素8aには、(例えば直径がミリメートルのオーダーである)直径が小さい開口孔10が穿設され、これらの開口孔は、案内ダクトの軸方向端部に近い2つの領域にて、管状ダクトの円周まわりに分布するように設けられている。開口孔10によって、壁8における内部環状空間9は、混合装置の円筒チャンバ3に連通する。こうして、混合装置の運転中には、管状ダクト8の壁内に設けられた内部環状空間9は、事実上停留した状態の水によって充填される。後述の如く、このように水で充填された環状空間は、ある程度の断熱を提供し、案内ダクト8の壁を通る半径方向における温度勾配に対して制限を与える。
案内ダクト8における外側壁要素8aには、(例えば直径がミリメートルのオーダーである)直径が小さい開口孔10が穿設され、これらの開口孔は、案内ダクトの軸方向端部に近い2つの領域にて、管状ダクトの円周まわりに分布するように設けられている。開口孔10によって、壁8における内部環状空間9は、混合装置の円筒チャンバ3に連通する。こうして、混合装置の運転中には、管状ダクト8の壁内に設けられた内部環状空間9は、事実上停留した状態の水によって充填される。後述の如く、このように水で充填された環状空間は、ある程度の断熱を提供し、案内ダクト8の壁を通る半径方向における温度勾配に対して制限を与える。
案内ダクト8は、その軸線方向の一端において、混合装置のケーシングにおける第1の結合要素5に結合されており、第1の流体の流れ(矢印11にて示す)が、案内ダクト8の内部を軸線4に沿って流れるようになっている。ダクト8は、環状の部品12を介して、混合装置のケーシング2に固定するのが好ましい。
第3の結合要素7は、第1の結合要素から出来る限り遠ざけて設けられ、極めて高温である第1の流体が混合装置のケーシング2に導入される領域を、約20℃の水である第2の流体が導入される領域から遠ざけている。第1の結合要素と第3の結合要素との間の距離は、軸線4の方向において、混合装置のケーシング2の全長に比べてわずかに(例えば1m足らず)短くなっている。第3の結合要素7は、混合装置の長手軸線4に対して実質的に垂直である、軸線13に沿って向けられていて、円筒チャンバ3へ第2の流体が導入される、第3の結合要素の方向は、混合装置に対して混合装置の横方向ないし半径方向になっている。
第3の結合要素7は、第1の結合要素から出来る限り遠ざけて設けられ、極めて高温である第1の流体が混合装置のケーシング2に導入される領域を、約20℃の水である第2の流体が導入される領域から遠ざけている。第1の結合要素と第3の結合要素との間の距離は、軸線4の方向において、混合装置のケーシング2の全長に比べてわずかに(例えば1m足らず)短くなっている。第3の結合要素7は、混合装置の長手軸線4に対して実質的に垂直である、軸線13に沿って向けられていて、円筒チャンバ3へ第2の流体が導入される、第3の結合要素の方向は、混合装置に対して混合装置の横方向ないし半径方向になっている。
冷却水供給ダクト32に結合されてなる第3の結合要素は、円筒形の囲み3に対して開かれており、その開かれている位置は、案内ダクト8の外面部分に対面するような位置であり、案内ダクト8は、第1の結合要素5から、第3の結合要素7よりも下流側(矢印11にて示した第1の流体の流れ方向に対して下流側)にある円筒チャンバ3の領域15にまで軸線方向4に延在している。冷却水は、第1の流体の圧力に比べて若干高い圧力にて、円筒チャンバ3に導入されて、管状ダクト8の外面に接し、円筒チャンバ3の内部において、該ダクト8の軸線長さに沿って分配される。冷却水の導入によって、ケーシング2における第3の結合要素7の付近の部分は、冷却水の温度に近い温度に維持される。さらに、冷却水は、第2の結合要素3を介して混合装置の出口へ向かうように実質的に軸線方向へと流れて、案内ダクト8の内部を流れて来た第1の流体の流れと遭遇する。案内ダクト8の出口にある領域15においては、冷却水は、極めて高温である第1の流体と混合し、冷却された混合水は、第2の結合要素6を介して、混合装置の出口にて回収される。円筒形ケーシングに導入される冷却水の流れについては、混合装置の出口から回収される混合水の温度が300℃付近になるように調節される。
混合装置の運転中には、第1の結合要素5の温度は、第1の流体の温度である例えば550℃であり、第3の結合要素7の温度は、約20℃である。第1の結合要素と第3の結合要素との間における軸線方向の温度勾配の値は、第1の結合要素と第2の結合要素との間における円筒形ケーシング2の領域のうちでも高くなっている。ケーシングにおいて、この領域での軸線方向の温度勾配が高いとしても、ケーシングの挙動には影響することはなく、というのは、かかる領域での温度勾配は完全に軸線対称になっているからである。さらに、結合要素の温度は完全に均一かつ一定していて、すなわち第1及び第2の流体の温度と同じである。同様に、混合装置の出口にある第2の結合要素6と、第3の結合要素との間における温度勾配もまた、円筒形である混合装置のケーシングの領域にあるから、運転の挙動には影響しない。
案内ダクト8の内面は、高温である第1の流体と接っしており、一方、その外面は、円筒チャンバ3の内部において、冷却水である第2の流体と接している。
従って、案内ダクト8の壁を貫通する半径方向の温度勾配は、少なくとも案内ダクト8のいくらかの領域においては大きい値になっている。流体つまり水で満たされてなる少なくともひとつの環状空間9が存在していることから、案内ダクト8の壁要素8a及び8bを貫通する温度勾配の値は低い値に制約されることになり、空間9を満たしている水によって構成される断熱層が、550℃の第1の流体に接している案内ダクト8の内面と、円筒チャンバ3の20℃の冷却水に接している外面との間にある、温度差の大部分を吸収する。
従って、案内ダクト8の壁を貫通する半径方向の温度勾配は、少なくとも案内ダクト8のいくらかの領域においては大きい値になっている。流体つまり水で満たされてなる少なくともひとつの環状空間9が存在していることから、案内ダクト8の壁要素8a及び8bを貫通する温度勾配の値は低い値に制約されることになり、空間9を満たしている水によって構成される断熱層が、550℃の第1の流体に接している案内ダクト8の内面と、円筒チャンバ3の20℃の冷却水に接している外面との間にある、温度差の大部分を吸収する。
図2は、本発明の第2の実施形態による混合装置を示した模式図である。
図1と図2とで共通する要素には、対応する参照符号を付している。第1の実施形態と第2の実施形態との装置における本質的な相違点は、混合装置1のケーシング2の形状の相違点と、第2の実施形態においては、案内ダクトとして、それぞれが管状ダクトである2つの部分18a及び18bから構成されてなる案内ダクトを混合装置のケーシング2の内部に同軸的に配置して保持している点である。
案内ダクトの第1の部分18aを構成している第1の管状ダクトは、第1の実施形態における単一のダクト8の場合と同様に、環状の部品12を介して、混合装置の第1の結合要素5の内側に固定されている。
第1の管状ダクト18aには、その軸線方向の実質的な全体にわたって、少なくともひとつの内部環状空間19aが設けられている。
案内ダクトにおける第2の部分18bは、第1の管状ダクト18aの外径よりも大きな内径をもった第2の管状ダクトによって構成されており、その実質的な全長にわたって延在してなる少なくともひとつの環状空間19bが設けられた壁になっている。第2の管状ダクト19bの上端は、シェル20を介して、環状の部品12に係合していて、底端については、混合装置の第2の結合要素6の内部の軸線出口端に設けられた部品16に係合している。第1の管状ダクト18aの自由端は、所定長さにわたって、第2の管状ダクト18bの自由端に係合していて、第1のダクト18aと第2のダクト18bとは、混合装置のケーシングに共通である軸線4を共有している。
図1と図2とで共通する要素には、対応する参照符号を付している。第1の実施形態と第2の実施形態との装置における本質的な相違点は、混合装置1のケーシング2の形状の相違点と、第2の実施形態においては、案内ダクトとして、それぞれが管状ダクトである2つの部分18a及び18bから構成されてなる案内ダクトを混合装置のケーシング2の内部に同軸的に配置して保持している点である。
案内ダクトの第1の部分18aを構成している第1の管状ダクトは、第1の実施形態における単一のダクト8の場合と同様に、環状の部品12を介して、混合装置の第1の結合要素5の内側に固定されている。
第1の管状ダクト18aには、その軸線方向の実質的な全体にわたって、少なくともひとつの内部環状空間19aが設けられている。
案内ダクトにおける第2の部分18bは、第1の管状ダクト18aの外径よりも大きな内径をもった第2の管状ダクトによって構成されており、その実質的な全長にわたって延在してなる少なくともひとつの環状空間19bが設けられた壁になっている。第2の管状ダクト19bの上端は、シェル20を介して、環状の部品12に係合していて、底端については、混合装置の第2の結合要素6の内部の軸線出口端に設けられた部品16に係合している。第1の管状ダクト18aの自由端は、所定長さにわたって、第2の管状ダクト18bの自由端に係合していて、第1のダクト18aと第2のダクト18bとは、混合装置のケーシングに共通である軸線4を共有している。
第1のダクト部分18aと第2のダクト部分18bとの両方から構成されてなる案内ダクトは、混合装置のケーシングの片方の軸線端部にある第1の結合要素5から、第3の結合要素の下流側にある領域15へまで延びていて、この第3の結合要素は、混合チャンバ3の内部へと開かれて、第2の管状ダクト18bの外壁面に対面している。
混合装置に、第1の軸線端部を経由して550℃の第1の流体を供給すると、高温である第1の流体は、矢印11の如く、第1の管状ダクト18aの内部へ流れるが、このダクト18aは、第2の管状ダクト18bの内部に対して開かれている。冷却水は、第3の結合要素7に、半径方向ないし横方向(矢印14)にて導入されて、第2のダクト18bとケーシング2の内面との間において、円筒チャンバ3の環状空間を満たすが、その底端部は断熱部品16で閉じられて、該部品にはダクト18bの底端部が係合しており、流れは上向きになって、シェル20の上部へと向かい、該シェルには開口孔20’が穿設されている。シェル20の内部を通り抜ける冷却水の流れは、反転して下向きへと流れ、第1の管状ダクト18aと第2の管状ダクト18bとの間に設けられた環状空間の中へ浸透する。冷却水は、第1の管状ダクト18aからの出口にある混合領域において、高温の第1の流体と混合する。混合水は、混合装置における第2の結合要素6の出口開口から回収される。
混合装置に、第1の軸線端部を経由して550℃の第1の流体を供給すると、高温である第1の流体は、矢印11の如く、第1の管状ダクト18aの内部へ流れるが、このダクト18aは、第2の管状ダクト18bの内部に対して開かれている。冷却水は、第3の結合要素7に、半径方向ないし横方向(矢印14)にて導入されて、第2のダクト18bとケーシング2の内面との間において、円筒チャンバ3の環状空間を満たすが、その底端部は断熱部品16で閉じられて、該部品にはダクト18bの底端部が係合しており、流れは上向きになって、シェル20の上部へと向かい、該シェルには開口孔20’が穿設されている。シェル20の内部を通り抜ける冷却水の流れは、反転して下向きへと流れ、第1の管状ダクト18aと第2の管状ダクト18bとの間に設けられた環状空間の中へ浸透する。冷却水は、第1の管状ダクト18aからの出口にある混合領域において、高温の第1の流体と混合する。混合水は、混合装置における第2の結合要素6の出口開口から回収される。
第2の実施形態においては、混合装置におけるケーシング2の部分は、肩部2aと第2の結合要素6との間に位置していて、その温度は、冷却水の温度(20℃付近)と実質的に同一の温度になっている。
第1の結合要素5の温度は、第1の流体の温度と近い温度(550℃)である。軸線方向について、最大の温度勾配は、ケーシングにおける第1の結合要素5と肩部2bとの間の円筒形領域2bに生じる。急な温度勾配は、ケーシングにおける軸方向に対称的な領域2bに生じるので、運転中の混合装置のケーシングの挙動に不都合を与えることはない。結合要素5,6,7の温度はそれぞれ均一であり、結合要素5と結合要素7とは、混合装置のケーシング2の全長に比べてわずかに短い距離だけ、軸線上にて互いに間隔を隔てている。
さらに、前記実施形態と同様に、第1の管状ダクト18aと第2の管状ダクト18bとを貫通する温度差のほとんどは、管状ダクト18a又は18bの対応する環状空間19a又は19bの内部にある、停留した水からなる少なくともひとつの断熱層によって吸収される。
内面は高温である第1の流体に接し、外面は冷却水に接している、第1の管状ダクト18aにおいて、その壁を横切る温度差は、内面は約300℃の混合水に接し、外面は混合装置の円筒チャンバ3の外側環状部分を満たしている冷却水に接している、第2の管状ダクト18bにおいて、その壁を横切る温度差に比べて実質的に大きいことを理解されたい。
第2の実施形態においては、領域15は、第3の結合要素の下流側に、案内ダクトの出口に位置していて、第2の案内ダクト18bの内部上流側に位置している混合領域17と共に、流体の混合物を受け取る。
第1の結合要素5の温度は、第1の流体の温度と近い温度(550℃)である。軸線方向について、最大の温度勾配は、ケーシングにおける第1の結合要素5と肩部2bとの間の円筒形領域2bに生じる。急な温度勾配は、ケーシングにおける軸方向に対称的な領域2bに生じるので、運転中の混合装置のケーシングの挙動に不都合を与えることはない。結合要素5,6,7の温度はそれぞれ均一であり、結合要素5と結合要素7とは、混合装置のケーシング2の全長に比べてわずかに短い距離だけ、軸線上にて互いに間隔を隔てている。
さらに、前記実施形態と同様に、第1の管状ダクト18aと第2の管状ダクト18bとを貫通する温度差のほとんどは、管状ダクト18a又は18bの対応する環状空間19a又は19bの内部にある、停留した水からなる少なくともひとつの断熱層によって吸収される。
内面は高温である第1の流体に接し、外面は冷却水に接している、第1の管状ダクト18aにおいて、その壁を横切る温度差は、内面は約300℃の混合水に接し、外面は混合装置の円筒チャンバ3の外側環状部分を満たしている冷却水に接している、第2の管状ダクト18bにおいて、その壁を横切る温度差に比べて実質的に大きいことを理解されたい。
第2の実施形態においては、領域15は、第3の結合要素の下流側に、案内ダクトの出口に位置していて、第2の案内ダクト18bの内部上流側に位置している混合領域17と共に、流体の混合物を受け取る。
図3は、管状ダクト(例えば、図2に示した装置におけるダクト18a)を示していて、この管状ダクトは、3つの環状の断熱空間19’a,19”a,19'''aを、ダクト18aのうち大きな温度差にさらされる部分の軸線方向全長にわたって延在させている。同軸的な環状空間は、図2においては簡略化されて図示されていた単一の環状空間19aに対応するもので、シェルを重ね合わせて構成されている。
図3に示すように、第1組のシェルは第1の管状ダクト18aを構成していて、この管状ダクト18aはさらに、内側シェル21と、3つの外側シェル22a,22b,22cとからなり、これらを、内側シェル21と併せ、重ね合わせて同軸的に構成されている。
図3に示すように、第1組のシェルは第1の管状ダクト18aを構成していて、この管状ダクト18aはさらに、内側シェル21と、3つの外側シェル22a,22b,22cとからなり、これらを、内側シェル21と併せ、重ね合わせて同軸的に構成されている。
それぞれのシェル21,22a,22bは、軸線長さLにわたって延在した部分を有していて、当該部分においてはシェルの厚みは薄くなっている。シェルを互いに係合させて第1の管状ダクト18aを組み立てるとき、環状空間19’a,19”a,19'''aはそれぞれ、シェル21と22aとの間、シェル22aと22bとの間、及び、シェル22bと22cとの間に形成され、これらはダクトにおいて急な温度勾配にさらされる部分に位置している。さらに、外側シェル22a,22b,22cには、(例えば直径2mmなどの)小径の開口孔がその全厚みに貫通して穿設され、これらの開口孔は、シェル21,22a,22bにおける厚みが減じられた領域である長さLの領域、つまり環状空間19’a,19”a,19'''aの軸線端部にあたる、2つの領域23及び23’において、円周方向に分布している。管状ダクト18aを図2に示した装置に組み付けるときには、シェル21,22a,22b,22cにおける直径が拡大した上部部分が互いに係合し、スリーブ部品12の環状溝に装着され、環状空間19’a,19”a,19'''aが形成された、シェルにおける長さLの部分は、第2の管状ダクト18bのシェル20の内側に結合するように形成されている。シェルにおける領域23及び23’に設けられた開口孔は、環状空間19’a,19”a,19'''aと、開口孔20’を介して冷却水を受け入れる、第2の管状ダクト18bのシェル20の内部である混合装置のチャンバの環状領域と連通させている。環状空間19’a,19”a,19'''aは、水で満たされるが、この水は実際には停留していて、領域23及び23’に設けた開口孔を介して、環状空間の中へと浸透する。内部シェル21は、高温の第1の流体を環状空間19’a,19”a,19'''aから受け入れる第1の管状ダクト18aの内側部分を、第1の管状ダクト18の外側の冷却水を受け入れる領域から、完全に隔離する。
第2のダクト18bも第1のダクト18aと類似していて、シェルを互いに係合させて構成されたものになっていて、第2のダクト18bのシェルは、厚みを減じた部分を実質的にその全長に沿って延在させており、大きな温度差にさらされると共に、内側シェル20はダクト18bの上端から延びていて開口孔20’を備えている。
図4A及び図4Bに示すように、任意の単一材料から均一壁18を作製して、その第1の面を第1の温度とし、第2の面を第1の温度よりは低い第2の温度とした場合、温度勾配は傾斜した直線26によって示され、この直線は、壁18の両面の温度差が大きい場合には、急な傾きになる。温度勾配が極めて急激である場合には、いかなる固体材料(金属や耐火性材料など)も、使用することができず、材料には損傷が生じる。
図4Bに示した壁要素18’は、第1の壁要素18’aと、第2の壁要素18’bと、第3の壁要素18’cとを互いに平行に配置して構成されており、要素18’aと18’bとの間に第1の空間19’abが、要素18’bと18’cとの間に第2の空間19’bcが、それぞれ形成されて、断熱材で満たされている。こうした状況において、温度勾配は、傾斜した折れ曲げ線26’にて示され、固体壁要素18’a,18’b,18’cの内部に対応する部分は浅い傾斜になっていて、断熱材で満たされた空間に対応する部分は急な傾斜になっている。こうした状況において、複合的な壁18’においては、壁要素18’a,18’b,18’cの内部における温度勾配を大いに抑えられる。
管状の円筒要素として用いる場合には、壁18と、壁の要素18’a,18’b,18’cとは、同軸的な管状ケーシングを形成する。これらの管状円筒壁が急な半径方向の温度勾配にさらされると、半径方向と円周方向とに応力が発生して、これがケーシングの破断限界を越えると、壁の部分は破損する。これらの応力は、温度勾配と、材料の特性(弾性係数、ポアソン係数、及び膨張係数)と、管の寸法(半径及び厚み)の関数である。温度勾配が極めて急激である場合には、いかなる固体材料も、使用することができず、材料には損傷が生じる。従って、ケーシング18のような管状ケーシングは、急激な温度勾配と関連させて用いることは出来ない。
図4Bに示した壁要素18’は、第1の壁要素18’aと、第2の壁要素18’bと、第3の壁要素18’cとを互いに平行に配置して構成されており、要素18’aと18’bとの間に第1の空間19’abが、要素18’bと18’cとの間に第2の空間19’bcが、それぞれ形成されて、断熱材で満たされている。こうした状況において、温度勾配は、傾斜した折れ曲げ線26’にて示され、固体壁要素18’a,18’b,18’cの内部に対応する部分は浅い傾斜になっていて、断熱材で満たされた空間に対応する部分は急な傾斜になっている。こうした状況において、複合的な壁18’においては、壁要素18’a,18’b,18’cの内部における温度勾配を大いに抑えられる。
管状の円筒要素として用いる場合には、壁18と、壁の要素18’a,18’b,18’cとは、同軸的な管状ケーシングを形成する。これらの管状円筒壁が急な半径方向の温度勾配にさらされると、半径方向と円周方向とに応力が発生して、これがケーシングの破断限界を越えると、壁の部分は破損する。これらの応力は、温度勾配と、材料の特性(弾性係数、ポアソン係数、及び膨張係数)と、管の寸法(半径及び厚み)の関数である。温度勾配が極めて急激である場合には、いかなる固体材料も、使用することができず、材料には損傷が生じる。従って、ケーシング18のような管状ケーシングは、急激な温度勾配と関連させて用いることは出来ない。
図4Bに示したような、複合的なケーシングを用いる場合には、壁要素18’a,18’b,18’cは、浅い温度勾配にしかさらされないので、これらはそうした温度勾配に耐えられるように設計すれば良く、空間19’abと19’bcとには極めて急な温度勾配にさらされる断熱層を残しておくが、そうした温度勾配における応力に耐えられる断熱材料を見つけることは困難であろう。
壁の両面が、異なる温度の流体に接するとき、壁18’における断熱空間19’ab及び19’bcは、壁要素18’b及び18’cに設けた開口孔を通り抜けた、低温の流体によって満たされるこの方法において用いられる一方の流体は、2つの壁要素間に流体層を創り出すことで、断熱材として使用される。満足できる特性をもった流体層を得るために、空間19’ab及び19’bcに対して限界厚みを定めておき、この厚みよりも薄いならば、空間19’ab及び19’bcを充填している流体に自然の対流が生じないようにする。こうした状況においては、流体の熱伝導率だけが関与する。この方法によって実現される総合的な温度差や、及び断熱層の数(例えば上記実施形態では2〜3の断熱層を設けた)にも依存するが、これらの厚みは例えば1mm未満など極めて小さい厚みである。
図4Bに示したような、そうした壁は、極めて温度差の大きい流体を隔てるための壁として使用することができ、特に本発明による混合装置の案内ダクトの壁として用いることができる。
壁の両面が、異なる温度の流体に接するとき、壁18’における断熱空間19’ab及び19’bcは、壁要素18’b及び18’cに設けた開口孔を通り抜けた、低温の流体によって満たされるこの方法において用いられる一方の流体は、2つの壁要素間に流体層を創り出すことで、断熱材として使用される。満足できる特性をもった流体層を得るために、空間19’ab及び19’bcに対して限界厚みを定めておき、この厚みよりも薄いならば、空間19’ab及び19’bcを充填している流体に自然の対流が生じないようにする。こうした状況においては、流体の熱伝導率だけが関与する。この方法によって実現される総合的な温度差や、及び断熱層の数(例えば上記実施形態では2〜3の断熱層を設けた)にも依存するが、これらの厚みは例えば1mm未満など極めて小さい厚みである。
図4Bに示したような、そうした壁は、極めて温度差の大きい流体を隔てるための壁として使用することができ、特に本発明による混合装置の案内ダクトの壁として用いることができる。
従って、本発明による混合装置によれば、極めて温度差の大きい流体を、効果的に互いに混ぜ合わせることができると共に、混合装置の分離壁に急な温度勾配が生じる影響を避けられる。
本発明は、上述した実施形態に制約されるものではない。
従って、本発明による混合装置は、上記実施形態とは異なった形状であるケーシングを備えたり、混合装置のケーシングの内部に1又は複数の案内ダクトを設け、異なった温度にある流体の間にて、流体の流れを案内しても良い。
超臨界状態にある水の酸化によって廃物を処理する操作から得られた残留流体を冷却する場合には、残留流体は、冷却されると同時に、例えば苛性ソーダを含む冷却水を注入するなどにより中和される。
本発明は、超臨界水での廃物の酸化操作による残留流体以外にも、流体の冷却に適用することができる。
本発明は、多くの産業分野、特に化学産業界において、極めて相違する温度をもつ流体の混合するために適用できる。また、本発明は、エネルギー産業の設備にも用いることができる。
本発明は、上述した実施形態に制約されるものではない。
従って、本発明による混合装置は、上記実施形態とは異なった形状であるケーシングを備えたり、混合装置のケーシングの内部に1又は複数の案内ダクトを設け、異なった温度にある流体の間にて、流体の流れを案内しても良い。
超臨界状態にある水の酸化によって廃物を処理する操作から得られた残留流体を冷却する場合には、残留流体は、冷却されると同時に、例えば苛性ソーダを含む冷却水を注入するなどにより中和される。
本発明は、超臨界水での廃物の酸化操作による残留流体以外にも、流体の冷却に適用することができる。
本発明は、多くの産業分野、特に化学産業界において、極めて相違する温度をもつ流体の混合するために適用できる。また、本発明は、エネルギー産業の設備にも用いることができる。
Claims (6)
- 第1の温度をもつ第1の流体を第2の温度をもつ第2の流体と混合するための装置であって、流体は同一方向へ流れる同軸流の形態において混合され、装置は、実質的に直線状である軸線(4)を有し、略円筒形である管状ケーシング(2)が、ケーシング(2)の内部に円筒形である混合チャンバ(3)を形成して備え、さらに、第1の軸線端部には、第1の流体供給手段に結合されるべき第1の結合要素(5)を備え、また、第1の端部に対して反対側にある第2の軸線端部には、第1の流体と第2の流体との混合物を排出する手段に結合されるべき第2の結合要素(6)を備え、第1の流体と第2の流体とのうちの少なくともひとつを案内すべき、少なくともひとつの案内ダクト(8,18)であって、少なくともひとつのダクトは実質的に直線状で、混合チャンバ(3)の内部に同軸的に配置されるような上記案内ダクトを備えてなるような上記装置において、該装置は、混合チャンバ(3)を第2の流体供給手段に結合するための第3の結合要素(7)を具備し、第3の結合要素は、軸線方向において、第1の結合要素(5)と第2の結合要素(6)との間の中間に配置され、軸線方向に対して実質的に垂直である横方向へと延在していて、案内ダクト(8,18a,18b)は、混合チャンバ(3)の内部において軸線方向に延在していて、該案内ダクトは、第1の結合要素(5)と、混合ケーシング(3)における領域(15)、すなわち、第1の結合要素から第2の結合要素へ向かう方向における、第3の結合要素(7)よりも下流側の領域(15)との間に設けられ、混合チャンバ(3)の領域に連通してなる、少なくともひとつの同軸的な環状の断熱空間(9,19a,19b,19c,19’a,19’b,19’c)を具備してなる管状壁を備え、前記空間は、案内ダクト(8,18a,18b)の実質的に全長にわたって延在し、第3の結合要素(7)は、混合チャンバ(3)の内部へと開かれて、案内ダクト(8,18a,18b)の外壁面に対面していることを特徴とする装置。
- 案内ダクトは、混合チャンバ(3)の内部において、混合チャンバ(3)の軸線方向片側にある第1の結合要素(5)から、軸線方向に延在する第1の管状ダクト(18a)と、第1の管状ダクト(18a)の外径よりも大きな直径をもち、第1の管状ダクト(18a)と混合ケーシング(2)とに対して同軸的に配置されてなる第2の管状ダクト(18b)と、の両方から構成されており、円筒形チャンバの内部に設けられる第1の軸線方向端部は、第1の管状ダクト(18a)の端部部分に対して係合されており、第3の結合要素(7)に対して下流側にある第2の軸線方向端部は、混合チャンバ(3)の内部へと開かれて、第2の管状ダクト(18b)の外壁面に対面していて、第3の結合要素を経由して混合チャンバ(3)の中へ導入された第2の流体は、混合チャンバ(3)における環状の領域に流入し、該領域は、第2の管状ダクトにおける第2の軸線方向端部においては閉じていて、第2の管状ダクト(18b)における第1の端部へ向けて流れ、さらに、これとは反対方向にて、第2の管状ダクト(18b)の内部では、該第2の管状ダクトの第1の軸線方向端部と第2の軸線方向端部との間において、第1の流体と第2の流体とは、第2の管状ダクト(18b)の内部の混合領域(17)を同一方向へと流れる同軸流の形態において混合されることを特徴とする請求項1に記載の装置。
- 第1の管状ダクト(18a)と第2の管状ダクト(18b)とは、互いに係合する同軸的なシェルの組によって構成されており、厚みの減じられた壁部分を具備し、両者の間に同軸的な環状空間(19’a,19”a,19'''a)を残していると共に、穿設された開口部によって同軸的な環状空間(19a,19b,19’a,19”a,19'''a,19’ab,19’bc)は、混合チャンバ(3)内の管状ダクト(18a,18b)の外部にある媒体と連通していることを特徴とする請求項2に記載の装置。
- 第2の管状ダクト(18b)は、第2の管状ダクト(18b)におけるシェルの組に対して、軸線方向端部のひとつから突出してなる内側シェル(20)を具備し、該内側シェルは、第1の管状ダクト(18a)のまわりに半径方向にクリアランスをもって係合し、第1の管状ダクト(18a)の外面と第2の管状ダクト(18b)の内側シェル(20)の内面との間に形成される環状の空間に流体を流入させるための開口(20’)が穿設されていることを特徴とする請求項3に記載の装置。
- 超臨界水中での酸化による流出処理のために用いられる超臨界水から主として構成される第1の流体と、第1の流体に比べて実質的に低温である冷却水から主として構成される第2の流体とを混合することを特徴とする請求項1乃至4のいずれか一項に記載の混合装置の使用方法。
- 第1の流体の温度は550℃であり、第2の流体の温度は約20℃であることを特徴とする請求項5に記載の使用方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0309341A FR2858248B1 (fr) | 2003-07-29 | 2003-07-29 | Dispositif de melange de deux fluides et utilisation pour le refroidissement d'un fluide a tres haute temperature |
PCT/FR2004/001439 WO2005021143A1 (fr) | 2003-07-29 | 2004-06-09 | Dispositif de melange de deux fluides et utilisation pour le refroidissement d'un fluide a tres haute temperature. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007500074A true JP2007500074A (ja) | 2007-01-11 |
Family
ID=34043652
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006521606A Pending JP2007500074A (ja) | 2003-07-29 | 2004-06-09 | 2つの流体を混合する装置、及び該装置を使用して超高温流体を冷却する方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20060187751A1 (ja) |
EP (1) | EP1648598B1 (ja) |
JP (1) | JP2007500074A (ja) |
AT (1) | ATE352368T1 (ja) |
DE (1) | DE602004004540D1 (ja) |
FR (1) | FR2858248B1 (ja) |
WO (1) | WO2005021143A1 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013054595A1 (ja) * | 2011-10-11 | 2013-04-18 | 川崎重工業株式会社 | 流体混合器とこれを用いた熱交換システム |
JP2016538995A (ja) * | 2013-11-19 | 2016-12-15 | ザ ユニバーシティ オブ ノッティンガム | 混合反応器および方法 |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CO6150041A1 (es) * | 2008-12-19 | 2010-04-20 | Univ Del Valle | Proceso para la distribucion de residuos toxicos mediante oxidacion en presencia de agua y oxigeno y unidad continua para el tratamiento de compuestos peligrosos |
CN102455137B (zh) * | 2010-10-30 | 2013-08-07 | 贾海平 | 混水换热器 |
US9829214B2 (en) * | 2015-04-22 | 2017-11-28 | Ronald Paul Taylor | Cylindrical tubular heat exchanger type 1 |
US9835357B2 (en) * | 2015-04-22 | 2017-12-05 | Ronald Paul Taylor | Cylindrical tubular heat exchanger type 2 |
CN113624602B (zh) * | 2021-07-29 | 2022-07-15 | 中国科学院金属研究所 | 管材成形极限图右侧区域曲线的实验装置及构建方法 |
CN113600045A (zh) * | 2021-08-23 | 2021-11-05 | 赤峰云铜有色金属有限公司 | 一种混酸系统 |
Family Cites Families (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1496345A (en) * | 1923-09-28 | 1924-06-03 | Frank E Lichtenthaeler | Apparatus for mixing liquids |
US2094664A (en) * | 1934-08-31 | 1937-10-05 | Enumclaw Co Operative Creamery | Water heating system |
US2747844A (en) * | 1954-12-22 | 1956-05-29 | Rudolf S Slayter | Device for mixing fluids |
US2816518A (en) * | 1956-01-10 | 1957-12-17 | Daggett Chocolate Company | Ice cream blending apparatus |
US3298669A (en) * | 1964-09-23 | 1967-01-17 | Dow Chemical Co | Eductor mixing apparatus |
US3332442A (en) * | 1965-01-18 | 1967-07-25 | Zink Co John | Apparatus for mixing fluids |
US3475508A (en) * | 1967-12-14 | 1969-10-28 | Badger Co | Dehydrogenation of alkyl aromatic compounds in the presence of nickelbearing alloy steels |
US3542342A (en) * | 1968-09-06 | 1970-11-24 | Byron Jackson Inc | Apparatus for mixing pulverulent material with liquid |
US3794299A (en) * | 1971-09-23 | 1974-02-26 | Chem Trol Pollution Services | Centrifugal reactor |
US3741533A (en) * | 1971-10-14 | 1973-06-26 | Dow Chemical Co | Mixing apparatus |
US3818938A (en) * | 1972-10-16 | 1974-06-25 | Universal Oil Prod Co | Fluid mixing apparatus |
US3926787A (en) * | 1973-03-02 | 1975-12-16 | C G Process Coal Company | Method and apparatus for reducing sulphur and ash content of coal |
DK135976B (da) * | 1975-01-20 | 1977-07-25 | Hotaco As | Blanderedskab til opbygning af fiberforstærkede konstruktionsmaterialer in situ. |
US4390284A (en) * | 1980-01-25 | 1983-06-28 | Neptune Microfloc, Inc. | Method and apparatus for wetting powder |
US4408890A (en) * | 1981-03-11 | 1983-10-11 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Pigment pre-blending mixhead attachment |
US4474477A (en) * | 1983-06-24 | 1984-10-02 | Barrett, Haentjens & Co. | Mixing apparatus |
US4538921A (en) * | 1983-11-25 | 1985-09-03 | Allied Corporation | Apparatus and method for slurrying soda ash |
US5383725A (en) * | 1989-10-02 | 1995-01-24 | Cmi Corporation | Asphalt/dust/rubber processing equipment |
US5492404A (en) * | 1991-08-01 | 1996-02-20 | Smith; William H. | Mixing apparatus |
FI98892C (fi) * | 1994-11-15 | 1997-09-10 | Turun Asennusteam Oy | Polymeerien liuotusmenetelmä ja -laite |
US5860451A (en) * | 1996-03-12 | 1999-01-19 | Teledyne Industries, Inc. | Fluid admixture systems |
GB9917733D0 (en) * | 1999-07-28 | 1999-09-29 | Kvaerner Earl & Wright | Thermal insulated pipelines |
US6796704B1 (en) * | 2000-06-06 | 2004-09-28 | W. Gerald Lott | Apparatus and method for mixing components with a venturi arrangement |
US6615872B2 (en) * | 2001-07-03 | 2003-09-09 | General Motors Corporation | Flow translocator |
US6749330B2 (en) * | 2001-11-01 | 2004-06-15 | Thomas E. Allen | Cement mixing system for oil well cementing |
DE10163724A1 (de) * | 2001-12-21 | 2003-07-03 | Stolco Stoltenberg Lerche Gmbh | Dampfinjektor |
US6767007B2 (en) * | 2002-03-25 | 2004-07-27 | Homer C. Luman | Direct injection contact apparatus for severe services |
US7380976B2 (en) * | 2005-07-18 | 2008-06-03 | Xerox Corporation | Device and method with cooling jackets |
-
2003
- 2003-07-29 FR FR0309341A patent/FR2858248B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2004
- 2004-06-09 AT AT04767305T patent/ATE352368T1/de not_active IP Right Cessation
- 2004-06-09 DE DE602004004540T patent/DE602004004540D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-06-09 WO PCT/FR2004/001439 patent/WO2005021143A1/fr active IP Right Grant
- 2004-06-09 US US10/565,827 patent/US20060187751A1/en not_active Abandoned
- 2004-06-09 EP EP04767305A patent/EP1648598B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2004-06-09 JP JP2006521606A patent/JP2007500074A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013054595A1 (ja) * | 2011-10-11 | 2013-04-18 | 川崎重工業株式会社 | 流体混合器とこれを用いた熱交換システム |
JP2013081905A (ja) * | 2011-10-11 | 2013-05-09 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 流体混合器とこれを用いた熱交換システム |
AU2012321964B2 (en) * | 2011-10-11 | 2015-07-30 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Fluid mixer and heat exchange system using same |
RU2590020C2 (ru) * | 2011-10-11 | 2016-07-10 | Кавасаки Дзюкогё Кабусики Кайся | Смеситель текучих сред и использующая его система теплообмена |
US10092886B2 (en) | 2011-10-11 | 2018-10-09 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Fluid mixer and heat exchange system using same |
JP2016538995A (ja) * | 2013-11-19 | 2016-12-15 | ザ ユニバーシティ オブ ノッティンガム | 混合反応器および方法 |
JP2020073268A (ja) * | 2013-11-19 | 2020-05-14 | プロメシアン パーティクルズ リミテッドPromethean Particles Limited | 混合反応器および方法 |
JP7013040B2 (ja) | 2013-11-19 | 2022-01-31 | プロメシアン パーティクルズ リミテッド | 混合反応器および方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2005021143A1 (fr) | 2005-03-10 |
DE602004004540D1 (de) | 2007-03-15 |
EP1648598A1 (fr) | 2006-04-26 |
US20060187751A1 (en) | 2006-08-24 |
FR2858248A1 (fr) | 2005-02-04 |
FR2858248B1 (fr) | 2005-10-28 |
EP1648598B1 (fr) | 2007-01-24 |
ATE352368T1 (de) | 2007-02-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5670040A (en) | Internal platelet heat source and method of use in a supercritical water oxidation reactor | |
US7160357B2 (en) | Oxygen transport membrane reactor and method | |
KR101006276B1 (ko) | 열교환기 | |
JPS63130198A (ja) | 流体処理装置並びにその製法 | |
CA2578622A1 (en) | Catalytic reactor | |
JP2007500074A (ja) | 2つの流体を混合する装置、及び該装置を使用して超高温流体を冷却する方法 | |
JP3274280B2 (ja) | 高圧反応容器装置 | |
JPH02192687A (ja) | 流体相に使用される、誘導的に加熱できる反応器、および、流体を透過できる、誘導的に加熱できる反応器要素 | |
CN101267880B (zh) | 在流体反应介质中对物质进行缺氧处理的反应器和方法 | |
RU2010126229A (ru) | Повышение эффективности способов получения аммиака | |
RU2010126636A (ru) | Новый реактор, позволяющий осуществлять реакции при сверхвысокой температуре и высоком давлении | |
FI93056B (fi) | Menetelmä ja laite kuumien prosessi- tai savukaasujen syöttämiseksi kaasunjäähdyttimeen | |
CN110642362A (zh) | 一种集物料预热-污染物多级强化降解-腐蚀防控多功能于一体的超临界水反应器 | |
EP0774103B1 (en) | Apparatus for cooling hot gas | |
EA011836B1 (ru) | Теплообменник | |
JPH03113291A (ja) | 反応ガスを冷却する熱交換器 | |
JP2000189745A (ja) | ガスを励起するためのパイプセクション並びに装置、及びガスの純化のための方法 | |
US20110073282A1 (en) | Method for cooling microwave plasma and system for the selective destruction of chemical molecules using said method | |
JPH11241896A (ja) | 熱交換装置及びそれを用いた装置 | |
US11059019B2 (en) | Flow reactor fluid connection apparatus and method | |
RU2669989C1 (ru) | Пластинчатый теплообменник для гидрогенизационных установок вторичной переработки нефти | |
US20020157312A1 (en) | Reactor and method for fly stream gasification | |
CN210825590U (zh) | 一种集物料预热-污染物多级强化降解-腐蚀防控多功能于一体的超临界水反应器 | |
KR100395411B1 (ko) | 고주파 유도 가열을 이용한 고열로 | |
JPH02217302A (ja) | 吸熱反応のための反応室の中のプロセスガス流を間接的に加熱する方法及びこの方法を実施する装置 |