JP2007196317A - ビトリファイド超仕上砥石の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石の製造方法を提供する。
【解決手段】超仕上砥石（ビトリファイド超仕上砥石）の製造方法において、溶融ガラス体の材料として、８５重量％以上のガラスフリットを含むビトリファイド結合剤が用いる。ビトリファイド結合剤に占めるガラスフリットの割合が十分に高くなって、ガラスフリット又は長石と相互に溶融せず、砥粒間に残存する粘土成分が少なくなるので、砥粒の保持強度が安定し、研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石が得られる。
【選択図】図２

Description

本発明は、砥粒が溶融ガラス体により結合されたビトリファイド超仕上砥石の製造方法に関し、特に安定した加工精度を得ることが可能なビトリファイド超仕上砥石に関するものである。

たとえば、特許文献１、特許文献２、特許文献３に記載されているように、比較的細粒の一般砥粒を主として使用した超仕上砥石が提案されている。このような超仕上砥石では、研磨方向に対して交差する方向に振動させられることにより、被研磨面において高精度の研磨面、たとえば鏡面が得られる。

ビトリファイド砥石を用いた研磨加工においては、加工物の品質が安定していることが重要であり、研磨加工中において砥粒が脱落すると被加工物の表面を傷つけることになり、十分な加工精度を得ることができない。このような砥粒の脱落により被加工物の表面に傷が発生すると、耐久性に影響がでるだけでなく、たとえばボールベアリングのボールを受ける凹溝の研磨の場合には、音響が大きくなるという不都合も発生する。すなわち、ビトリファイド超仕上砥石において研磨加工中の砥粒の破砕や脱落は切れ刃を再生させるために必須ではあるが、それが安定して円滑に進行することが望まれる。

一般に、従来において、砥粒が溶融ガラス体により結合された多孔質構造を有するビトリファイド砥石では、ビトリファイド結合剤は、ガラスフリットだけでなく、焼成前の成形体の可塑性および強度を向上させるための粘土と、焼成時の溶剤として機能する長石とを含む。そのフリットは、長石と同様に焼成時の溶剤として用いられている。特に、ほう酸成分を使用したいときはその原料であるホウ砂が水に溶解しやすいために予め他成分とフリット化しておく事で不可溶性のボンドとされる。このほう酸成分は多くても２０重量％前後であり、効果が飽和し原料価格が上昇するという点でフリットは多くてもも８０重量％程度まで混入される。また、焼成後のガラスを目的の組成とするために、粘土、長石、フリットが適宜調整される。この粘土成分は焼成時において長石或いはフリットの溶融に取り込まれることにより、最終的な組成のガラスが得られる。それらビトリファイド結合剤の原料は、２〜１００μｍの平均粒径を有するものである。

特開昭６２−０５７８７３号公報 特開平０３−２３９４７５号公報 特公平０６−０６９６６９号公報

ところで、ビトリファイド超仕上砥石のように、被研磨面の面精度を高めるために用いられる砥粒の粒径がたとえば４５μｍ以下の細粒となると、研磨加工中において砥粒が脱落し易くなって被加工物の表面を傷つけることになり、十分な加工精度を得ることができない場合があった。

本発明は以上の事情を背景として為されたものでり、その目的とするところは、研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石の製造方法を提供することにある。

本発明者等は、以上の事情を背景として種々検討を重ねた結果、被研磨面の面精度を高めるために用いられる砥粒の粒径がたとえば４５μｍ以下のビトリファイド超仕上砥石となると、砥粒よりも大きな粒径の粒子がビトリファイド結合剤に含まれることになり、上記一般のビトリファイド砥石とは砥粒の保持構造に変化が発生するという仮説を創造した。すなわち、本発明者等は、従来の一般のビトリファイド砥石では、たとえば図７の模式図に示すように、ビトリファイド結合剤を構成するガラスフリットＧおよび長石、粘土成分Ｃが相互に溶融した溶融ガラス体Ｌが形成され、それが砥粒Ａの表面を覆うとともに砥粒Ａ相互を結合させるように機能するので、砥粒Ａが比較的安定した強度で保持されるけれども、上記のように砥粒Ａの粒径が４５μｍ以下のビトリファイド超仕上砥石では、たとえば図８の模式図に示すように、粘土成分ＣがガラスフリットＧ又は長石とが相互に溶融せず、粘土成分Ｃが単体で独立して砥粒Ａ間に残存する部分が発生するので、比較的低い強度で保持される砥粒Ａが発生し、それが脱落し易くなり、研磨加工中の砥粒Ａの破砕や脱落が不安定となるという仮説に到達した。そして、本発明者等は、上記粘土成分Ｃが単体で独立して砥粒Ａ間に残存する部分を抑制するために、予め溶融したガラスを粉砕して得たガラスフリットの割合を高める一方で、成形性を維持できる範囲で粘土成分を可及的に少なくすると、粒径が４５μｍ以下のビトリファイド超仕上砥石でも、研磨中における砥粒の脱落が好適に抑制されるという事実を見出した。本発明はこのような知見に基づいて為されたものである。

すなわち、上記目的を達成するための請求項１に係る発明の要旨とするところは、砥粒が溶融ガラス体により結合されたビトリファイド超仕上砥石の製造方法であって、前記溶融ガラス体の材料として、８５重量％以上のガラスフリットを含むビトリファイド結合剤が用いられることを特徴とする。

また、請求項２に係る発明の要旨とするところは、前記ビトリファイド結合剤は、８５重量％乃至９５重量％のガラスフリットを含むことを特徴とする。

また、請求項３に係る発明の要旨とするところは、(a) 前記砥粒、前記ビトリファイド結合剤、成形バインダー、気孔形成剤を混合する攪拌工程と、(b) その攪拌工程において混合された混合材料を所定の形状に加圧成形して成形品を作成する成形工程と、(c) その成形工程において成形された成形品を焼成して前記ビトリファイド結合剤を溶融させ、その成形品を焼結させる焼成工程とを、含むことを特徴とする。

また、請求項４に係る発明の要旨とするところは、前記砥粒は４５μｍ以下の平均粒径を有するものであることを特徴とする。

また、請求項５に係る発明の要旨とするところは、前記砥粒は、アルミナまたはシリコンカーバイト、或いはそれらの混合物であることを特徴とする。

また、請求項６に係る発明の要旨とするところは、前記ビトリファイド結合剤は、前記ガラスフリット、蛙目粘土を含む混合物であることを特徴とする。

上記請求項１に係る発明のビトリファイド超仕上砥石の製造方法によれば、前記溶融ガラス体の材料として、８５重量％以上のガラスフリットを含むビトリファイド結合剤が用いられることから、ビトリファイド結合剤に占めるガラスフリットの割合が十分に高くなって、ガラスフリット又は長石と相互に溶融せず、砥粒間に残存する粘土成分が少なくなるので、砥粒の保持強度が安定し、研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石が得られる。

また、請求項２に係る発明のビトリファイド超仕上砥石の製造方法によれば、前記ビトリファイド結合剤は、８５重量％乃至９５重量％のガラスフリットを含むことから、ビトリファイド結合剤に占めるガラスフリットの割合が十分に且つ一層高くなって、ガラスフリット又は長石と相互に溶融せず、砥粒間に残存する粘土成分が一層少なくなるので、砥粒の保持強度が安定し、研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石が得られる。ガラスフリットが９５重量％となって残部が蛙目粘土となると、焼成前に生砥石強度が低下してハンドリングが困難となり、製造歩留りが低下する。

また、請求項３に係る発明のビトリファイド超仕上砥石の製造方法によれば、(a) 前記砥粒、前記ビトリファイド結合剤、成形バインダー、気孔形成剤を混合する攪拌工程と、(b) その攪拌工程において混合された混合材料を所定の形状に加圧成形して成形品を作成する成形工程と、(c) その成形工程において成形された成形品を焼成して前記ビトリファイド結合剤を溶融させ、その成形品を焼結させる焼成工程とを、含むことから、ビトリファイド結合剤に占めるガラスフリットの割合が十分に高くなって、ガラスフリット又は長石と相互に溶融せず、砥粒間に残存する粘土成分が少なくなるので、砥粒の保持強度が安定し、研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石が得られる。

また、請求項４に係る発明のビトリファイド砥石の製造方法によれば、前記砥粒は４５μｍ以下の平均粒径を有するものであることから、超仕上加工において細かい面粗さの被加工面が得られ、高精度の研磨精度を得ることができる。

また、請求項５に係る発明のビトリファイド砥石の製造方法によれば、前記砥粒は、アルミナまたはシリコンカーバイト、或いはそれらの混合物であることから、超砥粒をそれ程用いなくても、超仕上加工において高い仕上比と細かい面粗さの被加工面とが同時に得られる超仕上用のビトリファイド砥石を製造することができる。

また、請求項６に係る発明のビトリファイド砥石の製造方法によれば、前記ビトリファイド結合剤は、前記ガラスフリットおよび蛙目粘土を含む混合物であることから、砥粒の保持強度が安定して研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石が得られるとともに、成形時における安定した保型性が得られるので、高い歩留りが得られる。

ここで、前記ビトリファイド結合剤は、好適には高い耐衝撃性及び耐熱性に優れたガラスの粉末であり、たとえば酸化物組成がＳｉＯ_２５０〜８０重量％、Ｂ_２Ｏ_３１０〜２０重量％、Ａｌ_２Ｏ_３５〜１５重量％、ＣａＯ，ＭｇＯ，Ｋ_２Ｏ，Ｎａ_２Ｏから選択される金属酸化物の合計が８〜１５重量％とされたガラスフリット、或いは酸化物組成がＳｉＯ_２７０〜９０重量％、Ｂ_２Ｏ_３１０〜２０重量％、Ａｌ_２Ｏ_３１〜５重量％、Ｎａ_２Ｏ_３１〜５重量％とされたガラスフリットなど、すなわち溶融後にフリット化した粉末ガラスから構成される。

また、前記砥粒としては、一般砥粒、超砥粒などが用いられるが、ＷＡ砥粒で代表される酸化アルミニウム（Ａｌ_２Ｏ_３）系のもの、ＧＣ砥粒で代表される炭化ケイ素（ＳｉＣ）系のもの、ジルコニアなどが好適に用いられる。また、必要に応じて、ＣＢＮやダイヤモンドなどの超砥粒、その他の砥粒が上記酸化アルミニウム系の砥粒および／または炭化ケイ素系の砥粒の混入されてもよい。

また、上記砥粒は、４５μｍ以下の最大粒径を有するものとすることにより超仕上げが好適に可能とされるが、たとえば＃４００〜＃６０００程度（メッシュ換算で平均粒径４０〜２μｍ程度）の粒度が使用目的に応じて用いられる。たとえば、荒仕上（Ｒmax 0.6 〜0.8 μ）には＃８００〜＃１５００程度の粒度が選択され、中仕上（Ｒmax 0.3 〜0.5 μ）には＃１２００〜＃２５００程度の粒度が選択され、上仕上（Ｒmax 0.2 μ以下）には＃２０００〜＃６０００程度の粒度が選択される。

また、前記ビトリファイド結合剤は、好適には、前記砥粒の平均粒径に対して、１．３乃至３．０の範囲内、好適には１．５乃至２．５の範囲内、さらに好適には２．０乃至２．５の範囲内の十分に大きい平均粒径を有するものとされる。これによれば、一層、複数の砥粒が溶融ガラス体によって結合された砥粒凝集体が好適に多数形成されるので、一層高い仕上比と細かい面粗さの被加工面とが同時に得られる。

また、前記ビトリファイド結合剤は、好適には、６０乃至１１０％の範囲内、さらに好適には７０乃至１００％の範囲内の変動係数を有するものとされる。これによれば、一層、複数の砥粒が溶融ガラス体によって結合された砥粒凝集体が好適に多数形成されるので、一層高い仕上比と細かい面粗さの被加工面とが同時に得られる。

なお、前記変動係数は、全分布に対して使用したビトリファイド結合剤の粒度のばらつきの範囲の割合を示す指標であり、累積曲線で示される体積分布における１６累積％値と８４累積％値との和を体積分布における中央値（５０累積％値）で割った値の百分率である。すなわち、変動係数は、粉末粒子の体積分布における標準偏差相当の幅の上限値および下限値の中心値に対する割合を示す値であり、分布の拡がりを示す指標である。

また、前記ビトリファイド結合剤および砥粒の平均粒径は、累積曲線で示される体積分布における中央値（５０累積％値）の径を示している。この体積分布や平均粒径は、レーザー回折／散乱法を原理とするマイクロトラック粒度分析計を用いて測定されたものである。

以下、本発明の一実施例を図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の実施例において図は適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比および形状等は必ずしも正確に描かれていない。

図１は、超仕上げの一例であって、本発明の一実施例の超仕上砥石１０を用いて、ボール軸受の内周輪１２の外周面にボール（鋼球）を受けるために形成された断面円弧状の凹溝１４の内壁面を超仕上げにより研磨する状態を説明する図である。本実施例の超仕上砥石１０は、全体として長手状の角柱形状を成し、上記内周輪１２の凹溝１４の内壁面と同じ曲率半径を有する断面円弧状の研磨面２０を端面として備えている。

超仕上研磨装置では、上記内周輪１２が軸心Ｃまわりに回転駆動される一方で、上記超仕上砥石１０は、その研磨面２０が凹溝１４の内壁面に対して比較的低い所定の面圧で当接し、且つ油性或いは水性の所定の工作液が十分に供給された状態で、その研磨面２０の曲率中心を通る回動中心線Ｋまわりに所定角度だけ所定の周波数で往復駆動される。これにより、被削材である内周輪１２の凹溝１４の内壁面は、その周方向に対して双方向に交差する方向において超仕上砥石１０により研磨され、超仕上げが施される。上記超仕上砥石１０は、たとえば図２に示す工程図に従って製造される。

以下、ビトリファイド結合剤におけるガラスフリットの割合の範囲について本発明者等が行った実験例を、複数種類の試料を上記図２と同じ製造工程を用いて製造することにより説明する。複数種類の試料のうち、実施例１という名称は上記超仕上砥石１０に対応するものであり、比較例１、２という名称は、ガラスフリットの含有量において実施例とは異なるビトリファイド結合剤が用いられている。

先ず、ビトリファイド結合剤調整工程Ｐ０では、表１に示す割合の原料をポットミルにて混合し、実施例１および比較例１、２のためのビトリファイド結合剤がそれぞれ調整される。このようにして調整されたビトリファイド結合剤は、表２に示す化学成分を有するものである。表１および表２において、重量（ｗｔ）％で混合割合が示されている。上記ビトリファイド結合剤は、表１に示す割合で耐衝撃性及び耐熱性の高い所定のガラスフリットに蛙目粘度（粉体）を混合したものであり、結果としての酸化物組成は、表２に示すものである。砥粒の粒度は表３に示すように＃３０００（マイクロトラック粒度分析計による平均粒径４μｍ）が用いられ、ビトリファイド結合剤の平均粒径として約１０μｍが用いられているので、この場合のビトリファイド結合剤と砥粒との間の粒径比は、２．５（＝１０μｍ／４μｍ）となっている。

（表１）
ｗｔ％ フリット 蛙目粘土 ベントナイト カリ長石
実施例１ ９０ １０ ０ ０
比較例１ ８０ ５ ５ １０
比較例２ ５５ ５ １０ ３０

（表２）
ｗｔ％ 実施例１ 比較例１ 比較例２
ＳｉＯ_２ ６０ ６２ ６５
Ａｌ_２Ｏ_３ １３ １３ １３
ＣａＯ，ＭｇＯ，
Ｋ_２Ｏ，Ｎａ_２Ｏ １２ １２ １２
Ｂ _２ Ｏ _３ １５ １３ １０

次に、攪拌工程Ｐ１では、上記調整工程Ｐ０において調整されたビトリファイド結合剤、予め用意された砥粒、成形助剤、および気孔形成剤がたとえば表３の調合割合に示すように所定の割合で調合された後攪拌されることにより、混練或いは混合される。表３において、重量（ｗｔ）％で混合割合が示されており、気孔形成剤は焼成後の砥石内に気孔を形成するためのスチロール、ポリエステル、エポキシ等の合成樹脂から成るレジンボールやクルミ粉等であり、デキストリン（合成澱粉）、水、フェノールレジン、ＰＥＧ（ポリエチレングリコール）は混合性、成形性、保形性等を高めるための成形バインダー或いは成形助剤として機能する。

（表３）
原材料名 混合割合
アルミナ砥粒＃３０００ ６５．７
ＳｉＣ砥粒＃３０００ ７．３
ビトリファイド結合剤 １４．９
気孔形成剤 ７．０
デキストリン ０．７
水 ２．０
フェノールレジン １．５
ＰＥＧ ０．９

続く成形工程Ｐ２では、上記攪拌工程Ｐ１の攪拌により得られた混合材料から分割された予め設定された一定の分量に対して、プレス装置を用いて加圧され、所定の形状の成形品が作成される。次いで、乾燥工程Ｐ３では、その成形品が所定の乾燥温度たとえば６０℃で２４時間乾燥された。その後、焼成工程Ｐ４において、所定の焼成炉内において実施例１は９００℃、比較例２は９５０℃、比較例２は１０００℃の２時間保持で示される焼成条件で焼成され、ビトリファイド結合剤が溶融させられて成形品が焼結され、図３に示す長方形の形状すなわち長さ９５ｍｍ×幅４８ｍｍ×厚み２０ｍｍの砥石３０が得られる。そして、仕上げ工程Ｐ５において所定寸法に切り出されるとともに仕上げられ、且つ検査工程Ｐ６において所定の検査項目の検査が行われることにより、各試料（ビトリファイド超仕上砥石）である実施例１、比較例１、２が得られる。

（表４）
ＲＨ硬度 嵩密度／ g×cm ^−３
実施例１ −５９ １．４９
比較例１ −６５ １．４９
比較例２ −６０ １．５０

次いで、上記各試料について、砥石硬度（ＲＨ）および嵩密度（ｇ／ｃｍ^−３）を測定した。それらの測定値（砥石物性値）は表４に示されている。ＲＨ硬度は、通常１／８インチ径の鋼球を使用する（Ｈスケール）が、マイナス硬度の場合では砥石が軟らか過ぎて測定中に破損が発生することがあるため、１／４インチ径の鋼球を使用してＲＬ硬度を求め、換算式ＲＨ＝（ＲＬ−５９）／０．５９から実際に測定されたＲＬ硬度に基づいてＲＨ硬度を算出した。また、嵩密度は、水銀法により測定した。表４に示すように、各試料間において、ＲＨ硬度および嵩密度についは格別の差異は認められない。

次に、上記各試料から前記超仕上砥石１０と同様の形状すなわち５．５ｍｍ×５．５ｍｍ×Ｌｍｍの小片の角柱状の超仕上砥石をそれぞれ切り出し、表５に示す加工条件にて図１に示す装置で、被加工物（被削材）である内周輪１２の凹溝１４の内壁面に対して超仕上げ加工を行った。表６、図４、図５、図６はその加工結果を示している。表６の加工結果においては実施例１、比較例１、２の間に顕著な差異は見られないが、加工個数と各物性（面粗度Ｒａ、研削量／μｍ、摩耗量／μｍ）の推移（変化）を図４、図５、図６で比較すると、図４の面粗さＲａでは実施例１が最も安定的に優れており、研削量／μｍでは、実施例１がばらつきが少なく相対的に中間値であり、摩耗量／μｍでは、実施例１がばらつきが少なく相対的に低い値であるため、総合的には比較例１、２よりも実施例１の方が安定していることが明らかである。なお、図４、図５、図６において、◆印および実線は実施例１を、□印および破線は比較例１を、○印および１点鎖線は比較例２をそれぞれ示している。

（表５）
加工条件
研削機械： 超仕上盤
被加工物： ＃６２０３内輪
被加工物材料名： ＳＵＪ−２
被加工物硬度： ＨＲＣ６０以上
砥石寸法： ５．５ｍｍ×５．５ｍｍ×Ｌｍｍ
研削油： 不活性型不水溶性
被加工物回転速度：５７００ｒｐｍ
砥石揺動数： 粗：５００ｒｐｍ、仕上：１００ｒｐｍ
砥石振り角： ±１５度
砥石面圧： 粗：２．４ＭＰａ、仕上：１．５ＭＰａ
加工時間： 粗：３ｓｅｃ、仕上：４ｓｅｃ
加工個数： ３０個

（表６）
加工試験結果
試料名称 削除量μｍ 砥石摩耗μｍ 面粗さＲａμｍ
実施例１ ６．６ ９．３ ０．０３１
比較例１ ６．８ ９．９ ０．０３３
比較例２ ６．８ ９．４ ０．０３３

上述のように、本実施例の超仕上砥石（ビトリファイド超仕上砥石）１０の製造方法によれば、溶融ガラス体の材料として、８５重量％以上のガラスフリットを含むビトリファイド結合剤が用いられることから、ビトリファイド結合剤に占めるガラスフリットの割合が十分に高くなって、ガラスフリット又は長石と相互に溶融せず、砥粒間に残存する粘土成分が少なくなるので、砥粒の保持強度が安定し、研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石１０が得られる。

また、本実施例の超仕上砥石（ビトリファイド超仕上砥石）１０の製造方法によれば、ビトリファイド結合剤は、８５重量％乃至９５重量％のガラスフリットを含むことから、ビトリファイド結合剤に占めるガラスフリットの割合が十分に且つ一層高くなって、ガラスフリット又は長石と相互に溶融せず、砥粒間に残存する粘土成分が一層少なくなるので、砥粒の保持強度が安定し、研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石が得られる。

また、本実施例の超仕上砥石（ビトリファイド超仕上砥石）１０の製造方法によれば、(a) 前記砥粒、前記ビトリファイド結合剤、成形バインダー、気孔形成剤を混合する攪拌工程Ｐ１と、(b) その攪拌工程において混合された混合材料を所定の形状に加圧成形して成形品を作成する成形工程Ｐ２と、(c) その成形工程において成形された成形品を焼成して前記ビトリファイド結合剤を溶融させ、その成形品を焼結させる焼成工程Ｐ４とを、含むことから、ビトリファイド結合剤に占めるガラスフリットの割合が十分に高くなって、ガラスフリット又は長石と相互に溶融せず、砥粒間に残存する粘土成分が少なくなるので、砥粒の保持強度が安定し、研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石１０が得られる。

また、本実施例の超仕上砥石（ビトリファイド超仕上砥石）１０の製造方法によれば、砥粒は４５μｍ以下の平均粒径を有するものであることから、超仕上加工において細かい面粗さの被加工面が得られ、高精度の研磨精度を得ることができる。

また、本実施例の超仕上砥石（ビトリファイド超仕上砥石）１０の製造方法によれば、砥粒は、アルミナまたはシリコンカーバイト、或いはそれらの混合物であることから、超砥粒をそれ程用いなくても、超仕上加工において高い仕上比と細かい面粗さの被加工面とが同時に得られる超仕上用のビトリファイド砥石１０を製造することができる。

また、本実施例の超仕上砥石（ビトリファイド超仕上砥石）１０の製造方法によれば、ビトリファイド結合剤は、ガラスフリットおよび蛙目粘土を含む混合物であることから、砥粒の保持強度が安定して研磨加工中の砥粒の破砕や脱落が安定して円滑に進行するビトリファイド超仕上砥石が得られるとともに、成形時における安定した保型性が得られるので、高い歩留りが得られる。

以上、本発明を図面を参照して詳細に説明したが、本発明は更に別の態様でも実施でき、その主旨を逸脱しない範囲で種々変更を加え得るものである。

本発明の一適用例で製造した超仕上砥石を用いて、ボール軸受の内周輪の外周面に形成されている凹溝の内周面を超仕上げ研磨する状態を説明する正面図である。 図１の超仕上砥石の製造工程を説明する工程図である。 本発明者の実験例において作成された砥石試料の外形を示す斜視図である。 本発明者の実験例において作成された砥石試料である実施例１、比較例１、比較例２の性能試験結果であって、面粗度Ｒａと加工数との関係を示すグラフである。 本発明者の実験例において作成された砥石試料である実施例１、比較例１、比較例２の性能試験結果であって、研削量／μｍと加工数との関係を示すグラフである。 本発明者の実験例において作成された砥石試料である実施例１、比較例１、比較例２の性能試験結果であって、摩耗量／μｍと加工数との関係を示すグラフである。 砥粒が４５μｍよりも大きいビトリファイド砥石における構造を模式的に説明する図である。 砥粒が４５μｍ以下のビトリファイド砥石における構造を模式的に説明する図である。

符号の説明

１０：超仕上砥石（ビトリファイド砥石）
１２：内周輪（被削材）
１４：凸溝
２０：研磨面

Claims (6)

1. 砥粒が溶融ガラス体により結合されたビトリファイド超仕上砥石の製造方法であって、
   前記溶融ガラス体の材料として、８５重量％以上のガラスフリットを含むビトリファイド結合剤が用いられることを特徴とするビトリファイド超仕上砥石の製造方法。
2. 前記ビトリファイド結合剤は、８５重量％乃至９５重量％のガラスフリットを含むことを特徴とする請求項１のビトリファイド超仕上砥石の製造方法。
3. 前記砥粒、前記ビトリファイド結合剤、成形バインダー、気孔形成剤を混合する攪拌工程と、
   該攪拌工程において混合された混合材料を所定の形状に加圧成形して成形品を作成する成形工程と、
   該成形工程において成形された成形品を焼成して前記ビトリファイド結合剤を溶融させ、該成形品を焼結させる焼成工程と
   を、含むことを特徴とする請求項１または２のビトリファイド超仕上砥石の製造方法。
4. 前記砥粒は４５μｍ以下の平均粒径を有するものであることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかのビトリファイド砥石の製造方法。
5. 前記砥粒は、アルミナまたはシリコンカーバイト、或いはそれらの混合物であることを特徴とする請求項４のビトリファイド超仕上砥石の製造方法。
6. 前記ビトリファイド結合剤は、前記ガラスフリット、蛙目粘土を含む混合物であることを特徴とする請求項４のビトリファイド超仕上砥石の製造方法。
   

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