JP2007168705A

JP2007168705A - エネルギー吸収部材、バンパー芯材及びバンパー構造

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Publication number: JP2007168705A
Application number: JP2005372080A
Authority: JP
Inventors: Akira Shiotani; 暁塩谷; Keiichi Hashimoto; 圭一橋本; Yasuhiko Yoneyama; 泰彦米山; Masanori Taniguchi; 正典谷口; Toshiyuki Harigai; 利幸針谷
Original assignee: JSP Corp; Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: JSP Corp; Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 2005-12-26
Filing date: 2005-12-26
Publication date: 2007-07-05
Anticipated expiration: 2025-12-26
Also published as: EP1800961B1; KR101287640B1; US20070145755A1; KR20070068301A; JP4970790B2; EP1800961A3; CN101209699B; CN101209699A; EP1800961A2; DE602006018698D1

Abstract

【課題】本発明は、衝撃吸収効果に優れるエネルギー吸収部材を提供することを目的とする。
【解決手段】本発明のエネルギー吸収部材は合成樹脂発泡体からなり、衝撃受圧面に略直交する方向に形成されると共に、互いに略平行する２つのリブ３を有し、２つのリブ３の高さＨ（ｍｍ）と厚さＴ（ｍｍ）との比Ｈ／Ｔが３〜５であり、かつ、衝撃受圧面及び／または該衝撃受圧面の反対面において、２つのリブ３の幅方向に沿う外側の角部に切欠き６が形成されていることを特徴とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、車両の衝突時等における衝撃を吸収するためのエネルギー吸収部材、該エネルギー吸収部材を用いたバンパー芯材及びバンパー構造に関する。

自動車には予期せぬ衝撃が加わることがあるので、そのような衝撃が加わった場合でも、乗員や車体をその衝撃から保護する必要がある。そのために、自動車のバンパーや天井、ドアの内部には、エネルギー吸収部材が組み込まれている。

一方、自動車には、その乗員や車体を保護するだけでなく、歩行者を保護することも要求される。特に、バンパーは、たとえ歩行者に衝突した場合であっても歩行者に大きなダメージを与えないことが求められる。即ち、バンパーは、自動車が歩行者に衝突しても大きな衝撃を与えないものであることが好ましい。具体的には、圧縮試験を行った場合に得られる歪−圧縮荷重曲線（以下、圧縮曲線ともいう。）において、圧縮が始まると急激に圧縮荷重が立ち上がり、歩行者に大きなダメージを与えないような圧縮荷重で略一定になり、この略一定の領域（フラット領域）が長く続くことが要求される。

このようなバンパーとしては、特許文献１に開示されたバンパー芯材を用いたものがある。このバンパー芯材は、特定の圧縮試験を行った場合に、２０％歪時圧縮荷重（Ｆ２０）と４０％歪時圧縮荷重（Ｆ４０）との比Ｆ２０／Ｆ４０が０．７５〜１．３０であり、６０％歪時圧縮荷重（Ｆ６０）と４０％歪時圧縮荷重（Ｆ４０）との比Ｆ６０／Ｆ４０が０．７５〜１．３０になる特性を有するものである。即ち、２０％歪時から６０％歪時まで、圧縮荷重が略一定で大きく上昇することがないバンパー芯材である。

特許文献１のバンパー芯材は、圧縮荷重が６０％歪時まで大きく上昇することがないものであるが、圧縮荷重が略一定の領域が更に長く続くバンパーは、歩行者保護の観点から更に好ましいものである。

特開２００４−８２９５７号公報

本発明は、かかる課題の下になされたもので、衝撃吸収効果に優れるエネルギー吸収部材を提供することを目的とするものである。

本発明によれば、以下に示すエネルギー吸収部材、バンパー芯材、バンパー構造が提供される。
〔１〕合成樹脂発泡体からなり、衝撃受圧面に略直交（直交を含む）する方向に設けられ互いに略平行（平行を含む）な２つのリブと、該２つのリブを連結する基部とにより垂直断面形状がコの字型をなすエネルギー吸収部材であって、
各々のリブの高さＨ（ｍｍ）と厚さＴ（ｍｍ）との比Ｈ／Ｔが３〜５であり、
かつ、前記衝撃受圧面及び／または該衝撃受圧面の反対面において、該リブの幅方向に沿う外側の角部に切欠きが形成されていることを特徴とするエネルギー吸収部材。
〔２〕該合成樹脂発泡体が、熱可塑性樹脂発泡粒子成形体であることを特徴とする前記〔１〕に記載のエネルギー吸収部材。
〔３〕該熱可塑性樹脂発泡粒子成形体が、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体であることを特徴とする前記〔２〕に記載のエネルギー吸収部材。
〔４〕該熱可塑性樹脂発泡粒子成形体が、見掛け密度０．０２２〜０．１３ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体であることを特徴とする前記〔２〕に記載のエネルギー吸収部材。
〔５〕前記〔１〕〜〔４〕のいずれかに記載のエネルギー吸収部材からなるバンパー芯材であって、該２つのリブは互いに上下に略平行（平行を含む）に位置していることを特徴とするバンパー芯材。
〔６〕該バンパー芯材の該２つのリブの自由端面において、リブの幅方向に沿う外側の角部に該切欠きが形成されていることを特徴とする前記〔５〕に記載のバンパー芯材。
〔７〕外装材とバンパービームとの間に、前記〔５〕または〔６〕に記載のバンパー芯材が配置され、上側リブの上方及び下側リブの下方に、外力により折れ曲った各々のリブを収容可能な空間が設けられていることを特徴とするバンパー構造。
〔８〕該バンパー芯材の該２つのリブの自由端面が外装材側に位置するように配置されていることを特徴とする前記〔７〕に記載のバンパー構造。

本発明のエネルギー吸収部材は合成樹脂発泡体からなり、所定寸法形状のリブを有し、所定の位置に切欠きが形成されていることにより、圧縮曲線において、荷重一定のフラット領域が長い特性を示すものである。
本発明のバンパー芯材は、前記エネルギー吸収部材からなるので、バンパー芯材として好適なものである。
本発明のバンパー構造は、リブの外方に衝撃を受けて折れ曲った各々のリブを収容可能な空間が設けられていることにより、衝突時における荷重一定のフラット領域が長く確保されるものである。

以下、本発明のエネルギー吸収部材、バンパー芯材、バンパー構造について図面に基づいて詳細に説明する。
図１（ａ）は本発明のエネルギー吸収部材の一例を示す斜視図であり、同（ｂ）はその垂直断面図である。そして、図２（ａ）は本発明のエネルギー吸収部材の他の例を示す斜視図であり、同（ｂ）はその垂直断面図である。図１、図２において、１はエネルギー吸収部材を、２は基部を、３ａ、３ｂは２つのリブを、３は２つのリブの総称を、４ａはリブ３ａの自由端面を、４ｂはリブ３ｂの自由端面を、４は２つのリブの自由端面の総称を、５ａは基部のリブ３が設けられている面を、５ｂは基部のリブ３が設けられている面の反対側の面を、６ａはリブ３ａの自由端面４ａのリブの幅方向に沿う外側の角部に形成されている切欠きを、６ｂはリブ３ｂの自由端面４ｂのリブの幅方向に沿う外側の角部に形成されている切欠きを、６はリブの自由端面４に形成されている切欠きの総称を、７ａ、７ｂは夫々基部２の面５ｂのリブの幅方向に沿う外側の角部に形成されている切欠きを、７は基部２の面５ｂに形成されている切欠きの総称をそれぞれ示し、矢印Ａはリブの自由端面４に向かって衝撃荷重がかかる場合の力の作用方向を示し、矢印Ｂは基部２の面５ｂに向かって衝撃荷重がかかる場合の力の作用方向を示す。

本発明のエネルギー吸収部材は合成樹脂発泡体からなる。該合成樹脂発泡体を構成する合成樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、スチレン改質ポリエチレン樹脂などが挙げられる。。これらの中でも、柔軟性に富み、剛性にも優れることからポリオレフィン系樹脂が好ましい。尚、スチレン改質ポリエチレン樹脂としては、スチレン成分４０〜７０重量％のものが好ましく、５０〜７０重量％のものがより好ましい

前記ポリオレフィン系樹脂としては、例えばプロピレン−ブテンランダムコポリマー、プロピレン−ブテンブロックコポリマー、エチレン−プロピレンブロックコポリマー、エチレン−プロピレンランダムコポリマー、エチレン−プロピレン−ブテンランダムターポリマー、ホモポリプロピレンなどのポリプロピレン系樹脂、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン、スチレン改質ポリエチレン樹脂、エチレン−酢酸ビニルコポリマー、エチレン−メチルメタクリレートコポリマー、エチレン−メタクリル酸コポリマーの分子間を金属イオンで架橋したアイオノマー系樹脂などのポリエチレン系樹脂やポリブテン−１、ポリペンテン、エチレン−アクリル酸−無水マレイン酸ターポリマーなどが挙げられる。尚、本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂には、プロピレン成分、ポリエチレン成分等のオレフィン成分比率が３０重量％以上、好ましくは５０重量％以上であるポリオレフィン系樹脂も含まれる。

前記ポリオレフィン系樹脂の中でも、本発明においては、剛性に優れるという点でプロピレン成分比率が３０重量％以上のもの、好ましくは５０重量％以上、更に好ましくは８０重量％以上のポリプロピレン系樹脂が挙げられる。また、剛性に優れると共に軽量なエネルギー吸収材を得ることができるという点で引張弾性率が９００ＭＰａ以上、更に１０００ＭＰａ以上、特に１０５０ＭＰａ以上のポリプロピレン系樹脂が特に好ましい。尚、該引張弾性率の上限は概ね３０００ＭＰａである。

前記引張弾性率が９００ＭＰａ以上の高剛性のポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体が概ねそのような高剛性を示し、共重合の形態にもよるがプロピレンと他のコモノマーとの共重合体においても、そのコモノマー成分比率が少ないものはそのような高剛性を示す傾向にある。

尚、本発明のエネルギー吸収材は、複雑な形状のエネルギー吸収部材であっても容易に成形できることから、これらのポリプロピレン系樹脂を用いて形成されたポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなることが好ましい。

上記ポリプロピレン系樹脂の引張弾性率は、ＪＩＳＫ７１６１（１９９４）に従って以下の条件にて測定して求められた値である。
試験片：ＪＩＳＫ７１６２（１９９４）記載の試験片１Ａ形（射出成形で直接成形）
試験速度：１ｍｍ／分

本発明のエネルギー吸収部材１は、衝撃受圧面に略直交（直交を含む）するると共に、互いに略平行（平行を含む）する２つのリブ３ａ、３ｂを有する。即ち、エネルギー吸収部材１はリブ３ａとリブ３ｂと二つのリブ３を結合する基部２からなり、リブ３ａ、３ｂは基部２の面５ａに対して略直角（直角を含む）に突出すことにより互いに略平行（平行を含む）に設けられ、リブ３ａ、３ｂと基部２とは、垂直断面形状がコの字型の部材を形成している。更に、基部２のリブ３が設けられている面５ａと、基部２の面５ａの反対側の面５ｂと、リブの自由端面４とは略平行（平行を含む）に形成されている。従って、基部２の面５ａ、面５ｂ及びリブの自由端面４は、リブ３の高さ方向に対して略直角（直角を含む）になっている。

尚、本明細書において、二つのリブと基部とで形成されるコの字型の垂直断面において自由端面側へ向く方向がリブの高さ方向であり、リブの高さ方向に対して正方向または逆方向がエネルギー吸収部材の衝撃作用方向となる。また、コの字型の垂直断面に対する直角方向をエネルギー吸収部材の幅方向（以下、エネルギー吸収部材がバンパー芯材の場合には左右方向ともいう）いい、エネルギー吸収部材の幅方向がリブの幅方向に相当する。また、リブの高さ方向がエネルギー吸収部材の高さ方向でもあり、基部の高さ方向でもある。尚、リブおよびエネルギー吸収部材の厚さ方向は、リブおよびエネルギー吸収部材の幅方向と高さ方向とに直交する方向である。

衝撃受圧面となるのは、リブの自由端面４、または基部２のリブ３が設けられている面の反対側の面５ｂである。即ち、図１（ａ）（ｂ）、図２(ａ)（ｂ）に示すように、矢印Ａ方向の衝撃がリブ３の先端に加わる場合には、リブの自由端面４が衝撃受圧面となる。また、矢印Ｂ方向の衝撃が基部２の面５ｂに加わる場合には、基部２の面５ｂが衝撃受圧面となる。

尚、本明細書において、衝撃受圧面に略直交（直交を含む）する方向とは、図２（ｂ）に示すようにリブ３の突出している方向（図２（ｂ）中に一点鎖線にて示すリブの中心線方向）とリブの自由端面４または基部２の面５ｂとがなす内角α及びα’が厳密に９０度でなくてもよいことを意味し、具体的には、内角α及びα’が８５〜１０５度、更に９０〜１００度であることが好ましい。
また、互いに略平行（平行を含む）する２つのリブとは、リブ３ａとリブ３ｂとが厳密に平行でなくてもよいことを意味し、具体的には、内角αと内角α’との差が−２０〜２０度、更に−１０〜１０度であることが好ましい。

前記２つのリブ３ａ、３ｂの高さＨ（ｍｍ）と厚さＴ（ｍｍ）との比Ｈ／Ｔ（図１（ｂ））は、３〜５である。比Ｈ／Ｔがこの範囲であれば、リブ３は衝撃を受けると座屈する（折れ曲る）ことで、衝突エネルギーを十分に吸収することができ、圧縮荷重が早期に立ち上がるのを防ぐと共に、２０〜８０％の歪時の圧縮荷重が極端に低下することがない。

本発明のエネルギー吸収部材が特にバンパー芯材として使用される場合、リブ３の高さＨ（ｍｍ）は、好ましくは３０〜１５０ｍｍであり、より好ましくは３５〜１２０ｍｍである。該高さＨが３０ｍｍ以上であれば、衝突エネルギーを吸収するのに十分な距離を確保することができる。該高さＨが１５０ｍｍ以下であれば、バンパー芯材として使用された場合に、スペースをとりすぎるということがない。さらに、リブ３の厚さＴ（ｍｍ）は、好ましくは８〜５０ｍｍであり、より好ましくは１０〜３０ｍｍである。該厚さＴが８ｍｍ以上であれば、バンパー芯材としての十分な強度を有し、歩行者を保護するのに十分な衝突エネルギーを吸収することができる。該厚さＴが５０ｍｍ以下であれば、衝撃荷重が大きくなりすぎることがない。

なお、本発明において、リブの高さＨは、リブの根元から先端までの最大長さである。また、リブの厚さＴはリブの根元と先端の間で異なっていてもよく、この場合のリブの厚さＴは、図１（ｂ）に示す垂直断面の斜線（実線と破線）にて示したリブ垂直断面の面積Ｓより、Ｔ（ｍｍ）＝Ｓ（ｍｍ^２）／Ｈ（ｍｍ）により求められる値をいう。

本発明のエネルギー吸収部材が特にバンパー芯材として使用される場合、本発明エネルギー吸収部材の衝撃作用方向の最大寸法（即ち、リブの高さＨと基部の高さの合計の最大値）は、エネルギー吸収性能と取付け時のコンパクト性の観点から、３０〜１６０ｍｍが好ましく、４０〜１３０ｍｍがより好ましい。

本発明のエネルギー吸収部材においては、前記衝撃受圧面及び／または該衝撃受圧面の反対面において、該リブの幅方向に沿う外側の角部に切欠きが形成されている。即ち、図１（ａ）（ｂ）に示すように、切欠き６ａがリブ３ａの自由端面４ａのリブ３の幅方向に沿う外側の角部（コの字型の自由端の最上部）に設けられ、切欠き６ｂがリブ３ｂの自由端面４ｂのリブ３の幅方向に沿う外側の角部（コの字型の自由端の最下部）に設けられている。更に、切欠き６に換えて図２（ａ）（ｂ）に示すように、または切欠き６と共に、切欠き７ａ、７ｂが、基部２の面５ｂにおいて、リブ３の幅方向に沿う外側の角部（コの字型の固定端の最上部と最下部）に設けられている。また、特に図示しないが、切欠きをリブ３ａの自由端面４ａのリブ３の幅方向に沿う外側の角部（コの字型の自由端の最上部）と基部２の面５ｂのリブ３の幅方向に沿う下方外側の角部（コの字型の固定端の最下部）、或いは、切欠きをリブ３ｂの自由端面４ｂのリブ３の幅方向に沿う外側の角部（コの字型の自由端の最下部）と基部２の面５ｂのリブ３の幅方向に沿う上方外側の角部（コの字型の固定端の最上部）に形成することもできる。

尚、本明細書において、リブの幅方向に沿う外側の角部とあるのは、リブがその幅方向に対して直線状であれば厳密な平行であるが、リブの幅方向が湾曲している場合もあることによるものである。

切欠き６または切欠き７が設けられていると、圧縮曲線において、荷重一定の領域が長くなる。即ち、エネルギー吸収部材に衝撃がかかるとリブは座屈する（折れ曲る）が、切欠き６又は切欠き７の効果により、図３（ａ）（ｂ）に示すように、リブ３は外側に倒れながら折れ曲がって挫屈する。リブ３が内側に倒れながら折れ曲がると、図３（ｃ）に示すように、折れ曲ったリブ３ａと３ｂとが重なりあって挫屈するので、挫屈したリブ３どうしが重なり、これに基部２が更に重なるため嵩高く積み重なり、更なる圧縮変形に対して、該嵩高く積み重なったエネルギー吸収部材片が反発して荷重が大きく上昇してしまう。これに対して、リブ３が外側に倒れながら折れ曲って挫屈すると、リブ３ａとリブ３ｂどうしと、更に基部２が重なりあって反発することによって荷重が大きく上昇するということがないので、圧縮曲線における荷重一定の領域が長くなる。この観点からリブ３の外側に基部が延長されて形成されていないことが好ましい。なお、このような位置に切欠きが設けられていることによりリブが外側に倒れながら挫屈するという現象は本発明者らが実験を積み重ねる中で見出したものである。

尚、図３（ａ）に示すように、衝撃がリブの自由端面４に向かってかかる場合には、切欠き６をリブの自由端面４の該リブの幅方向に沿う外側の角部に設けることが最も好ましい。ただし、基部２の面５ｂの該外側の角部に設けても良ければ、自由端面４と基部２の面５ｂとの両方に設けても良い。また、図３（ｂ）に示すように、衝撃が基部２の面５ｂに向かってかかる場合には、切欠き６を基部２の面５ｂの該外側の角部に設けるより、リブの自由端面４の該リブの幅方向に沿う外側の角部に設けることが好ましい。ただし、基部２の面５ｂの該外側の角部に設けても良ければ、自由端面４と基部２の面５ｂとの両方に設けても良い。

尚、図３（ａ）は本発明のエネルギー吸収部材に、リブの自由端面に向かう衝撃が加えられてリブが折れ曲って挫屈する様子を側面から視た説明図であり、図３（ｂ）は本発明のエネルギー吸収部材に、基部の面５ｂに向かう衝撃が加えられてリブが折れ曲って挫屈する様子を側面から視た説明図であり、図３（ｃ）は本発明における切欠きが設けられていないエネルギー吸収部材に、リブの自由端面に向かう衝撃が加えられてリブが折れ曲って挫屈する様子を側面から視た説明図である。

本発明における切欠き６、７の形状に制限はないが、リブ３の幅方向に対して直角方向の断面形状が、図４（ａ）に示すような矩形又は正方形、又は図４（ｂ）に示すような三角形であることが好ましい。
尚、図４（ａ）（ｂ）は切欠きの垂直断面形状の説明図である。

該断面形状において、切欠き６、７のリブの厚さ方向の寸法Ｌ１は、外側に座屈させるために、リブ厚さＴに対し１５％未満であることが好ましい。具体的な数値としては、２〜２０ｍｍが好ましく、３〜１２ｍｍがより好ましく、３〜８ｍｍが更に好ましい。
また、切欠き６、７のリブ３の高さ方向の寸法Ｌ２は、外側に座屈させるために、２〜５０ｍｍが好ましく、３〜３０ｍｍがより好ましく、３〜２０ｍｍが更に好ましい。

本発明の切欠き６、７は、リブ３の幅方向に連続して設けられることが好ましいが、リブ３が衝撃を受けて外側に倒れさえすれば、不連続に設けられていてもよい。

また、本発明におけるリブは、ＪＩＳＫ７２２１‐２：１９９９に規定される曲げ試験において、曲げたわみ量が１０ｍｍ以上の発泡粒子成形体からなることが好ましい。曲げたわみ量が１０ｍｍ以上の発泡粒子成形体は、曲げ破壊（折れ）が容易には生じにくく、低荷重で早期に破壊することがないので、リブを構成するには好適なものである。

尚、該曲げ試験においては、長さ１２０ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ２０ｍｍの全ての面の表皮がカットされた試験片を、支点間距離１００ｍｍの２支点上にセットし、速度１０ｍｍ／分で押圧する。

本発明のエネルギー吸収部材においては、前記２つのリブ３ａ、３ｂの間に、衝撃受圧面に略直交方向（直角方向を含む）にリブ３よりも強度的に劣る補助リブ１１が形成することができる。

図５にリブ３ａとリブ３ｂの間に補助リブ１１が形成されている例を示す。
なお、本発明において、補助リブ１１が設けられている場合であっても、リブ３ａと基部２とリブ３ｂで定まる部材を垂直断面から視た形状はリブと基部にて形成されるコの字型を含むため本発明におけるコの字型に包含される。

補助リブ１１の高さｈ（ｍｍ）と厚さｔ（ｍｍ）との比ｈ／ｔは４〜８（但し、該２つのリブ３ａ、３ｂにおける比Ｈ／Ｔの値を超えることが好ましい。）であることが好ましい。比ｈ／ｔが上記範囲内であることにより、圧縮曲線において荷重一定領域を長くすることや荷重一定の領域の圧縮荷重を安定化させること、リブ３ａ、３ｂの強度を低く設計することもできるため、エネルギー吸収部材を構成する発泡粒子成形体の見かけ密度を小さくして軽量性を高めることもできるなどの補助リブを設ける効果がより一層確実なものになる。

補助リブ１１の高さｈ（ｍｍ）は、衝撃がかかる際の初期強度を向上させやすくし、前記フラット領域における一定荷重を目標荷重で安定させるために効果的に微調整するために、前記２つのリブ３の高さＨ（ｍｍ）と略同じ（同じを含む）であることが好ましい。

補助リブとリブを構成する発泡粒子成形体の見かけ密度の関係にもよるが、補助リブ１１の厚さｔ（ｍｍ）は、前記２つのリブ３以下の厚さＴ（ｍｍ）未満であることが好ましく、補助リブ１１の厚さｔがリブ厚さＴに対して８０％未満とすることが更に好ましく、十分な前記効果が期待できる。具体的な補助リブ１１の厚さｔとしては、好ましくは７〜２５ｍｍであり、より好ましくは８〜２０ｍｍであり、更に好ましくは１０〜２０ｍｍである。

補助リブ１１の厚さｔは、前記リブ３の厚さＴと同様に、リブの根元と先端との間で異なっていてもよく、前記リブの厚さＴと同様に求められる。

本発明のエネルギー吸収部材は、前述した通り、合成樹脂からなり、複雑な形状であっても容易に製造できることから熱可塑性樹脂発泡粒子成形体からなることが好ましい。具体的には、柔軟性、緩衝性を有すると共に強度、耐久性に優れることからポリプロピレン系樹脂やポリエチレン系樹脂などのポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体からなることが好ましく、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体が好ましく、その中でも、柔軟性を有すると共に剛性に優れ、耐熱性にも優れることからポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体が最も好ましい。ポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体は、軽量性に富み、衝撃吸収特性に優れるのでエネルギー吸収材体積を低減することができ、バンパー芯材などの自動車用エネルギー吸収部材として好適なものである。また、スチレン改質ポリエチレン樹脂発泡粒子成形体も生産性に優れるなどの利点から使用することができる。

尚、該ポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体などの合成樹脂発泡体は、従来公知の方法により製造することができる。

前記ポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（以下、単にＰＰ発泡粒子成形体ともいう。）などの合成樹脂発泡体としては、基材樹脂の物性などにもよるが、水没法から得られる見掛け密度が０．０２２〜０．１３ｇ／ｃｍ^３のものが好ましく、０．０３〜０．１０ｇ／ｃｍ^３のものがより好ましく、０．０４〜０．０９ｇ／ｃｍ^３のものが更に好ましい。特に、上記見掛け密度のＰＰ発泡粒子成形体は、優れた圧縮特性を有するので好ましい。なお、見掛け密度が高すぎる合成樹脂発泡体は、用途によっては衝撃荷重が大きくなると圧縮残留歪が大きくなる虞があり、見掛け密度が低すぎるものは、用途によっては衝撃エネルギーを十分に吸収するために必要な体積が大きくなりすぎる虞がある。

本発明のエネルギー吸収部材は、二つのリブ３ａ、３ｂと基部２とを有し、所定の位置に切欠き６、７が形成されており、更に必要に応じて補助リブ１１が効果的に設けられるので、圧縮曲線のフラット領域が２５％歪から７５％歪を超える範囲まで続く部材として、自動車のバンパー等に好適に使用される。次に、本発明のエネルギー吸収部材の衝撃吸収特性について説明する。

該エネルギー吸収部材においては、直径５０ｍｍのパイプによる動的圧縮試験（速度：２０ｋｍ／時間）を行った場合に、２５％歪時圧縮荷重（Ｆ２５）と５０％歪時圧縮荷重（Ｆ５０）との比（Ｆ２５／Ｆ５０）が０．７５〜１．３０であることが好ましく、７５％歪時圧縮荷重（Ｆ７５）と５０％歪時圧縮荷重（Ｆ５０）との比（Ｆ７５／Ｆ５０）が０．７５〜１．３０であることが好ましく、更に（Ｆ２５／Ｆ５０）と（Ｆ７５／Ｆ５０）が共に０．８０〜１．２０であることがより好ましく、０．８５〜１．１０が更に好ましい。

このような特性を有するエネルギー吸収部材は、上記動的圧縮試験により得られる圧縮曲線において、圧縮荷重が早期に立ち上がり、おおよそ歪２５〜７５％の範囲において、図６中の曲線ａで示すような圧縮荷重が殆ど一定の値を示すフラット領域が存在する。従って、このフラット領域において衝突の衝撃エネルギーを吸収することができると共に、フラット領域の圧縮荷重が５０％歪時圧縮荷重（Ｆ５０）を大きく超えることがない。

前記比（Ｆ２５／Ｆ５０）が０．７５以上であれば、圧縮荷重が早期に立ち上がっているので、歪が小さい領域でも衝撃エネルギーを充分に吸収することができる。一方、比（Ｆ２５／Ｆ５０）が１．３０以下であれば、圧縮初期にピークが発生することがあっても、衝突の対象に大きなダメージを与えることがない。また、前記比（Ｆ７５／Ｆ５０）が０．７５以上であれば、荷重低下がなく、歪が小さい領域でも衝撃エネルギーを充分に吸収することができる。一方、比（Ｆ７５／Ｆ５０）が１．３０以下であれば、ストロークを有効に使いエネルギー吸収することが可能となる。かかる観点から、５０％歪時荷重（Ｆ５０）と歪時８０％荷重（Ｆ８０）との比（Ｆ８０/Ｆ５０）を１．３以下にすることがさらに好ましい。

尚、図６は、エネルギー吸収部材について前記パイプによる動的圧縮試験を行って得られた、圧縮曲線の一例を示す図面である。図６において、曲線ａは本発明のエネルギー吸収部材についてのもので、曲線ｂは従来の切欠きが設けられていないエネルギー吸収部材についてのものである。

本発明のエネルギー吸収部材が特にバンパー芯材として使用される場合、保護すべき部位、搭載車種にもよるが、前記パイプによる圧縮曲線における５０％歪時圧縮荷重（Ｆ５０）は、２〜９ｋＮであることが好ましい。５０％歪時圧縮荷重（Ｆ５０）が２ｋＮ以上であれば、衝撃エネルギーを良好に吸収することができ、９ｋＮ以下であれば、衝突の対象に与えるダメージを確実に小さくすることができる。また、同様の理由により、２５％歪時圧縮荷重（Ｆ２５）は２〜９ｋＮであることが好ましく、７５％歪時圧縮荷重（Ｆ７５）は２〜９ｋＮであることが好ましい。

本明細書におけるパイプによる動的圧縮試験は、温度２３℃、相対湿度５０％の条件下、圧縮治具として直径５０ｍｍの剛体パイプを用い、試験速度２０ｋｍ／時での動的圧縮試験を行うものとする。なお、圧縮は、落錘式で行なう。

上記圧縮試験方法について、図７に基づいて詳しく説明する。
尚、図７（ａ）は圧縮試験方法の正面図、同（ｂ）は側面図であり、図７において、２１は試験片、２２は直径５０ｍｍのパイプ、２３は剛体からなる試験片の保持台、２４は圧縮装置をそれぞれ示す。

図７に示す通り、エネルギー吸収部材のリブの幅方向の試験片２１の長さ：ｄ１は２５ｃｍとし、上下方向長さ：ｄ２はエネルギー吸収部材の高さとし、厚さ：ｄ３はエネルギー吸収部材の厚さとする。試験片２１の長さ：ｄ１が２５ｃｍより短くなると得られる圧縮荷重が影響を受けて正しい値を示さなくなる虞がある。

圧縮試験は、図７に示すようにエネルギー吸収部材のリブの自由端面側から、又は基部のリブが設けられている面の反対側の面側からパイプ２２の貫通孔の貫通方向が試験片２１の厚さ方向（エネルギー吸収部材の厚さ方向）に対して平行になるようにして、エネルギー吸収部材の衝撃作用方向にパイプを落下させることにより圧縮して行う。

上記の試験片について上記パイプによる圧縮試験を行い、試験片についての圧縮曲線から２５％歪時圧縮荷重（Ｆ２５）、５０％歪時圧縮荷重（Ｆ５０）、７５％歪時圧縮荷重（Ｆ７５）、８０％歪時圧縮荷重（Ｆ８０）を測定・算出し、これらの値から比Ｆ２５／Ｆ５０、比Ｆ７０／Ｆ５０、比Ｆ８０／Ｆ５０を算出する。尚、該試験では減速度と変位を測定する。その際の電気的ノイズはローパスフィルターにより処理するが、元の波形に対し極端に変位や減速度が変わらないようなフィルターを選択する。荷重は、重力分を考慮した減速度とインパクター質量から算出する。

本発明のエネルギー吸収部材は、前記の通りバンパー芯材として好ましく用いられる。この場合、衝撃エネルギーを効果的に吸収するために、２つのリブ３ａ、３ｂが左右方向に亘り設けられ、かつ、該２つのリブは互いに上下に略平行（平行を含む）に位置していることが好ましい。なお、前記コの字型の垂直断面に対する直角方向がバンパー芯材の左右方向（バンパーの幅方向）であり、リブ３はバンパーの略全幅に亘って設けられることが好ましい。また、該左右方向が水平になるようにバンパーに取付けられることが好ましい。

更に、リブ３を外側に倒しながら折り曲げて挫屈させることにより、衝突の衝撃を効果的に吸収するためには、該バンパー芯材の上下に略平行（平行を含む）に位置する各々のリブの高さＨ（ｍｍ）と厚さＴ（ｍｍ）との比Ｈ／Ｔが３〜５であり、かつ、前記衝撃受圧面において、バンパー芯材の左右方向に沿う外側の角部に切欠き６が形成され、及び／または該衝撃受圧面の反対面において、バンパー芯材の左右方向に沿う外側の角部に切欠き７が形成されていることが必要である。特に、２つのリブの自由端面４を衝撃受圧面として、衝撃受圧面の外側の角部に切欠きとを形成する場合、上方のリブの自由端面の上辺部分と下方のリブの自由端面の下辺部分に該切欠き６を形成することになり、この態様が本発明の所期の効果を達成する上で好ましいものである。

次に、本発明のバンパー芯材が用いられるバンパー構造について説明する。
該バンパー構造としては、例えば、図８に示すように、フェイシャー（外装材）３２とバンパービーム（レインフォースメント）３３との間に、本発明のエネルギー吸収部材からなるバンパー芯材３１が配置され、リブ３ａの上方とリブ３ｂの下方に、衝撃を受けて折れ曲った各々のリブ３を収容可能な空間３４ａ、３４ｂが設けられている。このような空間３４が設けられていると、衝撃を受けたリブ３が空間３４側に倒れて折れ曲がりながら挫屈するので、折れ曲がったリブ３（ａ）、３（ｂ）同士が重なりあって反発しあうということがなくなり、圧縮曲線のフラット領域が長く続くことになる。

また、本発明のバンパー構造としては、リブの自由端面をバンパービーム（レインフォースメント）側に向けてバンパー芯材を設置することや、基部をバンパービーム（レインフォースメント）側に向けてバンパー芯材を設置することや、切欠きを自由端面の所定位置に形成することや、切欠きを基部側の所定位置に形成することや、切欠きを基部側と自由端面側の両方の所定位置に形成することができる。但し、図８に示すように、切欠き６が所定の位置に形成されたリブ３の自由端面４を外装材３２側に向け、基部２をバンパービーム３３側に向けてバンパー芯材３１を設置することが最も好ましい。このようにバンパー芯材３１を設置すると、安定的にバンパー芯材を設置することができ、しかもエネルギー吸収機能を十分に発現させることができる。

バンパー芯材の厚さ（エネルギー吸収部材の厚さ方向の寸法）は、バンパービーム３３の厚さ（バンパービームの上下方向の寸法）と同じか、それ以下にすることが好ましく、バンパービーム３３の厚さと同じにすることがより好ましい。このようにすると、外側に向かって倒れながら折れ曲って挫屈したリブが、バンパービーム（レインフォースメント）とフェイシャーとに挟まれ荷重が増加することがなくなるため一層圧縮荷重のフラット領域が続くことになる。特に二本リブにおける、直径５０ｍｍのパイプによる動的圧縮試験（速度：２０ｋｍ/時間）を行なった場合に、５０％歪時荷重（Ｆ５０）と歪時８０％荷重（Ｆ８０）との比（Ｆ８０/Ｆ５０）を１．３以下にすることが容易となる。

本発明のエネルギー吸収部材は、自動車用部材としてバンパーの芯材、ドアの側面衝突用緩衝材として好適に使用される。

以下、本発明について実施例により詳細に説明する。但し、本発明は実施例に限定されるものではない。

実施例１
引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂（エチレン‐プロピレンランダムコポリマー）を使用して、見掛け密度０．１６ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと基部とを有する垂直断面がコの字型の図１に示す形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（見掛け密度０．１１３ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ８ｍｍ、リブの高さＨ：８７ｍｍ、厚さＴ：２０．５ｍｍ（根元２１ｍｍ、先端２０ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ８０ｍｍ、衝撃作用方向の高さ９５ｍｍであり、リブの自由端面外側の角部に断面長方形の切欠き（Ｌ１：５ｍｍ×Ｌ２：１０ｍｍ）をリブの幅方向に連続して形成した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

実施例２
実施例１と同じ引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１６ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと基部とを有する垂直断面がコの字型の図１に示す形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（密度０．１１３ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ８ｍｍ、リブの高さＨ：８７ｍｍ、厚さＴ：２０．５ｍｍ（根元２１ｍｍ、先端２０ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ８０ｍｍ、衝撃作用方向の高さ９５ｍｍであり、リブの自由端面外側の角部に断面長方形の切欠き（Ｌ１：５ｍｍ×Ｌ２：１５ｍｍ）をリブの幅方向に連続して形成した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

実施例３
実施例１と同じ引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１２ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと基部とを有する垂直断面がコの字型の図１に示す形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（密度０．０８２ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ１２ｍｍ、リブの高さＨ：８３ｍｍ、厚さＴ：１９．５ｍｍ（根元２０ｍｍ、先端１９ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ１００ｍｍ、衝撃作用方向の高さ９５ｍｍであり、リブの自由端面外側の角部に断面長方形の切欠き（Ｌ１：５ｍｍ×Ｌ２：１０ｍｍ）をリブの幅方向に連続して形成した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

実施例４
実施例１と同じ引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．０７６ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと二本のリブの中間に設けられた１本の補助リブと基部とを有する垂直断面がコの字型部分を有する図５に示す形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（密度０．０６０ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ１２ｍｍ、リブの高さＨ：８３ｍｍ、厚さＴ：１９．５ｍｍ（根元２０ｍｍ、先端１９ｍｍ）、補助リブの高さｈ：８３ｍｍ、厚さｔ：１５ｍｍ（根元１６ｍｍ、先端１４ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ１００ｍｍ、衝撃作用方向の高さ９５ｍｍであり、リブの自由端面外側の角部に断面長方形の切欠き（Ｌ１：５ｍｍ×Ｌ２：１０ｍｍ）をリブの幅方向に連続して形成した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

実施例５
実施例３と同様のエネルギー吸収部材を作成した。

実施例６
実施例１と同じ引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．２６ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと基部とを有する垂直断面がコの字型の図１に示す形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（見掛け密度０．１８ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ１２ｍｍ、リブの高さＨ：８３ｍｍ、厚さＴ：２２ｍｍ（根元２３ｍｍ、先端２１ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ８０ｍｍ、衝撃作用方向の高さ９５ｍｍであり、リブの自由端面外側の角部に断面長方形の切欠き（Ｌ１：５ｍｍ×Ｌ２：１０ｍｍ）をリブの幅方向に連続して形成した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

実施例７
実施例１と同じ引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．０２９ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと基部とを有する垂直断面がコの字型の図１に示す形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（見掛け密度０．０２０ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ１２ｍｍ、リブの高さＨ：８３ｍｍ、厚さＴ：１９．５ｍｍ（根元２０ｍｍ、先端１９ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ８０ｍｍ、衝撃作用方向の高さ９５ｍｍであり、リブの自由端面外側の角部に断面長方形の切欠き（Ｌ１：５ｍｍ×Ｌ２：１０ｍｍ）をリブの幅方向に連続して形成した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

実施例８
リブの自由端面外側の角部に切欠きを形成せずに、基部の外側の角部に切欠き（Ｌ１：５ｍｍ×Ｌ２：１０ｍｍ）をリブの幅方向に連続して形成して垂直断面がコの字型の図２に示す形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体を成形した以外は実施例３と同様のエネルギー吸収部材を作製した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

実施例９
実施例３の厚さＴを２０．５ｍｍ（根元２１ｍｍ、先端２０ｍｍ）とした以外は、実施例３と同様のエネルギー吸収部材を作成した。

実施例１０
スチレン変性ポリエチレン樹脂としてポリエチレン−スチレングラフト共重合体（スチレン成分比率６０重量％）を使用して、見掛け密度０．０９４ｇ／ｃｍ^３のスチレン変性ポリエチレン樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、実施例３と同様の形状のスチレン変性ポリエチレン樹脂発泡粒子成形体（見掛け密度０．０６７ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

比較例１、２
実施例１と同じ引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１６ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと基部とを有する垂直断面がコの字型形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（密度０．１１３ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ８ｍｍ、リブの高さＨ：８７ｍｍ、厚さＴ：２０．５ｍｍ（根元２１ｍｍ、先端２０ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ８０ｍｍ、衝撃作用方向の高さ９５ｍｍである。但し、リブの自由端面外側の角部にも、基部外側の角部にも切欠きは形成しなかった。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

比較例３
実施例１と同じ引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１６ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと基部とを有する垂直断面がコの字型形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（密度０．１１３ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ８ｍｍ、リブの高さＨ：８７ｍｍ、厚さＴ：１５．５ｍｍ（根元１６ｍｍ、先端１５ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ８０ｍｍである。但し、リブの自由端面外側の角部にも、基部外側の角部にも切欠きは形成しなかった。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

比較例４
実施例１と同じ引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１６ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと基部とを有する垂直断面がコの字型形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（密度０．１１３ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ１２ｍｍ、リブの高さＨ：８７ｍｍ、厚さＴ：２０．５（根元２１ｍｍ、先端２０ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ８０ｍｍ、衝撃作用方向の高さ９５ｍｍであり、リブの自由端面内側コーナー部に断面長方形の切欠き（５ｍｍ×１０ｍｍ）をリブの幅方向に連続して形成した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

比較例５
実施例１と同じ引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１２ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、二本のリブと基部とを有する垂直断面がコの字型形状のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体（密度０．０８２ｇ／ｃｍ^３）からなるエネルギー吸収部材を作製した。

上記の通り得られたエネルギー吸収部材の寸法は以下の通りである。基部の高さ１２ｍｍ、リブの高さＨ：８３ｍｍ、厚さＴ：２９．５（根元３０ｍｍ、先端２９ｍｍ）、エネルギー吸収部材の厚さ８０ｍｍ、衝撃作用方向の高さ９５ｍｍであり、リブの自由端面外側コーナー部に断面長方形の切欠き（５ｍｍ×１０ｍｍ）をリブの幅方向に連続して形成した。尚、得られたエネルギー吸収部材の見掛け密度、各部の寸法などを表１に示す。

実施例、比較例で得られたエネルギー吸収部材の有効部分から、試験片２１の長さｄ１：２９０ｍｍ、上下方向長さｄ２：エネルギー吸収部材の高さ、厚さｄ３：エネルギー吸収部材の厚さの試験片を切り出し（図７参照）パイプによる動的圧縮試験を行い、リブの坐屈方向、２５％歪時圧縮荷重（Ｆ２５）、５０％歪時圧縮荷重（Ｆ５０）、７５％歪時圧縮荷重（Ｆ７５）、８０％歪時圧縮荷重（Ｆ８０）、比（Ｆ２５／Ｆ５０）、比（Ｆ７５／Ｆ５０）、比（Ｆ８０／Ｆ５０）を夫々求めた。なお、実施例および比較例の動的圧縮試験は、吉田精機株式会社製落下衝撃試験機CST-320SD（装置仕様：最大落下高さ2ｍ、最大錘質量64ｋｇ）、解析用デジタル(ローパス）フィルター（装置仕様：CFC180、600、1000（実施例、比較例ではCFC600とした。)）を使用して測定を行った。

尚、実施例１〜７、実施例１０、および比較例２〜５では、リブの自由端面を衝撃受圧面とし、実施例８、９および比較例１ではリブの自由端面の反対側の基部のリブが形成されていない面を衝撃受圧面とした。また、実施例５を除く実施例、比較例においては、保持台２３の幅（バンパービームの上下方向寸法に対応）をエネルギー吸収部材の厚さｄ３より大きく設定し、実施例５においては保持台２３の幅をエネルギー吸収部材の厚さと等しくした。その結果、実施例５では実施例３に比較して７５〜８０％歪時の圧縮荷重の立ち上りが小さくなった。

また、リブそのものの最大曲げ荷重、最大曲げ歪をＪＩＳＫ７２２１−２：１９９９に基づき測定した。それらの結果を表２に併せて示す。

図１（ａ）は本発明のエネルギー吸収部材の一例を示す斜視図であり、図１（ｂ）はその垂直断面図である。図２（ａ）は本発明のエネルギー吸収部材の他の例を示す斜視図であり、図２（ｂ）はその垂直断面図である。図３（ａ）は本発明のエネルギー吸収部材に衝撃が加えられてリブが折れ曲る様子を側面から視た説明図であり、図３（ｂ）は本発明の他の例のエネルギー吸収部材に衝撃が加えられてリブが折れ曲る様子を側面から視た説明図であり、図３（ｃ）は本発明の比較例1〜４に相当するエネルギー吸収部材に衝撃が加えられてリブが折れ曲る様子を側面から視た説明図である。図４（ａ）（ｂ）は切欠きの断面形状の説明図である。図５は二つのリブの間に補助リブが形成されている例を示す側面図である。図６はエネルギー吸収部材についての圧縮曲線の例を示す図面である。図７（ａ）は圧縮試験方法の正面図であり、図７（ｂ）は側面図である。図８は本発明のバンパー構造の一例を示す垂直断面図である。

符号の説明

１エネルギー吸収部材
２基部
３、３ａ、３ｂリブ
４、４ａ、４ｂリブの自由端面
５ａ基部のリブが設けられている面
５ｂ基部のリブが設けられている面の反対側の面
６、６ａ、６ｂ切欠き
７、７ａ、７ｂ切欠き
１１補助リブ
２１試験片
２２直径７０ｍｍのパイプ
２３試験片の保持台
２４圧縮装置

Claims

合成樹脂発泡体からなり、衝撃受圧面に略直交（直交を含む）する方向に設けられ互いに略平行（平行を含む）な２つのリブと、該２つのリブを連結する基部とにより垂直断面形状がコの字型をなすエネルギー吸収部材であって、
各々のリブの高さＨ（ｍｍ）と厚さＴ（ｍｍ）との比Ｈ／Ｔが３〜５であり、
かつ、前記衝撃受圧面及び／または該衝撃受圧面の反対面において、該リブの幅方向に沿う外側の角部に切欠きが形成されていることを特徴とするエネルギー吸収部材。
該合成樹脂発泡体が、熱可塑性樹脂発泡粒子成形体であることを特徴とする請求項１に記載のエネルギー吸収部材。
該熱可塑性樹脂発泡粒子成形体が、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体であることを特徴とする請求項２に記載のエネルギー吸収部材。
該熱可塑性樹脂発泡粒子成形体が、見掛け密度０．０２２〜０．１３ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体であることを特徴とする請求項２に記載のエネルギー吸収部材。
請求項１〜４のいずれかに記載のエネルギー吸収部材からなるバンパー芯材であって、該２つのリブは互いに上下に略平行（平行を含む）に位置していることを特徴とするバンパー芯材。
該バンパー芯材の該２つのリブの自由端面において、リブの幅方向に沿う外側の角部に該切欠きが形成されていることを特徴とする請求項５に記載のバンパー芯材。
外装材とバンパービームとの間に、請求項５または６に記載のバンパー芯材が配置され、上側リブの上方及び下側リブの下方に、外力により折れ曲った各々のリブを収容可能な空間が設けられていることを特徴とするバンパー構造。
該バンパー芯材の該２つのリブの自由端面が外装材側に位置するように配置されていることを特徴とする請求項７に記載のバンパー構造。