JP2007136788A - シームレスベルトの製造方法及びその製造装置 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明の目的は、高弾性率で厚み精度の非常に良いシームレスベルトを安価に製造するばかりでなく、タンデム式中間転写型画像形成装置に用いられる中間転写体においても、高弾性率で厚み精度の非常に良くベルト表面の微小区間の抵抗差をなくし、高速化になっても画像ムラのない優れた中間転写体を提供することにある。
【解決手段】本発明におけるシームレスベルトの製造方法は、シームレスベルトの原料である樹脂溶液を、金型３０の内面にシームレス状に塗布した後、乾燥、硬化してフィルム化するシームレスベルトの製造方法であって、樹脂溶液を中空筒状に押し出し、押し出された筒状樹脂溶液の中空部分に気体を注入して筒状樹脂溶液を膨張させて、金型３０の円柱状内面に塗布する工程を含むことを特徴とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、シームレスベルトの製造方法およびその製造装置に関するものであり、特に、画像形成装置を備えた電子写真複写機、プリンタ、ファクシミリ、これらの複合機等に用いる転写搬送体、中間転写体、転写定着体、定着体に使用されるシームレスベルトを製造する場合に有用である。

シームレスベルトの製造方法は、種々の方法が提案されている。例えば、塗布液用ポンプ４１と圧力計４２を用いて一定圧力で、ディスペンサー４３のワニス出口部４３ａから樹脂溶液を円筒状金型４４の内面４４ａ或いは外面にスパイラル状に塗布してシームレスベルトを製造する方法（図４参照、特許文献１参照）、また、樹脂溶液の中空状の層を形成しつつ、円筒状金型に内接する押出筒金型から樹脂溶液を該筒状金型内部に押出すとともに、該中空筒状層の内部に気体を注入しながら塗布をしてシームレスベルトを製造する方法がある（特許文献２参照）。

特開２００２−１８８７２号公報 特開２００４−２３７６９５号公報

従来より紙等の被転写紙に顕画像を転写する方式として、転写ドラム上に紙等の被転写紙を巻き付け、感光体上の顕画像を各色毎に被転写紙に転写する転写ドラム方式や感光体上の顕画像を各色毎に中間転写体に転写した後、一括して被転写紙に中間転写体上の顕画像を転写する中間転写体方式等が知られている。

近年、画像形成装置の高速化・高画質化や紙の種類を選ばないというトレンドから、中間転写体を用いる新規な画像形成装置として、各色の現像器を備えた複数の像担持体を中間転写体上に直列に配置し、各色に感光体上の顕画像を中間転写体上に転写した後、一括して紙等の被転写体へ転写するタンデム式中間転写方式のカラー画像形成装置等が検討されている。

このタンデム式中間転写方式は、従来の転写方式に比べ画像形成速度の向上が実現でき、また転写ドラム方式のように被転写体を選ばないというメリットから、今後の有望な転写方式として検討されている。

しかしながらこの転写方式における中間転写体は、従来の中間転写ベルトに比べその径が大きく、独立した４色の現像器を備えるため、各色毎に高精度な装置設計が必要となる。そのため、このような画像形成装置に搭載される中間転写体としては、高い弾性率や厚み精度が要求される。

特許文献１のスパイラル塗布方法で製造されるシームレスベルトは、厚み精度や余分な樹脂溶液を使用しないので有効な方式である。しかし、スパイラル塗布方法では、スパイラル状に重複して塗布される部分（スジ状に検知される部分）やうねり等が生じ、かかる部分と他の部分との間で、微小な抵抗差が生じていた。この方法で製造されたシームレスベルトをタンデム式中間転写方式の中間転写体に用いた場合、この微小抵抗差が原因となって画像ムラを生じていた。

また、特許文献２により製造されるシームレスベルトは、厚み精度が均一となるものが得られる。しかし、筒状金型と押出筒状金型が内接するため、製造時に筒状金型を出し入れする際に、筒状金型内面にキズを生じやすく、これを防止するためには、筒状金型と押出筒状金型の位置決めを精度良く行い、且つ、筒状金型に内接する押出筒状金型の動作を高精度に制御する必要があった。

本発明は、上記の従来技術における問題を解決し、以下の目的を達成することを課題とする。即ち、本発明の目的は、高弾性率で厚み精度の非常に良いシームレスベルトを安価に製造でき、ベルト表面の微小区間の抵抗差を少なくし、画像ムラを生じさせることなく、タンデム式中間転写方式の中間転写体に用いることができるシームレスベルトの製造方法及びその製造装置を提供することにある。

上記課題を解決するために、鋭意研究を重ねた結果、以下の発明を完成するに至った。

即ち、本発明におけるシームレスベルトの製造方法は、シームレスベルトの原料である樹脂溶液を、金型の円柱形状の内面にシームレス状に塗布させた後、乾燥、硬化してフィルム化するシームレスベルトの製造方法であって、金型の内部で樹脂溶液を押出手段を用いて中空筒状に押し出し、押し出された筒状樹脂溶液の中空部分に気体を注入して筒状樹脂溶液を３以下の膨張比で膨張させて、金型の内面に塗布する工程を含むことを特徴とする。

かかる構成によれば、押出手段が金型内面を傷つけることなく、中空筒状樹脂溶液を膨張し、金型内面に塗布することができる。そして、金型内面を円柱形状とし、樹脂溶液の押出し形状を中空筒状とし、さらに膨張比を所定の範囲に設定したことによりベルトの周方向の膨張比が一定となり、均一な周長や非常に厚み精度の良いシームレスベルトを得ることができる。

また、本発明の製造方法において、筒状樹脂溶液の中空部分の内圧を略一定に保ちながら、押出手段を金型に対して相対移動させることが望ましい。

かかる構成によれば、筒状樹脂溶液の中空部分の内圧を略一定に保つように気体を注入することで、移動しながら押出される筒状樹脂溶液が一定の作用力で膨張される。その結果、ベルトの周方向の膨張比が一定となり、均一な周長や非常に厚み精度の良いシームレスベルトを得ることができる。

また、本発明の製造方法により作成した半導電性ベルトは、ベルトの微小区間での抵抗差が小さく、且つ、５ｍｍピッチで表面抵抗を測定した場合の両隣の表面抵抗比が１．５以下であり、特に、タンデム式中間転写方式の中間転写体に好適なものとなる。

また、本発明のシームレスベルトの製造方法において、さらに、樹脂溶液の押し出しを停止する場合に、樹脂溶液を吸引する工程を含むことを特徴とする。

かかる構成によれば、樹脂溶液の押し出し工程終了後に、樹脂溶液が金型内部に垂れて、押出した樹脂溶液に付着し、不良の原因となることもなく、さらに、樹脂溶液のロスも減少できる。

また、本発明のシームレスベルトの製造装置は、シームレスベルトの原料である樹脂溶液を押し出す押出手段と、押出手段を挿入可能な円柱形状の内面を有する金型と、金型の内部に気体を注入する気体注入手段と、金型の内部に押出手段を挿入し、押出手段と金型とを引き離しながら、押出手段が樹脂原料を中空筒状に押し出すと共に、気体注入手段が気体を、筒状樹脂溶液の中空部分に、前記中空部分の内圧が略一定になるように注入し、３以下の膨張比で膨張させて、金型の内面に塗布するように制御する制御手段を備えることを特徴とする。

また、本発明のシームレスベルトの製造装置において、押出手段は、樹脂溶液を吸引するための吸引手段をさらに具備し、吸引手段は、押出手段が樹脂溶液の押し出しを停止する場合に、樹脂溶液を吸引することを特徴とする。

かかるシームレスベルトの製造装置の作用効果は、上記で説明したシームレスベルトの製造方法と同様の作用効果である。

また、本発明のシームレスベルトの製造方法及びその製造装置で製造されるシームレスベルトの原料である樹脂溶液は、その樹脂分の濃度が１０〜４０重量％の範囲にあり、樹脂溶液のＢ型粘度計（２５℃）による粘度が、５〜１０００Ｐａ・ｓであるものを用いることが望ましい。

かかる構成によれば、押し出された樹脂溶液の先端部分と金型底面が接触した際に、この樹脂溶液が自重等による撓みや崩れ（ドローダウン）等を生じない程度の支持力を持ち、且つ、気体注入による膨張で部分的に樹脂溶液の厚みばらつき（偏肉部分）が生じることなく、均一な厚みのシームレスベルトを製造できる。

また、本発明のシームレスベルトの製造方法及びその製造装置における樹脂溶液の膨張比は、３以下が好ましく、さらに、２以下が好ましい。膨張比が３を超えると、樹脂溶液が破裂したり、厚みばらつきが大きくなり、シームレスベルトとして好ましくない。

また、本発明のシームレスベルトの製造方法及び製造装置における押出手段を金型内部に挿入した場合に、押出手段と金型内面との隙間が、１ｍｍ以上あることが望ましい。この隙間が１ｍｍより小さいと、金型内面に傷を生じやすくなり好ましくない。

以下、本発明の実施の形態について説明する。

＜シームレスベルトの原料＞
本発明の製造方法及び製造装置で製造されるシームレスベルトの原料樹脂として、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアリレート樹脂、芳香族ポリエステル樹脂、全芳香族ポリアミド樹脂等用いることができる。また、これらをブレンドして使用することもできる。特に、本発明のシームレスベルトを転写定着体や定着用ベルトとして用いる場合には、耐熱強度が必要になることから、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂が好ましく、さらに好ましくは熱硬化性のポリイミド樹脂が好ましい。

ポリイミド樹脂の原料液としては、例えば、ポリアミド酸の溶液が好適に使用可能である。このポリアミド酸は、酸二無水物あるいはその誘導体とジアミンの略等モルを有機溶媒中で反応させることにより得られ、通常、溶液状で用いられることから本発明に用いる樹脂溶液の主成分に用いることができる。

好適な酸二無水物の例として、ピロメリット酸二無水物、３，３’，４，４’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、２，３，３’，４−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、２，３，６，７−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１，２，５，６−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１，４，５，８−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物等が挙げられる。

また、ジアミンの例としては、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’−ジクロロベンジジン、４，４’−ジアミノジフェニルスルフィド、３，３’−ジアミノジフェニルスルフォン、１，５−ジアミノナフタレン、ｍ−フェニレンジアミン、ｐ−フェニレンジアミン、３，３’−ジメチル−４，４’−ビフェニルジアミン、ベンジジン、３，３’−ジメチルベンジジン、３，３’−ジメトキシベンジジン、４，４’−ジアミノジフェニルスルフォン、４，４’−ジアミノジフェニルスルフィド、４，４’−ジアミノジフェニルプロパン等が挙げられる。

また、有機溶媒としては、アセトン、クロロホルム、メチルエチルケトン、テトラヒドロフラン、ジオキサン、アセトニトリル、アルコール系（メタノール、エタノール、イソプロパノールなど）、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）などを用いることができるが、極性のアミド系溶媒であるＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、ＮＭＰ、ジメチルホルムアミドが好ましい。

本発明で製造されたシームレスベルトを中間転写体や転写搬送用ベルトして用いる場合には、高弾性率が必要であり、具体的には、ＪＩＳ Ｋ ７１２７に準じて測定した周方向の引張弾性率が２０００ＭＰａ以上であることが好ましい。したがって、この観点から、樹脂溶液の主成分を選択する必要がある。

また、本発明で製造されたシームレスベルトを中間転写体・転写搬送体・転写定着体として使用する場合には、半導電性を得るために樹脂中に各種導電材料を添加する必要がある。具体的には、各種カーボン、アルミニウム、ニッケル、酸化錫、チタン酸カリウム等の無機化合物やポリアニリンやポリピロールなどに代表される導電性高分子を用いることができる。特に、ベルト全体を均一な抵抗とするために、各種導電材料を均一に分散させることが重要である。そのため、カーボンブラック等を用いる場合は、分散性の良いカーボンブラックの選定や分散方法を適宜選択する必要がある。

また、導電性高分子などを用いる場合には、樹脂素材が溶解されている溶媒と同じものに溶解する事が望ましい。

これら各種導電材料の含有量は、導電材料の種類に応じて適宜選択する事ができるが、樹脂に対して５〜５０重量％程度が好ましく、より好ましくは７〜４０重量％である。この含有量が５重量％未満であると、電気抵抗の均一性が低下し、耐久使用時の表面抵抗率の低下が大きくなる場合がある。一方、５０重量％を超えると、所望の抵抗値が得られ難く、また、シームレスベルトの成型物として脆くなるため好ましくない。

本発明の樹脂溶液は、Ｂ型粘度計２５℃で測定した溶液粘度が５〜１０００Ｐａ・ｓであることが好ましい。溶液粘度が５Ｐａ・ｓ未満になると初期乾燥の工程内において、僅かなゴミや異物が混入すると、それを起点に溶液樹脂がはじきその部分が薄くなり、不良品となる。その回避策として、従来から乾燥速度を遅くする方法を採用していたが、製造時間が長くなり生産性が低下し好ましい方法ではなかった。また、他の対策として、ゴミや異物の混入を防ぐための装置を設置する方法があるが、高コスト化に繋がり好ましくない。

一方、溶液粘度が１０００Ｐａ・ｓを超えると樹脂が広がりにくくなり、均一な厚みを形成しにくくなり好ましくない。

また、本発明における、注入する気体としては、通常、入手容易であることから空気が好ましいが、樹脂成型時の反応性や気体の熱容量が影響する場合にあっては、窒素やアルゴンあるいはヘリウムなどの安定性の高い他の気体も使用可能である。

＜製造装置＞
以下に、本発明におけるシームレスベルトの製造装置について図１を用いて説明する。図１において、製造装置１は、制御手段１０、押出手段２０、金型３０、供給機４０、ホッパー５０、注入手段６０、コンプレッサー７０及び図示しないその他の構成要素を有して構成される。

制御手段１０は、製造装置１の動作を制御する。制御手段１０は、タッチパネルやボタン等の入力手段を介してユーザーが入力した、あるいは予めメモリ上に記憶された製造条件の設定値に基づいて、供給機４０の動作、押出手段２０の垂直動作、注入手段６０の動作等を制御する。制御手段１０は、通常、ＣＰＵやメモリ等で実現され得る。制御手段１０の機能を実現するための処理手順は、通常、ソフトウェアで実現され、当該ソフトウェアは、例えば、ＲＯＭやフラッシュＥＥＰＲＯＭ等の記録媒体に記録されている。また、ソフトウエアプログラムを専用回路で実現してもよく、ファームウエアで実現することもできる。なお、製造条件、製造状況（リアルタイムの状況）は、表示手段に表示されて適宜確認できる。図１に示す制御プログラムは、制御手段１０のソフトウエアプログラムである。条件設定モジュールは、製造装置１の製造条件を設定するための機能モジュールである。製造条件テーブルは、予め設定されている製造条件のテーブルであり、条件設定モジュールの機能により、適宜変更可能に構成されている。

押出手段２０は、例えば、樹脂溶液を押出す環状ダイス２１、吸引手段２２、その他の部材から構成されている。環状ダイス２１から中空筒状に樹脂溶液を押し出すことができる。金型３０の内面の径に対する中空筒状の樹脂溶液の外径の比（膨張比に相当する）は、３以下が好ましく、さらに、１より大きく２以下の範囲に設定することがより好ましく、特に、１．０３以上１．５以下の範囲に設定することがより好ましい。押出手段２０を金型３０の内部に挿入するため、膨張比は、１より大きくなる。膨張比を大きくすると、気体注入時に破れが生じやすく、またベルトの厚みにばらつきが生じ、好ましくない。即ち、膨張比の下限値は、金型３０の内面の径と環状ダイス２１とのサイズによって決定され、膨張比の上限値は、ベルトの厚みにばらつきが生じない範囲で決定される。

また、押出手段２０は、油圧シリンダー機構２８によって、金型３０の内部に挿入可能に構成されている。押出手段２０を金型３０の内部に挿入し配置する場合に、環状ダイス２１と金型３０の内面との隙間は、膨張比や金型３０内面を傷つけないことを考慮して設定する必要があるが、この隙間は、少なくとも１ｍｍ以上であることが好ましく、さらに、１ｍｍ以上であって１００ｍｍ以下の範囲で設定されることがより好ましい。隙間が１ｍｍより小さいと、環状ダイス２１が金型３０の内部に挿入し、また、内部で垂直動作する際に、例えば、機械振動等の要因で金型３０の内面に傷を付ける可能性があり、好ましくない。また、隙間を大きくすると、膨張比も大きくなり、好ましくない。

吸引手段２２は、樹脂溶液の流路の途中で樹脂溶液を吸引する機能を有する。図２は、押出手段２０の断面の一部分の例を示す。図２（ａ）に示すように、樹脂溶液を押し出している際は、吸引手段２１は、所定の位置まで押し込まれている。そして、図２（ｂ）に示すように、シリンダー形状の吸引手段２２を垂直に引き上げると、樹脂溶液が吸引され、溜まり部２２ａが形成される。このように構成することで、樹脂溶液の液ダレを防ぐことができる。ここで、シリンダー形状の吸引手段２２を垂直動作させる機構としては、特に限定されないが、通常、油圧シリンダー機構やエアシリンダー機構を用いることができ、かかる垂直動作は、制御手段１０によって制御される。

吸引手段２２の動作は、例えば、押出手段２０による樹脂溶液の押出しの停止時またその前後に行うように構成してもよく、さらに、挿入や停止時等の振動による液ダレを防止するため、押出手段２０が金型３０の内部を移動する動作に連動して行うようすることも可能である。

この押出手段２０を構成する環状ダイス２１や吸引手段２２の材質は、特に限定されず適宜選択可能であるが、通常、金属を用いることができ、特に、金型工具鋼（例えば、ＳＫＤ４、ＳＫＤ５、ＳＫＤ６、ＳＫＤ６１、ＳＫＤ７、又はＳＫＤ８、ＳＫＴ４等）が特に好ましい。

なお、液ダレを防止する機構として、環状ダイス２１の樹脂溶液の出口部分を弁等で閉鎖する機構も可能であるが、吸引手段２２による液ダレ防止機構は、簡単な機構のため、洗浄性やメンテナンス性に優れるので好ましい。

また、ベルトの高精度な厚み精度を達成するには、環状ダイス２１の先端のスリット出口を周方向で均一の幅に設定することが重要である。そのため、図２に示すように環状ダイス２１の内ダイス２３側に可動式の調整リング２４をつけることにより樹脂溶液が吐出するスリットの広さを微調整でき、高精度の厚みバラツキを達成することができる。

なお、外ダイス２５側に可動式の調整リングを付けることも可能であるが、外ダイス２５の厚みが、調整リング分さらに大きくなり、そして、外ダイス２５を調整するボルト等が環状ダイス２１の外側にはみ出ることになり、押出手段２０の全体外径が大きくなる。押出手段２０を金型３０内部に挿入可能にするためには、環状ダイス２１の外径を小さくしなければならなくなり、その結果樹脂溶液の膨張比が大きくなり好ましくない。

金型３０の材質は、その耐熱性の観点から、例えば、金属、ガラス、セラミック等の各種のものが挙げられるが、金型工具鋼（例えば、ＳＫＤ４、ＳＫＤ５、ＳＫＤ６、ＳＫＤ６１、ＳＫＤ７、又はＳＫＤ８、ＳＫＴ４等）がより好ましい。金型３０は、中空筒状のシームレスベルトの外径を決定するから、少なくとも円柱形状の穴を有する必要があり、金型３０の形状は、中空筒状の形状が好ましい。また、金型３０の底部分には、気体を注入するための孔３１を有する。なお、この孔３１の径は、特に限定されないが、気体注入手段６０や気体の種類、注入圧力等によって適宜設定することができる。

なお、金型の内面の径及び円柱状の高さを適宜設定すれば、所望の外径及び幅のシームレスベルトを製造できる。

供給機４０は、樹脂溶液を供給するために設けられたホッパー５０から樹脂溶液を受け入れ、制御手段１０の指令に基づいて、押出手段２０に、樹脂溶液を供給（圧送）する。供給機４０は、特に限定されないが、例えば、ギヤポンプ、モーノポンプ、または、スクリュー、シリンダー及び駆動装置を主な構成とする押出機が好ましい。

気体注入手段６０は、通常、孔３１に予め固定され、コンプレッサー７０から供給される気体を金型３０の内部に注入する機能を有する。

また、気体を注入する場合に、液状溶液の中空部分の内圧が略一定になるように注入することが望ましい。押出手段２０が金型３０に対して相対的に移動する場合においても、その内圧を略一定にすることで、膨張比が略一定に維持され、かつ、厚みのばらつきも生じないようにできる。

なお、気体注入手段６０をエアシリンダー機構６１によって垂直動作可能に構成し、注入ノズル６２を孔３１から挿入して、押出手段２０の垂直動作に伴って、垂直動作しながら、気体を注入することもできる。

また、注入ノズル６２のノズル口は、通常、垂直上向きに開口しているものが好ましいが、水平方向に開口していてもよい。また、注入ノズル６２を複数設けることも可能である。

なお、図１に示す製造装置１においては、気体の注入方法として、気体注入手段６０が金型３０の底部側から気体を注入する方法を示したが、この方法に特に限定されず、押出手段２０に気体注入機構を設けて、樹脂溶液の押出しと共に気体を注入する方法であってもよい。

コンプレッサー７０は、気体注入手段６０に気体（不図示）を供給する。また、コンプレッサー７０は、エアシリンダー機構６１にエア（不図示）を供給して、気体注入手段６０の垂直動作を制御する。なお、コンプレッサー７０は、その他のエア駆動する機構にエアを供給することができる。このコンプレッサー７０は、制御手段１０によって制御される。

上記シームレスベルトの製造装置１の全体の動作は、制御手段１０が行うように構成したが、特にこれに限定されず、例えば、手動で、各要素を操作することもできる。

＜製造方法＞
以下に、シームレスベルトの製造方法について、図３を用いて説明する。なお、以下の説明において、上記で説明した製造装置１の構成要素を用いて説明するが、本発明の製造方法は、製造装置１に限定されず、その他の装置にも適用できる。

本発明のシームレスベルトの製造方法は、主に、シームレスベルトの原料となる溶液状の樹脂素材を作製する工程、押出手段より押し出された中空筒状の樹脂溶液を金型の内面に塗布する際に、中空筒状樹脂溶液の内部に気体を注入しながら金型内面に塗布を行なう工程、乾燥工程、イミド化反応を行う工程を有する。

先ず、樹脂溶液を調整する。調整した樹脂溶液をホッパー５０に流し込む。制御手段１０は、樹脂溶液が所定量以上あることを検知したら、ホッパー５０底部のボール弁（不図示）開け、供給機４０に樹脂溶液を供給するように制御する。

油圧シリンダー機構２８は、押出手段２０を垂直下方の金型３０の内部の所定位置に挿入する。ここで、挿入される位置は、任意に設定できるが、金型３０の底面から１ｍｍから１００ｍｍの位置が好ましく、さらに２ｍｍから５０ｍｍの位置がより好ましい。１ｍｍより小さいと油圧シリンダー機構２８を高精度に制御することが必要となり、また、１００ｍｍより大きいと樹脂溶液の撓みやドローダウンを生じやすくなり好ましくない。

気体注入手段６０は、エアシリンダー機構６１によって、注入ノズル６２を孔３１にセッティングする。このセッティング動作は、押出手段２０の挿入動作の前でもよく同時でもよい。なお、注入ノズル６２を、予め孔３１に固定していてもよい。

次に、供給機４０は、流入した樹脂溶液に圧力をかけて押し出し手段２０に送り込む。送り込まれた樹脂溶液は、押出手段２０の流路を流れ、最終的に環状ダイス２１のスリット部から中空筒状に押し出される。この押出された樹脂溶液の厚みは、調整リング２４によって微調整され、かつ均一なものとなる。この押し出しと共に押出手段２０は、油圧シリンダー機構２８によって垂直上向きに移動する。押し出し速度は、供給機４０の圧力に比例し、制御手段１０によって制御される。

さらに、樹脂溶液の押出しと共に、注入ノズル６２から気体を注入する。これにより、樹脂溶液は金型３０の内面側に膨張し、金型３０の内面に塗布される。図３に、押出手段２０が金型３０の内部に挿入され、垂直上向きに移動しながら樹脂溶液を押出すと共に、孔３１からエア（不図示）が注入され、樹脂溶液は、膨張し金型３０の内面に塗布される状態を示した。図３に示したように、樹脂溶液の中空部分の内圧が略一定になるように気体が注入されているので、樹脂溶液が金型３０内面に均一に塗布される。

ここで、注入される気体の圧力（以下、ブロー圧という）は、特に限定されないが、樹脂溶液の中空部分の内圧が略一定になるようにエア流量を制御する。ブロー圧は、小さすぎると樹脂溶液を膨張できず、大きすぎると厚みにばらつきを生じさせるので好ましくない。

なお、押出手段２０の垂直上向きの移動に伴って、注入ノズル６２が金型３０の内部に挿入され、垂直動作可能に構成することもできる。

次に、樹脂溶液の押し出しを停止する場合、供給機４０が樹脂溶液の圧送を停止し、また油圧シリンダー機構２８が押出手段２０の垂直動作を停止する。さらに吸引手段２２が垂直上向き動作し、樹脂溶液を吸引する。このことにより、液ダレが防止される。

次に、金型３０の内面に均一に塗布した樹脂溶液を加熱する。先ず、自己支持できるまで一次加熱を行う。上記加熱温度は適用した溶媒を蒸発させることができる温度であれば特に制限はなく、適宜設定できるが、８０〜２３０℃が好ましい。加熱時間は加熱温度に応じて適宜設定され、通常、１０〜６０分程度である。この時、２３０℃で急激に加熱すると樹脂溶液中の溶媒が急激に蒸発するために微小ボイドが発生し、８０℃未満で長時間加熱すると製造時間がかかりすぎて生産性が低くなるため好ましくない。

次に、二次加熱することで、残存溶媒の除去、閉環水の除去、或いはイミド化反応を行う。二次加熱の温度は、かかる目的に適した温度であれば特に制限はないが、通常、２５０℃から４００℃が好ましい。加熱時間は加熱温度に応じて適宜設定され、通常、１０〜６０分程度である。

なお、シームレスベルトの内径を規制するために用いられる筒状の第２金型の外側に、一次加熱後に金型３０から剥離したシームレスベルトを挿入し、この挿入した状態で、二次加熱を行うことも可能である。

次に、金型３０の内面に塗布され硬化したシームレスベルトを剥離する。この剥離方法としては、例えば金型端部の周壁に予め設けられた微小貫通孔に空気を圧送する方法等が挙げられる。なお、金型３０周面に予めシリコーン樹脂等による離型処理を施しておけば、シームレスベルトの剥離作業性が向上するため好ましい。

以上の製造方法で得られたシームレスベルトは、高弾性率で厚み精度の非常に良く、５ｍｍピッチで表面抵抗を測定した時の両隣の抵抗の比が１．５以下であり、微小区間での表面抵抗差が非常に小さいものとなる。そのため、このシームレスベルトをカラープリンタ等の中間転写ベルトとして使用しても、色むらもなく非常に良好である。

なお、図１及び図３の説明において、押出手段２０が、固定された金型３０の内部に挿入され、押出手段２０が垂直動作をするように構成されていたが、この構成に限定されず、押出手段２０が固定されて、金型３０が垂直動作するように構成することも可能であり、さらには、押出手段２０及び金型３０のいずれもが垂直動作するように構成することもできる。かかる構成における金型３０を垂直動作させる装置としては、例えば、油圧シリンダー機構、リフティング装置等が好ましい。

＜実施例＞
以下、本発明を、実施例を挙げてさらに具体的に説明する。ただし、これら各実施例は、本発明を制限するものではない。

（評価方法）
（１）表面抵抗（全体）評価
測定機器にハイレスタＵＰ ＭＣＰ−Ｈ１４５０（三菱化学社製、プローブＵＲ）を用い、測定条件２５℃で、半導電性ベルトの表面の任意の２４点に、電圧１００Ｖを印加し、その印加開始から１０秒後の表面抵抗値を測定した。ここでは、測定された２４点の平均値を表面抵抗とした。

（２）表面抵抗比（微小区間）評価
測定機器にハイレスタＵＰ ＭＣＰ−Ｈ１４５０（三菱化学社製、プローブ：ＵＡ）を用い、測定条件２５℃で、半導電性ベルトを幅方向に５ｍｍ間隔に、電圧１００Ｖを印加し、印加開始から１０秒後の表面抵抗値を測定した。ここでは、隣り合う２つの測定点の表面抵抗値の比を、すべての測定点で求め、その比の最大値を表面抵抗比とした。

（３）厚み・厚みバラツキ
ベルトの周方向１０点・幅方向５点の計５０点を測定しその平均値を求めた。また、厚みバラツキは、測定したデータの最大値と最小値の差とした。

（４）画像転写性評価
得られた半導電性ベルトを市販の複写機に、中間転写ベルトとして組み込み、画像評価を行った。評価は、鮮明で正確な画像が得られた場合を良好、画像に欠陥或いは変化が認められた場合を不良とした。

（実施例１）
N−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）中に、カーボンブラック（ＳＰＥＣＩＡＬ ＢＬＡＣＫ４、デグサ社製）を添加し、ボールミルで８時間、撹拌してカーボンブラック分散ＮＭＰ液を得た。このカーボンブラック分散ＮＭＰ液に３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物と、４，４’−ジアミノジフェニルエーテルを等モル数溶解し、窒素雰囲気下において室温で５時間、撹拌しながら反応させた後、粘度調整を行い、カーボンブラックを分散したポリアミド酸溶液（固形分２０重量％、２５℃におけるＢ型粘度計による溶液粘度３００Ｐａ・ｓ）を得た。このポリアミド酸溶液４２０ｇを環状ダイス（外径２５０ｍｍ、長さ５００ｍｍ）より押し出された中空状樹脂溶液（厚み７０μｍ）を筒状金型内面（内径３００ｍｍ、長さ８５０ｍｍ）に塗布する。この際に図１で示されるような装置を用いて、中空状樹脂溶液内部に気体を注入し、膨張させる事により、筒状金型内面に塗布した。この時の膨張比は、１．２０であり、環状ダイスと金型内面との隙間は、２５ｍｍである。次に１３０℃で２０分間加熱した後、残存溶媒の除去、脱閉環水の除去、およびイミド化の完結反応を行うために、３６０℃まで１０℃／分の昇温速度で昇温し、その後、３６０℃で３０分間加熱し、さらにその後、室温まで冷却した。得られたベルトの両端と中央部の不要部分を切断し、半導電性ベルトを２本得た。このベルトをタンデム式中間転写型画像形成装置の中間転写ベルトとして搭載し画像形成を行ったところ、色ムラもなく良好な画像が得られた。また、微小区間での表面抵抗比が１．１１となり、比較例のそれより非常に小さい結果であった。

（比較例１）
実施例１のポリアミド酸溶液４２０ｇを円筒状金型４４（内径３００ｍｍ、長さ８５０ｍｍ）の内面４４ａに図４及び５で示されるようなスパイラル方式の塗布装置を用いて塗布を行った。ディスペンサー４３と金型内面４４ａまでの距離は４ｍｍとした。また、ディスペンサーのワニス出口スリットは、横幅が３０ｍｍで、縦の長さが０．５ｍｍである。この塗布装置は、２．５ｃｃ／ｓｅｃの吐出量でワニスをスパイラル状に塗布する。この時、金型４４に塗布されたワニス（ポリアミド酸溶液）が１ｍｍの幅で重なるように塗布を行った。次に１５００ｒｐｍで１０分間回転させた後、１３０℃で２０分間加熱した後、残存溶媒の除去、脱閉環水の除去、およびイミド化の完結反応を行うために３６０℃まで１０℃／分の昇温速度で昇温し、その後、３６０℃で３０分間加熱し、さらにその後、室温まで冷却した。得られたベルトをタンデム式中間転写型画像形成装置の中間転写ベルトとして搭載し画像形成を行ったところ、色むらが生じた。

実施の形態における製造装置の例を示す図 実施の形態における押出手段の断面の一部分の例を示す図 実施の形態における製造方法の例を示す図 比較例のスパイラル塗布装置の例を示す図 比較例のスパイラル塗布装置の出口スリットの断面図

符号の説明

１ シームレスベルトの製造装置
１０ 制御手段
２０ 押出手段
２１ 環状ダイス
２２ 吸引手段
２３ 内リング
２４ 調整リング
２５ 外ダイス
２８ 油圧シリンダー機構
３０ 金型
３１ 孔
４０ 供給機
５０ ホッパー
６０ 気体注入手段
６１ エアシリンダー機構
６２ 注入ノズル
７０ コンプレッサー

Claims (8)

1. シームレスベルトの原料である樹脂溶液を、金型の円柱形状の内面にシームレス状に塗布させた後、乾燥、硬化してフィルム化するシームレスベルトの製造方法であって、
   前記金型の内部で樹脂溶液を押出手段を用いて中空筒状に押し出し、前記押し出された筒状樹脂溶液の中空部分に気体を注入して筒状樹脂溶液を３以下の膨張比で膨張させて、前記金型の内面に塗布する工程を含むシームレスベルトの製造方法。
2. 前記筒状樹脂溶液の中空部分の内圧を略一定に保ちながら、前記押出手段を前記金型に対して相対移動させる請求項１に記載のシームレスベルトの製造方法。
3. 前記樹脂溶液の押し出しを停止する場合に、前記樹脂溶液を吸引する工程を含む請求項１又は請求項２に記載のシームレスベルトの製造方法。
4. 前記樹脂溶液の樹脂分の濃度が１０〜４０重量％の範囲にあり、樹脂溶液のＢ型粘度計による粘度が、５〜１０００Ｐａ・ｓ（２５℃）である請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のシームレスベルトの製造方法。
5. 前記押出手段を前記金型内部に挿入して配置する場合の押出手段と金型内面との隙間が、１ｍｍ以上である請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のシームレスベルトの製造方法。
6. シームレスベルトの原料である樹脂溶液を押し出す押出手段と、
   前記押出手段を挿入可能な円柱形状の内面を有する金型と、
   前記金型の内部に気体を注入する気体注入手段と、
   前記金型の内部に前記押出手段を挿入し、前記押出手段と前記金型とを引き離しながら、前記押出手段が前記樹脂溶液を中空筒状に押し出すと共に、前記気体注入手段が気体を、前記筒状樹脂溶液の中空部分に、前記中空部分の内圧が略一定になるように注入し、３以下の膨張比で膨張させて、前記金型の内面に塗布するように制御する制御手段とを備えるシームレスベルトの製造装置。
7. 前記押出手段は、樹脂溶液を吸引するための吸引手段を具備し、
   前記吸引手段は、前記押出手段が樹脂溶液の押し出しを停止する場合に、樹脂溶液を吸引する請求項６に記載のシームレスベルトの製造装置。
8. 前記押出手段を前記金型内部に挿入して配置する場合の押出手段と金型内面との隙間が、１ｍｍ以上である請求項６又は請求項７に記載のシームレスベルトの製造装置。

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