JP2007105557A - 有機物分解処理材及びそれを用いた有機物を含有する被処理物の分解処理方法 - Google Patents
有機物分解処理材及びそれを用いた有機物を含有する被処理物の分解処理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007105557A JP2007105557A JP2005269062A JP2005269062A JP2007105557A JP 2007105557 A JP2007105557 A JP 2007105557A JP 2005269062 A JP2005269062 A JP 2005269062A JP 2005269062 A JP2005269062 A JP 2005269062A JP 2007105557 A JP2007105557 A JP 2007105557A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- organic matter
- iron
- decomposition
- mass
- organic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
- Fire-Extinguishing Compositions (AREA)
Abstract
【課題】 有機物を十分に分解することができ、且つ水酸化第二鉄を主体とする汚泥の発生を低減させることができる有機物分解処理材及びそれを用いた有機物を含有する被処理物の分解処理方法を提供する。
【解決手段】 本発明の有機物分解処理材は、酸化第一鉄及び四三酸化鉄のうちの少なくとも一方の酸化鉄（特に酸化第一鉄）の粉末と、吸着剤（活性炭等）とを含有する。また、本発明の分解処理方法は、有機物（トリクロロエチレン等）を含有する被処理物（特に水系）と、本発明の有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させることを特徴とする。
【選択図】 なし
【解決手段】 本発明の有機物分解処理材は、酸化第一鉄及び四三酸化鉄のうちの少なくとも一方の酸化鉄（特に酸化第一鉄）の粉末と、吸着剤（活性炭等）とを含有する。また、本発明の分解処理方法は、有機物（トリクロロエチレン等）を含有する被処理物（特に水系）と、本発明の有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させることを特徴とする。
【選択図】 なし
Description
本発明は、有機物分解処理材及びそれを用いた有機物を含有する被処理物の分解処理方法に関する。更に詳しくは、本発明は、有機物、特に分解が容易ではない有機物の分解に用いられる有機物分解処理材、及びそれを用いた、分解効率に優れ、且つ水酸化第二鉄を主体とする汚泥の発生が低減される有機物を含有する被処理物の分解処理方法に関する。
本発明は、汚染土壌、汚染地下水、埋立地等からの浸出水及び産業排水などの有機物を含有する被処理物の分解処理の技術分野において利用することができる。
本発明は、汚染土壌、汚染地下水、埋立地等からの浸出水及び産業排水などの有機物を含有する被処理物の分解処理の技術分野において利用することができる。
トリクロロエチレン、ジクロロエチレン、テトラクロロエチレン等の有機塩素化合物、ベンゼン、キシレン、トルエン等の芳香族類、アセトアルデヒド、ホルムアルデヒド等の高揮発性有機化合物などは、工業的に広範な用途において用いられてきた。しかし、近年、その毒性が問題となり、使用及び廃棄が厳しく規制されるようになった。また、これまでは必ずしも厳重に管理されてはおらず、これらの有機化合物が環境中に投棄されたりして漏洩し、土壌及び地下水等を汚染し、深刻な社会問題を引き起こしている。
有機塩素化合物により汚染された土壌又は地下水から汚染物質である有機塩素化合物を除去する方法としては、汚染物質の揮発性を利用して吸引除去する土壌ガス吸引法、及び地下水に溶解した汚染物質を揚水することで除去する地下水揚水処理法等が知られている。しかし、これらの方法はいずれも除去対象の汚染物質の揮発性の高さを利用して除去する方法であり、除去された汚染物質を別途無害化処理する付加工程を必要とするという欠点がある。
一方、各種の汚染物質を分解する方法として、加熱、焼却等により無害化する高温熱分解法、微生物により分解を促進させる微生物分解法、及び鉄粉を用いた還元分解法などが知られている。しかし、高温熱分解法では、大がかりな設備を必要とし、また、熱処理の際に土壌が変質して土壌が本来有する機能が著しく損なわれ、且つオフサイト処理を行なう場合、別途、掘削、運搬費用が発生するという問題がある。更に、微生物分解法では、汚染物質の種類によっては適用できないことがあり、適用できたとしても、反応が遅いため浄化に長期間を要することがある。また、鉄粉を用いた還元分解法は、常温下で行うことができ、微生物分解法よりも反応速度が大きく改善されるものの、特定の難分解物質に対しては反応が遅く、実用的でない場合がある。
更に、排水中の有機物の分解処理方法として、生物学的な活性汚泥法が一般に広く行われている。しかし、有機物を多く含む排水の場合は、この活性汚泥法のような微生物分解による処理では長期間を必要とし、発生した余剰汚泥の処理も問題となる。そこで、活性汚泥処理に先立ち、予め物理、化学的な処理法で有機物の一部を分解し、活性汚泥法による生物処理の負荷を軽減することも行われている。
また、近年、有機塩素化合物等の難分解性有機物の分解方法として、強力な酸化剤を利用した酸化分解法が注目されている。この酸化分解法としては、オゾン酸化、過酸化水素酸化、フェントン酸化などが挙げられ、これらのうちでは、有機物の分解効率のよさと、大きな設備を必要としない点でフェントン酸化法が優れている。更に、過酸化水素を用いた酸化と紫外線の照射とを併用する方法、オゾンを用いた酸化と紫外線の照射とを併用する方法なども知られており、これらは促進酸化法と呼ばれている。
尚、この促進酸化法は、前記の各種の有機塩素化合物だけでなく、有機塩素化合物の１種であるダイオキシン類及び環境ホルモン等の分解処理にも適用可能といわれている。
尚、この促進酸化法は、前記の各種の有機塩素化合物だけでなく、有機塩素化合物の１種であるダイオキシン類及び環境ホルモン等の分解処理にも適用可能といわれている。
促進酸化法の１種であるフェントン酸化法は、第一鉄イオンと過酸化水素とのフェントン反応を利用するものであり、過酸化水素の分解によって生じたヒドロキシルラジカル（ＯＨ・）により有機物を酸化させる方法である（例えば、非特許文献１参照。）。より具体的には、有機物を含む水に、硫酸鉄等の第一鉄化合物と過酸化水素とを添加すると、下式の反応によりヒドロキシルラジカルが発生し、このヒドロキシルラジカルにより水中の有機物が酸化分解される。
Ｈ２Ｏ２＋Ｆｅ２＋→ＯＨ・＋ＯＨ−＋Ｆｅ３＋
更に、この鉄源としては、硫酸鉄、塩化鉄等の鉄塩以外に、鉄多孔体等も提案されている（例えば、特許文献１参照）。
Ｈ２Ｏ２＋Ｆｅ２＋→ＯＨ・＋ＯＨ−＋Ｆｅ３＋
更に、この鉄源としては、硫酸鉄、塩化鉄等の鉄塩以外に、鉄多孔体等も提案されている（例えば、特許文献１参照）。
しかし、従来のフェントン法では、第一鉄化合物と過酸化水素とを十分に反応させることが容易ではなく、ヒドロキシルラジカルの発生量が少ない。従って、有機物の除去効率が低く、残留する過酸化水素の処理も必要であった。また、硫酸鉄等の鉄塩を用いるフェントン処理は、反応が急激であるため制御が困難であるという問題もある。更に、過酸化水素を十分に反応させ、ヒドロキシルラジカルを多量に発生させて有機物の除去効率を高めるためには、第一鉄化合物を多量に用いる必要があるが、この場合、溶解鉄量が多くなり、水酸化第二鉄を主体とする汚泥が多量に発生し、この汚泥の処分に多くの費用を必要とすることになる。
尚、鉄多孔体、鉄粉等を用いたフェントン処理でも溶解鉄量が多く、鉄塩を用いたときと同様に水酸化第二鉄を主体とする汚泥が大量に発生するという問題がある。
尚、鉄多孔体、鉄粉等を用いたフェントン処理でも溶解鉄量が多く、鉄塩を用いたときと同様に水酸化第二鉄を主体とする汚泥が大量に発生するという問題がある。
本発明は上記の従来の状況に鑑みてなされたものであり、有機物、特に分解が容易ではない有機物の分解に用いられ、有機物を効率よく分解することができる有機物分解処理材を提供することを目的とする。また、この有機物分解処理材を用いてなされ、分解効率に優れ、且つ水酸化第二鉄を主体とする汚泥の発生が低減される有機物を含有する被処理物の分解処理方法を提供することを目的とする。
本発明は、有機物を含有する被処理物と、鉄源及び過酸化水素とを接触させて分解処理する有機物を含有する被処理物の分解処理方法において、酸化第一鉄等と活性炭等の吸着剤とを含有する有機物分解処理材と、過酸化水素とを用いたフェントン処理が、従来の硫酸鉄等を用いたフェントン処理に比べて、処理液中の溶存鉄量が少なく、発生する水酸化第二鉄を主体とする汚泥の発生量を低減することができるとの知見に基づきなされたものである。
尚、処理液中の溶存鉄量が少ないのは、酸化第一鉄の処理液中への溶出が少ないことの他、後記の実施例により明らかなとおり、活性炭等の吸着剤の作用によるものと考えられる。
尚、処理液中の溶存鉄量が少ないのは、酸化第一鉄の処理液中への溶出が少ないことの他、後記の実施例により明らかなとおり、活性炭等の吸着剤の作用によるものと考えられる。
本発明は以下のとおりである。
１．酸化第一鉄及び四三酸化鉄のうちの少なくとも一方を含む酸化鉄成分と、吸着剤とを含有することを特徴とする有機物分解処理材。
２．上記吸着剤が活性炭である上記１．に記載の有機物分解処理材。
３．上記酸化鉄成分と、上記吸着剤との合計を１００質量％とした場合に、該酸化鉄成分は３〜９２質量％である上記１．又は２．に記載の有機物分解処理材。
４．上記酸化鉄成分と、上記吸着剤とが、バインダにより結合されてなる上記１．乃至３．のうちのいずれか１項に記載の有機物分解処理材。
５．上記バインダが無機バインダである上記４．に記載の有機物分解処理材。
６．上記無機バインダがコロイダルシリカである上記５．に記載の有機物分解処理材。
７．粒状体であり、粒径が１〜１０ｍｍである上記４．乃至６．のうちのいずれか１項に記載の有機物分解処理材。
８．有機物を含有する被処理物と、上記１．乃至７．のうちのいずれか１項に記載の有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させることを特徴とする有機物を含有する被処理物の分解処理方法。
９．上記被処理物と、上記有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に上記過酸化水素を接触させる上記８．に記載の有機物を含有する被処理物の分解処理方法。
１０．上記被処理物は、上記有機物が水に溶解又は分散してなるものである上記８．又は９．に記載の有機物を含有する被処理物の分解処理方法。
１．酸化第一鉄及び四三酸化鉄のうちの少なくとも一方を含む酸化鉄成分と、吸着剤とを含有することを特徴とする有機物分解処理材。
２．上記吸着剤が活性炭である上記１．に記載の有機物分解処理材。
３．上記酸化鉄成分と、上記吸着剤との合計を１００質量％とした場合に、該酸化鉄成分は３〜９２質量％である上記１．又は２．に記載の有機物分解処理材。
４．上記酸化鉄成分と、上記吸着剤とが、バインダにより結合されてなる上記１．乃至３．のうちのいずれか１項に記載の有機物分解処理材。
５．上記バインダが無機バインダである上記４．に記載の有機物分解処理材。
６．上記無機バインダがコロイダルシリカである上記５．に記載の有機物分解処理材。
７．粒状体であり、粒径が１〜１０ｍｍである上記４．乃至６．のうちのいずれか１項に記載の有機物分解処理材。
８．有機物を含有する被処理物と、上記１．乃至７．のうちのいずれか１項に記載の有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させることを特徴とする有機物を含有する被処理物の分解処理方法。
９．上記被処理物と、上記有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に上記過酸化水素を接触させる上記８．に記載の有機物を含有する被処理物の分解処理方法。
１０．上記被処理物は、上記有機物が水に溶解又は分散してなるものである上記８．又は９．に記載の有機物を含有する被処理物の分解処理方法。
本発明の有機物分解処理材は、分解性能に優れ、一般に分解が容易ではない有機物を十分に分解することができ、且つ水酸化第二鉄を主体とする汚泥の発生を大きく低減させることができる。
また、吸着剤が活性炭である場合は、有機物の分解処理において特に有用である。
更に、酸化鉄成分と、吸着剤との合計を１００質量％とした場合に、酸化鉄成分が３〜９２質量％である場合は、より十分に有機物を分解することができ、且つ汚泥の発生を低減させることができる。
また、酸化鉄成分と、吸着剤とが、バインダにより結合されてなる場合は、より効率よく有機物を分解することができ、処理後、有機物分解処理材と水とを容易に分離することができる。
更に、バインダが無機バインダである場合は、粒状体等の形状が容易に崩れることのない有機物分解処理材とすることができる。
また、無機バインダがコロイダルシリカである場合は、粒状体等の成形体を多孔質体とすることもでき、より分解効率の高い有機物分解処理材とすることができる。
更に、有機物分解処理材が粒状体であり、粒径が１〜１０ｍｍである場合は、処理後、有機物分解処理材を処理液から容易に分離することができる。
本発明の有機物を含有する被処理物の分解処理方法によれば、一般に分解が容易ではない有機物を十分に分解することができ、且つ水酸化第二鉄を主体とする汚泥の発生が少なく、有機物を効率よく分解処理することができる。
また、被処理物と、有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に過酸化水素を接触させる場合は、より効率よく有機物を分解処理することができる。
更に、被処理物が、有機物が水に溶解又は分散してなるものである場合も、より効率よく有機物を分解処理することができる。
また、吸着剤が活性炭である場合は、有機物の分解処理において特に有用である。
更に、酸化鉄成分と、吸着剤との合計を１００質量％とした場合に、酸化鉄成分が３〜９２質量％である場合は、より十分に有機物を分解することができ、且つ汚泥の発生を低減させることができる。
また、酸化鉄成分と、吸着剤とが、バインダにより結合されてなる場合は、より効率よく有機物を分解することができ、処理後、有機物分解処理材と水とを容易に分離することができる。
更に、バインダが無機バインダである場合は、粒状体等の形状が容易に崩れることのない有機物分解処理材とすることができる。
また、無機バインダがコロイダルシリカである場合は、粒状体等の成形体を多孔質体とすることもでき、より分解効率の高い有機物分解処理材とすることができる。
更に、有機物分解処理材が粒状体であり、粒径が１〜１０ｍｍである場合は、処理後、有機物分解処理材を処理液から容易に分離することができる。
本発明の有機物を含有する被処理物の分解処理方法によれば、一般に分解が容易ではない有機物を十分に分解することができ、且つ水酸化第二鉄を主体とする汚泥の発生が少なく、有機物を効率よく分解処理することができる。
また、被処理物と、有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に過酸化水素を接触させる場合は、より効率よく有機物を分解処理することができる。
更に、被処理物が、有機物が水に溶解又は分散してなるものである場合も、より効率よく有機物を分解処理することができる。
以下、本発明を詳しく説明する。
［１］有機物分解処理材
上記「酸化鉄成分」は、酸化第一鉄及び四三酸化鉄のうちの少なくとも一方を含む。酸化鉄成分を１００質量％とした場合に、酸化第一鉄と四三酸化鉄との合計は６０質量％以上であり、９０質量％以上、特に９５質量％以上（１００質量％であってもよい。）であることが好ましい。酸化鉄成分は、その全量が酸化第一鉄からなることが好ましい。また、酸化第一鉄と四三酸化鉄とを併用する場合は、これらの合計量を１００質量％としたときに、酸化第一鉄が５０質量％以上、特に８０質量％以上、更に９０質量％以上であることが好ましい。
［１］有機物分解処理材
上記「酸化鉄成分」は、酸化第一鉄及び四三酸化鉄のうちの少なくとも一方を含む。酸化鉄成分を１００質量％とした場合に、酸化第一鉄と四三酸化鉄との合計は６０質量％以上であり、９０質量％以上、特に９５質量％以上（１００質量％であってもよい。）であることが好ましい。酸化鉄成分は、その全量が酸化第一鉄からなることが好ましい。また、酸化第一鉄と四三酸化鉄とを併用する場合は、これらの合計量を１００質量％としたときに、酸化第一鉄が５０質量％以上、特に８０質量％以上、更に９０質量％以上であることが好ましい。
この酸化鉄成分としては、一般に提供されている酸化鉄をそのまま用いることができる。その形状、大きさ等も特に限定されない。酸化鉄成分は、通常、粉体であるが、目的、用途等に応じて、粒状体、膜状体又は塊状体等であってもよい。粉体である場合、その平均粒径は特に限定されず、０．１〜１０００μｍ、特に０．５〜５００μｍであればよい。粉体以外であるときは、その最大寸法が１０００μｍ以下、特に５００μｍ以下であることが好ましい。
上記「酸化第一鉄」は、ＮａＣｌ型の結晶構造を有し、主として鉄原子と酸素原子とからなる化合物である。この酸化第一鉄には、鉄原子の一部が他の遷移金属原子などで置換された化合物、及び酸素原子の一部が陰イオンで置換された化合物も含まれ、また原子空孔を有する化合物も含まれる。この酸化第一鉄としては、合成されたものの他に、転炉ダスト、高炉ダスト、転炉スラグ、銅精錬スラグ及びミルスケール等の製鋼工程などで副産物として発生する酸化第一鉄を用いることもできる。また、上記「四三酸化鉄」も、鉄原子の一部が他の遷移金属原子などで置換されていてもよく、酸素原子の一部が陰イオンで置換されていてもよく、原子空孔を有していてもよい。この四三酸化鉄としては、合成されたものの他に、工業的にチタンの精製過程で多量に副生する四三酸化鉄等を用いることもできる。
上記「吸着剤」は、多孔質体であり、被処理物に含有される有機物等が吸着される。この吸着剤は特に限定されず、活性炭、ゼオライト、シリカゲル、活性アルミナ等を用いることができる。この吸着剤の形状及び寸法等は特に限定されず、一般に提供されているものをそのまま用いることができる。有機物の分解においては吸着剤としては活性炭が好ましい。この活性炭は特に限定されず、水処理用として一般に用いられる粒状体又は粉体の活性炭を使用することができる。活性炭の平均粒径も特に限定されないが、粒状体であるときは０．５〜１０ｍｍ、特に１〜３ｍｍ、粉体であるときは０．１〜５００μｍ、特に１〜１００μｍとすることができる。
酸化鉄成分と吸着剤との質量割合は特に限定されないが、酸化鉄成分と吸着剤との合計を１００質量％とした場合に、酸化鉄成分は１〜９９質量％とすることができ、３〜９２質量％、特に４〜９１質量％であることが好ましい。酸化鉄成分の質量割合が１〜９９質量％、特に３〜９２質量％であれば、有機物の分解効率を十分に高くすることができ、且つ溶解鉄量を低減することができるため、汚泥の発生を抑えることもできる。そのため、分解処理の工程を簡略化することができる。このように、分解効率の観点からは、酸化鉄成分と活性炭との広範な質量割合において十分な作用、効果が奏されるが、酸化鉄成分と吸着剤とのより均一な分散という観点からは、酸化鉄成分と吸着剤との質量割合に大差がないことが好ましい。この観点では、酸化鉄成分は３０〜７０質量％、特に４５〜５５質量％であることが好ましい。
酸化鉄成分と吸着剤とは、これらを混合してなる混合物として用いることができる。また、この混合物を押出成形等により成形して特定の形状の成形体として用いることもできる。このように成形体とする場合、成形体の形状を保持する等の目的で、酸化鉄成分と吸着剤とが、バインダにより結合されてなる有機物分解処理材とすることができる。このバインダは特に限定されず、コロイダルシリカ、セメント、粘土、水ガラス等の無機バインダ、及びゴム、エラストマー、樹脂等の高分子材料からなる有機バインダを用いることができる。バインダの配合量は、成形体の形状が保持されればよく、適量とすることができる。酸化鉄成分と吸着剤との合計を１００質量部とした場合に、バインダは１０〜１５０質量部、特に２０〜９０質量部、更に３０〜８０質量部とすることができる。
バインダは、無機バインダ及び有機バインダのいずれであっても、成形体の形状を保持することはできるが、分解処理材が有機物を分解する作用を有することを勘案すれば、無機バインダがより好ましい。更に、この無機バインダとしてはコロイダルシリカが好ましい。このコロイダルシリカは、水にシリカの微粒子が懸濁してなるものであるが、シリカの含有量は、通常、２０〜４０質量％であり、多量の水が含有されるため、成形時に水が気化して散逸する際に空隙が形成され、酸化鉄成分と過酸化水素、及び生成するヒドロキシルラジカルと被処理物との接触が容易となり、分解効率が向上するため好ましい。
成形された有機物分解処理材とする場合、その形状は特に限定されず、粒状体、円柱体等とすることができる。これらのうちでは、その形状が特に保持され易い粒状体であることが好ましい。粒状体は各種の造粒法により容易に形成することができ、粒状体の粒径は特に限定されないが、１〜１０ｍｍとすることができる。また、この粒径の範囲内で小径側、例えば、１〜５ｍｍであってもよく、大径側、例えば、５〜１０ｍｍであってもよく、中間域、例えば、３〜８ｍｍ等であってもよい。この粒径はフルイ分級法により測定することができ、有機物分解処理材の全量のうちの６０質量％以上、特に８０質量％以上が、上記の粒径の範囲内にあればよい。粒状体の粒径が１〜１０ｍｍであれば、被処理物と接触する機会が多く、好ましい。
有機物分解処理材には、酸化鉄成分及び吸着剤の他、各種の成分を含有させることができる。この他の成分としては無機成分等が挙げられる。この無機成分としては、例えば、各種の金属及び合金等が挙げられる。この他の成分は有機物分解処理材の分解効率等の特性を損なわない範囲で含有させることができ、有機物分解処理材を１００質量部とした場合に、他の成分の合計は３０質量部以下、特に１０質量部以下であることが好ましい。
［２］有機物を含有する被処理物の分解処理方法
有機物を含有する被処理物と、本発明の有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させることにより、被処理物に含有される有機物を分解処理することができる。被処理物と、有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させる順序は特に限定されず、（１）被処理物と、有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に過酸化水素と接触させる方法、（２）有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させ、その後、更に被処理物と接触させる方法、及び（３）被処理物と、過酸化水素とを接触させ、その後、更に有機物分解処理材と接触させる方法、のいずれでもよい。このように接触順序は限定されないが、上記（１）の被処理物と、有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に過酸化水素と接触させる方法が特に好ましい。このような順序で接触させれば、被処理物に含有される有機物が有機物分解処理材に含有される吸着剤に吸着された状態で、その近傍において酸化鉄成分と過酸化水素とが反応してヒドロキシルラジカルが発生し、このヒドロキシルラジカルが効率よく有機物に作用し、分解効率が向上する。
有機物を含有する被処理物と、本発明の有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させることにより、被処理物に含有される有機物を分解処理することができる。被処理物と、有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させる順序は特に限定されず、（１）被処理物と、有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に過酸化水素と接触させる方法、（２）有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させ、その後、更に被処理物と接触させる方法、及び（３）被処理物と、過酸化水素とを接触させ、その後、更に有機物分解処理材と接触させる方法、のいずれでもよい。このように接触順序は限定されないが、上記（１）の被処理物と、有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に過酸化水素と接触させる方法が特に好ましい。このような順序で接触させれば、被処理物に含有される有機物が有機物分解処理材に含有される吸着剤に吸着された状態で、その近傍において酸化鉄成分と過酸化水素とが反応してヒドロキシルラジカルが発生し、このヒドロキシルラジカルが効率よく有機物に作用し、分解効率が向上する。
この有機物を含有する被処理物の性状は特に限定されず、水系の被処理物であってもよく、土壌等であってもよい。即ち、本発明の有機物分解処理材は、地下から汲み上げられた汚染水及び工場排水等を処理する水処理に用いることができ、土壌に注入して用いることもできる。これらのうちでは、有機物が水に溶解又は分散してなる被処理物に適用した場合に、特に効率よく有機物を分解することができ、好ましい。
上記「被処理物」に含有される上記「有機物」としては、酸化により分解することができるすべての有機物を対象とすることができる。
この有機物としては、例えば、ジクロロメタン、クロロホルム、四塩化炭素、１、１−ジクロロエタン、１、２−ジクロロエタン、メチルクロロホルム、１、１、２−トリクロロエタン、１、１、１、２−テトラクロロエタン、１、１、２、２−テトラクロロエタン、１、３−ジクロロプロパン、１、１−ジクロロエチレン、シス−１、２−ジクロロエチレン、トランス−１、２−ジクロロエチレン、トリクロロエチレン、テトラクロロエチレン及び１、３−ジクロロプロペンなどの有機塩素化合物が挙げられる。また、ベンゼン、キシレン、トルエン等の芳香族類が挙げられる。更に、アセトアルデヒド、ホルムアルデヒド等のアルデヒド類などの高揮発性有機化合物が挙げられる。
この有機物としては、例えば、ジクロロメタン、クロロホルム、四塩化炭素、１、１−ジクロロエタン、１、２−ジクロロエタン、メチルクロロホルム、１、１、２−トリクロロエタン、１、１、１、２−テトラクロロエタン、１、１、２、２−テトラクロロエタン、１、３−ジクロロプロパン、１、１−ジクロロエチレン、シス−１、２−ジクロロエチレン、トランス−１、２−ジクロロエチレン、トリクロロエチレン、テトラクロロエチレン及び１、３−ジクロロプロペンなどの有機塩素化合物が挙げられる。また、ベンゼン、キシレン、トルエン等の芳香族類が挙げられる。更に、アセトアルデヒド、ホルムアルデヒド等のアルデヒド類などの高揮発性有機化合物が挙げられる。
有機物分解処理材と、過酸化水素と、被処理物との質量割合は特に限定されないが、有機物分解処理材に含有される酸化鉄成分と、過酸化水素との合計を１００質量％とした場合に、過酸化水素は５〜７０質量％とすることができ、１０〜６０質量％、特に１０〜５０質量％とすることが好ましい。また、有機物分解処理材に含有される酸化鉄成分と、被処理物に含有される有機物との合計を１００質量％とした場合に、有機物は１０〜７０質量％とすることができ、２０〜５０質量％、特に３０〜５０質量％とすることが好ましい。このような質量割合とすることで、余剰となる酸化鉄成分及び過酸化水素を十分に低減することができ、且つ分解すべき有機物の多くを分解処理することができるため好ましい。
本発明の有機物を含有する被処理物の分解処理方法は、上記のように特に水処理の場合に有用であるが、この水処理は、被処理物に硫酸等を添加してｐＨ２〜４程度の酸性とし、その後、有機物分解処理材を添加し、次いで、過酸化水素を配合してヒドロキシルラジカルを発生させ、このヒドロキシルラジカルによって有機物を酸化分解するという手順で行うことが好ましい。この本発明の有機物分解処理材を用いた有機物の分解処理では、被処理物である被処理水中の溶存鉄量が少ないため、除鉄処理が不要である。更に、被処理水を中和処理しても水酸化第二鉄を主体とする汚泥の発生が少なく、この汚泥の処理も容易であり、全体として処理に要する工程を簡略化することができる。
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
（１）有機物分解処理材の製造
製造例１
活性炭（キャタラー工業社製、粒径；８〜３２メッシュ、商品名「ＤＳＷ−３」）と、下記の各種の鉄化合物粉末及び鉄粉とを、攪拌転動流動層造粒機（セイシン企業社製、型式「ＳＥＧ−１００」）に投入して混合した。その後、造粒機上部から無機バインダとしてコロイダルシリカ（日本化学工業社製、商品名「シリカドール３０」）を添加しながら造粒した。造粒後、１８０℃で１時間加熱し、粒径１〜５ｍｍの粒状体を製造した。これを表１における成形体１とする。
（１）有機物分解処理材の製造
製造例１
活性炭（キャタラー工業社製、粒径；８〜３２メッシュ、商品名「ＤＳＷ−３」）と、下記の各種の鉄化合物粉末及び鉄粉とを、攪拌転動流動層造粒機（セイシン企業社製、型式「ＳＥＧ−１００」）に投入して混合した。その後、造粒機上部から無機バインダとしてコロイダルシリカ（日本化学工業社製、商品名「シリカドール３０」）を添加しながら造粒した。造粒後、１８０℃で１時間加熱し、粒径１〜５ｍｍの粒状体を製造した。これを表１における成形体１とする。
製造例２
製造例１で用いた活性炭と、下記の各種の鉄化合物粉末及び鉄粉とを、乳鉢により混合した。その後、混合物をパン型造粒機（アズワン社製、型式「ＰＺ−０１」）に投入し、無機バインダとして製造例１で用いたコロイダルシリカを添加しながら造粒した。造粒後、１８０℃で１時間加熱し、粒径３〜８ｍｍの粒状体を製造した。これを表１における成形体２とする。
製造例１で用いた活性炭と、下記の各種の鉄化合物粉末及び鉄粉とを、乳鉢により混合した。その後、混合物をパン型造粒機（アズワン社製、型式「ＰＺ−０１」）に投入し、無機バインダとして製造例１で用いたコロイダルシリカを添加しながら造粒した。造粒後、１８０℃で１時間加熱し、粒径３〜８ｍｍの粒状体を製造した。これを表１における成形体２とする。
製造例３
製造例１で用いた活性炭と、下記の各種の鉄化合物粉末及び鉄粉とを、高速攪拌機（深江パウテック社製、型式「ＬＦＳ−ＧＳ−２Ｊ」）に投入し、無機バインダとして製造例１で用いたコロイダルシリカを添加しながら造粒した。造粒後、１８０℃で１時間加熱し、粒径３〜１０ｍｍの粒状体を製造した。これを表１における成形体３とする。
製造例１で用いた活性炭と、下記の各種の鉄化合物粉末及び鉄粉とを、高速攪拌機（深江パウテック社製、型式「ＬＦＳ−ＧＳ−２Ｊ」）に投入し、無機バインダとして製造例１で用いたコロイダルシリカを添加しながら造粒した。造粒後、１８０℃で１時間加熱し、粒径３〜１０ｍｍの粒状体を製造した。これを表１における成形体３とする。
製造例４
製造例１で用いた活性炭と、下記の各種の鉄化合物粉末及び鉄粉とを、ヘンシェルミキサー（三井三池社製、型式「ＦＭ２０」）に投入して混合した。その後、更に無機バインダとして製造例１で用いたコロイダルシリカを添加して混合した。次いで、この混合物をディスクペレッター（不二パウダル製、Ｆ−５）を用いて押出成形して造粒した。造粒後、１８０℃で１時間加熱し、粒径５〜１０ｍｍの粒状体を製造した。これを表１における成形体４とする。
製造例１で用いた活性炭と、下記の各種の鉄化合物粉末及び鉄粉とを、ヘンシェルミキサー（三井三池社製、型式「ＦＭ２０」）に投入して混合した。その後、更に無機バインダとして製造例１で用いたコロイダルシリカを添加して混合した。次いで、この混合物をディスクペレッター（不二パウダル製、Ｆ−５）を用いて押出成形して造粒した。造粒後、１８０℃で１時間加熱し、粒径５〜１０ｍｍの粒状体を製造した。これを表１における成形体４とする。
上記のそれぞれの成形体用の鉄化合物粉末としては、自社で製造した酸化第一鉄（以下、単に「酸化第一鉄」という。）、試薬酸化第一鉄（高純度化学研究所製）、試薬四三酸化鉄（高純度化学研究所製）の各々の粉末を用いた。また、比較用として試薬α−Ｆｅ２Ｏ３（高純度化学研究所製）、試薬γ−Ｆｅ２Ｏ３（高純度化学研究所製）、試薬α−ＦｅＯＯＨ（高純度化学研究所製）、試薬ＺｎＦｅ２Ｏ４（高純度化学研究所製）の各々の粉末を用いた。更に、比較用として試薬還元鉄粉（高純度化学研究所製）、市販鉄粉（同和鉱業社製）を用いた。
尚、後記の実験例では、比較用の鉄化合物粉末として試薬硫酸第一鉄粉末（和光純薬工業社製）も用いた。この試薬硫酸第一鉄粉末は成形体とせずに粉末のまま用いた。
尚、後記の実験例では、比較用の鉄化合物粉末として試薬硫酸第一鉄粉末（和光純薬工業社製）も用いた。この試薬硫酸第一鉄粉末は成形体とせずに粉末のまま用いた。
（２）分解処理実験
実験例１〜５
酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇとを用いて、製造例１のようにして成形体１を製造し、製造例２のようにして成形体２を製造した。また、酸化第一鉄粉末１３０ｇと活性炭１３０ｇとを用いて、製造例３のようにして成形体３を製造した。更に、酸化第一鉄粉末１０００ｇと活性炭１０００ｇとを用いて、製造例４のようにして成形体４を製造した。また、製造例１の攪拌転動流動層造粒機を用いて酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇとを混合し、表１における混合材１を製造した。成形体１〜４及び混合材１のいずれの場合も、酸化第一鉄粉末と活性炭との合計を１００質量％とした場合に、酸化第一鉄粉末は５０質量％である。
実験例１〜５
酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇとを用いて、製造例１のようにして成形体１を製造し、製造例２のようにして成形体２を製造した。また、酸化第一鉄粉末１３０ｇと活性炭１３０ｇとを用いて、製造例３のようにして成形体３を製造した。更に、酸化第一鉄粉末１０００ｇと活性炭１０００ｇとを用いて、製造例４のようにして成形体４を製造した。また、製造例１の攪拌転動流動層造粒機を用いて酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇとを混合し、表１における混合材１を製造した。成形体１〜４及び混合材１のいずれの場合も、酸化第一鉄粉末と活性炭との合計を１００質量％とした場合に、酸化第一鉄粉末は５０質量％である。
濃度１００ｍｇ／Ｌのトリクロロエチレン（以下、「ＴＣＥ」と略記する。）水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、成形体１〜４及び混合材１の各々を０．５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍＬ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。1週間経過後、ＴＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を測定し、ＴＣＥ分解率を算出した。結果を表１に示す。
尚、ＴＣＥ濃度はガスクロマトグラフ（日本電子データム社製、型式「ＧＣ−３１０」）を用いてヘッドスペース法により測定した。また、溶解鉄量は分光光度計（島津製作所製、型式「ＵＶｍｉｎｉ−１２４０」）を使用し、共立理化学研究所製の水質測定用試薬Ｎｏ．４１Ｂを用いて測定した。
尚、ＴＣＥ濃度はガスクロマトグラフ（日本電子データム社製、型式「ＧＣ−３１０」）を用いてヘッドスペース法により測定した。また、溶解鉄量は分光光度計（島津製作所製、型式「ＵＶｍｉｎｉ−１２４０」）を使用し、共立理化学研究所製の水質測定用試薬Ｎｏ．４１Ｂを用いて測定した。
表１の結果によれば、有機物分解処理材が成形体（粒状体）であっても、単に混合したのみの混合材であっても、ＴＣＥ分解率はいずれも９９％以上であり、溶解鉄量は排水基準値である１０ｍｇ／Ｌ未満である。このように、有機物分解処理材の性状によらず、分解効率が高く、且つ溶解鉄量も少量であることが分かる。
実験例６〜２２
濃度１００ｍｇ／ＬのＴＣＥ水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、各種の鉄化合物粉末及び鉄粉と活性炭とを用いて製造した成形体を０．０５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は，鉄化合物粉末５０ｇ又は鉄粉５０ｇと活性炭５０ｇとを用いて、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＴＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５の場合と同様にして測定し、ＴＣＥ分解率を算出した。結果を表２に示す。
濃度１００ｍｇ／ＬのＴＣＥ水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、各種の鉄化合物粉末及び鉄粉と活性炭とを用いて製造した成形体を０．０５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は，鉄化合物粉末５０ｇ又は鉄粉５０ｇと活性炭５０ｇとを用いて、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＴＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５の場合と同様にして測定し、ＴＣＥ分解率を算出した。結果を表２に示す。
表２の結果によれば、酸化第一鉄粉末及び試薬酸化第一鉄粉末を用いた実験例６〜１５では、ＴＣＥ分解率はいずれも９９％以上であり、溶解鉄量は排水基準値である１０ｍｇ／Ｌ未満である。また、四三酸化鉄粉末を用いた実験例１６では、ＴＣＥ分解率は９７％を越え、溶解鉄量は酸化第一鉄粉末及び試薬酸化第一鉄粉末の場合に比べて更に低減されていることが分かる。一方、他の鉄化合物粉末を用いた実験例１７〜２０では、溶解鉄量は大きく低減されるものの、ＴＣＥ分解率が低い。更に、鉄粉を用いた実験例２１〜２２では、ＴＣＥ分解率は９９％以上と高いものの、溶解鉄量が十分に低減されず、いずれも排水基準値を越えていることが分かる。
実験例２３〜３４及び参考例１
濃度１００ｍｇ／ＬのＴＣＥ水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、酸化第一鉄粉末と活性炭とを用いて（但し、実験例２３では活性炭のみを用いた。）製造した成形体を０．０５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は、酸化第一鉄粉末と活性炭とを合計で１００ｇ使用し、その質量割合を表３のように変化させて、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＴＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５の場合と同様にして測定し、ＴＣＥ分解率を算出した。結果を表３に示す。
濃度１００ｍｇ／ＬのＴＣＥ水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、酸化第一鉄粉末と活性炭とを用いて（但し、実験例２３では活性炭のみを用いた。）製造した成形体を０．０５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は、酸化第一鉄粉末と活性炭とを合計で１００ｇ使用し、その質量割合を表３のように変化させて、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＴＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５の場合と同様にして測定し、ＴＣＥ分解率を算出した。結果を表３に示す。
表３の結果によれば、酸化第一鉄粉末の質量割合が５質量％から９５質量％の実験例２４〜３４では、ＴＣＥ分解率がいずれも９９％以上であり優れている。また、溶解鉄量は、酸化第一鉄粉末の質量割合が５質量％から９０質量％であるときは、いずれも排水基準値を下回っているが、酸化第一鉄粉末の質量割合が９５質量％である実験例３４では、十分に低減することができない。一方、酸化第一鉄粉末の質量割合が０％、即ち、活性炭のみの場合は、ＴＣＥ分解率が低い。また、酸化第一鉄粉末の質量割合が１００％、即ち、活性炭が含有されていない参考例１の場合は、溶解鉄量は十分に低減することができないものの、ＴＣＥ分解率は９９％以上と高く、良好な結果である。
実験例３５〜４１
濃度１００ｍｇ／Ｌのテトラクロロエチレン（以下、「ＰＣＥ」と略記する。）水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、酸化第一鉄粉末と活性炭とを用いて（但し、実験例３５では活性炭のみを用いた。）製造した成形体を０．０５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は、酸化第一鉄粉末と活性炭とを合計で１００ｇ使用し、その質量割合を表４のように変化させて、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＰＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５のＴＣＥの場合と同様にして測定し、ＰＣＥ分解率を算出した。結果を表４に示す。
濃度１００ｍｇ／Ｌのテトラクロロエチレン（以下、「ＰＣＥ」と略記する。）水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、酸化第一鉄粉末と活性炭とを用いて（但し、実験例３５では活性炭のみを用いた。）製造した成形体を０．０５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は、酸化第一鉄粉末と活性炭とを合計で１００ｇ使用し、その質量割合を表４のように変化させて、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＰＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５のＴＣＥの場合と同様にして測定し、ＰＣＥ分解率を算出した。結果を表４に示す。
表４の結果によれば、ＰＣＥの場合も、ＴＣＥの場合と同様に、酸化第一鉄粉末の質量割合が５質量％から９５質量％であるときは、ＰＣＥ分解率がいずれも９９％以上であり優れている。また、活性炭のみの場合は分解率が低い。更に、溶解鉄量は、酸化第一鉄粉末の質量割合が５質量％から８０質量％であるときは、いずれも排水基準値を下回っているが、酸化第一鉄粉末の質量割合が９５質量％であるときは、溶解鉄量を十分に低減することができない。このように、ＴＣＥの場合と同様の傾向であることが分かる。
実験例４２〜４５
濃度１００ｍｇ／Ｌのジクロロエチレン（以下、「ＤＣＥ」と略記する。）水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、酸化第一鉄粉末と活性炭とを用いて（但し、実験例４２では活性炭のみを用いた。）製造した成形体を０．０５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は、酸化第一鉄粉末と活性炭とを合計で１００ｇ使用し、その質量割合を表５のように変化させて、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＤＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５のＴＣＥの場合と同様にして測定し、ＤＣＥ分解率を算出した。結果を表５に示す。
濃度１００ｍｇ／Ｌのジクロロエチレン（以下、「ＤＣＥ」と略記する。）水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、酸化第一鉄粉末と活性炭とを用いて（但し、実験例４２では活性炭のみを用いた。）製造した成形体を０．０５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は、酸化第一鉄粉末と活性炭とを合計で１００ｇ使用し、その質量割合を表５のように変化させて、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＤＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５のＴＣＥの場合と同様にして測定し、ＤＣＥ分解率を算出した。結果を表５に示す。
表５の結果によれば、ＤＣＥの場合は、酸化第一鉄粉末の質量割合が４０〜９５質量％であるときは、ＤＣＥ分解率がいずれも９６％以上であり優れている。また、活性炭のみの場合は分解率が低い。更に、溶解鉄量は、酸化第一鉄粉末の質量割合が４０質量％及び７０質量％であるときは、いずれも排水基準値を下回っているが、酸化第一鉄粉末の質量割合が９５質量％であるときは、溶解鉄量を十分に低減することができない。このように、ＤＣＥの場合もＴＣＥ及びＰＣＥと同様の傾向であるが、酸化第一鉄粉末が９５質量％であるときは、ＴＣＥ及びＰＣＥの場合と比べて分解率、溶解鉄量とも少し劣っていることが分かる。
実験例４６〜５０及び参考例２〜３
濃度１００ｍｇ／ＬのＴＣＥ水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、表６の酸化第一鉄粉末、試薬酸化第一鉄粉末及び市販鉄粉を用いて製造した成形体、又は市販鉄粉（実験例４９）及び試薬硫酸第一鉄粉末（実験例５０）（これらは成形体とせずに粉末のまま用いた。）を各々０．５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は，それぞれの鉄源５０ｇと活性炭５０ｇとを用いて（実験例４６〜４８）又は活性炭は用いずに（参考例２〜３、この場合は鉄源１００ｇを用いた。）、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＴＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５の場合と同様にして測定し、ＴＣＥ分解率を算出した。結果を表６に示す。
濃度１００ｍｇ／ＬのＴＣＥ水溶液に硫酸を添加してｐＨ３に調整し、この水溶液を５０ｍＬ、表６の酸化第一鉄粉末、試薬酸化第一鉄粉末及び市販鉄粉を用いて製造した成形体、又は市販鉄粉（実験例４９）及び試薬硫酸第一鉄粉末（実験例５０）（これらは成形体とせずに粉末のまま用いた。）を各々０．５ｇ、並びに１０質量％過酸化水素水を０．４ｍｌ、それぞれバイアル瓶に投入して密閉した。各々の成形体は，それぞれの鉄源５０ｇと活性炭５０ｇとを用いて（実験例４６〜４８）又は活性炭は用いずに（参考例２〜３、この場合は鉄源１００ｇを用いた。）、製造例１のようにして製造した。１週間経過後、ＴＣＥ濃度及び溶液中の溶解鉄量を実験例１〜５の場合と同様にして測定し、ＴＣＥ分解率を算出した。結果を表６に示す。
表６の結果によれば、酸化第一鉄粉末及び試薬酸化第一鉄粉末と活性炭との成形体を用いた実験例４６〜４７では、ＴＣＥ分解率が高く、溶解鉄量も十分に低減されている。一方、活性炭を用いていない参考例２〜３では、ＴＣＥ分解率は高いものの、溶解鉄量が十分に低減されない傾向にある。また、市販鉄粉と活性炭との成形体を用いた実験例４８、及び市販鉄粉を成形せずにそのまま用いた実験例４９では、ＴＣＥ分解率は高いものの、溶解鉄量が多く、問題である。更に、試薬硫酸第一鉄粉末をそのまま用いた実験例５０では、ＴＣＥ分解率が低いばかりでなく、溶解鉄量が極めて多く、汚泥処理が必要となり、大きな問題である。
実験例５１〜５３
全炭素量（以下、「ＴＯＣ」と略記する。）が１５０ｍｇ／Ｌとなるように調整した水グリコール系難燃性作動液（松村石油社製、商品名「ハイドールＨＡＷ」）の水溶液５００ｍＬに硫酸を添加してｐＨ３に調整し、その後、酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇとを用いて製造例１のようにして製造した成形体（実験例５１）、又は試薬硫酸第一鉄粉末（実験例５２）及び市販鉄粉（実験例５３）（これらは成形体とせずに粉末のまま用いた。）を各々１０ｇ、及び３０質量％過酸化水素水１０ｇを投入し、スターラーによって攪拌し、２４時間経過後にＴＯＣを測定し、スラッジ量を算出した。ＴＯＣは、燃焼触媒酸化方式のＴＯＣ計（島津製作所製、型式「ＴＯＣ−ＶＣＳＨ」）を用いて測定した。また、分解処理後の水溶液を苛性ソーダにより中和処理し、処理前後の重量変化からスラッジ量を算出した。結果を表７に示す。
全炭素量（以下、「ＴＯＣ」と略記する。）が１５０ｍｇ／Ｌとなるように調整した水グリコール系難燃性作動液（松村石油社製、商品名「ハイドールＨＡＷ」）の水溶液５００ｍＬに硫酸を添加してｐＨ３に調整し、その後、酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇとを用いて製造例１のようにして製造した成形体（実験例５１）、又は試薬硫酸第一鉄粉末（実験例５２）及び市販鉄粉（実験例５３）（これらは成形体とせずに粉末のまま用いた。）を各々１０ｇ、及び３０質量％過酸化水素水１０ｇを投入し、スターラーによって攪拌し、２４時間経過後にＴＯＣを測定し、スラッジ量を算出した。ＴＯＣは、燃焼触媒酸化方式のＴＯＣ計（島津製作所製、型式「ＴＯＣ−ＶＣＳＨ」）を用いて測定した。また、分解処理後の水溶液を苛性ソーダにより中和処理し、処理前後の重量変化からスラッジ量を算出した。結果を表７に示す。
表７の結果によれば、酸化第一鉄粉末と活性炭との成形体を用いた実験例５１、試薬硫酸第一鉄粉末をそのまま用いた実験例５２及び市販鉄粉をそのまま用いた実験例５３は、ＴＯＣ低減率は同程度である。しかし、実験例５１ではスラッジ量が極めて少ないのに対して、実験例５２及び実験例５３では、スラッジ量が極めて多く、問題である。
実験例５４〜５５及び参考例４
ＴＯＣが５０ｍｇ／Ｌとなるように調整したメチレンブルー（Ｃ１６Ｈ１８Ｎ３ＳＣｌ・３Ｈ２Ｏ、片山化学工業社製）の水溶液２００ｍＬに硫酸を添加してｐＨ３に調整し、その後、酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇ（実験例５４）及び酸化第一鉄粉末１００ｇ（参考例４）を用いて製造例１のようにして製造した成形体、又は試薬硫酸第一鉄粉末（実験例５５、成形体とせずに粉末のまま用いた。）を各々２ｇ、及び３０質量％過酸化水素水０．５ｇを投入し、スターラーによって攪拌し、２４時間経過後にＴＯＣ及び溶解鉄量を測定した。ＴＯＣは実験例５１〜５３と同様にして測定し、ＴＯＣ低減率を算出した。また、溶解鉄量は実験例１〜５と同様にして測定した。結果を表８に示す。
ＴＯＣが５０ｍｇ／Ｌとなるように調整したメチレンブルー（Ｃ１６Ｈ１８Ｎ３ＳＣｌ・３Ｈ２Ｏ、片山化学工業社製）の水溶液２００ｍＬに硫酸を添加してｐＨ３に調整し、その後、酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇ（実験例５４）及び酸化第一鉄粉末１００ｇ（参考例４）を用いて製造例１のようにして製造した成形体、又は試薬硫酸第一鉄粉末（実験例５５、成形体とせずに粉末のまま用いた。）を各々２ｇ、及び３０質量％過酸化水素水０．５ｇを投入し、スターラーによって攪拌し、２４時間経過後にＴＯＣ及び溶解鉄量を測定した。ＴＯＣは実験例５１〜５３と同様にして測定し、ＴＯＣ低減率を算出した。また、溶解鉄量は実験例１〜５と同様にして測定した。結果を表８に示す。
表８の結果によれば、酸化第一鉄粉末と活性炭との成形体を用いた実験例５４では、ＴＯＣ低減率は十分であり、且つ溶解鉄量も少ない。また、酸化第一鉄粉末のみからなる成形体を用いた参考例４では、ＴＯＣ低減率は十分であり、且つ溶解鉄量も低減されており、活性炭を併用したときほどではないが、良好な結果となっている。一方、試薬硫酸第一鉄粉末をそのまま用いた実験例５５では、ＴＯＣ低減率が低く、溶解鉄量も極めて多く、問題である。
実験例５６〜５９
ＴＯＣが１００ｍｇ／Ｌとなるように調整した酢酸の水溶液２００ｍＬに硫酸を添加してｐＨ３に調整し、その後、酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇ（実験例５６）、試薬酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇ（実験例５７）及び試薬還元鉄粉５０ｇと活性炭５０ｇ（実験例５８）をそれぞれ用いて製造例１のように製造した成形体、又は試薬還元鉄粉（実験例５９、成形体とせずに粉末のまま用いた。）を各々４ｇ、及び３０質量％過酸化水素水１ｇを投入し、スターラーによって攪拌し、９６時間経過後にＴＯＣ及び溶解鉄量を測定した。ＴＯＣは実験例５１〜５３と同様にして測定し、ＴＯＣ低減率を算出した。また、溶解鉄量は実験例１〜５と同様にして測定した。結果を表９に示す。
尚、酢酸はダイオキシン類と同程度に分解し難い有機物といわれており、ダイオキシンをどの程度分解することができるか推定するため、その代用として実験に用いられることがある。
ＴＯＣが１００ｍｇ／Ｌとなるように調整した酢酸の水溶液２００ｍＬに硫酸を添加してｐＨ３に調整し、その後、酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇ（実験例５６）、試薬酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇ（実験例５７）及び試薬還元鉄粉５０ｇと活性炭５０ｇ（実験例５８）をそれぞれ用いて製造例１のように製造した成形体、又は試薬還元鉄粉（実験例５９、成形体とせずに粉末のまま用いた。）を各々４ｇ、及び３０質量％過酸化水素水１ｇを投入し、スターラーによって攪拌し、９６時間経過後にＴＯＣ及び溶解鉄量を測定した。ＴＯＣは実験例５１〜５３と同様にして測定し、ＴＯＣ低減率を算出した。また、溶解鉄量は実験例１〜５と同様にして測定した。結果を表９に示す。
尚、酢酸はダイオキシン類と同程度に分解し難い有機物といわれており、ダイオキシンをどの程度分解することができるか推定するため、その代用として実験に用いられることがある。
表９の結果によれば、酸化第一鉄粉末又は試薬酸化第一鉄粉末と活性炭との成形体を用いた実験例５６〜５７では、ＴＯＣ低減率は十分であり、且つ溶解鉄量も十分に少ない。一方、試薬還元鉄粉と活性炭との成形体を用いた実験例５８、及び試薬還元鉄粉をそのまま用いた実験例５９では、ＴＯＣ低減率は十分であるものの、溶解鉄量が多く、問題である。
実験例６０〜６２及び参考例５
ＴＯＣが２０ｍｇ／Ｌとなるように調整したメチレンブルー（Ｃ１６Ｈ１８Ｎ３ＳＣｌ・３Ｈ２Ｏ、片山化学工業社製）の水溶液２００ｍＬに硫酸を添加してｐＨ３に調整し、その後、酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇとを使用し、製造例１のようにして製造した成形体を１０ｇ、及び３０質量％過酸化水素水０．５ｇを投入し（実験例６０）、又は過酸化水素水は投入せず（参考例５）、スターラーによって攪拌し、５時間経過後にＴＯＣを測定した。ＴＯＣは実験例５１〜５３と同様にして測定し、ＴＯＣ低減率を算出した。また、参考例５及び実験例６２では、周波数２００ｋＨｚの超音波の照射がメチレンブルーの分解に及ぼす影響を併せて確認した。超音波の照射には超音波洗浄機（カイジョー社製、型式「ミッドソニックＣＡ−７６Ｔｉ−６２」）を用いた。結果を表１０に示す．
ＴＯＣが２０ｍｇ／Ｌとなるように調整したメチレンブルー（Ｃ１６Ｈ１８Ｎ３ＳＣｌ・３Ｈ２Ｏ、片山化学工業社製）の水溶液２００ｍＬに硫酸を添加してｐＨ３に調整し、その後、酸化第一鉄粉末５０ｇと活性炭５０ｇとを使用し、製造例１のようにして製造した成形体を１０ｇ、及び３０質量％過酸化水素水０．５ｇを投入し（実験例６０）、又は過酸化水素水は投入せず（参考例５）、スターラーによって攪拌し、５時間経過後にＴＯＣを測定した。ＴＯＣは実験例５１〜５３と同様にして測定し、ＴＯＣ低減率を算出した。また、参考例５及び実験例６２では、周波数２００ｋＨｚの超音波の照射がメチレンブルーの分解に及ぼす影響を併せて確認した。超音波の照射には超音波洗浄機（カイジョー社製、型式「ミッドソニックＣＡ−７６Ｔｉ−６２」）を用いた。結果を表１０に示す．
表１０の結果によれば、過酸化水素を用いず、有機物分解処理材と超音波照射とを併用した参考例５の場合も、ＴＯＣ低減率は十分に高いことが分かる。また、有機物分解処理材を用いず、超音波照射のみであっても、実験例６２のように、分解率は低いものの有機物を分解することができる。
尚、表２〜１０における各種の鉄源は各々の表には明記されていないが、いずれも粉末である。
尚、表２〜１０における各種の鉄源は各々の表には明記されていないが、いずれも粉末である。
尚、本発明においては、前記の具体的な実施例に限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施例とすることができる。例えば、吸着剤として、活性炭と、ゼオライト、シリカゲル、活性アルミナ等の他の吸着剤とを併用することもできる。この場合、他の吸着剤も粒状体又は粉体であることが好ましく、その平均粒径は特に限定されないが、活性炭と同様であることが好ましい。また、活性炭と他の吸着剤との質量割合は特に限定されないが、活性炭と他の吸着剤との合計を１００質量％とした場合に、活性炭は６０質量％以上、特に８０質量％であることが好ましい。
更に、本発明には含まれないが、参考例１〜４のように、酸化第一鉄のみを使用し、活性炭等の吸着剤を併用しない有機物分解処理材とすることもできる。即ち、酸化第一鉄を含む酸化鉄成分を含有する有機物分解処理材とすることができる。この有機物分解処理材の場合も、酸化鉄成分がバインダにより結合されていてもよく、このバインダとしては、無機バインダが好ましく、この無機バインダとしては、コロイダルシリカが特に好ましい。また、この有機物分解処理材は、粒状体であり、その粒径が１〜１０ｍｍであることが好ましい。更に、この有機物分解処理材と、有機物を含有する被処理物と、過酸化水素とを接触させることで、有機物を含有する被処理物を分解処理することができる。これらを接触させる順序は特に限定されないが、被処理物と、有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に過酸化水素を接触させる方法が、分解効率が向上するため好ましい。この分解処理方法は、被処理物が水系であっても、土壌であっても適用することができるが、被処理物が、有機物が水に溶解又は分散してなるものである場合に特に有用である。
また、本発明には含まれないが、参考例５のように、過酸化水素を用いず、超音波照射を併用して有機物を含有する被処理物を分解処理することもできる。即ち、本発明の有機物分解処理材を、有機物を含有する被処理物と接触させながら、これに超音波を照射して有機物を含有する被処理物を分解処理することができる。更に、超音波の照射の他に、有機物分解処理材と、有機物を含有する被処理物と、オゾンとを接触させて有機物を含有する被処理物を分解処理することもできる。また、有機物を含有する被処理物と、有機物分解処理材とを接触させながら、これに紫外線を照射して有機物を含有する被処理物を分解処理することもできる。このように、有機物分解処理材と、過酸化水素を除く各種の酸化剤及び／又は酸化作用を有する照射線とにより、過酸化水素を用いた場合と同様に効率よく有機物を分解処理することができる。この有機物分解処理材の場合、酸化鉄成分と吸着剤とは単なる混合物でもよく、酸化鉄成分及び吸着剤がバインダにより結合されていてもよい。このバインダとしては、無機バインダが好ましく、この無機バインダとしては、コロイダルシリカが特に好ましい。また、この有機物分解処理材は、粒状体であり、その粒径が１〜１０ｍｍであることが好ましい。この分解処理方法は、被処理物が水系であっても、土壌であっても適用することができるが、被処理物が、有機物が水に溶解又は分散してなるものである場合に特に有用である。
尚、前記のように、酸化第一鉄のみを使用し、活性炭等の吸着剤を併用しない有機物分解処理材とした場合も、上記のように、過酸化水素を用いず、有機物分解処理材と、過酸化水素を除く各種の酸化剤及び／又は酸化作用を有する照射線とにより、上記と同様にして過酸化水素を用いた場合と同様に効率よく有機物を分解処理することができる。
尚、前記のように、酸化第一鉄のみを使用し、活性炭等の吸着剤を併用しない有機物分解処理材とした場合も、上記のように、過酸化水素を用いず、有機物分解処理材と、過酸化水素を除く各種の酸化剤及び／又は酸化作用を有する照射線とにより、上記と同様にして過酸化水素を用いた場合と同様に効率よく有機物を分解処理することができる。
Claims (10)
- 酸化第一鉄及び四三酸化鉄のうちの少なくとも一方を含む酸化鉄成分と、吸着剤とを含有することを特徴とする有機物分解処理材。
- 上記吸着剤が活性炭である請求項１に記載の有機物分解処理材。
- 上記酸化鉄成分と、上記吸着剤との合計を１００質量％とした場合に、該酸化鉄成分は３〜９２質量％である請求項１又は２に記載の有機物分解処理材。
- 上記酸化鉄成分と、上記吸着剤とが、バインダにより結合されてなる請求項１乃至３のうちのいずれか１項に記載の有機物分解処理材。
- 上記バインダが無機バインダである請求項４に記載の有機物分解処理材。
- 上記無機バインダがコロイダルシリカである請求項５に記載の有機物分解処理材。
- 粒状体であり、粒径が１〜１０ｍｍである請求項４乃至６のうちのいずれか１項に記載の有機物分解処理材。
- 有機物を含有する被処理物と、請求項１乃至７のうちのいずれか１項に記載の有機物分解処理材と、過酸化水素とを接触させることを特徴とする有機物を含有する被処理物の分解処理方法。
- 上記被処理物と、上記有機物分解処理材とを接触させ、その後、更に上記過酸化水素を接触させる請求項８に記載の有機物を含有する被処理物の分解処理方法。
- 上記被処理物は、上記有機物が水に溶解又は分散してなるものである請求項８又は９に記載の有機物を含有する被処理物の分解処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005269062A JP2007105557A (ja) | 2005-09-15 | 2005-09-15 | 有機物分解処理材及びそれを用いた有機物を含有する被処理物の分解処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005269062A JP2007105557A (ja) | 2005-09-15 | 2005-09-15 | 有機物分解処理材及びそれを用いた有機物を含有する被処理物の分解処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2007105557A true JP2007105557A (ja) | 2007-04-26 |
Family
ID=38031835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005269062A Pending JP2007105557A (ja) | 2005-09-15 | 2005-09-15 | 有機物分解処理材及びそれを用いた有機物を含有する被処理物の分解処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2007105557A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011048705A1 (ja) * | 2009-10-23 | 2011-04-28 | 石井商事株式会社 | し尿またはし尿排水中のリン、ｃｏｄ、窒素、色および臭気の急速除去方法およびその方法を用いた除去装置 |
| JP2011212511A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Sekisui Chem Co Ltd | 被処理水の処理方法及び処理装置 |
| JP2011245458A (ja) * | 2010-05-31 | 2011-12-08 | Adeka Corp | 有機物質の分解処理方法および有機物質の分解処理剤キット |
| KR101198588B1 (ko) * | 2010-06-03 | 2012-11-06 | 한양대학교 산학협력단 | 마그네타이트 나노 파티클-담체 결합체, 이를 제조하는 방법 및 이를 포함하는 오폐수 정화 장치 |
| JP2013202521A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Jx Nippon Mining & Metals Corp | セレン含有排水の処理方法 |
| JP2019537499A (ja) * | 2016-09-20 | 2019-12-26 | ナショナル・リサーチ・カウンシル・オブ・カナダＮａｔｉｏｎａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｏｕｎｃｉｌ Ｏｆ Ｃａｎａｄａ | 標的金属分離のための鉄−キャビテーションプロセス |
| CN111822497A (zh) * | 2020-07-30 | 2020-10-27 | 广东佳德环保科技有限公司 | 一种土壤有机物与重金属污染的修复装置系统及方法 |
| CN112427036A (zh) * | 2020-11-20 | 2021-03-02 | 仲恺农业工程学院 | 用于芬顿反应的催化剂以及利用该催化剂进行芬顿反应的一体化装置 |
| JP2021169093A (ja) * | 2021-07-21 | 2021-10-28 | 有限会社エコルネサンス・エンテック | 活性炭を用いた汚染対策方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6363278B2 (ja) * | 1979-12-20 | 1988-12-06 | ||
| JP2002514498A (ja) * | 1998-05-14 | 2002-05-21 | ユー．エス． エンバイロメンタル プロテクション エージェンシー | 汚染物吸着およびフェントン反応による酸化 |
| JP2003285083A (ja) * | 2002-03-27 | 2003-10-07 | Tsukishima Kikai Co Ltd | 水の浄化方法 |
-
2005
- 2005-09-15 JP JP2005269062A patent/JP2007105557A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6363278B2 (ja) * | 1979-12-20 | 1988-12-06 | ||
| JP2002514498A (ja) * | 1998-05-14 | 2002-05-21 | ユー．エス． エンバイロメンタル プロテクション エージェンシー | 汚染物吸着およびフェントン反応による酸化 |
| JP2003285083A (ja) * | 2002-03-27 | 2003-10-07 | Tsukishima Kikai Co Ltd | 水の浄化方法 |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011048705A1 (ja) * | 2009-10-23 | 2011-04-28 | 石井商事株式会社 | し尿またはし尿排水中のリン、ｃｏｄ、窒素、色および臭気の急速除去方法およびその方法を用いた除去装置 |
| CN102791635A (zh) * | 2009-10-23 | 2012-11-21 | 石井商事株式会社 | 粪尿或粪尿废水中的磷、cod、氮、颜色及臭气的快速去除方法以及使用该方法的去除装置 |
| JP2011212511A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Sekisui Chem Co Ltd | 被処理水の処理方法及び処理装置 |
| JP2011245458A (ja) * | 2010-05-31 | 2011-12-08 | Adeka Corp | 有機物質の分解処理方法および有機物質の分解処理剤キット |
| KR101198588B1 (ko) * | 2010-06-03 | 2012-11-06 | 한양대학교 산학협력단 | 마그네타이트 나노 파티클-담체 결합체, 이를 제조하는 방법 및 이를 포함하는 오폐수 정화 장치 |
| JP2013202521A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Jx Nippon Mining & Metals Corp | セレン含有排水の処理方法 |
| JP2019537499A (ja) * | 2016-09-20 | 2019-12-26 | ナショナル・リサーチ・カウンシル・オブ・カナダＮａｔｉｏｎａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｏｕｎｃｉｌ Ｏｆ Ｃａｎａｄａ | 標的金属分離のための鉄−キャビテーションプロセス |
| CN111822497A (zh) * | 2020-07-30 | 2020-10-27 | 广东佳德环保科技有限公司 | 一种土壤有机物与重金属污染的修复装置系统及方法 |
| CN111822497B (zh) * | 2020-07-30 | 2024-02-06 | 广东佳德环保科技有限公司 | 一种土壤有机物与重金属污染的修复装置系统及方法 |
| CN112427036A (zh) * | 2020-11-20 | 2021-03-02 | 仲恺农业工程学院 | 用于芬顿反应的催化剂以及利用该催化剂进行芬顿反应的一体化装置 |
| CN112427036B (zh) * | 2020-11-20 | 2023-06-16 | 仲恺农业工程学院 | 用于芬顿反应的催化剂以及利用该催化剂进行芬顿反应的一体化装置 |
| JP2021169093A (ja) * | 2021-07-21 | 2021-10-28 | 有限会社エコルネサンス・エンテック | 活性炭を用いた汚染対策方法 |
| JP7005067B2 (ja) | 2021-07-21 | 2022-01-21 | 有限会社エコルネサンス・エンテック | 活性炭を用いた汚染対策方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Nie et al. | Highly efficient adsorption and catalytic degradation of ciprofloxacin by a novel heterogeneous Fenton catalyst of hexapod-like pyrite nanosheets mineral clusters | |
| JP2007105557A (ja) | 有機物分解処理材及びそれを用いた有機物を含有する被処理物の分解処理方法 | |
| Ziembowicz et al. | Limitations and future directions of application of the Fenton-like process in micropollutants degradation in water and wastewater treatment: A critical review | |
| Wang et al. | Removal of chlorpheniramine in a nanoscale zero-valent iron induced heterogeneous Fenton system: Influencing factors and degradation intermediates | |
| Watts et al. | Oxidative and reductive pathways in manganese-catalyzed Fenton’s reactions | |
| Jagadevan et al. | A novel hybrid nano zerovalent iron initiated oxidation–Biological degradation approach for remediation of recalcitrant waste metalworking fluids | |
| US20190336937A1 (en) | Treatments for persistent organic pollutants | |
| Lee et al. | Steel dust catalysis for Fenton-like oxidation of polychlorinated dibenzo-p-dioxins | |
| Zhang et al. | Application of coupled zero-valent iron/biochar system for degradation of chlorobenzene-contaminated groundwater | |
| Becelic-Tomin et al. | Degradation of anthraquinone dye reactive blue 4 in pyrite ash catalyzed fenton reaction | |
| JP2006205152A (ja) | 重金属処理材及びそれを用いた重金属処理方法 | |
| Jin et al. | Removing emerging e-waste pollutant DTFPB by synchronized oxidation-adsorption Fenton technology | |
| CN114433161A (zh) | 一种高效活化单过硫酸盐的复合材料及其制备方法和应用 | |
| JP2005230643A (ja) | 汚染土壌の浄化方法 | |
| JP5814083B2 (ja) | 有機化合物分解材及びその製造方法並びにそれを用いた環境浄化方法 | |
| Ma et al. | Kinetics of oxidation of dimethyl trisulfide by potassium permanganate in drinking water | |
| KR20020023643A (ko) | 유기할로겐 화합물-함유 토양 또는 재의 처리방법 | |
| JP3784654B2 (ja) | 化学物質汚染物の浄化方法 | |
| JP2000210683A (ja) | 土壌及び／又は地下水の浄化方法 | |
| US20220009809A1 (en) | Degradation of recalcitrant organic pollutants | |
| JP2007296408A (ja) | 土壌・地下水の浄化処理用金属鉄−マグネタイト混合粒子粉末、当該金属鉄−マグネタイト混合粒子粉末を含む浄化剤及び土壌・地下水の浄化処理方法 | |
| Hilles et al. | Advanced oxidation processes for water and wastewater treatment: An introduction | |
| CN106186110A (zh) | 一种新型源水有机物去除剂 | |
| Bergendahl et al. | Applications of advanced oxidation for wastewater treatment | |
| JP2003285043A (ja) | 化学汚染物質の浄化方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080520 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20091030 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110913 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20120207 |