JP2006291751A - ピストン式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】吐出圧領域から吸入圧領域への冷媒ガスの漏れを抑制しつつ、冷媒ガスから分離した潤滑油の吸入圧領域への帰還を良好とすることができるピストン式圧縮機を提供すること。
【解決手段】ピストン式圧縮機１０は、冷媒ガスの吐出圧領域上にて吐出室に吐出された冷媒ガスに含まれる潤滑油を分離するオイルセパレータＳと、該オイルセパレータＳで分離された潤滑油を貯留する貯油室Ｔを備えている。ロータリバルブ５０の供給通路４１は導入通路４３よりも弁・ポート形成体１４側の端部で閉鎖部材５１によって閉鎖されている。閉鎖部材５１の弁・ポート形成体１４側と弁・ポート形成体１４との間にはクリアランスＣＬが形成されている。貯油室ＴとクリアランスＣＬとは弁・ポート形成体１４に設けられた連通路４６によって連通されている。
【選択図】 図２

Description

本発明は、吐出された冷媒ガス中に含まれる潤滑油を冷媒ガスから分離するオイルセパレータを備えたピストン式圧縮機に関する。

車両空調装置に用いられるピストン式圧縮機においては、該ピストン式圧縮機内部を流通する冷媒ガスにミスト状のオイルを混在させ、該オイルによってピストン式圧縮機（以下、圧縮機と記載する）内部の潤滑を確保する構成が採用されている。この構成においては、吐出された冷媒ガス中に前記オイルが含まれている。ピストン式圧縮機においては、オイルが冷媒ガスと共に車両空調装置の外部冷媒回路へと持ち出されないようにするため、冷媒ガスの吐出圧領域上にオイルセパレータが設けられ、該オイルセパレータによって冷媒ガス中のオイルを冷媒ガスから分離する（例えば特許文献１参照。）。これは、オイルが外部冷媒回路に持ち出されると、該オイルが、外部冷媒回路を構成する熱交換器の内壁面に付着して熱交換効率が低下するからである。

また、ピストン式圧縮機においては、圧縮機内部の潤滑状態を良好に維持するために、前記オイルセパレータで分離されたオイルを圧縮機内部（直接的に帰還される箇所は圧縮室）へ帰還させる構成が採用されている。このため、オイルセパレータと圧縮機内部とはオイル戻し通路を介して連通されている。
特開２００４−２１８６０１号公報

ところで、オイル戻し通路はオイルセパレータと圧縮室とを連通しているため、吸入を終了した直後の圧縮室（吸入圧領域）とオイルセパレータ（吐出圧領域）が前記オイル戻し通路で連通されたときには、オイルセパレータと圧縮室との間には圧力差が生じている。

ここで、前記オイル戻し通路の通路断面積が大きすぎると、オイルセパレータへ吐出された高圧の冷媒ガスが圧縮機内部へと多量に逆流し、多量の冷媒ガスが吐出圧領域から吸入圧領域へ漏れてしまうこととなる。このため、オイル戻し通路は、その通路断面積を非常に小さく設定するか、オイル戻し通路上に絞り部を設けるかによってオイル戻し通路上に絞り機能を設けて冷媒ガスの逆流を抑制するように構成されている。

しかし、前記絞り機能を設ける構成においては、その通路断面積が非常に小さくなるため、オイル戻し通路又は絞り部に異物が詰まりやすくなってしまう。そして、オイル戻し通路又は絞り部に異物が詰まった場合には、オイル戻し通路を介したオイルの圧縮機内部への帰還量が著しく低下してしまい、圧縮機内部の潤滑状態を良好に維持することができなくなってしまう。

本発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものであり、その目的は、吐出圧領域から吸入圧領域への冷媒ガスの漏れを抑制しつつ、冷媒ガスから分離した潤滑油の吸入圧領域への帰還を良好とすることができるピストン式圧縮機を提供する。

上記問題点を解決するために、請求項１に記載の発明は、回転軸の周囲に複数配列されたシリンダボアを閉塞するとともに、前記シリンダボアに対応する吐出室を区画する弁・ポート形成体を備え、前記回転軸と一体的に回転するカム体を介してピストンが前記回転軸の回転に連動されており、前記ピストンと前記弁・ポート形成体によって前記シリンダボア内に区画される圧縮室に前記カム体を収容するカム室から冷媒ガスを導入するための導入通路を有するロータリバルブを前記回転軸の弁・ポート形成体側に備え、さらに、冷媒ガスの吐出圧領域上に前記吐出室に吐出された冷媒ガスに含まれる潤滑油を分離するオイルセパレータと、該オイルセパレータで分離された潤滑油を貯留する貯油室を備えるピストン式圧縮機において、前記ロータリバルブにて前記導入通路及び前記カム室に連通し、かつロータリバルブの軸方向に沿って形成された供給通路は前記導入通路よりも弁・ポート形成体側の端部で閉鎖手段によって閉鎖されているとともに、前記閉鎖手段の弁・ポート形成体側と該弁・ポート形成体との間にはクリアランスが形成されており、前記弁・ポート形成体に前記貯油室と前記クリアランスとを連通する連通路を設けた。

これによれば、閉鎖手段の弁・ポート形成体側と該弁・ポート形成体との間にはクリアランスが形成されており、該クリアランスと貯油室を弁・ポート形成体に設けた連通路によって連通させた。そして、クリアランスによって吐出圧領域と吸入圧領域とを連通する連通路に絞りを設けることができる。このため、吐出圧領域であるオイルセパレータの冷媒ガスが、吸入圧領域に向かって逆流することがクリアランスによって抑制され、冷媒ガスが吐出圧領域から吸入圧領域へ漏れることを抑制することができる。また、閉鎖手段はロータリバルブと同期回転するため、閉鎖手段は弁・ポート形成体に対して相対回転しており、クリアランスに異物が詰まることが阻止される。したがって、クリアランスを常に維持し続けることができ、クリアランスが異物によって詰まることに起因した潤滑油の吐出圧領域から吸入圧領域への帰還量低下を阻止することができる。

また、前記閉鎖手段は、前記供給通路内に圧入された閉鎖部材であってもよい。これによれば、閉鎖部材を供給通路に圧入する作業を行うのみでロータリバルブに取着することができ、ピストン式圧縮機の組み付けを容易とすることができる。

また、前記閉鎖部材は、前記供給通路内に圧入される圧入部と、該圧入部より延設され、ロータリバルブの軸方向の端部に当接する当接部とを備え、該当接部と弁・ポート形成体の間に前記クリアランスが形成されていてもよい。これによれば、圧入部を供給通路内に圧入した状態では当接部がロータリバルブの端部に当接可能となっている。このため、ロータリバルブの端部によって、弁・ポート形成体とクリアランスを形成する当接部の移動を規制することができる。したがって、弁・ポート形成体とクリアランスを形成する部位が移動してクリアランスが過大となることを防止することができる。

また、前記閉鎖手段は、前記回転軸の軸方向への移動を規制する規制手段を兼用していてもよい。これによれば、供給通路を閉鎖する閉鎖手段と、回転軸の軸方向への移動を規制する規制手段とを別々に設ける場合に比してピストン式圧縮機の部品点数を少なくすることができる。

また、前記回転軸の軸方向への荷重を受承するためのスラストベアリングを備え、前記閉鎖手段は前記貯油室からの背圧を受圧する背圧受圧面を備えていてもよい。これによれば、閉鎖手段の背圧受圧面が背圧を受圧することにより、回転軸、及び該回転軸に一体化されたカム体も背圧が作用する方向へ押圧され、カム体はスラストベアリングに押し付けられることとなる。その結果として、カム体はスラストベアリング側に臨む周面全体がスラストベアリングに支持され、ピストンの圧縮反力等によりカム体が回転軸の軸方向に対して傾くことが防止される。すなわち、閉鎖手段の背圧受圧面が背圧を受圧することにより、カム体の一部が回転軸の外周面に片当たりすることが防止される。

本発明によれば、吐出圧領域から吸入圧領域への冷媒ガスの漏れを抑制しつつ、冷媒ガスから分離した潤滑油の吸入圧領域への帰還を良好とすることができる。

以下、本発明のピストン式圧縮機を具体化した一実施形態を図１及び図２に基づいて説明する。なお、以下の説明においてピストン式圧縮機１０の「上」「下」「前」「後」は、図１に示す矢印Ｙ１の方向を上下方向とし、矢印Ｙ２の方向を前後方向とする。

図１に示すように、ピストン式圧縮機１０は、フロントハウジング１２と、該フロントハウジング１２の後端に接合されたリヤハウジング１３とを備えている。前記フロントハウジング１２の内側にはシリンダブロック１１が接合固定されている。前記シリンダブロック１１とリヤハウジング１３の間には弁・ポート形成体１４が介在されており、シリンダブロック１１、リヤハウジング１３、及び弁・ポート形成体１４は、複数のボルトＢにより相互に接合固定されている（図１では一本のボルトＢのみ図示）。そして、前記フロントハウジング１２とリヤハウジング１３がピストン式圧縮機１０のハウジングを構成している。

前記ハウジングにて、リヤハウジング１３の中央部の外周側には、リヤハウジング１３と弁・ポート形成体１４の間に吐出室１８が区画されている。さらに、リヤハウジング１３には冷媒ガスに含まれる潤滑油を分離するためのオイルセパレータＳが設けられており、該オイルセパレータＳと前記吐出室１８とは連絡路１８ａによって連通されている。このため、オイルセパレータＳは、ハウジングにおける吐出圧領域上に設けられている。

前記オイルセパレータＳは、分離室４４と該分離室４４内に収容された分離筒４５とから構成されている。そして、前記分離室４４が吐出室１８と前記連絡路１８ａを介して連通されており、該連絡路１８ａは分離筒４５の外周面に対向する位置で分離室４４に開口されている。

また、オイルセパレータＳには、該オイルセパレータＳにて潤滑油から分離された冷媒ガスを吐出するための吐出孔３５が形成されている。そして、吐出室１８は、前記吐出孔３５を介して外部冷媒回路２６に通じている。外部冷媒回路２６上には、冷媒ガスから熱を奪うための熱交換器２７、熱膨張弁２８、及び周囲の熱を冷媒ガスに移すための熱交換器２９が介在されている。そして、前記吐出孔３５は前記熱交換器２７に通じている。

また、リヤハウジング１３の中央には、リヤハウジング１３と弁・ポート形成体１４の間に貯油室Ｔが区画されている。該貯油室ＴとオイルセパレータＳの分離室４４とはオイル通路３２により連通されている。そして、前記オイルセパレータＳで冷媒ガスから分離された潤滑油は、オイル通路３２を経由して貯油室Ｔへ供給され、該貯油室Ｔに貯留されるようになっている。

さらに、貯油室Ｔと前記シリンダブロック１１の中央部とは、弁・ポート形成体１４に形成された連通路４６によって連通されている。そして、貯油室Ｔに貯留された潤滑油は連通路４６によって、弁・ポート形成体１４よりもシリンダブロック１１側へと帰還されるようになっている。加えて、弁・ポート形成体１４には、各吐出室１８に対応する位置に吐出ポート１４ａ及び吐出弁１４ｂが形成されており、前記吐出弁１４ｂは、吐出ポート１４ａを開閉する。

前記ハウジング内にて、前記フロントハウジング１２とシリンダブロック１１に囲まれた領域にはカム室としてのクランク室１７が区画されている。シリンダブロック１１とフロントハウジング１２とには回転軸１９が回転可能に支持されており、前記クランク室１７には回転軸１９が配設されている。回転軸１９は、その両側がシリンダブロック１１に貫設された軸孔２０と、フロントハウジング１２に貫設された軸孔２１に挿通されている。そして、前記軸孔２０は、弁・ポート形成体１４を介した前記貯油室Ｔと対応する位置に設けられており、連通路４６のシリンダブロック１１側開口は軸孔２０内に開口している。

回転軸１９の前側は軸孔２１に設けられたラジアルベアリング２２を介してフロントハウジング１２に支持されている。回転軸１９の後側は、軸孔２０の内周面たるシール周面２０ａを介してシリンダブロック１１に直接支持されている。このため、連通路４６のシリンダブロック１１側開口は回転軸１９の後端に向かって開口している。また、軸孔２０のシール周面２０ａ及びラジアルベアリング２２は、回転軸１９の前後両側における径方向への荷重（ラジアル荷重）を受承する。フロントハウジング１２と回転軸１９の間にはリップシール型の軸封装置２３が介在されている。

回転軸１９にはカム体としての斜板２４が固着され、該斜板２４はクランク室１７に収容されている。斜板２４の基部２４ａには嵌合孔２４ｂが斜板２４の中心軸線（回転軸１９の中心軸線Ｌ）に沿って形成されており、嵌合孔２４ｂには回転軸１９が圧入して嵌合されている。

前記クランク室１７は、フロントハウジング１２に設けられた吸入孔２５を介して前記外部冷媒回路２６に通じており、吸入孔２５は外部冷媒回路２６における熱交換器２９に通じている。そして、前記吐出室１８へ吐出され、オイルセパレータＳにて潤滑油が分離された冷媒ガスは、オイルセパレータＳの吐出孔３５から外部冷媒回路２６の熱交換器２７へ流入するようになっている。さらに、熱膨張弁２８、及び熱交換器２９を経由した冷媒ガスは、吸入孔２５を介してクランク室１７へ流入するようになっており、前記軸封装置２３は回転軸１９の周面とフロントハウジング１２との間からの冷媒ガスの漏れを防止する。フロントハウジング１２と斜板２４の基部２４ａとの間にはスラストベアリング３０が介在されている。このスラストベアリング３０は、回転軸１９の軸方向への荷重（スラスト荷重）を受承する。

前記シリンダブロック１１には、複数のシリンダボア１１ａ（本実施形態では５つ。図１には１つのみ図示）が回転軸１９の周囲に配列されるように形成されている。そして、各シリンダボア１１ａは前記弁・ポート形成体１４によって閉鎖されている。また、各シリンダボア１１ａには片頭型のピストン３１が往復動可能に収容されている。前記ピストン３１は、斜板２４の周縁部に前後一対のシュー３３ａ，３３ｂを介して摺動自在に係留されている。

そして、回転軸１９と一体的に回転する斜板２４の回転運動は、シュー３３ａ，３３ｂを介してピストン３１の往復運動に変換される。すなわち、ピストン３１は、回転軸１９と一体化された斜板２４を介して回転軸１９の回転に連動されている。そして、ピストン３１は、前記弁・ポート形成体１４とともにシリンダボア１１ａ内に圧縮室３４を区画する。

シリンダブロック１１においてシリンダボア１１ａに囲まれた中心部には前記軸孔２０がバルブ収容室として形成されている。軸孔２０と各圧縮室３４（シリンダボア１１ａ）とは、シリンダブロック１１に形成された吸入連通路３６を介してそれぞれ連通されている。吸入連通路３６の入口３６ａはシール周面２０ａ上に開口しており、吸入連通路３６の出口３６ｂはシリンダボア１１ａの内周面上に開口している。

バルブ収容室たる軸孔２０内には、前述したように回転軸１９の後側（弁・ポート形成体１４側）が回転可能に収容されている。回転軸１９内には該回転軸１９の後端（弁・ポート形成体１４側の端部）から前記スラストベアリング３０に至るまで回転軸１９の軸方向に沿って供給通路４１が形成されている。また、前記斜板２４の基部２４ａ及び回転軸１９には導入孔４２が形成され、該導入孔４２は前記供給通路４１とクランク室１７とを連通するように形成されている。すなわち、供給通路４１は導入孔４２を備えており、クランク室１７内の冷媒は導入孔４２を経由して供給通路４１へ流入するようになっている。

また、回転軸１９の弁・ポート形成体１４側には導入通路４３が供給通路４１に連通するように形成されている。導入通路４３の入口４３ａは回転軸１９の内周面上に開口しており、出口４３ｂは回転軸１９の外周面上に開口している。そして、回転軸１９の回転に伴い導入通路４３の出口４３ｂは前記吸入連通路３６の入口３６ａに間欠的に連通するようになっている。回転軸１９において、供給通路４１、導入孔４２及び導入通路４３は、クランク室１７から圧縮室３４へ冷媒ガスを導入するために設けられており、回転軸１９の後側にて軸孔２０のシール周面２０ａによって包囲される部分は回転軸１９の弁・ポート形成体１４側に一体形成されたロータリバルブ５０となる。そして、クランク室１７、軸孔２０内、供給通路４１、吸入行程中の圧縮室３４は、冷媒ガスの吸入圧領域となっている。

上記構成のピストン式圧縮機１０は、シリンダボア１１ａが吸入行程の状態（即ち、ピストン３１が図１の右側から左側へ移動する行程）にあるときには、このシリンダボア１１ａに通じる吸入連通路３６の入口３６ａと導入通路４３の出口４３ｂとが連通する。すると、回転軸１９の供給通路４１内の冷媒ガスが導入通路４３及び吸入連通路３６を経由してシリンダボア１１ａの圧縮室３４に吸入される。

一方、シリンダボア１１ａが吐出行程の状態（即ち、ピストン３１が図１の左側から右側へ移動する行程）にあるときには、このシリンダボア１１ａに通じる吸入連通路３６の入口３６ａと導入通路４３の出口４３ｂとの連通が遮断される。すると、圧縮室３４内の冷媒ガスが吐出ポート１４ａから吐出弁１４ｂを押し退けて吐出室１８へ吐出される。吐出室１８へ吐出された冷媒ガスは、オイルセパレータＳを経由して該オイルセパレータＳの吐出孔３５から外部冷媒回路２６へ流出する。外部冷媒回路２６へ流出した冷媒ガスはクランク室１７へ還流する。

図２に示すように、ロータリバルブ５０にて導入通路４３よりも弁・ポート形成体１４側の端部たる後端には、閉鎖手段としての閉鎖部材５１が取着されている。この閉鎖部材５１は、円筒状（中空状）の圧入部５２と、該圧入部５２の端縁から径方向へ延出されて回転軸１９の後端に当接可能な当接部としての鍔部５３とから構成されている。前記鍔部５３は圧入部５２の周方向全体に亘って形成されている。そして、閉鎖部材５１は、前記圧入部５２がロータリバルブ５０の後端に開放された供給通路４１内に圧入されてロータリバルブ５０に取着されており、この閉鎖部材５１はロータリバルブ５０の回転に同期回転する。また、圧入部５２が供給通路４１内に圧入された状態では、鍔部５３はロータリバルブ５０（回転軸１９）の後端面を全周に亘って被覆するように設けられている。

閉鎖部材５１の中心軸に沿った圧入部５２の長さは、ロータリバルブ５０の後端から導入通路４３までの長さよりわずかに短くなっている。このため、閉鎖部材５１がロータリバルブ５０に取着された状態では、圧入部５２は前記導入通路４３を閉鎖しない。また、圧入部５２の直径はロータリバルブ５０の内径（回転軸１９の内径（供給通路４１の直径））よりわずかに大きく形成されている。

このため、閉鎖部材５１がロータリバルブ５０に取着された状態では、圧入部５２は供給通路４１を閉鎖し、さらに、圧入部５２は供給通路４１の周面（回転軸１９の内周面）に圧接してシール面５５を形成している。すなわち、圧入部５２によって供給通路４１内の冷媒ガスがロータリバルブ５０の後端から漏れ出ないようにシールしている。

また、上記構成の閉鎖部材５１にて鍔部５３の弁・ポート形成体１４側の端面５３ａと、弁・ポート形成体１４との間にはクリアランスＣＬが設けられている。これは、クリアランスＣＬを設けることにより、ピストン式圧縮機１０の運転時における閉鎖部材５１（回転軸１９）と弁・ポート形成体１４との直接的な摺接を防止するためである。

また、閉鎖部材５１は、回転軸１９がその軸方向前後へスライド移動可能とする量を所定量に規制する規制手段として設けられているものであり、閉鎖部材５１は前記閉鎖手段と規制手段を兼用している。ここで、回転軸１９の軸方向に沿った前方へのスライド移動は、斜板２４の基部２４ａがスラストベアリング３０に当接することで規制されている。また、ピストン式圧縮機１０は、その運転停止時（例えば、回転軸１９に駆動源からの駆動力を伝達するクラッチをオフした時）には、ピストン３１が受ける圧縮室３４からの圧縮反力が急激に低下するため、回転軸１９が軸方向後方へスライド移動しやすくなっている。この運転停止時における回転軸１９の軸方向に沿った後方へのスライド移動は、閉鎖部材５１における鍔部５３の端面５３ａが弁・ポート形成体１４に当接することで規制されている。

そして、圧入部５２の供給通路４１内への圧入量や鍔部５３の厚みを調整することにより、端面５３ａと弁・ポート形成体１４との間に設けられるクリアランスＣＬを調整することができる。そして、このクリアランスＣＬを調整することで、該クリアランスＣＬ分だけ回転軸１９のスライド移動量を所定量に規制することが可能となっている。なお、このクリアランスＣＬは、該クリアランスＣＬを介した冷媒ガスの漏れを抑制するために最小限に抑えることが好ましく、本実施形態では、クリアランスＣＬは連通路４６の通路断面積より狭く設定されている。

前記連通路４６は弁・ポート形成体１４にて貯油室ＴとクリアランスＣＬを連通するように設けられている。すなわち、連通路４６は一方の開口が貯油室Ｔ内に向かって開放され、連通路４６の他方の開口はクリアランスＣＬに向かって開放されている。そして、クリアランスＣＬは連通路４６に連通し、かつ連通路４６の通路断面積より狭く設定されていることにより、オイルセパレータＳからオイル通路３２、貯油室Ｔ及び連通路４６を経由した冷媒ガスの逆流を抑制するための絞りとして機能する。また、前記端面５３ａ及び圧入部５２の内面５２ａ（弁・ポート形成体１４側端面）は、前記貯油室Ｔからの背圧を受圧する背圧受圧面を構成している。

さて、上記構成のピストン式圧縮機１０の運転時、圧縮室３４から吐出室１８へ吐出された冷媒ガスは、前記連絡路１８ａを介してオイルセパレータＳへ吐出される。そして、オイルセパレータＳの分離室４４に導入された冷媒ガスは、該分離室４４の内周面と分離筒４５の外周面との隙間を旋回されて、冷媒ガス中に混在する潤滑油と冷媒ガスとが遠心分離される。潤滑油が分離された冷媒ガスは、分離筒４５の下端側の開口を介して該分離筒４５の内側に導入されるとともに、該分離筒４５の上方に設けられた吐出孔３５を経由して外部冷媒回路２６（熱交換器２７）へと流入される。

一方、分離室４４内にて冷媒ガスから分離された潤滑油はオイル通路３２を経由して貯油室Ｔに供給される。さらに、貯油室Ｔに貯留された潤滑油は連通路４６を経由して軸孔（バルブ収容室）２０に供給される。すなわち、冷媒ガスから分離された潤滑油はオイルセパレータＳから軸孔２０へと帰還される。

オイルセパレータＳと軸孔２０とはオイル通路３２、貯油室Ｔ、連通路４６を介して連通されていることとなる。このとき、連通路４６はクリアランスＣＬに連通しており、該クリアランスＣＬは連通路４６における絞りを構成している。このため、オイルセパレータＳへ吐出された高圧の冷媒ガスが、低圧の軸孔２０へと逆流し、多量の冷媒ガスが吸入圧領域たる軸孔２０内へ漏れてしまうことが防止される。

そして、閉鎖部材５１は、ロータリバルブ５０に同期回転しているため、クリアランスＣＬには異物が詰まることがなく、クリアランスＣＬを常に維持して連通路４６を軸孔２０内に常に連通させている。したがって、クリアランスＣＬが詰まることでオイルセパレータＳから軸孔２０への潤滑油の帰還が不可能となる不具合は発生しない。したがって、軸孔２０へ帰還された潤滑油は、クリアランスＣＬを経由してロータリバルブ５０の外周面５０ａとシール周面２０ａの間に供給され、さらには、回転軸１９を伝ってクランク室１７内へと供給される。その結果、ピストン式圧縮機１０内部には潤滑油が流通し、潤滑が確保される。

また、潤滑油が、貯油室Ｔから連通路４６を経由して軸孔２０内へ帰還するため、閉鎖部材５１の端面５３ａ及び圧入部５２の内面５２ａ（背圧受圧面）には貯油室Ｔ側からの背圧が作用することとなる。そして、閉鎖部材５１が端面５３ａ及び圧入部５２の内周面にて前記背圧を受圧すると、閉鎖部材５１が取着された回転軸１９は、背圧によって回転軸１９をその軸方向に沿って弁・ポート形成体１４側からクランク室１７側、すなわち前方へ押す方向へ押圧される。

すると、回転軸１９に固着された斜板２４も回転軸１９の軸方向に沿って弁・ポート形成体１４側からクランク室１７側（前方）へ押圧され、斜板２４はその基部２４ａにおけるスラストベアリング３０側の周面全面がスラストベアリング３０に押し付けられる。すると、ピストン３１の圧縮反力等によって、斜板２４に回転軸１９の軸方向に対して傾く方向への力が作用してもスラストベアリング３０への押し付けによって斜板２４が傾くことが防止され、嵌合孔２４ｂの周面の一部が回転軸１９の外周面に片当たりすることが防止される。

上記実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）供給通路４１を閉鎖する閉鎖手段（閉鎖部材５１）の弁・ポート形成体１４側と弁・ポート形成体１４の間にはクリアランスＣＬが設けられ、このクリアランスＣＬに連通路４６を介して貯油室Ｔを連通させた。そして、クリアランスＣＬによって吐出圧領域と吸入圧領域とを連通する連通路４６に絞りを設けることができる。このため、クリアランスＣＬによってオイルセパレータＳの冷媒ガスが軸孔２０に向かって逆流することが抑制され、冷媒ガスが吐出圧領域から吸入圧領域へ多量に漏れることを抑制することができる。

また、閉鎖手段（閉鎖部材５１）はロータリバルブ５０（回転軸１９）と同期回転するため、クリアランスＣＬを形成する閉鎖部材５１は弁・ポート形成体１４に対して相対回転していることとなる。その結果として、潤滑油や冷媒ガスに混入した異物が前記クリアランスＣＬに入り込んでも該異物によってクリアランスＣＬが詰まることがない。したがって、クリアランスＣＬを常に維持し続けることができ、貯油室Ｔから連通路４６を介した潤滑油の帰還を維持し続け、ピストン式圧縮機１０内部の潤滑状態を良好に維持することができる。

（２）クリアランスＣＬは、回転軸１９の軸方向へのスライド移動を規制するために、閉鎖手段（閉鎖部材５１）と弁・ポート形成体１４の間に設けられる。そして、このクリアランスＣＬを連通路４６の絞りとして利用した。このため、冷媒ガスの吐出圧領域から吸入圧領域への漏れを抑制するための構成を、例えば、連通路４６の通路断面積を小さくして設ける場合に比して容易に設けることができる。

（３）貯油室Ｔと軸孔２０を連通路４６を介して連通し、貯油室Ｔの潤滑油を連通路４６を経由して吸入圧領域（軸孔２０）へ帰還させる構成とした。このため、背圧受圧面（内面５２ａ及び端面５３ａ）には貯油室Ｔ側から背圧を作用させることができ、閉鎖手段（閉鎖部材５１）が背圧を受圧することにより回転軸１９を弁・ポート形成体１４側からクランク室１７側へ押圧することができる。その結果として、斜板２４（基部２４ａ）にてスラストベアリング３０側の周面全面をスラストベアリング３０に押し付けることができる。したがって、ピストン３１に圧縮反力が作用しても斜板２４が回転軸１９の軸方向へ傾くことが防止され、斜板２４（嵌合孔２４ｂ）の一部が回転軸１９の外周面に片当たりすることを防止することができる。したがって、斜板２４の回転軸１９に対する片当たりに起因した回転軸１９の振れを低減し、騒音、振動の発生を阻止することができる。

（４）クリアランスＣＬには貯油室Ｔからの潤滑油が供給されているため、潤滑油によってクリアランスＣＬからの冷媒ガスの漏れを抑制することができる（オイルシール）。
（５）ロータリバルブ５０の供給通路４１を閉鎖する手段は、供給通路４１内に圧入された閉鎖部材５１により構成されている。そして、閉鎖部材５１は供給通路４１に圧入する作業を行うのみでロータリバルブ５０に取着することができる。したがって、ピストン式圧縮機１０の組み付け作業を容易とすることができる。

（６）閉鎖部材５１は、圧入部５２と鍔部５３とから構成されている。そして、圧入部５２を供給通路４１内に圧入した状態では鍔部５３がロータリバルブ５０の軸方向端部（後端）に当接可能となっている。このため、鍔部５３とロータリバルブ５０の当接によって、弁・ポート形成体１４とクリアランスＣＬを形成する鍔部５３の移動を規制することができる。したがって、弁・ポート形成体１４とクリアランスＣＬを形成する部位が移動してクリアランスＣＬが過大となることを防止することができる。

（７）閉鎖部材５１は、背圧を受圧する機能と、回転軸１９を軸方向への移動を規制する規制部材としての機能も有している。このため、各機能を発揮するための構成を別々に設ける場合に比してピストン式圧縮機１０の構成を簡易化することができる。

（８）圧入部５２は中空状に形成されている。このため、例えば、圧入部５２の内側が中実状に形成されている場合に比して背圧受圧面積を広くすることができる。したがって、閉鎖部材５１が背圧を受圧することによる斜板２４の回転軸１９に対する片当たりを確実に防止し、片当たりに起因した騒音、振動の発生を確実に防止することができる。

なお、本実施形態は以下のように変更してもよい。
○ 実施形態において、閉鎖部材５１の圧入部５２が供給通路４１に圧入された状態で該圧入部５２によって供給通路４１を閉鎖可能であれば、圧入部５２の内側を中実状に形成してもよい。

○ 実施形態において、圧入部５２の供給通路４１内への圧入状態で該圧入部５２が供給通路４１内奥方へ移動不能とするのであれば、鍔部５３を省略して閉鎖部材５１を圧入部５２のみで構成してもよい。

○ 実施形態において、斜板２４以外の形状のカム体を備えたピストン式圧縮機に本発明を具体化してもよい。
○ 実施形態において、オイルセパレータＳは遠心分離器に限らず、例えば、冷媒ガスを壁面に衝突させることで該冷媒ガスから潤滑油を分離する慣性分離器であってもよい。

○ 実施形態において、貯油室Ｔ内にフィルタを設けてもよい。
○ 実施形態において、斜板２４の嵌合孔２４ｂに有底円筒状をなすバルブ形成体を嵌合し、該バルブ形成体によってロータリバルブ５０を構成してもよい。このとき、バルブ形成体の底部によって供給通路４１が閉鎖されるとともに、底部と弁・ポート形成体１４の間にクリアランスＣＬが形成されている。すなわち、バルブ形成体の底部によって閉鎖手段、背圧受圧面、及び規制手段を構成してもよい。

実施形態のピストン式圧縮機を示す側断面図。 ロータリバルブの閉鎖部材周囲を拡大して示す断面図。

符号の説明

ＣＬ…クリアランス、Ｓ…オイルセパレータ、Ｔ…貯油室、１０…ピストン式圧縮機、１１ａ…シリンダボア、１４…弁・ポート形成体、１７…カム室としてのクランク室、１８…吐出室、１９…回転軸、２４…カム体としての斜板、３０…スラストベアリング、３１…ピストン、３４…圧縮室、４１…供給通路、４３…導入通路、４６…連通路、５０…ロータリバルブ、５１…閉鎖手段及び規制手段としての閉鎖部材、５２…圧入部、５２ａ…背圧受圧面としての内面、５３…当接部としての鍔部、５３ａ…背圧受圧面としての端面。

Claims (5)

1. 回転軸の周囲に複数配列されたシリンダボアを閉塞するとともに、前記シリンダボアに対応する吐出室を区画する弁・ポート形成体を備え、前記回転軸と一体的に回転するカム体を介してピストンが前記回転軸の回転に連動されており、前記ピストンと前記弁・ポート形成体によって前記シリンダボア内に区画される圧縮室に前記カム体を収容するカム室から冷媒ガスを導入するための導入通路を有するロータリバルブを前記回転軸の弁・ポート形成体側に備え、さらに、冷媒ガスの吐出圧領域上に前記吐出室に吐出された冷媒ガスに含まれる潤滑油を分離するオイルセパレータと、該オイルセパレータで分離された潤滑油を貯留する貯油室を備えるピストン式圧縮機において、
   前記ロータリバルブにて前記導入通路及び前記カム室に連通し、かつロータリバルブの軸方向に沿って形成された供給通路は前記導入通路よりも弁・ポート形成体側の端部で閉鎖手段によって閉鎖されているとともに、前記閉鎖手段の弁・ポート形成体側と該弁・ポート形成体との間にはクリアランスが形成されており、
   前記弁・ポート形成体に前記貯油室と前記クリアランスとを連通する連通路を設けたことを特徴とするピストン式圧縮機。
2. 前記閉鎖手段は、前記供給通路内に圧入された閉鎖部材である請求項１に記載のピストン式圧縮機。
3. 前記閉鎖部材は、前記供給通路内に圧入される圧入部と、該圧入部より延設され、ロータリバルブの軸方向の端部に当接する当接部とを備え、該当接部と弁・ポート形成体の間に前記クリアランスが形成されている請求項２に記載のピストン式圧縮機。
4. 前記閉鎖手段は、前記回転軸の軸方向への移動を規制する規制手段を兼用している請求項１〜請求項３のうちいずれか一項に記載のピストン式圧縮機。
5. 前記回転軸の軸方向への荷重を受承するためのスラストベアリングを備え、前記閉鎖手段は前記貯油室からの背圧を受圧する背圧受圧面を備える請求項１〜請求項４のうちいずれか一項に記載のピストン式圧縮機。

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