JP2006046497A - 動力伝達チェーンおよびこれを備える動力伝達装置 - Google Patents

Abstract

【課題】チェーン進行方向に並ぶ複数のリンクを備え、プーリ係合用の動力伝達面を一対の端部のそれぞれに有するピンを用いて対応するリンクが相互に連結される動力伝達チェーンにおいて、実用上十分な耐久性を確保すること。
【解決手段】第１のピン３は、素材（線材）を引き抜き加工することにより形成されており、その周面１１には、全周に亘ってファイバーフロー１５が形成されている。各ファイバーフロー１５は、所定方向Ｆに沿って直線状に延びている。第１のピン３の長手方向Ｌに対して所定方向Ｆのなす角Ｄが、０°〜２０°の範囲に設定されている。
【選択図】 図５

Description

本発明は、動力伝達チェーンおよびこれを備える動力伝達装置に関する。

自動車のプーリ式無段変速機（ＣＶＴ：Continuously Variable Transmission）等の動力伝達装置に用いられる無端状の動力伝達チェーンは、通例、複数のリンクをチェーン進行方向に並べ、チェーン進行方向に隣接するリンク同士をピンで連結してなる。ピンの一対の端部のそれぞれには動力伝達面が設けられており、動力伝達面とプーリのシーブ面との摩擦接触により、動力伝達チェーンとプーリとの間で動力の伝達が行われる（例えば、特許文献１参照）。
特開平８−３１２７２５号公報

このような動力伝達チェーンおよびこれを備える動力伝達装置において、実用上十分な耐久性を確保することが要請されている。本発明は、上記の課題を解決することを目的とする。

本願発明者は、チェーン進行方向に並ぶ複数のリンクを備え、プーリ係合用の動力伝達面を一対の端部のそれぞれに有するピンを用いて対応するリンクが相互に連結される動力伝達チェーンにおいて、ピンの周面のファイバーフローの方向を最適化することが、実用上の耐久性の向上に資するとの着想を得て、本発明を想到するに至った。
すなわち、本発明は、チェーン進行方向に並ぶ複数のリンクを備え、プーリ係合用の動力伝達面を一対の端部のそれぞれに有するピンを用いて対応するリンクが相互に連結される動力伝達チェーンにおいて、上記ピンの周面のファイバーフローが所定方向に直線状に延び、且つピンの長手方向に対して上記所定方向のなす角が０°〜２０°の範囲に設定されていることを特徴とするものである。

本発明によれば、ピンの衝撃値（シャルピー衝撃値）や疲労強度を十分に高い値にすることができる。これにより、ピンに十分な強度を持たせることができ、リンクやプーリ等から受ける衝撃に対して強く、また疲労強度も高いため、ピンに損傷が生じることを長期間に亘って防止できる。したがって、ピンの強度を十分に確保して動力伝達チェーンの実用上十分な耐久性を確保することができ、且つ動力の許容伝達容量をより高くすることができる。しかも、ピンを、十分な強度を持たせつつより薄型に形成することができ、チェーンの小型化を達成することができる。

上記ピンは、素材を引き抜き加工または圧延加工して形成されていることが好ましい。これにより、上記のファイバーフローを容易に形成することができる。
上記ピンの周面にショットピーニング加工が施されていてもよい。これにより、ピンの形成時等に生じた引張残留応力を除去すると共に圧縮残留応力を発生させることができ、ピンの疲れ強さ（繰り返し荷重に対する強さ）をより向上することができる。

また、上記ピンを第１のピンとして、第１のピンに転がり摺動接触する第２のピンを備え、上記複数のリンクは第１および第２のリンクを含み、これら各リンクは、チェーン進行方向の前後に並ぶ前貫通孔および後貫通孔をそれぞれ有し、上記第１のピンは、第１のリンクの前貫通孔に移動可能に嵌め入れられ且つ第２のリンクの後貫通孔に圧入固定され、第２のピンは、第１のリンクの前貫通孔に圧入固定され且つ第２のリンクの後貫通孔に移動可能に嵌め入れられていることが好ましい。

これにより、例えば、第１のピンの動力伝達面がプーリのシーブ面に接触して動力を伝達する際、第２のピンがこの第１のピンに対して転がり摺動接触することにより、リンク同士の屈曲が可能とされている。この際、第１および第２のピンに関して、互いの転がり接触成分が多くてすべり接触成分が極めて少なく、するとその結果、第１のピンが上記シーブ面に対してほとんど回転しないこととなり、摩擦損失を低減して高い伝動効率を確保することができる。

また、本発明において、相対向する一対の円錐面状のシーブ面をそれぞれ有する第１および第２のプーリと、これらのプーリ間に巻き掛けられ、シーブ面に係合して動力を伝達する上記動力伝達チェーンとを備える場合がある。この場合、高トルクを伝達することができると共に耐久性に優れ、しかもコンパクトな動力伝達装置を実現することができる。

本発明の好ましい実施の形態を添付図面を参照しつつ説明する。
図１は、本発明の動力伝達チェーンの一実施の形態に係るチェーン式無段変速機用の動力伝達チェーン（以下では、単にチェーンという）の要部の構成を模式的に示す斜視図である。図２は、図１に示すチェーンの要部の断面平面図である。図３は、図２のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面図である。

図１および図２を参照して、チェーン１は、複数のリンク２と、第１の列５１、第２の列５２および第３の列５３と、互いに転がり摺動接触する一対のピンとしての複数の第１および第２のピン３，４とを備えている。なお、転がり摺動接触とは、転がり接触およびすべり接触の少なくとも一方を含む接触のことをいう。
図２および図３を参照して、各リンク２は板状に形成されており、チェーン進行方向Ｘの前後に並ぶ一対の端部としての前端部７および後端部８を含んでいる。これら前端部７および後端部８には、前貫通孔９および後貫通孔１０がそれぞれ形成されている。

第１の列５１、第２の列５２および第３の列５３はそれぞれ、チェーン幅方向Ｗに並ぶ複数のリンク２を含んでいる。第１〜第３の列５１〜５３のそれぞれにおいて、同一列のリンク２は、チェーン進行方向Ｘの位置が互いに同じとなるように揃えられている。第１〜第３の列５１〜５３は、チェーン進行方向Ｘに沿って並んで配置されている。
各第１のピン３は、チェーン幅方向Ｗに延びる棒状体である。各第１のピン３の一対の端部が、チェーン幅方向Ｗの一対の端部に配置されるリンク２からチェーン幅方向Ｗにそれぞれ突出している。各第１のピン３の一対の端面には、プーリのシーブ面に接触（係合）するための動力伝達面５，６がそれぞれ設けられている。各第１のピン３は、その動力伝達面５，６によって直接動力伝達に寄与するため、例えば、軸受用鋼（ＳＵＪ２）等の高強度材料で形成されている。

各第２のピン４（ストリップ、またはインターピースともいう）は、第１のピン３と同様の材料により形成されてチェーン幅方向Ｗに延びる棒状体であり、上記シーブ面と接触しないように、第１のピン３よりも若干短くされている。チェーン進行方向Ｘ関して、各第２のピン４は、第１のピン３よりも薄肉に形成されている。
対応する第１〜第３の列５１〜５３の対応するリンク２は、対応する第１および第２のピン３，４を用いて、相互に屈曲可能に連結されている。

具体的には、第１のリンクとしての第１の列５１の各リンク２の前貫通孔９と、第２のリンクとしての第２の列５２の各リンク２の後貫通孔１０とは、チェーン幅方向Ｗに並んで互いに対応しており、これらの各貫通孔９，１０を挿通する第１および第２のピン３，４によって、第１および第２の列５１，５２のリンク２同士がチェーン進行方向Ｘに屈曲可能に連結されている。

同様に、第２の列５２の各リンク２の前貫通孔９と、第３の列５３の各リンク２の後貫通孔１０とは、チェーン幅方向Ｗに並んで互いに対応しており、これらの各貫通孔９，１０を挿通する第１および第２のピン３，４によって、第２および第３の列５２，５３のリンク２同士がチェーン進行方向Ｘに屈曲可能に連結されている。
図２において、第１〜第３の列５１〜５３は、それぞれ１つしか図示されていないが、チェーン進行方向Ｘに沿って第１〜第３の列５１〜５３が繰り返すように配置されている。そして、チェーン進行方向Ｘに互いに隣接する２つの列のリンク２同士が対応する第１および第２のピン３，４によって順次に連結され、無端状をなすチェーン１が形成されている。

図２および図３を参照して、各第１のピン３は、対応するリンク２の前貫通孔９に遊嵌されてこのリンク２に対する相対移動（回転）が可能とされると共に、対応するリンク２の後貫通孔１０に圧入固定（嵌合）されてこのリンク２に対する相対回転が規制されている。
具体的には、第１のピン３は、第１の列５１の各リンク２の前貫通孔９に遊嵌されて、第１の列５１の各リンク２に対する相対回転が可能とされると共に、第２の列５２の各リンク２の後貫通孔１０に圧入固定されて、第２の列５２の各リンク２に対する相対回転が規制されている。同様に、第１のピン３は、第２の列５２の各リンク２の前貫通孔９に遊嵌されると共に、第３の列５３の各リンク２の後貫通孔１０に圧入固定されている。

また、各第２のピン４は、対応するリンク２の前貫通孔９に圧入固定（嵌合）されてこのリンク２に対する相対回転が規制されると共に、対応するリンク２の後貫通孔１０に遊嵌されてこのリンク２に対する相対移動（回転）が可能とされている。
具体的には、第２のピン４は、第１の列５１の各リンク２の前貫通孔９に圧入固定されて、第１の列５１の各リンク２に対する相対回転が規制されると共に、第２の列５２の各リンク２の後貫通孔１０に遊嵌されて、第２の列５２の各リンク２に対する相対移動（回転）が可能とされている。同様に、第２のピン４は、第２の列５２の各リンク２の前貫通孔９に圧入固定されると共に、第３の列５３の各リンク２の後貫通孔１０に遊嵌されている。

上記の構成により、チェーン進行方向Ｘに隣接するリンク２が相互に屈曲する際（図４参照）、対応する第１のピン３は、隣り合う第２のピン４に対して転がり摺動接触する。
また、第１のピン３を基準とした第１のピン３と対応する第２のピン４との接触線Ｔ（図４において、紙面に垂直な方向に延びる直線）の軌跡が、概ねインボリュート曲線となるようにされている。

具体的には、各第１のピン３の周面１１（外周面）のうち、対応する第２のピン４と接触し得る接触部１２が、断面インボリュート形状に形成されている。また、各第２のピン４の周面１３（外周面）のうち、対応する第１のピン３と接触し得る接触部１４が、平坦面（断面直線形状）に形成されている。
図５（Ａ）は、第１のピン３の一部拡大正面図である。図５（Ａ）を参照して、各第１のピン３は、素材（線材）を引き抜き加工することにより形成されており、その周面１１には、全周に亘ってファイバーフロー１５が形成されている。各ファイバーフロー１５は、所定方向Ｆに沿って直線状に延びている。

本実施の形態の特徴とするところは、第１のピン３の長手方向Ｌに対して上記所定方向Ｆのなす角が、０°〜２０°（０°以上２０°以下）の範囲に設定されている点にある。例えば、図５（Ａ）に示すように、第１のピン３の長手方向Ｌ（以下では、単に長手方向Ｌともいう）に対して所定方向Ｆのなす角は、０°に設定されている。すなわち、この場合、各ファイバーフロー１５は、長手方向Ｌに沿って延びている。

なお、図５（Ｂ）に示すように、長手方向Ｌに対して所定方向Ｆのなす角Ｄが０°より大きくても良い（但し、角Ｄは２０°以下）。この場合、各ファイバーフロー１５は、対応する第１のピン３の周面１１上において、長手方向Ｌに対して傾斜するように延びている。
長手方向Ｌに対して所定方向Ｆのなす角Ｄを２０°より大きくすると、第１のピン３の衝撃値（シャルピー衝撃値）と疲労強度の低下が著しくなり、第１のピン３の強度を十分に確保し難くなるため、角Ｄの範囲を上記の値に設定した。また、各第１のピン３の周面１１には、全周に亘ってショットピーニング加工が施されている。

以上説明したように、本実施の形態によれば、各第１のピン３の衝撃値（シャルピー衝撃値）や疲労強度を十分に高い値にすることができる。これにより、各第１のピン３に十分な強度を持たせることができ、対応するリンク２やプーリ等から大きな衝撃を受けても長期間、各第１のピン３に損傷が生じることを防止できる。したがって、各第１のピン３の強度を十分に確保してチェーン１の実用上十分な耐久性を確保することができ、且つ動力の許容伝達容量をより高くすることができる。しかも、各第１のピン３を、十分な強度を持たせつつより薄型に形成することができ、チェーン１の小型化を達成することができる。

また、素材を引き抜き加工して各第１のピン３を形成することで、ファイバーフロー１５を容易に形成することができる。さらに、各第１のピン３の周面１１にショットピーニング加工が施されているので、第１のピン３の形成時等に生じた引張残留応力を除去すると共に圧縮残留応力を発生させることができ、第１のピン３の疲れ強さ（繰り返し荷重に対する強さ）をより向上することができる。特に、各第１のピン３と対応するリンク２とが圧入嵌合する部分における第１のピン３の疲れ強さを格段に向上することができる。

また、各第１のピン３を、対応するリンク２の前貫通孔９に遊嵌すると共に対応するリンク２の後貫通孔１０に圧入固定し、さらに各第２のピン４を、対応するリンク２の前貫通孔９に圧入固定すると共に対応するリンク２の後貫通孔１０に遊嵌している。これにより、例えば、各第１のピン３の動力伝達面５，６がプーリのシーブ面に接触して動力を伝達する際、対応する第２のピン４がこの第１のピン３に対して転がり摺動接触することにより、リンク２同士の屈曲が可能とされている。この際、互いに接触する第１および第２のピン３，４に関して、互いの転がり接触成分が多くてすべり接触成分が極めて少なく、するとその結果、各第１のピン３が上記シーブ面に対してほとんど回転しないこととなり、摩擦損失を低減して高い伝動効率を確保することができる。

また、対応する第１および第２のピン３，４の互いの接触線Ｔの軌跡が、概ねインボリュート形状を描くようにされていることで、各第１のピン３が上記シーブ面に順次噛み込まれた際に、チェーン１に弦振動的な運動が生じることを抑制できる。その結果、チェーン１の駆動時の騒音を十分に低減することができ、静粛性が強く求められる自動車用無段変速機のチェーンとして好適である。

なお、各第１のピン３は、引き抜き加工または圧延加工により形成されるのが好ましいが、その他の加工法により形成されていても良い。また、ショットピーニング加工を、各第１のピン３の周面１１のうち、対応するリンク２に圧入嵌合する部分にのみ施していても良い。また、各第１のピン３にショットピーニング加工を施していなくても良い。さらに、各第１のピン３をその動力伝達面５側から見た場合において、ファイバーフロー１５が長手方向Ｌに対して右ねじれとなるように傾いていても良いし、左ねじれとなるように傾いていても良い。

また、各第２のピン４について、第１のピン３と同様にしてファイバーフローを設けても良いし、周面にショットピーニング加工を施しても良いし、引き抜き加工または圧延加工により形成しても良い。
さらに、第１および第２のピン３，４は、それぞれ対応するリンク２の対応する貫通孔９，１０に圧入されていなくても良い。また、第１および第２のピン３，４の互いの接触線Ｔの軌跡が、インボリュート形状を描くようにされていなくても良い。さらに、第１および第２のピン３，４の両方がプーリのシーブ面に係合できる構成でも良い。また、プーリのシーブ面に係合する動力伝達面をピンの両端部に設けた動力伝達ブロックとしてもよい（動力伝達ブロックは、例えば、動力伝達面が形成された部材とピンとが別体に形成されている）。

図６は、本発明の動力伝達装置の一実施の形態に係るいわゆるチェーン式無段変速機（以下では、単に無段変速機ともいう）の要部構成を模式的に示す斜視図である。図６を参照して、本実施の形態に係る無段変速機は、自動車等の車両に搭載されるものであり、第１のプーリとしての金属（構造用鋼等）製のドライブプーリ６０と、第２のプーリとしての金属（構造用鋼等）製のドリブンプーリ７０と、これらの両プーリ６０，７０間に巻き掛けられた無端状のチェーン１とを備えている。なお、図６中のチェーン１は、理解を容易にするために一部断面を示している。

図７は、図６に示すチェーン式無段変速機のドライブプーリ６０（ドリブンプーリ７０）およびチェーン１の部分的な拡大断面図である。図６および図７を参照して、ドライブプーリ６０は、車両の駆動源に動力伝達可能に連なる入力軸６１に取り付けられるものであり、固定シーブ６２と可動シーブ６３とを備えている。固定シーブ６２および可動シーブ６３は、相対向する一対のシーブ面６２ａ，６３ａをそれぞれ有している。シーブ面６２ａ，６３ａは円錐面状の傾斜面を含む。これらシーブ面６２ａ，６３ａ間に溝が区画され、この溝によってチェーン１を強圧に挟んで保持するようになっている。

また、可動シーブ６３には、溝幅を変更するための油圧アクチュエータ（図示せず）が接続されており、変速時に、入力軸６１の軸方向（図７の左右方向）に可動シーブ６３を移動させることにより溝幅を変化させ、それにより、入力軸６１の径方向（図７の上下方向）にチェーン１を移動させて入力軸６１に対するチェーン１の巻き掛け半径（有効半径）を変化できるようになっている。

一方、ドリブンプーリ７０は、駆動輪(図示せず）に動力伝達可能に連なる出力軸７１に一体回転可能に取り付けられており、ドライブプーリ６０と同様に、チェーン１を強圧で挟む溝を形成するための相対向する一対のシーブ面７２ａ，７３ａをそれぞれ有する固定シーブ７２および可動シーブ７３を備えている。ドリブンプーリ７０の可動シーブ７３には、ドライブプーリ６０の可動シーブ６３と同様に油圧アクチュエータ（図示せず）が接続されており、変速時に、この可動シーブ７３を移動させることにより溝幅を変化させ、それによりチェーン１を移動させて出力軸７１に対するチェーン１の巻き掛け半径（有効半径）を変化できるようにしてある。

上記のように構成された本実施の形態に係る無段変速機では、例えば、以下のようにして無段階の変速を行うことができる。すなわち、出力軸７１の回転を減速する場合、ドライブプーリ６０の溝幅を可動シーブ６３の移動によって拡大させ、チェーン１の第１のピン３の両端の動力伝達面５，６を円錐面状のシーブ面６２ａ，６３ａの内側方向（図７の下方向）に向けて境界潤滑（接触面内の一部が微小突起の直接接触で、残部が潤滑油膜を介して接触する潤滑状態）条件下ですべり接触しながらチェーン１の入力軸６１に対する巻き掛け半径を小さくする。一方、ドリブンプーリ７０では、可動シーブ７３の移動によって溝幅を縮小させ、チェーン１の第１のピン３の動力伝達面５，６を円錐面状のシーブ面７２ａ，７３ａの外側方向（図７の上方向）に向けて境界潤滑条件下ですべり接触させながらチェーン１の出力軸７１に対する巻き掛け半径を大きくする。

逆に、出力軸７１の回転を増速する場合には、ドライブプーリ６０の溝幅を可動シーブ６３の移動によって縮小させ、チェーン１の第１のピン３の動力伝達面５，６を円錐面状のシーブ面６２ａ，６３ａの外側方向に向けて境界潤滑条件下ですべり接触しながらチェーン１の入力軸６１に対する巻き掛け半径を大きくする。一方、ドリブンプーリ７０では、可動シーブ７３の移動によって溝幅を拡大させ、チェーン１の第１のピン３の動力伝達面５，６を円錐面状のシーブ面７２ａ，７３ａの内側方向に向けて境界潤滑条件下ですべり接触させながらチェーン１の出力軸７１に対する巻き掛け半径を小さくする。

以上の次第で、本実施の形態によれば、高トルクを伝達することができると共に耐久性に優れ、しかもコンパクトな動力伝達装置を実現することができる。
なお、本発明の動力伝達装置は、ドライブプーリ６０およびドリブンプーリ７０の双方の溝幅が変動する態様に限定されるものではなく、何れか一方の溝幅のみが変動し、他方が変動しない固定幅にした態様であっても良い。また、上記では溝幅が連続的（無段階）に変動する態様について説明したが、段階的に変動したり、固定式（無変速）である等の他の動力伝達装置に適用しても良い。

上記の第１のピンに関する下記の試験例および比較例を作製した。
試験例は、ＳＵＪ２（軸受用鋼）製であり、引き抜き加工により形成されている。試験例の周面のファイバーフローは長手方向に沿って直線状に延びている。
比較例は、ＳＫＤ１１（合金工具鋼）製であり、放電加工により形成されている。比較例の周面のファイバーフローの状態は、特に方向性を持たないものとなっている。

なお、ＳＵＪ２とＳＫＤ１１とは、線材、板材の入手性の点から選択した材料であるが、両者の熱処理後の硬度は共にＨＲＣ６０とされている。したがって、両者は、概ね同等の強度であり、試験例と比較例との関係において、材料の違いが後述の試験結果に実質的な影響を与えるものではないと考えられる。
上記の試験例および比較例を用い、曲げ試験（３点曲げ試験）および疲労試験を実施した。

曲げ試験
図８に示すように、試験台の上に軸受用ころ（直径７ｍｍ、長さ７ｍｍ）を２個平行に並べて置き、その上に試験例を載せた。ここで、試験例と対応する軸受用ころとの接触点間の距離（支持スパン）は、１７．５ｍｍに設定されている。また、試験例は、その周面のうち第２のピンと接触するための接触部（インボリュート面）が、下を向いて上記各軸受用ころと接触している。

そして、試験例の長手方向に関する試験例と上記各軸受用ころとの接触点間において、試験例の上側を向いている面（接触部と反対側の面）には、両面テープが貼着されている。試験例の上方には、上記した軸受用ころと同様の軸受用ころが１個配置されており、この軸受用ころは、両面テープを介して試験例を下向きに押圧しており、試験例に曲げ荷重を付与している。なお、比較例についても同様にして試験を行った。

上記の曲げ試験において、破断荷重を求め、曲げ強度を比較した。結果を表１に示す。なお、試験例および比較例をそれぞれ２個用意して、曲げ試験を行った。

表１に示すように、試験例の曲げ強度は、比較例に勝っている。このように、試験例の曲げ強度が比較例に対して十分に高いことが実証された。
疲労試験
試験例および比較例のそれぞれについて、疲労試験を行った。具体的には、下記の条件で試験例および比較例のそれぞれに繰り返し荷重を付与し、破断に至るまでの回数（繰り返し荷重の付与回数。以下、繰り返し数という。）を計測した。

荷重条件（１）：７５０Ｎの荷重と２２５０Ｎの荷重とを１０Ｈｚのサイクルで繰り返し付与。
荷重条件（２）：５００Ｎの荷重と２０００Ｎの荷重とを１０Ｈｚのサイクルで繰り返し付与。
荷重条件（３）：５００Ｎの荷重と１５００Ｎの荷重とを１０Ｈｚのサイクルで繰り返し付与。

結果を表２に示す。荷重条件（２）において、比較例は、繰り返し数が８３０回目で破断したのに対して、試験例は、繰り返し数が２６１２６回に至るまで破断しなかった。すなわち、試験例は、比較例に対して、３１．５倍の耐久性を有している。
荷重条件（３）において、比較例は、繰り返し数が１１４５９回目で破断したのに対して、試験例は、繰り返し数が１００００００回の時点でも破断（損傷）しなかった。すなわち、試験例は、比較例に対して、８７．３倍以上の耐久性を有している。

なお、荷重条件（１）で比較例が非常に短時間で損傷することは、上記の試験結果から明白であり、試験例のみ評価を行った。荷重条件（１）において、試験例は、繰り返し数が７１４８回に至るまで破断しなかった。
図９は、第１のピンが破断するまでの繰り返し数と繰り返し荷重の最大値との関係を示すグラフ図である。図９に示すように、試験例は、比較例と比較して、より高い繰り返し荷重に耐えることができると共に、より多い繰り返し数に耐えることができる。

このように、試験例が疲れ強さ（繰り返し荷重に対する強さ）に関して極めて優れていることが実証された。

図１は、本発明の動力伝達チェーンの一実施の形態に係るチェーン式無段変速機用の動力伝達チェーンの要部の構成を模式的に示す斜視図である。 図１に示すチェーンの要部の断面平面図である。 図２のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面図である。 チェーン進行方向に隣接するリンク同士が屈曲した状態を示すチェーンの一部断面側面図である。 第１のピンの一部拡大正面図であり、（Ａ）は第１のピンの長手方向に対して所定方向のなす角が０°の場合を示しており、（Ｂ）は第１のピンの長手方向に対して所定方向のなす角が０°より大きい場合を示している。 本発明の動力伝達装置の一実施の形態に係るいわゆるチェーン式無段変速機の要部構成を模式的に示す斜視図である。 図６に示すチェーン式無段変速機のドライブプーリ（ドリブンプーリ）およびチェーンの部分的な拡大断面図である。 ３点曲げ試験について説明するための図である。 第１のピンが破断するまでの繰り返し数と繰り返し荷重の最大値との関係を示すグラフ図である。

符号の説明

１ チェーン（動力伝達チェーン）
２ リンク（第１のリンク、第２のリンク）
３ 第１のピン（ピン）
４ 第２のピン
５ 動力伝達面
６ 動力伝達面
９ 前貫通孔
１０ 後貫通孔
１１ （第１のピンの）周面
１５ ファイバーフロー
６０ ドライブプーリ（第１のプーリ）
７０ ドリブンプーリ（第２のプーリ）
６２ａ，６３ａ，７２ａ，７３ａ シーブ面
Ｆ 所定方向
Ｌ （第１のピンの）長手方向
Ｘ チェーン進行方向

Claims (5)

1. チェーン進行方向に並ぶ複数のリンクを備え、プーリ係合用の動力伝達面を一対の端部のそれぞれに有するピンを用いて対応するリンクが相互に連結される動力伝達チェーンにおいて、
   上記ピンの周面のファイバーフローが所定方向に直線状に延び、且つピンの長手方向に対して上記所定方向のなす角が０°〜２０°の範囲に設定されていることを特徴とする動力伝達チェーン。
2. 請求項１において、上記ピンは、素材を引き抜き加工または圧延加工して形成されていることを特徴とする動力伝達チェーン。
3. 請求項１または２において、上記ピンの周面にショットピーニング加工が施されていることを特徴とする動力伝達チェーン。
4. 請求項１，２または３において、上記ピンを第１のピンとして、第１のピンに転がり摺動接触する第２のピンを備え、
   上記複数のリンクは第１および第２のリンクを含み、これら各リンクは、チェーン進行方向の前後に並ぶ前貫通孔および後貫通孔をそれぞれ有し、
   上記第１のピンは、第１のリンクの前貫通孔に移動可能に嵌め入れられ且つ第２のリンクの後貫通孔に圧入固定され、第２のピンは、第１のリンクの前貫通孔に圧入固定され且つ第２のリンクの後貫通孔に移動可能に嵌め入れられていることを特徴とする動力伝達チェーン。
5. 相対向する一対の円錐面状のシーブ面をそれぞれ有する第１および第２のプーリと、これらのプーリ間に巻き掛けられ、シーブ面に係合して動力を伝達する請求項１，２，３または４に記載の動力伝達チェーンとを備えることを特徴とする動力伝達装置。

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