JP2005298530A - 内燃機関用低公害液体燃料 - Google Patents
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Abstract
【課題】燃料パイプや給油ホ−スの膨潤や損傷が少なく、且つ金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）を防止すること。
【解決手段】分子中の炭素原子数が２〜６である脂肪族一価のアルコ−ル単体若しくは混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、飽和または不飽和炭化水素成分を２０〜８０重量％、分子中の炭素原子数が１２以下であって該分子中に少なくとも１つのエーテル結合を有する少なくとも１種類のエーテル成分を５〜３０重量％、を含む内燃機関用低公害液体燃料であって、該内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０．００２×Ｎ重量％以上の水を添加する。
【選択図】 図１５
【解決手段】分子中の炭素原子数が２〜６である脂肪族一価のアルコ−ル単体若しくは混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、飽和または不飽和炭化水素成分を２０〜８０重量％、分子中の炭素原子数が１２以下であって該分子中に少なくとも１つのエーテル結合を有する少なくとも１種類のエーテル成分を５〜３０重量％、を含む内燃機関用低公害液体燃料であって、該内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０．００２×Ｎ重量％以上の水を添加する。
【選択図】 図１５
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、既存のガソリン用内燃機関の構造または材質の変更を必要とせずに、従来のガソリンと同程度またはそれ以上の効率と出力が得られ、かつ排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）と炭化水素（ＨＣ）濃度が従来のガソリンに比較して著しく減少するとともに、排出ガス中の窒素酸化物（NOx）濃度の低減をも低減できる低公害の液体燃料の改良およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年の環境問題への取り組みの一環として、自動車の排出ガスによる大気汚染の問題がより一層重大視されるようになってきており、これら自動車の排出ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）と炭化水素（ＨＣ）濃度を著しく下げ、従来のガソリンに代わり使用することのできる内燃機関用燃料としては、本発明者が先に出願しているように、軽質ナフサにアルコールとエーテルとを混合したものが実用化されて既に販売されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
これら軽質ナフサにアルコールとエーテルとを混合した合成液体燃料は、前述のように一酸化炭素（ＣＯ）と炭化水素（ＨＣ）とともに、アルコール等には実質的に軽質ナフサ等に比較して硫黄成分が非常に少ないことからＳＯx等も低減できることから好ましいものの、その成分中に安価であはあるが極性の大きなメタノ−ルを含むことから、長期において使用すると、内燃機関の付属部品である燃料供給用のゴムパイプに膨潤が発生し燃圧の変化による弊害が見られたり、燃料パイプの強度が低下して破損してしまうという問題があった。また、これと同様にガソリンスタンドの給油機に使用されているゴムホースやパッキン等にも膨潤が見られ、その寿命が低下する等の問題があり、これら新たな代替え燃料の普及において大きな障害となっていた。
【０００４】
更には、これらゴムホースやパッキン等の膨潤に加えて、近年においては、これら合成液体燃料は、比較的高い濃度のアルコールを含有するために、これら合成液体燃料が燃料噴射装置等において、高温・高圧にて金属、特にアルミやアルミ合金等と接触すると、これらアルミやアルミ合金等が長期の使用において腐食（溶出）して故障の原因となってしまうという問題があった。
【０００５】
よって、本発明は前記問題点に着目してなされたもので、これら燃料パイプや給油ホ−スの膨潤や損傷、または寿命の低下といった問題を生じることがなく、且つ、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）が生じることのない、極めて実用性に優れた内燃機関用燃料を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記した目的を達成するために、本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、分子中の炭素原子数が２〜６である脂肪族一価のアルコ−ル単体若しくは混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、飽和または不飽和炭化水素成分を２０〜８０重量％、分子中の炭素原子数が１２以下であって該分子中に少なくとも１つのエーテル結合を有する少なくとも１種類のエーテル成分を５〜３０重量％、を含む内燃機関用低公害液体燃料であって、該内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０．００２×Ｎ重量％以上の水を内燃機関用低公害液体燃料に添加したことを特徴としている。
この特徴によれば、得られる燃料中に炭素原子数が１つのメタノ−ルを含まないことから、これら極性の大きなメタノ−ルによる燃料パイプや給油ホ−スの膨潤や損傷、または寿命の低下の問題を解消することができるとともに、燃料中に含まれるアルコール成分Ｎ重量％に対して、０．００２×Ｎ重量％以上の水を添加することにより、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）を著しく抑えることが可能となる。
【０００７】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記内燃機関用低公害液体燃料に添加される水の量が、前記内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０．００４×Ｎ重量％以上であることが好ましい。
このようにすれば、前記添加される水の量が液体燃料中の前記アルコール成分Ｎ重量％に対して０．００４×Ｎ重量％以上とすることで、得られる液体燃料が、夏場等において、エンジンルーム中の燃料パイプ内において１００℃程度になる場合であっても、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）を、ほぼ皆無にすることができる。
【０００８】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記内燃機関用低公害液体燃料に添加される水の量が、該内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０.０５×Ｎ重量％以下であることが好ましい。
このようにすれば、前記添加される水の量が液体燃料中の前記アルコール成分Ｎ重量％に対して０.０５×Ｎ重量％以上となると、燃料中において添加された水が単離する場合があるばかりか、銅等の金属の腐食を生じる場合があることから、これらこれら単離した水による不具合や銅等の金属の腐食等を回避できるようになる。
【０００９】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記アルコール成分が少なくとも２種類以上の異なるアルコール成分から成る混合アルコールであることが好ましい。このようにすれば、アルコール成分中に２種類以上の異なるアルコールを含むようにすることにより、飽和または不飽和炭化水素成分として使用する軽質ナフサやリサイクル炭化水素の組成のばらつきによる合成燃料の比重のばらつきを、これら複種のアルコールの比率を適宜に変化させることで調節できるようになる。
【００１０】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記脂肪族一価のアルコ−ルの少なくとも１種類が、非直鎖系のアルコ−ルであることが好ましい。
このようにすれば、同じ炭素数の直鎖系のアルコ−ルを用いた場合よりも高いオクタン価を得ることができる。
【００１１】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記アルコール成分が、イソブチルアルコール、エタノール＋イソブチルアルコール、イソプロピルアルコール＋ノルマルブチルアルコール、イソプロピルアルコール＋イソブチルアルコール、ノルマルブチルアルコール＋イソブチルアルコール、イソプロピルアルコール＋ノルマルブチルアルコール＋イソブチルアルコールのいずれかであることが好ましい。
このようにすれば、前記の組み合わせは、前記水の添加範囲において金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）に関して良好な特性を示しており、本発明のアルコール成分として好適に用いることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
これら配合される前記アルコール、直鎖系炭化水素並びにエーテル並びに水の各々について、得られる合成液体燃料中の含有比率や好適に使用することのできるものとその理由を以下に説明する。
【００１３】
まず、前記アルコールとしては、該アルコール分子中の炭素数が２以上で６以下の直鎖系或いは非直鎖系のアルコールを好適に使用することができる。これらアルコールとして分子中の炭素数が２であるエチルアルコールよりも炭素数の多いアルコールを使用し、極性の著しく大きな炭素数１のアルコールであるメタノールを使用しないようにすることで、得られる合成液体燃料全体の極性が大きくなってしまうことや、これら極性の大きなメタノールが分離して燃料供給用のゴムパイプ等を膨潤させてしまうことを回避できるようになる。
【００１４】
これらアルコールとしては、複数の水酸基を分子中に有するグリコール類等もあるが、これら２級や３級の多価アルコールは、その価格が高いとともに入手し難いために、得られる合成液体燃料の価格も高くなってしまうことから、１級アルコール（一価）を使用することが好ましい。
【００１５】
また、これらアルコール分子中に含まれる分子鎖の炭素数としては、これが７以上、特には１０を越えると、通常の室温や低温時における揮発性が大きく低下してしまうとともに、燃焼において燃焼時間が長くなる傾向にあることから、炭化水素の燃焼速度との差が生じやすくなってしまいガソリン代替え燃料として不適になってしまうことから、その炭素数は１０以下、特に低温を考慮する場合には、６以下とすることが好ましい。
【００１６】
また、これらアルコールとしては、アルコール単体のみではなく、価格や入手のしやすさ、プラントの能力等により異なる適宜な２種〜５種のアルコールを混合して使用することができる。このように異なる２種類以上のアルコールを併用することにより、液体燃料として使用する軽質ナフサやリサイクル炭化水素の組成のばらつきによる合成燃料の比重のばらつきを、これらアルコールの比率を適宜に変化させることで調節できるようになるばかりか、その燃焼速度がそれぞれのアルコールで多少違いがあるため、これらアルコールを組み合わせることで、燃焼速度をガソリンに合わせることができるようになるとともに、これらガソリン用の施設を利用する場合の作業上の観点から好ましく、これらアルコールの組み合わせとしては、価格や揮発性等の観点からエタノール、イソプロピルアルコー（ＩＰＡ）、イソブチルアルコール（ＩＢＡ）、ブチルアルコール、ペンタノール、ヘキサノール等を適宜に組み合わせることが好ましく、特に非直鎖系の脂肪族一価アルコールを用いることは、同一炭素数のアルコールである直鎖系アルコールとしてのｎブタノールと非直鎖系アルコールとしてのイソプロピルアルコールを用い、双方の配合量を逆転した以下の配合例に見られるように、得られるオクタン価を向上できることから好ましいが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００１７】
（比較配合例１）
ｎブタノール ２６重量％
イソプロピルアルコール ８重量％
ＭＴＢＥ ８重量％
エタノール １３重量％
ナフサ ４３重量％
オクタン価 ９６．６（リサーチ法）
【００１８】
（比較配合例２）
ｎブタノール ８重量％
イソプロピルアルコール ２６重量％
ＭＴＢＥ ８重量％
エタノール １３重量％
ナフサ ４３重量％
オクタン価 １０２.８（リサーチ法）
【００１９】
これらアルコールの合成燃料中の比率としては、これが２５重量％を下回ると、図２に示すように、排出ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）と炭化水素（ＨＣ）漸増し、１５重量％を下回ると特に炭化水素（ＨＣ）が著しく増加してしまうし、混合アルコール成分の重量％が５５重量％を上回ると、５５重量％を越えるあたりから、得られる燃料をガソリンエンジン用の燃料として使用した場合においては、該ガソリンエンジンではアクセレーション（加減速）の変化が大きく、燃料の送り込み量がエンジンの回転の上昇に追随できない場合が生じるとともに、得られる燃料の燃焼速度が炭化水素とアルコールとで同期しない回転域を生じ易くなり、未燃焼の燃料と燃焼中の燃料とが排気系にまで流れ込んで走行に不具合が生じはじめ、その比率が７５重量％を越えると、前記燃焼の非同期現象が一層激しくなって走行に支障をきたす場合があることから、これらアルコール比率としては、１５〜７５重量％の範囲、より好ましくは２５〜５５重量％の範囲とすれば良い。
【００２０】
次いで、前記炭化水素としては飽和または不飽和炭化水素を好適に使用することができるが、該炭化水素分子中に含まれる炭素数が１３を越えると、その揮発性が低下して着火装置の着火能力を低下させたり、燃焼時の残査による排気ガス中のCOやHCの濃度が上昇してしまうことから、これら燃焼時の残査による排気ガス中のCOやHCの濃度や着火装置の着火能力等を考慮して適宜に選択すれば良く、好ましくは、炭素原子数が９以下の飽和または不飽和炭化水素とすれば良い。その中でも、飽和炭化水素の混合物である軽質ナフサは、価格が安価であることから好適に使用することができる。
【００２１】
これら軽質ナフサ中には、B（ベンゼン）、T（トルエン）、X（キシレン）等の芳香族炭化水素を含有するものが多いが、これら芳香族炭化水素の濃度が高いと、ガソリン燃料の場合と同様に、排気ガス中のCOやHCの濃度が上昇したり、これら有害なB（べンゼン）、T（トルエン）、X（キシレン）等の芳香族炭化水素自体が排気ガス中に排出されてしまう場合があることから、これらB（ベンゼン）、T（トルエン）、X（キシレン）等の芳香族炭化水素の各々の含有率が１％以下となるように精製したものを使用することが好ましい。
【００２２】
また、これら軽質ナフサとしては、原油産地により内在する硫黄分濃度が大きく異なるが、これら硫黄分濃度が高いと、排気ガス中のSOｘが増大してしまうことから、０.０１％以下となるように脱硫することが好ましい。
【００２３】
また、これら軽質ナフサとともに、昨今大量に処理に窮している廃プラスッティク類をリサイクル処理の一貫である油化したリサイクル油を初留点３8〜６０℃、終点１８０〜２２０℃まで分溜した再製油を使用することもできる。これらの再製油はプラスッティクの原料であるナフサの段階で脱硫されているので、排気ガス中のＳＯxをより一層低減する事もできる。
【００２４】
これらリサイクル油を使用する場合は、初留点が３８℃を下回ると、気温が低い場合や寒冷地では始動性が著しく低下してしまい、ガソリンと同等の始動性が得られなくなってしまうし、終点が２２０℃より高くなると、エンジン回転が高回転の時に、エンジンのパワーを設計値通りに発生させることができなくなってしまうことから、初留点３8〜６０℃、終点１８０〜２２０℃まで分溜した再製油とすることが好ましい。
【００２５】
これら炭化水素成分の合成燃料中の比率としては、これら炭化水素比率が２０重量％以下だとアルコール成分やエーテル成分が過度に多くなって、前記アルコール量が多い場合と同じく、燃焼速度が従来のガソリンとかけ離れた燃焼速度となってしまうようになり、自動車のように回転数の変化が多い内燃機関ではアクセレーションへの追随が悪くなってしまう。
【００２６】
また、炭化水素比率が８０重量％を超えると排気ガス中のＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘの減少効果が急激に少なくなってしまう。
【００２７】
次いで、エーテル成分としては、分子中の炭素原子数が１２以下であって該分子中に少なくとも１つのエーテル結合を有する少なくとも１種類のエーテルを使用することができる。
【００２８】
これらエーテル成分の合成燃料中の比率としては、該エーテル比率が５重量％以下だと経年変化等で炭化水素成分とアルコール成分とが分離してしまうし、エーテル比率が３０重量％以上だと燃料としてエーテル臭が発生することと、揮発性が大幅に上昇して燃料の蒸発量が多くなり燃料としての備蓄における損失が多くなることから、５〜３０重量％とすれば良い。
【００２９】
これら、配合するエーテルとしては、エーテル結合を少なくとも分子中に有するものであれば使用することができるが、これら使用するエーテル分子中の炭素数が多いと、エーテルの揮発性が低下するばかりか、アルコールと炭化水素との相溶性を向上させる能力が低下するとともに、その価格が高く、且つ燃料としての量の入手が難しいことから、その炭素数は１２以下とすれば良い。
【００３０】
また、これら炭素数が比較的多いエーテルを用いる場合には、前述のように、炭化水素とアルコールとの分離が生じやすくなってしまうことから、例えばジエチレングリコールジメチルエーテルや、エチレングリコールジエチルエーテルのように、その分子中にエーテル結合を２つ以上有するものとしたり、エチレングリコールモノエチルエーテルのように、該分子中にエーテル結合の他に水酸基（ＯＨ）を有するものを用いるようにすることで、極性の低下による炭化水素とアルコールとの分離を回避することが好ましく、これらの分子中に複数のエーテル結合や該エーテル結合の他に水酸基（ＯＨ）を有するものを用いることで、従来の低炭素数のエーテルと同等或いはそれ以上の分離防止効果を得るようにしても良い。
【００３１】
また、これらエーテルとしては、単一のエーテルのみではなく、価格や、揮発性並びに前記炭化水素とアルコールとの相溶性の観点から、炭素数の少ないエーテルと炭素数の多いエーテルとを混合して使用するようにしても良い。
【００３２】
また、これら配合する水の量としては、これら水の量が少ないと、得られる液体燃料が内燃機であるエンジンに供給される間に、燃料ホースや燃料噴射装置への供給パイプ中において、エンジンの切った状態にて通常期では８０℃程度、夏期では１００℃程度にもなり、これら温度にて供給パイプ、特にはアルミやアルミ合金等と接触していると、これらアルミやアルミ合金等が燃料中に溶出して腐食されてしまう場合があり、最悪の場合は、燃料が漏出して火災を生じる場合があるが、これらのアルミやアルミ合金等の溶出は、アルコールの内在しない液体燃料（ナフサ単体やとナフサとエーテル系の２成分系）では起きないことから、アルコールに起因しているものと考えられ、後述する実施例の各結果から、これら液体燃料中に内在するアルコールの総量Ｎに対し、０．２％以上（０.００２×Ｎ）加えることで、前記通常期における８０℃時の溶出を解消でき、更に、０．４％以上（０.００４×Ｎ）加えることで、夏場の温度である１００℃時の溶出を解消することができる。
【００３３】
また、これら液体燃料に添加する水の量が、燃料中に含有するアルコールの総量に対して多く成りすぎると、水が単離して燃料が白濁したり、アルミ以外の他の金属、例えは銅や鉄等の腐食を生じてしまう等の問題があることから、液体燃料中に内在するアルコールの総量Ｎに対し、５．０％以下（０.０５×Ｎ）とすることが好ましい。
【００３４】
（実施例）
図１は、本実施例の内燃機関用液体燃料の製造方法を示すフロー図である。本発明の内燃機関用液体燃料は、少なくとも１種の脂肪族一価（一級）アルコール、飽和或いは不飽和炭化水素、分子中の炭素数が１２以下であって、該分子中にエーテル結合を有するエーテルを含む単一成分または混合エーテル、並びに水とから主に構成されており、これら各原燃料を所定重量％に計量した後、比較的重量比率の大きく、極性の一番小さな前記炭化水素としての軽量ナフサに対し、まず前記脂肪族一級アルコールよりも極性の小さなエーテルを投入、混合する。
【００３５】
また、これら軽量ナフサとエーテルの混合物に投入するアルコールには、予め該アルコールに対して前記０.２重量％〜５.０重量％の範囲内の所定比率の水を添加、混合しておき、該水を所定比率にて含有するアルコールを前記軽量ナフサとエーテルの混合物に投入することで、燃料中のアルコール成分に対して常時所定比率の水を含有する燃料を得られるようにしている。
【００３６】
この際、前記アルコールとして２種以上のアルコールを使用する場合においては、前記水を添加する以前に予め異なるアルコールを混合しておき、該混合アルコールに水を添加するようにすれば良い。
【００３７】
このアルコールを投入した後、混合した液体燃料の比重を測定し、該比重が０.７３５以上の所定比重（本実施例では０.７５５としている）以下である場合には、その比重が０.７５５となるように、前記アルコールを適宜に添加して比重を調整する。
【００３８】
これら得られる燃料の比重と燃費との関係を図３に示す。この結果から、比重が０.７３５未満になると、燃費が従来のガソリンの燃費（７.８３Ｋｍ／リットル）に比較して著しく悪いのに対し、０.７３５以上とすることで、燃費がの変化曲線の傾きが減少し、従来のガソリンの燃費にほぼ近いものとなることから、これら得られる燃料の比重を０.７３５以上とすることで従来のガソリンにほぼ遜色ないか、或いはそれ以上の燃費を安定して得ることができるようになることが判ることから、使用するアルコールとしては、前記得られる燃料の比重を０.７３５以上となる適宜なアルコールの組み合わせを選択することが好ましいが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００３９】
以下、前記した製造方法による内燃機関用液体燃料において、種々のアルコールにて水の添加量並びにアルコールやエーテル等の配合比率を変化させた場合のアルミニウムの溶出量（重量減）や銅板の腐食試験結果を示す。
【００４０】
尚、アルミニウムの溶出量（重量減）の試験方法、並びに銅板の腐食試験の試験方法は以下の通りである。
【００４１】
＜アルミニウムの溶出量試験＞
▲１▼ＳＵＳ製ボールミルポット（３００ｍｌ）に試料燃料及び水（蒸留水）を所定量秤量し、全量で１００ｍｌとする。
▲２▼前記▲１▼容器に純アルミニウムサンプル片（Ａ１０５０）を浸積させ、試料燃料に浸った条件でヤスリでアルミニウムサンプル片に５本程度の傷をつける。（アルミニウムサンプル片表面の酸化被膜を除去するため。）
▲３▼ボールミルポットの雰囲気ガスを窒素に置換し、素早くふたをする。
▲４▼８０℃，１００℃、１２０℃の各々に設定した定温乾燥器の中にボールミルポットを入れる。
▲５▼２４時間経過したらボールミルポットを取り出し、ドラフト内で放冷する。
▲６▼アルミニウムサンプル片及び燃料液の変化を観察する。尚、重量減少が少ないが、部分変色、或いは孔食が見られた場合は、重量減が１に満たなくても１と表記した。
【００４２】
＜銅板の腐食試験＞
▲１▼磁製ボールミルポット（３００ｍｌ）に試料燃料及び水（蒸留水）を所定量秤量し、全量で１００ｍｌとする。
▲２▼前記▲１▼容器に銅板サンプル片を浸積させる。
▲３▼ボールミルポットの雰囲気ガスを窒素に置換し、素早くふたをする。
▲４▼６０℃に設定した電気定温湯煎器の中にボールミルポットを入れる。
（温度はサーモメーター（TYPEK Thermo-couple）で定期的にモニタする）
▲５▼２４０時間経過したらボールミルポットを取り出し、ドラフト内で放冷する。
▲６▼金属サンプル片及び燃料液の変化を観察する。
【００４３】
尚、得られた燃料の相溶性評価として、配合後、室温放置１時間後の燃料の状態並びに、冷凍庫（−１１℃）へ入れ、１日放置後取りだし、燃料液の状態を観察し、相溶しているものは１００、白濁しているものでは５０、水が分離しているものは０として評価した。
【００４４】
まず、使用するアルコールがエタノール単体の実施例を図４に示す。上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサとアルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００４５】
これらの結果から、まず、アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０や０.１％であるＥＥ３０−０.０やＥＥ３０−０.１等では、試験温度８０℃において、溶出によるアルミニウム試験片の重量減少が見られるのに対し、アルコールに対する水の添加量が０.２を越えると、配合ＥＥ３０−０.２の試験結果に見られるように、８０℃だけではなく１００℃における重量減少も認められず、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。
【００４６】
これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在するアルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＥＥ１５の配合系でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＥＥ７５の配合系でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＥＥ３０の場合と同様に、水の添加量が０.２を越えると、８０℃だけではなく１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっており、依って、アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にてアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００４７】
また、燃料中に内在するアルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＥＥ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これらエタノールの場合には、エタノールの配合量が少ない場合には９％や７％の水を添加しても良いが、エタノールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５．０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００４８】
次いで、使用するアルコールがイソブチルアルコール（ＩＢＡ）単体の実施例を図５に示す。前記エタノールの場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサとアルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、ＩＢＡの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、ＩＢＡの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００４９】
これらの結果から、これらＩＢＡに関しても、前記エタノールの場合と同様に、ＩＢＡに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＩＢ３０−０.０やＩＢ３０−０.１等では、試験温度１００℃において、溶出によるアルミニウム試験片の重量減少が見られるのに対し、ＩＢＡに対する水の添加量が０.２を越えると、配合ＩＢ３０−０.２の試験結果に見られるように、１００℃における重量減少も認められず、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。尚、前記エタノールとＩＢＡの比較により、ＩＢＡは高温時におけるアルミニウムの溶出量がエタノールに比較して少ないことが判る。
【００５０】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在するＩＢＡの最も少ない１５重量％の配合であるＩＢ１５の配合系でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＩＢ７５の配合系でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＩＢ３０の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると、１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっており、更に、水の添加量が０.３％を越えると、１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっており、ＩＢＡ成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にてアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００５１】
また、燃料中に内在するアルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＩＢ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと前記エタノールの場合と同様に、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これらＩＢＡの場合にも、添加する水の量を５．０％以下に留めることが安全上の観点から好ましいことが判る。
【００５２】
次いで、使用するアルコールとして、エタノールとイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の混合アルコールを用いた実施例を図６に示す。前記エタノール並びにＩＢＡの単体の場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサと混合アルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、混合アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、混合アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００５３】
これらの結果から、これら混合アルコールに関しても、前記エタノール単体やＩＢＡ単体の場合と同様に、混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＥＩ３５−０.０やＥＩ３５−０.１等では、試験温度８０℃において、溶出によるアルミニウム試験片の大きな重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対する水の添加量が０.２を越えると、配合ＥＩ３５−０.２の試験結果に見られるように、８０℃における重量減少が解消され、水の添加量が０.４を越えると、１００℃における重量減少も認められず、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。
【００５４】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＥＩ１５の配合系でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＥＩ７５の配合系でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＥＩ３５の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると、８０℃における重量減少が、水の添加量が０.４％を越えると、１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっており、更に、水の添加量が増加すると、１２０℃におけるアルミニウムの重量減少も認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃におけるアルミニウムの溶出が、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００５５】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＥＩ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの場合には、液体燃料中に含まれる混合アルコールの配合量が少ない場合には、配合ＥＩ３５−７.０に見られるように、７％程度の水を添加しても良いが、混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５．０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００５６】
次いで、使用するアルコールとして、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とｎ−ブチルアルコール（ＮＢＡ）の混合アルコールを用いた実施例を図７に示す。この場合も前記した混合アルコールの場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサと混合アルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、混合アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、混合アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００５７】
これらの結果から、これら混合アルコールに関しても、前記したエタノールとＩＢＡとの混合アルコールの場合と同様に、混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％であるＩＮ３０−０.０では、試験温度８０℃並びに１００℃において、溶出によるアルミニウム試験片の大きな重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.１％としたＩＮ３０−０.１では８０℃における溶出が、水の添加量を０.２％としたＩＮ３０−０.２では１００℃における溶出が解消され、水の添加量が０.５では、１２０℃における重量減少も認められず、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。
【００５８】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＩＮ１５の配合系でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＩＮ７５の配合系でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＩＮ３０の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると、１００℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.５％を越えると、１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて１００℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.５％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００５９】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＩＮ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの場合には、液体燃料中に含まれる混合アルコールの配合量が少ない場合には、配合ＩＮ３０−５.０に見られるように、５％程度の水を添加しても良いが、混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５．０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００６０】
次いで、使用するアルコールとして、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の混合アルコールを用いた実施例を図８に示す。この場合も前記した混合アルコールの場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサと混合アルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、混合アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、混合アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００６１】
これらの結果から、これら混合アルコールに関しても、前記したエタノールとＩＢＡとの混合アルコールの場合と同様に、混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＩＰＢ４０−０やＩＰＢ４０−０.１では、試験温度１００℃において、溶出によるアルミニウム試験片に少ないが重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.２％としたＩＰＢ４０−０.２では１００℃における溶出が、水の添加量を０.４％としたＩＰＢ４０−０.４では１２０℃における溶出が解消され、このように、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。尚、これら混合アルコールの双方に非直鎖系のアルコールを使用すると、少ない水の添加或いは、水の添加が無くても、アルミニウムの溶出量が少ないことは、注目すべき特徴であり、水の添加量を極力少なくしたい場合等には、これら非直鎖系の混合アルコールの配合は好適であることが判る。
【００６２】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＩＰＢ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＩＰＢ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＩＰＢ４０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると、１００℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると、１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて１００℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００６３】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＩＮ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４.５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５.０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５.０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００６４】
次いで、使用するアルコールとして、ｎ−ブチルアルコール（ＮＢＡ）とイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の混合アルコールを用いた実施例を図１１に示す。この場合も前記した混合アルコールの場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサと混合アルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、混合アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、混合アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００６５】
これらの結果から、これら混合アルコールに関しても、前記した各混合アルコールの場合と同様に、該混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＩＢＮ３０−０.０やＩＢＮ３０−０.１では、試験温度８０℃や１００℃において、アルミニウム試験片に少ないが溶出による重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.２％としたＩＢＮ３０−０.２では８０℃における溶出が、水の添加量を０.４％としたＩＢＮ３０−０.４では１００℃における溶出が解消され、更にＩＢＮ３０−０.５では１２０℃における溶出が解消されていることから、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されていることが判る。
【００６６】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＩＢＮ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＩＢＮ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＩＢＮ３０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると８０℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなり、更に水の添加量が０.５％を越えると１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出が、更に水の添加量が０.５％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００６７】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＩＢＮ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４.５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５.０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５.０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００６８】
次いで、使用するアルコールとして、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とｎ−ブチルアルコール（ＮＢＡ）とイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の３種の混合アルコールを用いた実施例を図１２に示す。
【００６９】
これらの結果から、これら３種による混合アルコールに関しても、前記した各混合アルコールの場合と同様に、該混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＰＮＢ３０−０.０では、試験温度８０℃や１００℃において、アルミニウム試験片に少ないが溶出による重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.２％としたＰＮＢ３０−０.２では８０℃における溶出が、水の添加量を０.３％としたＰＮＢ３０−０.３では１００℃における溶出が解消され、更にＰＮＢ３０−０.５では１２０℃における溶出が解消されていることから、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されていることが判る。
【００７０】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＰＮＢ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＰＮＢ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＰＮＢ３０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると８０℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなり、更に水の添加量が０.５％を越えると１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出が、更に水の添加量が０.５％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００７１】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＰＮＢ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５.０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５．０％以下に留めることが好ましいことが判る。尚、燃料中に内在する混合アルコールの量が比較的少ない場合であれば、例えば配合ＰＮＢ３０−７.０に示すように、５.０％以上の水を添加しても良い。
【００７２】
次いで、使用するアルコールとして、直鎖系アルコールであるエタノールと炭素数５のｎ−ペンタノールと、炭素数６のｎ−ヘキサノールの３種の混合アルコールを用いた実施例を図１３に示す。
【００７３】
これらの結果から、これら３種による混合アルコールに関しても、前記した各混合アルコールの場合と同様に、該混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０であるＥＰＯ３０−０.０では、試験温度８０℃において、アルミニウム試験片に少ないが溶出による重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.１％としたＥＰＯ３０−０.１では８０℃における溶出が、水の添加量を０.３％としたＥＰＯ３０−０.４では１００℃における溶出が解消され、更にＥＰＯ３０−１.２では１２０℃における溶出が解消されていることから、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されていることが判る。
【００７４】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＥＰＯ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＥＰＯ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＥＰＯ３０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.１或いは０.２％を越えると８０℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなり、更に水の添加量が１.２％を越えると１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出が、更に水の添加量が１.２％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判り、炭素数６までのアルコールに関しても、前記水の添加による効果があるものと判断できる。
【００７５】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＥＰＯ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４.５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５.０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５.０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００７６】
次いで、使用するアルコールとして、エタノールとイソブチルアルコール（ＩＢＡ）と炭素数５のｎ−ペンタノールとの３種の混合アルコールを用いた実施例を図１４に示す。
【００７７】
これらの結果から、これら３種による混合アルコールに関しても、前記した各混合アルコールの場合と同様に、該混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０や０.１％であるＥＩＰ３０−０.０やＥＩＰ３０−０.１では、試験温度８０℃や１００℃において、アルミニウム試験片に溶出による重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.２％としたＥＩＰ３０−０.２では８０℃における溶出が、水の添加量を０.４％としたＥＩＰ３０−０.４では１００℃における溶出が解消され、更にＰＮＢ３０−０.９では１２０℃における溶出が解消されていることから、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されていることが判る。
【００７８】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＥＩＰ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＥＩＰ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＥＩＰ３０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると８０℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなり、更に水の添加量が０.９％を越えると１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出が、更に水の添加量が０.９％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００７９】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＥＩＰ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４.５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５.０％以下に留めることが好ましいことが判る。尚、燃料中に内在する混合アルコールの量が比較的少ない場合であれば、例えば配合ＥＩＰ３０−７．０に示すように、５.０％以上の水を添加しても良い。
【００８０】
次いで、使用するアルコールとしては、図８に示す前記イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の混合アルコールを用い、使用するエーテルを前記メチルターシャリーブチルエーテル（ＭＴＢＥ）からエチルターシャリーブチルエーテル（ＥＴＢＥ）又はジブチルエーテル（ＤＢＥ）に代えた実施例を図９並びに図１０に示す。この場合も前記した図８に示すＭＴＢＥに示す結果とほぼ同様の結果が得られることが判り、これらエーテルの違いによる水添加への影響が殆ど無いことが判る。
【００８１】
以上に示す図４〜図１４の実施結果から、各アルコールにおける各試験温度にてアルミニウムの溶出を生じない最低の水添加量と、銅板の腐食を生じる上限の水添加量についてまとめると、図１５に示すようになり、ほぼ全てのアルコールの組み合わせ、並びにアルコール配合量の上下限において、含有されるアルコールに対し、水を０.２％以上添加することで、８０℃までのアルミニウムの溶出を防止でき、約０.４％以上添加することで、１００℃までのアルミニウムの溶出を防止できることが判る。
【００８２】
以上、本発明の実施形態を前記実施例にて説明してきたが、本発明はこれら実施例に限定されるものではなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲における変更や追加、つまりは、本発明の内燃機関用燃料の特性が大幅に変わることのない範囲にて他の原燃料や添加剤（金属等を含む）を加える事等は任意とされ、これらの内燃機関用燃料も本発明に含まれることは言うまでもない。
【００８３】
【発明の効果】
本発明は次の効果を奏する。
（ａ）請求項１の発明によれば、得られる燃料中に炭素原子数が１つのメタノ−ルを含まないことから、これら極性の大きなメタノ−ルによる燃料パイプや給油ホ−スの膨潤や損傷、または寿命の低下の問題を解消することができるとともに、燃料中に含まれるアルコール成分Ｎ重量％に対して、０．００２×Ｎ重量％以上の水を添加することにより、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）を著しく抑えることが可能となる。
【００８４】
（ｂ）請求項２の発明によれば、前記添加される水の量が液体燃料中の前記アルコール成分Ｎ重量％に対して０．００４×Ｎ重量％以上とすることで、得られる液体燃料が、夏場等において、エンジンルーム中の燃料パイプ内において１００℃程度になる場合であっても、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）を、ほぼ皆無にすることができる。
【００８５】
（ｃ）請求項３の発明によれば、前記添加される水の量が液体燃料中の前記アルコール成分Ｎ重量％に対して０.０５×Ｎ重量％以上となると、燃料中において添加された水が単離する場合があるばかりか、銅等の金属の腐食を生じる場合があることから、これらこれら単離した水による不具合や銅等の金属の腐食等を回避できるようになる。
【００８６】
（ｄ）請求項４の発明によれば、アルコール成分中に２種類以上の異なるアルコールを含むようにすることにより、飽和または不飽和炭化水素成分として使用する軽質ナフサやリサイクル炭化水素の組成のばらつきによる合成燃料の比重のばらつきを、これら複種のアルコールの比率を適宜に変化させることで調節できるようになる。
【００８７】
（ｅ）請求項５の発明によれば、同じ炭素数の直鎖系のアルコ−ルを用いた場合よりも高いオクタン価を得ることができる。
【００８８】
（ｆ）請求項６の発明によれば、前記の組み合わせは、前記水の添加範囲において金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）に関して良好な特性を示しており、本発明のアルコール成分として好適に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例における内燃機関用低公害液体燃料の製造方法を示すフロー図である。
【図２】液体燃料中のアルコールと炭化水素成分の比率と排出ガス中の汚染ガス濃度との関係を示すグラフである。
【図３】得られる燃料の比重と燃費との関係を示すグラフである。
【図４】本発明のアルコールとしてエタノールを用いた試験結果を示す図である。
【図５】本発明のアルコールとしてイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図６】本発明のアルコールとしてエタノールとイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図７】本発明のアルコールとして、イソプロピルアルコールとｎ−ブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図８】本発明のアルコールとして、イソプロピルアルコールとイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図９】本発明のエーテルとして、エチルターシャリーブチルエーテル（ＥＴＢＥ）を用いた試験結果を示す図である。
【図１０】本発明のエーテルとして、ジブチルエーテル（ＤＢＥ）を用いた試験結果を示す図である。
【図１１】本発明のアルコールとして、ｎ−ブチルアルコールとイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図１２】本発明のアルコールとして、イソプロピルアルコールとｎ−ブチルアルコールとイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図１３】本発明のアルコールとして、エタノールとｎ−ペンタノールとｎ−ヘキサノールを用いた試験結果を示す図である。
【図１４】本発明のアルコールとして、エタノールとイソブチルアルコールとｎ−ペンタノールを用いた試験結果を示す図である。
【図１５】本発明の各アルコールの試験結果の集計内容を示す図である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、既存のガソリン用内燃機関の構造または材質の変更を必要とせずに、従来のガソリンと同程度またはそれ以上の効率と出力が得られ、かつ排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）と炭化水素（ＨＣ）濃度が従来のガソリンに比較して著しく減少するとともに、排出ガス中の窒素酸化物（NOx）濃度の低減をも低減できる低公害の液体燃料の改良およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年の環境問題への取り組みの一環として、自動車の排出ガスによる大気汚染の問題がより一層重大視されるようになってきており、これら自動車の排出ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）と炭化水素（ＨＣ）濃度を著しく下げ、従来のガソリンに代わり使用することのできる内燃機関用燃料としては、本発明者が先に出願しているように、軽質ナフサにアルコールとエーテルとを混合したものが実用化されて既に販売されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
これら軽質ナフサにアルコールとエーテルとを混合した合成液体燃料は、前述のように一酸化炭素（ＣＯ）と炭化水素（ＨＣ）とともに、アルコール等には実質的に軽質ナフサ等に比較して硫黄成分が非常に少ないことからＳＯx等も低減できることから好ましいものの、その成分中に安価であはあるが極性の大きなメタノ−ルを含むことから、長期において使用すると、内燃機関の付属部品である燃料供給用のゴムパイプに膨潤が発生し燃圧の変化による弊害が見られたり、燃料パイプの強度が低下して破損してしまうという問題があった。また、これと同様にガソリンスタンドの給油機に使用されているゴムホースやパッキン等にも膨潤が見られ、その寿命が低下する等の問題があり、これら新たな代替え燃料の普及において大きな障害となっていた。
【０００４】
更には、これらゴムホースやパッキン等の膨潤に加えて、近年においては、これら合成液体燃料は、比較的高い濃度のアルコールを含有するために、これら合成液体燃料が燃料噴射装置等において、高温・高圧にて金属、特にアルミやアルミ合金等と接触すると、これらアルミやアルミ合金等が長期の使用において腐食（溶出）して故障の原因となってしまうという問題があった。
【０００５】
よって、本発明は前記問題点に着目してなされたもので、これら燃料パイプや給油ホ−スの膨潤や損傷、または寿命の低下といった問題を生じることがなく、且つ、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）が生じることのない、極めて実用性に優れた内燃機関用燃料を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記した目的を達成するために、本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、分子中の炭素原子数が２〜６である脂肪族一価のアルコ−ル単体若しくは混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、飽和または不飽和炭化水素成分を２０〜８０重量％、分子中の炭素原子数が１２以下であって該分子中に少なくとも１つのエーテル結合を有する少なくとも１種類のエーテル成分を５〜３０重量％、を含む内燃機関用低公害液体燃料であって、該内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０．００２×Ｎ重量％以上の水を内燃機関用低公害液体燃料に添加したことを特徴としている。
この特徴によれば、得られる燃料中に炭素原子数が１つのメタノ−ルを含まないことから、これら極性の大きなメタノ−ルによる燃料パイプや給油ホ−スの膨潤や損傷、または寿命の低下の問題を解消することができるとともに、燃料中に含まれるアルコール成分Ｎ重量％に対して、０．００２×Ｎ重量％以上の水を添加することにより、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）を著しく抑えることが可能となる。
【０００７】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記内燃機関用低公害液体燃料に添加される水の量が、前記内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０．００４×Ｎ重量％以上であることが好ましい。
このようにすれば、前記添加される水の量が液体燃料中の前記アルコール成分Ｎ重量％に対して０．００４×Ｎ重量％以上とすることで、得られる液体燃料が、夏場等において、エンジンルーム中の燃料パイプ内において１００℃程度になる場合であっても、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）を、ほぼ皆無にすることができる。
【０００８】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記内燃機関用低公害液体燃料に添加される水の量が、該内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０.０５×Ｎ重量％以下であることが好ましい。
このようにすれば、前記添加される水の量が液体燃料中の前記アルコール成分Ｎ重量％に対して０.０５×Ｎ重量％以上となると、燃料中において添加された水が単離する場合があるばかりか、銅等の金属の腐食を生じる場合があることから、これらこれら単離した水による不具合や銅等の金属の腐食等を回避できるようになる。
【０００９】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記アルコール成分が少なくとも２種類以上の異なるアルコール成分から成る混合アルコールであることが好ましい。このようにすれば、アルコール成分中に２種類以上の異なるアルコールを含むようにすることにより、飽和または不飽和炭化水素成分として使用する軽質ナフサやリサイクル炭化水素の組成のばらつきによる合成燃料の比重のばらつきを、これら複種のアルコールの比率を適宜に変化させることで調節できるようになる。
【００１０】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記脂肪族一価のアルコ−ルの少なくとも１種類が、非直鎖系のアルコ−ルであることが好ましい。
このようにすれば、同じ炭素数の直鎖系のアルコ−ルを用いた場合よりも高いオクタン価を得ることができる。
【００１１】
本発明の内燃機関用低公害液体燃料は、前記アルコール成分が、イソブチルアルコール、エタノール＋イソブチルアルコール、イソプロピルアルコール＋ノルマルブチルアルコール、イソプロピルアルコール＋イソブチルアルコール、ノルマルブチルアルコール＋イソブチルアルコール、イソプロピルアルコール＋ノルマルブチルアルコール＋イソブチルアルコールのいずれかであることが好ましい。
このようにすれば、前記の組み合わせは、前記水の添加範囲において金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）に関して良好な特性を示しており、本発明のアルコール成分として好適に用いることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
これら配合される前記アルコール、直鎖系炭化水素並びにエーテル並びに水の各々について、得られる合成液体燃料中の含有比率や好適に使用することのできるものとその理由を以下に説明する。
【００１３】
まず、前記アルコールとしては、該アルコール分子中の炭素数が２以上で６以下の直鎖系或いは非直鎖系のアルコールを好適に使用することができる。これらアルコールとして分子中の炭素数が２であるエチルアルコールよりも炭素数の多いアルコールを使用し、極性の著しく大きな炭素数１のアルコールであるメタノールを使用しないようにすることで、得られる合成液体燃料全体の極性が大きくなってしまうことや、これら極性の大きなメタノールが分離して燃料供給用のゴムパイプ等を膨潤させてしまうことを回避できるようになる。
【００１４】
これらアルコールとしては、複数の水酸基を分子中に有するグリコール類等もあるが、これら２級や３級の多価アルコールは、その価格が高いとともに入手し難いために、得られる合成液体燃料の価格も高くなってしまうことから、１級アルコール（一価）を使用することが好ましい。
【００１５】
また、これらアルコール分子中に含まれる分子鎖の炭素数としては、これが７以上、特には１０を越えると、通常の室温や低温時における揮発性が大きく低下してしまうとともに、燃焼において燃焼時間が長くなる傾向にあることから、炭化水素の燃焼速度との差が生じやすくなってしまいガソリン代替え燃料として不適になってしまうことから、その炭素数は１０以下、特に低温を考慮する場合には、６以下とすることが好ましい。
【００１６】
また、これらアルコールとしては、アルコール単体のみではなく、価格や入手のしやすさ、プラントの能力等により異なる適宜な２種〜５種のアルコールを混合して使用することができる。このように異なる２種類以上のアルコールを併用することにより、液体燃料として使用する軽質ナフサやリサイクル炭化水素の組成のばらつきによる合成燃料の比重のばらつきを、これらアルコールの比率を適宜に変化させることで調節できるようになるばかりか、その燃焼速度がそれぞれのアルコールで多少違いがあるため、これらアルコールを組み合わせることで、燃焼速度をガソリンに合わせることができるようになるとともに、これらガソリン用の施設を利用する場合の作業上の観点から好ましく、これらアルコールの組み合わせとしては、価格や揮発性等の観点からエタノール、イソプロピルアルコー（ＩＰＡ）、イソブチルアルコール（ＩＢＡ）、ブチルアルコール、ペンタノール、ヘキサノール等を適宜に組み合わせることが好ましく、特に非直鎖系の脂肪族一価アルコールを用いることは、同一炭素数のアルコールである直鎖系アルコールとしてのｎブタノールと非直鎖系アルコールとしてのイソプロピルアルコールを用い、双方の配合量を逆転した以下の配合例に見られるように、得られるオクタン価を向上できることから好ましいが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００１７】
（比較配合例１）
ｎブタノール ２６重量％
イソプロピルアルコール ８重量％
ＭＴＢＥ ８重量％
エタノール １３重量％
ナフサ ４３重量％
オクタン価 ９６．６（リサーチ法）
【００１８】
（比較配合例２）
ｎブタノール ８重量％
イソプロピルアルコール ２６重量％
ＭＴＢＥ ８重量％
エタノール １３重量％
ナフサ ４３重量％
オクタン価 １０２.８（リサーチ法）
【００１９】
これらアルコールの合成燃料中の比率としては、これが２５重量％を下回ると、図２に示すように、排出ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）と炭化水素（ＨＣ）漸増し、１５重量％を下回ると特に炭化水素（ＨＣ）が著しく増加してしまうし、混合アルコール成分の重量％が５５重量％を上回ると、５５重量％を越えるあたりから、得られる燃料をガソリンエンジン用の燃料として使用した場合においては、該ガソリンエンジンではアクセレーション（加減速）の変化が大きく、燃料の送り込み量がエンジンの回転の上昇に追随できない場合が生じるとともに、得られる燃料の燃焼速度が炭化水素とアルコールとで同期しない回転域を生じ易くなり、未燃焼の燃料と燃焼中の燃料とが排気系にまで流れ込んで走行に不具合が生じはじめ、その比率が７５重量％を越えると、前記燃焼の非同期現象が一層激しくなって走行に支障をきたす場合があることから、これらアルコール比率としては、１５〜７５重量％の範囲、より好ましくは２５〜５５重量％の範囲とすれば良い。
【００２０】
次いで、前記炭化水素としては飽和または不飽和炭化水素を好適に使用することができるが、該炭化水素分子中に含まれる炭素数が１３を越えると、その揮発性が低下して着火装置の着火能力を低下させたり、燃焼時の残査による排気ガス中のCOやHCの濃度が上昇してしまうことから、これら燃焼時の残査による排気ガス中のCOやHCの濃度や着火装置の着火能力等を考慮して適宜に選択すれば良く、好ましくは、炭素原子数が９以下の飽和または不飽和炭化水素とすれば良い。その中でも、飽和炭化水素の混合物である軽質ナフサは、価格が安価であることから好適に使用することができる。
【００２１】
これら軽質ナフサ中には、B（ベンゼン）、T（トルエン）、X（キシレン）等の芳香族炭化水素を含有するものが多いが、これら芳香族炭化水素の濃度が高いと、ガソリン燃料の場合と同様に、排気ガス中のCOやHCの濃度が上昇したり、これら有害なB（べンゼン）、T（トルエン）、X（キシレン）等の芳香族炭化水素自体が排気ガス中に排出されてしまう場合があることから、これらB（ベンゼン）、T（トルエン）、X（キシレン）等の芳香族炭化水素の各々の含有率が１％以下となるように精製したものを使用することが好ましい。
【００２２】
また、これら軽質ナフサとしては、原油産地により内在する硫黄分濃度が大きく異なるが、これら硫黄分濃度が高いと、排気ガス中のSOｘが増大してしまうことから、０.０１％以下となるように脱硫することが好ましい。
【００２３】
また、これら軽質ナフサとともに、昨今大量に処理に窮している廃プラスッティク類をリサイクル処理の一貫である油化したリサイクル油を初留点３8〜６０℃、終点１８０〜２２０℃まで分溜した再製油を使用することもできる。これらの再製油はプラスッティクの原料であるナフサの段階で脱硫されているので、排気ガス中のＳＯxをより一層低減する事もできる。
【００２４】
これらリサイクル油を使用する場合は、初留点が３８℃を下回ると、気温が低い場合や寒冷地では始動性が著しく低下してしまい、ガソリンと同等の始動性が得られなくなってしまうし、終点が２２０℃より高くなると、エンジン回転が高回転の時に、エンジンのパワーを設計値通りに発生させることができなくなってしまうことから、初留点３8〜６０℃、終点１８０〜２２０℃まで分溜した再製油とすることが好ましい。
【００２５】
これら炭化水素成分の合成燃料中の比率としては、これら炭化水素比率が２０重量％以下だとアルコール成分やエーテル成分が過度に多くなって、前記アルコール量が多い場合と同じく、燃焼速度が従来のガソリンとかけ離れた燃焼速度となってしまうようになり、自動車のように回転数の変化が多い内燃機関ではアクセレーションへの追随が悪くなってしまう。
【００２６】
また、炭化水素比率が８０重量％を超えると排気ガス中のＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘの減少効果が急激に少なくなってしまう。
【００２７】
次いで、エーテル成分としては、分子中の炭素原子数が１２以下であって該分子中に少なくとも１つのエーテル結合を有する少なくとも１種類のエーテルを使用することができる。
【００２８】
これらエーテル成分の合成燃料中の比率としては、該エーテル比率が５重量％以下だと経年変化等で炭化水素成分とアルコール成分とが分離してしまうし、エーテル比率が３０重量％以上だと燃料としてエーテル臭が発生することと、揮発性が大幅に上昇して燃料の蒸発量が多くなり燃料としての備蓄における損失が多くなることから、５〜３０重量％とすれば良い。
【００２９】
これら、配合するエーテルとしては、エーテル結合を少なくとも分子中に有するものであれば使用することができるが、これら使用するエーテル分子中の炭素数が多いと、エーテルの揮発性が低下するばかりか、アルコールと炭化水素との相溶性を向上させる能力が低下するとともに、その価格が高く、且つ燃料としての量の入手が難しいことから、その炭素数は１２以下とすれば良い。
【００３０】
また、これら炭素数が比較的多いエーテルを用いる場合には、前述のように、炭化水素とアルコールとの分離が生じやすくなってしまうことから、例えばジエチレングリコールジメチルエーテルや、エチレングリコールジエチルエーテルのように、その分子中にエーテル結合を２つ以上有するものとしたり、エチレングリコールモノエチルエーテルのように、該分子中にエーテル結合の他に水酸基（ＯＨ）を有するものを用いるようにすることで、極性の低下による炭化水素とアルコールとの分離を回避することが好ましく、これらの分子中に複数のエーテル結合や該エーテル結合の他に水酸基（ＯＨ）を有するものを用いることで、従来の低炭素数のエーテルと同等或いはそれ以上の分離防止効果を得るようにしても良い。
【００３１】
また、これらエーテルとしては、単一のエーテルのみではなく、価格や、揮発性並びに前記炭化水素とアルコールとの相溶性の観点から、炭素数の少ないエーテルと炭素数の多いエーテルとを混合して使用するようにしても良い。
【００３２】
また、これら配合する水の量としては、これら水の量が少ないと、得られる液体燃料が内燃機であるエンジンに供給される間に、燃料ホースや燃料噴射装置への供給パイプ中において、エンジンの切った状態にて通常期では８０℃程度、夏期では１００℃程度にもなり、これら温度にて供給パイプ、特にはアルミやアルミ合金等と接触していると、これらアルミやアルミ合金等が燃料中に溶出して腐食されてしまう場合があり、最悪の場合は、燃料が漏出して火災を生じる場合があるが、これらのアルミやアルミ合金等の溶出は、アルコールの内在しない液体燃料（ナフサ単体やとナフサとエーテル系の２成分系）では起きないことから、アルコールに起因しているものと考えられ、後述する実施例の各結果から、これら液体燃料中に内在するアルコールの総量Ｎに対し、０．２％以上（０.００２×Ｎ）加えることで、前記通常期における８０℃時の溶出を解消でき、更に、０．４％以上（０.００４×Ｎ）加えることで、夏場の温度である１００℃時の溶出を解消することができる。
【００３３】
また、これら液体燃料に添加する水の量が、燃料中に含有するアルコールの総量に対して多く成りすぎると、水が単離して燃料が白濁したり、アルミ以外の他の金属、例えは銅や鉄等の腐食を生じてしまう等の問題があることから、液体燃料中に内在するアルコールの総量Ｎに対し、５．０％以下（０.０５×Ｎ）とすることが好ましい。
【００３４】
（実施例）
図１は、本実施例の内燃機関用液体燃料の製造方法を示すフロー図である。本発明の内燃機関用液体燃料は、少なくとも１種の脂肪族一価（一級）アルコール、飽和或いは不飽和炭化水素、分子中の炭素数が１２以下であって、該分子中にエーテル結合を有するエーテルを含む単一成分または混合エーテル、並びに水とから主に構成されており、これら各原燃料を所定重量％に計量した後、比較的重量比率の大きく、極性の一番小さな前記炭化水素としての軽量ナフサに対し、まず前記脂肪族一級アルコールよりも極性の小さなエーテルを投入、混合する。
【００３５】
また、これら軽量ナフサとエーテルの混合物に投入するアルコールには、予め該アルコールに対して前記０.２重量％〜５.０重量％の範囲内の所定比率の水を添加、混合しておき、該水を所定比率にて含有するアルコールを前記軽量ナフサとエーテルの混合物に投入することで、燃料中のアルコール成分に対して常時所定比率の水を含有する燃料を得られるようにしている。
【００３６】
この際、前記アルコールとして２種以上のアルコールを使用する場合においては、前記水を添加する以前に予め異なるアルコールを混合しておき、該混合アルコールに水を添加するようにすれば良い。
【００３７】
このアルコールを投入した後、混合した液体燃料の比重を測定し、該比重が０.７３５以上の所定比重（本実施例では０.７５５としている）以下である場合には、その比重が０.７５５となるように、前記アルコールを適宜に添加して比重を調整する。
【００３８】
これら得られる燃料の比重と燃費との関係を図３に示す。この結果から、比重が０.７３５未満になると、燃費が従来のガソリンの燃費（７.８３Ｋｍ／リットル）に比較して著しく悪いのに対し、０.７３５以上とすることで、燃費がの変化曲線の傾きが減少し、従来のガソリンの燃費にほぼ近いものとなることから、これら得られる燃料の比重を０.７３５以上とすることで従来のガソリンにほぼ遜色ないか、或いはそれ以上の燃費を安定して得ることができるようになることが判ることから、使用するアルコールとしては、前記得られる燃料の比重を０.７３５以上となる適宜なアルコールの組み合わせを選択することが好ましいが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００３９】
以下、前記した製造方法による内燃機関用液体燃料において、種々のアルコールにて水の添加量並びにアルコールやエーテル等の配合比率を変化させた場合のアルミニウムの溶出量（重量減）や銅板の腐食試験結果を示す。
【００４０】
尚、アルミニウムの溶出量（重量減）の試験方法、並びに銅板の腐食試験の試験方法は以下の通りである。
【００４１】
＜アルミニウムの溶出量試験＞
▲１▼ＳＵＳ製ボールミルポット（３００ｍｌ）に試料燃料及び水（蒸留水）を所定量秤量し、全量で１００ｍｌとする。
▲２▼前記▲１▼容器に純アルミニウムサンプル片（Ａ１０５０）を浸積させ、試料燃料に浸った条件でヤスリでアルミニウムサンプル片に５本程度の傷をつける。（アルミニウムサンプル片表面の酸化被膜を除去するため。）
▲３▼ボールミルポットの雰囲気ガスを窒素に置換し、素早くふたをする。
▲４▼８０℃，１００℃、１２０℃の各々に設定した定温乾燥器の中にボールミルポットを入れる。
▲５▼２４時間経過したらボールミルポットを取り出し、ドラフト内で放冷する。
▲６▼アルミニウムサンプル片及び燃料液の変化を観察する。尚、重量減少が少ないが、部分変色、或いは孔食が見られた場合は、重量減が１に満たなくても１と表記した。
【００４２】
＜銅板の腐食試験＞
▲１▼磁製ボールミルポット（３００ｍｌ）に試料燃料及び水（蒸留水）を所定量秤量し、全量で１００ｍｌとする。
▲２▼前記▲１▼容器に銅板サンプル片を浸積させる。
▲３▼ボールミルポットの雰囲気ガスを窒素に置換し、素早くふたをする。
▲４▼６０℃に設定した電気定温湯煎器の中にボールミルポットを入れる。
（温度はサーモメーター（TYPEK Thermo-couple）で定期的にモニタする）
▲５▼２４０時間経過したらボールミルポットを取り出し、ドラフト内で放冷する。
▲６▼金属サンプル片及び燃料液の変化を観察する。
【００４３】
尚、得られた燃料の相溶性評価として、配合後、室温放置１時間後の燃料の状態並びに、冷凍庫（−１１℃）へ入れ、１日放置後取りだし、燃料液の状態を観察し、相溶しているものは１００、白濁しているものでは５０、水が分離しているものは０として評価した。
【００４４】
まず、使用するアルコールがエタノール単体の実施例を図４に示す。上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサとアルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００４５】
これらの結果から、まず、アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０や０.１％であるＥＥ３０−０.０やＥＥ３０−０.１等では、試験温度８０℃において、溶出によるアルミニウム試験片の重量減少が見られるのに対し、アルコールに対する水の添加量が０.２を越えると、配合ＥＥ３０−０.２の試験結果に見られるように、８０℃だけではなく１００℃における重量減少も認められず、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。
【００４６】
これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在するアルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＥＥ１５の配合系でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＥＥ７５の配合系でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＥＥ３０の場合と同様に、水の添加量が０.２を越えると、８０℃だけではなく１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっており、依って、アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にてアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００４７】
また、燃料中に内在するアルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＥＥ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これらエタノールの場合には、エタノールの配合量が少ない場合には９％や７％の水を添加しても良いが、エタノールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５．０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００４８】
次いで、使用するアルコールがイソブチルアルコール（ＩＢＡ）単体の実施例を図５に示す。前記エタノールの場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサとアルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、ＩＢＡの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、ＩＢＡの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００４９】
これらの結果から、これらＩＢＡに関しても、前記エタノールの場合と同様に、ＩＢＡに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＩＢ３０−０.０やＩＢ３０−０.１等では、試験温度１００℃において、溶出によるアルミニウム試験片の重量減少が見られるのに対し、ＩＢＡに対する水の添加量が０.２を越えると、配合ＩＢ３０−０.２の試験結果に見られるように、１００℃における重量減少も認められず、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。尚、前記エタノールとＩＢＡの比較により、ＩＢＡは高温時におけるアルミニウムの溶出量がエタノールに比較して少ないことが判る。
【００５０】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在するＩＢＡの最も少ない１５重量％の配合であるＩＢ１５の配合系でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＩＢ７５の配合系でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＩＢ３０の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると、１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっており、更に、水の添加量が０.３％を越えると、１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっており、ＩＢＡ成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にてアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００５１】
また、燃料中に内在するアルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＩＢ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと前記エタノールの場合と同様に、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これらＩＢＡの場合にも、添加する水の量を５．０％以下に留めることが安全上の観点から好ましいことが判る。
【００５２】
次いで、使用するアルコールとして、エタノールとイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の混合アルコールを用いた実施例を図６に示す。前記エタノール並びにＩＢＡの単体の場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサと混合アルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、混合アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、混合アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００５３】
これらの結果から、これら混合アルコールに関しても、前記エタノール単体やＩＢＡ単体の場合と同様に、混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＥＩ３５−０.０やＥＩ３５−０.１等では、試験温度８０℃において、溶出によるアルミニウム試験片の大きな重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対する水の添加量が０.２を越えると、配合ＥＩ３５−０.２の試験結果に見られるように、８０℃における重量減少が解消され、水の添加量が０.４を越えると、１００℃における重量減少も認められず、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。
【００５４】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＥＩ１５の配合系でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＥＩ７５の配合系でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＥＩ３５の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると、８０℃における重量減少が、水の添加量が０.４％を越えると、１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっており、更に、水の添加量が増加すると、１２０℃におけるアルミニウムの重量減少も認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃におけるアルミニウムの溶出が、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００５５】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＥＩ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの場合には、液体燃料中に含まれる混合アルコールの配合量が少ない場合には、配合ＥＩ３５−７.０に見られるように、７％程度の水を添加しても良いが、混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５．０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００５６】
次いで、使用するアルコールとして、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とｎ−ブチルアルコール（ＮＢＡ）の混合アルコールを用いた実施例を図７に示す。この場合も前記した混合アルコールの場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサと混合アルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、混合アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、混合アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００５７】
これらの結果から、これら混合アルコールに関しても、前記したエタノールとＩＢＡとの混合アルコールの場合と同様に、混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％であるＩＮ３０−０.０では、試験温度８０℃並びに１００℃において、溶出によるアルミニウム試験片の大きな重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.１％としたＩＮ３０−０.１では８０℃における溶出が、水の添加量を０.２％としたＩＮ３０−０.２では１００℃における溶出が解消され、水の添加量が０.５では、１２０℃における重量減少も認められず、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。
【００５８】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＩＮ１５の配合系でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＩＮ７５の配合系でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＩＮ３０の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると、１００℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.５％を越えると、１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて１００℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.５％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００５９】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＩＮ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの場合には、液体燃料中に含まれる混合アルコールの配合量が少ない場合には、配合ＩＮ３０−５.０に見られるように、５％程度の水を添加しても良いが、混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５．０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００６０】
次いで、使用するアルコールとして、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の混合アルコールを用いた実施例を図８に示す。この場合も前記した混合アルコールの場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサと混合アルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、混合アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、混合アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００６１】
これらの結果から、これら混合アルコールに関しても、前記したエタノールとＩＢＡとの混合アルコールの場合と同様に、混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＩＰＢ４０−０やＩＰＢ４０−０.１では、試験温度１００℃において、溶出によるアルミニウム試験片に少ないが重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.２％としたＩＰＢ４０−０.２では１００℃における溶出が、水の添加量を０.４％としたＩＰＢ４０−０.４では１２０℃における溶出が解消され、このように、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されているのが判る。尚、これら混合アルコールの双方に非直鎖系のアルコールを使用すると、少ない水の添加或いは、水の添加が無くても、アルミニウムの溶出量が少ないことは、注目すべき特徴であり、水の添加量を極力少なくしたい場合等には、これら非直鎖系の混合アルコールの配合は好適であることが判る。
【００６２】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＩＰＢ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＩＰＢ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＩＰＢ４０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると、１００℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると、１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて１００℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００６３】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＩＮ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４.５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５.０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５.０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００６４】
次いで、使用するアルコールとして、ｎ−ブチルアルコール（ＮＢＡ）とイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の混合アルコールを用いた実施例を図１１に示す。この場合も前記した混合アルコールの場合と同様に、上段に示す配合は、エーテルの比率上限（３０％）となる軽質ナフサと混合アルコールとエーテルの比率がほぼ均質な配合における水の添加量による影響を示すものであり、中段は、混合アルコールの量が最も少ない１５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものであり、下段は、混合アルコールの量が最も多い７５重量％の配合例における水の添加量による影響を示すものである。
【００６５】
これらの結果から、これら混合アルコールに関しても、前記した各混合アルコールの場合と同様に、該混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＩＢＮ３０−０.０やＩＢＮ３０−０.１では、試験温度８０℃や１００℃において、アルミニウム試験片に少ないが溶出による重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.２％としたＩＢＮ３０−０.２では８０℃における溶出が、水の添加量を０.４％としたＩＢＮ３０−０.４では１００℃における溶出が解消され、更にＩＢＮ３０−０.５では１２０℃における溶出が解消されていることから、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されていることが判る。
【００６６】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＩＢＮ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＩＢＮ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＩＢＮ３０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると８０℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなり、更に水の添加量が０.５％を越えると１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出が、更に水の添加量が０.５％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００６７】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＩＢＮ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４.５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５.０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５.０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００６８】
次いで、使用するアルコールとして、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とｎ−ブチルアルコール（ＮＢＡ）とイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の３種の混合アルコールを用いた実施例を図１２に示す。
【００６９】
これらの結果から、これら３種による混合アルコールに関しても、前記した各混合アルコールの場合と同様に、該混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０％や０.１％であるＰＮＢ３０−０.０では、試験温度８０℃や１００℃において、アルミニウム試験片に少ないが溶出による重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.２％としたＰＮＢ３０−０.２では８０℃における溶出が、水の添加量を０.３％としたＰＮＢ３０−０.３では１００℃における溶出が解消され、更にＰＮＢ３０−０.５では１２０℃における溶出が解消されていることから、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されていることが判る。
【００７０】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＰＮＢ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＰＮＢ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＰＮＢ３０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると８０℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなり、更に水の添加量が０.５％を越えると１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出が、更に水の添加量が０.５％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００７１】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＰＮＢ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４．５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５.０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５．０％以下に留めることが好ましいことが判る。尚、燃料中に内在する混合アルコールの量が比較的少ない場合であれば、例えば配合ＰＮＢ３０−７.０に示すように、５.０％以上の水を添加しても良い。
【００７２】
次いで、使用するアルコールとして、直鎖系アルコールであるエタノールと炭素数５のｎ−ペンタノールと、炭素数６のｎ−ヘキサノールの３種の混合アルコールを用いた実施例を図１３に示す。
【００７３】
これらの結果から、これら３種による混合アルコールに関しても、前記した各混合アルコールの場合と同様に、該混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０.０であるＥＰＯ３０−０.０では、試験温度８０℃において、アルミニウム試験片に少ないが溶出による重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.１％としたＥＰＯ３０−０.１では８０℃における溶出が、水の添加量を０.３％としたＥＰＯ３０−０.４では１００℃における溶出が解消され、更にＥＰＯ３０−１.２では１２０℃における溶出が解消されていることから、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されていることが判る。
【００７４】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＥＰＯ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＥＰＯ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＥＰＯ３０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.１或いは０.２％を越えると８０℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなり、更に水の添加量が１.２％を越えると１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出が、更に水の添加量が１.２％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判り、炭素数６までのアルコールに関しても、前記水の添加による効果があるものと判断できる。
【００７５】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＥＰＯ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４.５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５.０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５.０％以下に留めることが好ましいことが判る。
【００７６】
次いで、使用するアルコールとして、エタノールとイソブチルアルコール（ＩＢＡ）と炭素数５のｎ−ペンタノールとの３種の混合アルコールを用いた実施例を図１４に示す。
【００７７】
これらの結果から、これら３種による混合アルコールに関しても、前記した各混合アルコールの場合と同様に、該混合アルコールに対する水の添加量が少ない配合、例えば水が０や０.１％であるＥＩＰ３０−０.０やＥＩＰ３０−０.１では、試験温度８０℃や１００℃において、アルミニウム試験片に溶出による重量減少が見られるのに対し、混合アルコールに対して水の添加量を０.２％としたＥＩＰ３０−０.２では８０℃における溶出が、水の添加量を０.４％としたＥＩＰ３０−０.４では１００℃における溶出が解消され、更にＰＮＢ３０−０.９では１２０℃における溶出が解消されていることから、アルミニウムの溶出が水の添加にて解消されていることが判る。
【００７８】
また、これら水の添加によるアルミニウムの溶出防止は、燃料中に内在する混合アルコールの最も少ない１５重量％の配合であるＥＩＰ１５の配合系（中段）でも、燃料中に内在するアルコールの最も大きい７５重量％の配合であるＥＩＰ７５の配合系（下段）でも、内在するアルコールの相対的な量の違いにより、アルミニウムの減少量に違いはあるものの、ほぼ前記ＥＩＰ３０の配合系（上段）の場合と同様に、水の添加量が０.２％を越えると８０℃までの重量減少が解消され、水の添加量が０.４％を越えると１００℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなり、更に水の添加量が０.９％を越えると１２０℃におけるアルミニウムの重量減少が認められなくなっていることから、これら混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、炭化水素成分を２０〜８０重量％、エーテル成分を５〜３０重量％の範囲に関して、水の添加量が０.２％以上にて８０℃以下におけるアルミニウムの溶出が、更に、水の添加量が０.４％以上にて１００℃におけるアルミニウムの溶出が、更に水の添加量が０.９％以上にて１２０℃におけるアルミニウムの溶出を抑えることができることが判る。
【００７９】
また、燃料中に内在する混合アルコール量の最も大きい７５重量％の配合であるＥＩＰ７５の配合系において、これら水の添加量を順次増やしていくと、水の添加量が少ない場合には、前記銅板の腐食試験における銅板腐食は起きていないのに対し、水の添加量が４.５％に達した場合に、銅板にかすかな赤化が見られ、５．０％では比較的明確な赤化が見られたことから、これら混合アルコールの内在量が多い場合には、添加する水の量を５.０％以下に留めることが好ましいことが判る。尚、燃料中に内在する混合アルコールの量が比較的少ない場合であれば、例えば配合ＥＩＰ３０−７．０に示すように、５.０％以上の水を添加しても良い。
【００８０】
次いで、使用するアルコールとしては、図８に示す前記イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とイソブチルアルコール（ＩＢＡ）の混合アルコールを用い、使用するエーテルを前記メチルターシャリーブチルエーテル（ＭＴＢＥ）からエチルターシャリーブチルエーテル（ＥＴＢＥ）又はジブチルエーテル（ＤＢＥ）に代えた実施例を図９並びに図１０に示す。この場合も前記した図８に示すＭＴＢＥに示す結果とほぼ同様の結果が得られることが判り、これらエーテルの違いによる水添加への影響が殆ど無いことが判る。
【００８１】
以上に示す図４〜図１４の実施結果から、各アルコールにおける各試験温度にてアルミニウムの溶出を生じない最低の水添加量と、銅板の腐食を生じる上限の水添加量についてまとめると、図１５に示すようになり、ほぼ全てのアルコールの組み合わせ、並びにアルコール配合量の上下限において、含有されるアルコールに対し、水を０.２％以上添加することで、８０℃までのアルミニウムの溶出を防止でき、約０.４％以上添加することで、１００℃までのアルミニウムの溶出を防止できることが判る。
【００８２】
以上、本発明の実施形態を前記実施例にて説明してきたが、本発明はこれら実施例に限定されるものではなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲における変更や追加、つまりは、本発明の内燃機関用燃料の特性が大幅に変わることのない範囲にて他の原燃料や添加剤（金属等を含む）を加える事等は任意とされ、これらの内燃機関用燃料も本発明に含まれることは言うまでもない。
【００８３】
【発明の効果】
本発明は次の効果を奏する。
（ａ）請求項１の発明によれば、得られる燃料中に炭素原子数が１つのメタノ−ルを含まないことから、これら極性の大きなメタノ−ルによる燃料パイプや給油ホ−スの膨潤や損傷、または寿命の低下の問題を解消することができるとともに、燃料中に含まれるアルコール成分Ｎ重量％に対して、０．００２×Ｎ重量％以上の水を添加することにより、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）を著しく抑えることが可能となる。
【００８４】
（ｂ）請求項２の発明によれば、前記添加される水の量が液体燃料中の前記アルコール成分Ｎ重量％に対して０．００４×Ｎ重量％以上とすることで、得られる液体燃料が、夏場等において、エンジンルーム中の燃料パイプ内において１００℃程度になる場合であっても、金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）を、ほぼ皆無にすることができる。
【００８５】
（ｃ）請求項３の発明によれば、前記添加される水の量が液体燃料中の前記アルコール成分Ｎ重量％に対して０.０５×Ｎ重量％以上となると、燃料中において添加された水が単離する場合があるばかりか、銅等の金属の腐食を生じる場合があることから、これらこれら単離した水による不具合や銅等の金属の腐食等を回避できるようになる。
【００８６】
（ｄ）請求項４の発明によれば、アルコール成分中に２種類以上の異なるアルコールを含むようにすることにより、飽和または不飽和炭化水素成分として使用する軽質ナフサやリサイクル炭化水素の組成のばらつきによる合成燃料の比重のばらつきを、これら複種のアルコールの比率を適宜に変化させることで調節できるようになる。
【００８７】
（ｅ）請求項５の発明によれば、同じ炭素数の直鎖系のアルコ−ルを用いた場合よりも高いオクタン価を得ることができる。
【００８８】
（ｆ）請求項６の発明によれば、前記の組み合わせは、前記水の添加範囲において金属、特にはアルミやアルミ合金等の腐食（溶出）に関して良好な特性を示しており、本発明のアルコール成分として好適に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例における内燃機関用低公害液体燃料の製造方法を示すフロー図である。
【図２】液体燃料中のアルコールと炭化水素成分の比率と排出ガス中の汚染ガス濃度との関係を示すグラフである。
【図３】得られる燃料の比重と燃費との関係を示すグラフである。
【図４】本発明のアルコールとしてエタノールを用いた試験結果を示す図である。
【図５】本発明のアルコールとしてイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図６】本発明のアルコールとしてエタノールとイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図７】本発明のアルコールとして、イソプロピルアルコールとｎ−ブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図８】本発明のアルコールとして、イソプロピルアルコールとイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図９】本発明のエーテルとして、エチルターシャリーブチルエーテル（ＥＴＢＥ）を用いた試験結果を示す図である。
【図１０】本発明のエーテルとして、ジブチルエーテル（ＤＢＥ）を用いた試験結果を示す図である。
【図１１】本発明のアルコールとして、ｎ−ブチルアルコールとイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図１２】本発明のアルコールとして、イソプロピルアルコールとｎ−ブチルアルコールとイソブチルアルコールを用いた試験結果を示す図である。
【図１３】本発明のアルコールとして、エタノールとｎ−ペンタノールとｎ−ヘキサノールを用いた試験結果を示す図である。
【図１４】本発明のアルコールとして、エタノールとイソブチルアルコールとｎ−ペンタノールを用いた試験結果を示す図である。
【図１５】本発明の各アルコールの試験結果の集計内容を示す図である。
Claims (6)
- 分子中の炭素原子数が２〜６である脂肪族一価のアルコ−ル単体若しくは混合アルコール成分を１５重量％〜７５重量％、飽和または不飽和炭化水素成分を２０〜８０重量％、分子中の炭素原子数が１２以下であって該分子中に少なくとも１つのエーテル結合を有する少なくとも１種類のエーテル成分を５〜３０重量％、を含む内燃機関用低公害液体燃料であって、該内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０．００２×Ｎ重量％以上の水を内燃機関用低公害液体燃料に添加したことを特徴とする内燃機関用低公害液体燃料。
- 前記内燃機関用低公害液体燃料に添加される水の量が、前記内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０．００４×Ｎ重量％以上である請求項１に記載の内燃機関用低公害液体燃料。
- 前記内燃機関用低公害液体燃料に添加される水の量が、該内燃機関用低公害液体燃料中の前記アルコール成分がＮ重量％である場合に、０.０５×Ｎ重量％以下である請求項１または２に記載の内燃機関用低公害液体燃料。
- 前記アルコール成分が少なくとも２種類以上の異なるアルコール成分から成る混合アルコールである請求項１〜３のいずれかに記載の内燃機関用低公害液体燃料。
- 前記脂肪族一価のアルコ−ルの少なくとも１種類が、非直鎖系のアルコ−ルである請求項１〜４のいずれかに記載の内燃機関用低公害液体燃料。
- 前記アルコール成分が、イソブチルアルコール、エタノール＋イソブチルアルコール、イソプロピルアルコール＋ノルマルブチルアルコール、イソプロピルアルコール＋イソブチルアルコール、ノルマルブチルアルコール＋イソブチルアルコール、イソプロピルアルコール＋ノルマルブチルアルコール＋イソブチルアルコールのいずれかである請求項５に記載の内燃機関用低公害液体燃料。
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- 2003-01-07 TW TW92100229A patent/TW200307746A/zh unknown
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