JP2005265726A - 風量測定装置及び風量測定方法 - Google Patents

Abstract

【課題】長期にわたって安定して正確な風量測定を行い得、且つ、圧力損失の発生を抑制する風量測定装置及び風量測定方法を提供することにある。
【解決手段】 モータ１５の運転周波数を制御して風量の調整を行う送風機１４の風量を測定する。送風機１４における吸入口及び吐出口の少なくとも一方にはダクトを取り付ける。演算部２によって、モータ１５に供給される電流の値Ｉとモータ１５の運転周波数Ｆとを測定し、測定した電流値Ｉと運転周波数Ｆとに基づいて、送風機１４によってダクト内を流れる気体の風量Ｑを算出する。
【選択図】 図１

Description

本発明は、風量測定装置及び風量測定方法、特にインバータによって回転制御を行う送風機の風量を測定する風量測定装置及びこれを用いた風量測定方法に関する。

従来から、空調設備、排煙設備等においては、排気や排煙のために送風機が利用されている。送風機の種類としては、遠心式送風機や容積式送風機が挙げられる。また、遠心式送風機の代表例としては、多翼ファン、ラジアルファン、ターボファン等が知られている。容積式送風機の代表例としては、ルーツ形送風機が知られている。

このような送風機の原動機としては、一般にモータが使用されている。モータの電源として交流が用いられる場合は、インバータによってモータの回転数の制御が行われ、これによって風量の調節が行われる。

また、このような送風機を利用する設備においては、風量の測定が重要となる。例えば、工場やビル等に設置された空調設備においては、外気に応じて吸気と排気とのバランスを調整するため風量の測定が行われる（例えば、特許文献１参照。）。更に、複数の部屋の空調を同時に行う場合は、各部屋を快適に保つために風量の測定が行われる（例えば、特許文献２参照。）。また、排煙設備においては、風量が足りないと、ダストが集塵機に捕らえられず、ダクト内にたまってしまうため、風量の測定が行われる。

風量測定の方法としては、風速センサを用いて風量を測定する方法が知られている。この方法では、ダクト内に設置した風速センサによってダクト内の風速を測定し、これにダクトの断面積を乗じて風量を得ることができる（例えば、特許文献１参照）。また、風速センサとしては、熱式やピトー管式等がある。その他、オリフィス板やベンチュリ管を用いた風量センサによって風量を測定する方法も知られている。
特開平７−５５３１１号公報（第３頁） 特開平４−２０７３６号公報（第３頁）

しかしながら、風速センサは排煙や排気によって汚れるため、メンテナンスが十分でないと正確な風速を測定できないという問題がある。特に、ピトー管式の風速センサは、構造上、ピトー管が汚れやすいため、頻繁にメンテナンスを行う必要がある。

また、オリフィス板やベンチュリ管を用いる場合は、これらによって圧力損失が生じるため、送風機にかかる負荷を上昇させてしまうという問題がある。また、送風機の負荷が上昇すると、送風機の消費電力も上昇するため、省エネルギー化の妨げとなる。

本発明の目的は、上記問題を解消し、長期にわたって安定して正確な風量測定を行い得、且つ、圧力損失の発生を抑制する風量測定装置及び風量測定方法を提供することにある。

上記目的を達成するために本発明における風量測定装置は、吸入口及び吐出口の少なくとも一方にダクトが取り付けられ、且つ原動機の運転周波数を制御して風量調整を行う送風機の風量を測定する風量測定装置であって、前記原動機に供給される電流の値Ｉと前記原動機の運転周波数Ｆとを測定し、測定した前記電流の値Ｉと前記運転周波数Ｆとに基づいて、前記送風機によって前記ダクト内を流れる気体の風量Ｑを算出する演算部を有することを特徴する。

また、上記本発明における風量測定方法は、吸入口及び吐出口の少なくとも一方にダクトが取り付けられ、且つ原動機の回転数を制御して風量調整を行う送風機の風量を測定するための風量測定方法であって、（ａ）前記原動機に供給される電流の値Ｉを測定する工程と、（ｂ）前記原動機の運転周波数Ｆを測定する工程と、（ｃ）測定した前記電流の値Ｉと前記運転周波数Ｆとに基づいて、前記送風機によって前記ダクト内を流れる気体の風量Ｑを算出する工程とを少なくとも有することを特徴する。

また、本発明は、上記の本発明における風量測定方法を具現化するためのプログラムであっても良い。このプログラムをコンピュータにインストールして実行することにより、本発明における風量測定方法を実行できる。

以上のように本発明における風量測定装置及び風量測定方法によれば、メンテナンスの必要な風速センサ等のセンサを用いることなく、風量の測定が行える。このため、長期にわたって安定して正確な風量測定を行うことができる。また、運転周波数と電流値とから風量を測定するため、風量測定に起因する圧力損失は生じ得ず、送風機に負荷を与えないので省エネルギー化に貢献できる。

上記本発明における風量測定装置及び風量測定方法においては、前記原動機の運転周波数の制御がインバータ装置を用いて行われており、前記インバータ装置は、電源から供給された交流を直流に変換する整流回路、インバータ回路及び駆動回路を少なくとも有している態様であるのが好ましい。また、前記送風機はターボ式送風機であるのが好ましい。更に、前記ダクトは、空調設備又は排煙設備の一部を構成している態様であっても良い。

また、上記本発明における風量測定装置においては、前記演算部が、前記原動機に供給される電流の値Ｉとして、前記電源から前記整流回路に供給される交流の電流値Ｉ１を測定し、前記送風機の設計最大風量Ｑｄと、前記送風機の定格運転周波数Ｆｄと、前記設計最大風量Ｑｄ及び前記定格運転周波数Ｆｄを前記送風機の予想性能曲線に当てはめて得られる電流値Ｉｄとを用いて、下記式（１）及び（２）によって前記風量Ｑを算出する態様とするのが好ましい。

（数１）
α＝Ｑｄ／（Ｉｄ／Ｆｄ²）・・・（１）

（数２）
Ｑ＝α（Ｉ１−ｋ（Ｉｄ（Ｆ／Ｆｄ）^l−Ｉ１））／Ｆ²・・・（２）
但し、２＜ｋ＜４、０＜ｌ＜１である。

上記態様においては、前記式（２）における係数ｋ及び次数ｌの値は、前記予想性能曲線上に複数のポイントを選定し、前記複数のポイントそれぞれにおける運転周波数ｆｄ、風量ｑｄ、電流値ｉｄを抽出し、前記複数のポイントそれぞれについて、下記式（３）から計算風量ｑｃを算出し、算出した前記計算風量ｑｃを用いて下記式（４）から誤差ｅ１を算出したときに、前記誤差ｅ１の平均値が最も小さくなるように設定されているのが好ましい。

（数３）
ｑｃ＝α（ｉｄ−ｋ（Ｉｄ（ｆｄ／Ｆｄ）^l−ｉｄ））／ｆｄ²・・・（３）

（数４）
ｅ１＝（ｑｃ−ｑｄ）／ｑｃ・・・（４）

また、上記本発明における風量測定装置においては、前記原動機が運転周波数を段階的に変更できるように構成され、前記演算部が、前記原動機に供給される電流の値Ｉとして、前記インバータ装置から出力した電流の値Ｉ２を測定し、前記原動機の運転周波数を段階的に変更しながらセンサを用いた前記送風機の風量の計測を予め行うことによって取得された、計測した風量が前記送風機の設計最大風量Ｑｄに最も近似するときの運転周波数よりも一段上の運転周波数Ｆｅと、前記運転周波数Ｆｅで前記送風機を稼動したときに前記センサを用いて計測された風量Ｑｅと、前記運転周波数Ｆｅで前記送風機を稼動したときに前記原動機に供給される電流の値Ｉｅとを用いて、下記式（５）によって前記風量Ｑを算出する態様とするのも好ましい。

（数５）
Ｑ＝Ｑｅ・（Ｆｅ／Ｆ）^m・（Ｉ２／Ｉｅ）ⁿ・・・（５）
但し、１＜ｍ＜３、１＜ｎ＜３である。

上記態様においては、前記式（５）における次数ｍ及び次数ｎの値は、前記原動機の運転周波数ｆｒを段階的に変更しながら前記送風機を稼動して、センサによる前記送風機の風量ｑｒの測定と、前記原動機に供給される電流の値ｉｒの測定とを行い、前記運転周波数ｆｒそれぞれについて、下記式（６）から計算風量ｑｆを算出し、算出した前記計算風量ｑｆを用いて下記式（７）から誤差ｅ２を算出したときに、前記誤差ｅ２の平均値が最も小さくなるように設定されているのが好ましい。

（数６）
ｑｆ＝Ｑｅ・（Ｆｅ／ｆｒ）^m・（ｉｒ／Ｉｅ）ⁿ・・・（６）

（数７）
ｅ２＝（ｑｆ−ｑｒ）／ｑｆ・・・（７）

上記本発明における風量測定装置においては、前記原動機の回転数を測定する回転数測定部を更に有し、前記演算部が、前記回転数測定部によって測定された前記回転数に基づいて、前記運転周波数Ｆの測定を行っている態様であっても良い。更に、前記駆動回路から前記インバータ回路に入力されるスイッチング信号を検出するスイッチング信号検出部を更に有し、前記演算部が、前記スイッチング信号検出部によって検出された前記スイッチング信号に基づいて、前記運転周波数Ｆの測定を行っている態様であっても良い。

また、上記本発明における風量測定方法においては、前記送風機の設計最大風量Ｑｄと、前記送風機の定格運転周波数Ｆｄと、前記設計最大風量Ｑｄ及び前記定格運転周波数Ｆｄを前記送風機の予想性能曲線に当てはめて得られる電流値Ｉｄとを取得する工程を更に有し、前記（ａ）の工程において、前記原動機に供給される電流の値Ｉとして、前記電源から前記整流回路に供給される交流の電流値Ｉ１を測定し、前記（ｃ）の工程において、上記式（１）及び（２）によって前記風量Ｑを算出する態様とするのが好ましい。

この態様においては、前記予想性能曲線上に複数のポイントを選定して、前記複数のポイントそれぞれにおける運転周波数ｆｄ、風量ｑｄ、電流値ｉｄを抽出する工程と、前記ポイント毎に、下記式（３）に前記運転周波数ｆｄと前記電流値ｉｄとを代入して、計算風量ｑｃを求める工程と、前記ポイント毎に、下記式（４）に、求められた前記計算風量ｑｃと抽出した前記風量ｑｄとを代入して、誤差ｅ１を求める工程と、上記式（４）から求められた前記誤差ｅ１の平均値が最も小さくなるように、上記式（２）及び上記式（３）における係数ｋ及び次数ｌの値を設定する工程とを更に有しているのが好ましい。

上記本発明における風量測定方法においては、前記原動機が運転周波数を段階的に変更できるように構成されており、前記原動機の運転周波数を段階的に変更しながらセンサを用いた前記送風機の風量の計測を行って、計測した風量が前記送風機の設計最大風量Ｑｄに最も近似するときの運転周波数よりも一段上の運転周波数Ｆｅと、前記運転周波数Ｆｅで前記送風機を稼動したときに前記センサを用いて計測された風量Ｑｅと、前記運転周波数Ｆｅで前記送風機を稼動したときに前記原動機に供給される電流の値Ｉｅとを取得する工程を更に有し、前記（ａ）の工程において、前記原動機に供給される電流の値Ｉとして、前記インバータ装置から出力した電流の値Ｉ２を測定し、前記（ｃ）の工程において、上記式（５）によって前記風量Ｑを算出する態様とするのも好ましい。

また、この態様においては、前記原動機の運転周波数ｆｒを段階的に変更しながら前記送風機を稼動して、センサによる前記送風機の風量ｑｒの測定と、前記原動機に供給される電流の値ｉｒの測定とを行う工程と、前記運転周波数ｆｒと、測定された前記電流値ｉｒとを下記式（６）に代入して計算風量ｑｆを求める工程と、前記計算風量ｑｆと、それに対応する前記風量ｑｒとを下記式（７）に代入して、誤差ｅ２を求める工程と、前記誤差ｅ２の平均値が最も小さくなるように、上記式（５）及び上記式（６）における次数ｍ及び次数ｎの値を設定する工程とを更に有しているのが好ましい。

また、上記本発明における風量測定方法においては、前記（ｂ）の工程において、前記原動機の回転数を測定し、測定された前記回転数に基づいて、前記原動機の運転周波数Ｆの測定が行われるのが好ましい。また、前記（ｂ）の工程において、前記駆動回路から前記インバータ回路に入力されるスイッチング信号を検出し、検出された前記スイッチング信号に基づいて、前記原動機の運転周波数Ｆの測定が行われるのも好ましい。

（実施の形態１）
以下、本発明の実施の形態１における風量測定装置及び風量測定方法について、図１〜図５を参照しながら説明する。最初に、本実施の形態１における風量測定装置の構成について図１及び図２を用いて説明する。図１は、本発明の実施の形態１における風量測定装置の構成を概略的に示す構成図である。図２は、図１に示す送風機の運転周波数を制御するインバータ装置の一例を示す図である。

図１に示すように、本実施の形態１では、風量測定装置１によって送風機１４の風量の測定が行われる。本実施の形態１では、送風機１４はモータ(原動機)１５によって駆動され、モータ１５の運転周波数の制御によって風量の調整が行われる。モータ１５の運転周波数の制御には、インバータ装置２０が用いられている。

また、測定対象となる送風機１４は空調設備や排煙設備等で使用されているものであり、送風機１４の吸入口及び吐出口の少なくとも一方には、図示していないが、ダクトが取り付けられている。風量測定装置１は、送風機１４によってダクト内を流れる気体の風量Ｑを測定する。なお、送風機１４の吸入口及び吐出口の少なくとも一方に取り付けられるダクトは、分岐を有さない、流路が一本のものであるのが好ましい。

インバータ装置２０は、インバータ回路１６、駆動回路１７、及び整流回路１８を備えている。図２に示すように、本実施の形態１ではインバータ回路１６は三相インバータである。インバータ回路１６は整流回路１８を介して交流電源１９に接続されており、インバータ回路１６には、整流回路１８によって変換された直流電力が供給される。

また、図２に示すように、インバータ回路１６は、スイッチング素子として機能する電界効果トランジスタ２３ａ〜２３ｆを有している。電界効果トランジスタ２３ａ〜２３ｆの各ゲート端子は駆動回路１７に接続されている。駆動回路１７から出力されるスイッチング信号によって電界効果トランジスタ２３ａ〜２３ｆのＯＮ／ＯＦＦが行われる。

具体的には、電界効果トランジスタ２３ａ〜２３ｆは、ＬＯＷレベルのスイッチング信号によって「ＯＦＦ」状態となり、ＨＩＧＨレベルのスイッチング信号によって「ＯＮ」状態となる。ＯＮ状態となった電界効果トランジスタでは、整流回路１８からの電流がドレイン端子からソース端子へと流れる。

従って、電界効果トランジスタ２３ａ及び２３ｂと、２３ｃ及び２３ｄと、２３ｅ及び２３ｆとをスイッチング信号によって交互にＯＮ状態とすると、スイッチング信号のタイミングに応じて、周波数の方形波電圧がモータ１５に印加される。これにより、モータ１５は、方形波電圧の周波数に応じた回転数で回転する。なお、本実施の形態１においては、モータ１５の運転周波数の変更は、３Ｈｚ毎や５Ｈｚ毎といった特定の幅で段階的に可能となっている。

このように、本実施の形態１においては、インバータ装置２０を用いてモータ１５の運転周波数の制御が行われ、送風機１４の風量調整が行われる。また、モータ１５に供給される電流（インバータ回路１６の出力電流）の値はモータ１５の負荷に応じて変化する。

なお、本実施の形態１において、モータ１５の制御を行うインバータ装置２０やインバータ回路１６は、図１及び図２に示す例に限定されず、これ以外のものであっても良い。また、インバータ装置２０における出力周波数の制御方法も、特に限定されるものではなく、ＰＷＭ方式やＰＡＭ方式等を採用できる。

また、図１に示すように、風量測定装置１は、演算部２、電流値測定部３、回転数測定部４、表示部５、入力部８、記憶部９、Ａ／Ｄ変換器６及び７を備えている。演算部２は、モータ１５に供給される電流の値Ｉとモータ１５の運転周波数Ｆとを測定し、測定した値に基づいて、送風機１４によるダクト内の風量Ｑを算出する。

本実施の形態１では、演算部２は、電流値測定部３を用いて電流値の測定を行っている。また、演算部２は、モータ１５に供給される電流の値Ｉとして、交流電源１９から整流回路１８に供給される交流の電流値Ｉ１を測定している。具体的には、交流電源１９の出力側に電流センサ１３が取り付けられており、電流センサ１３からの信号が電流値測定部３に出力される。電流センサ１３から信号が出力されると、電流値測定部３は、この信号に基づいて電流値Ｉ１を計測し、電流値Ｉ１を特定する信号（電流特定信号）を出力する。電流特定信号はＡ／Ｄ変換器６によってデジタル信号に変換された後、演算部２に入力される。

また、本実施の形態１では、演算部２は、回転数測定部４を用いてモータ１５の運転周波数Ｆの測定を行っている。具体的には、モータ１５には回転数センサ１２が取り付けられており、回転数センサ１２からの信号が回転数測定部４に出力される。回転数センサ１２から信号が出力されると、回転数測定部４は、この信号に基づいて回転数を測定し、回転数を特定する信号（回転数特定信号）を出力する。回転数特定信号はＡ／Ｄ変換器７によってデジタル信号に変換された後、演算部２に入力される。演算部２は、入力された回転数特定信号からモータ１５の運転周波数Ｆの測定を行う。例えば、回転数特定信号によって特定された回転数が１５００回転の場合、演算部２はモータ１５の運転周波数が５０Ｈｚであると判断する。

また、本実施の形態１では、入力部８から、演算部２が風量Ｑを算出するために必要なデータが入力される。入力されるデータとしては、例えば、送風機１４の予想性能曲線、設計最大風量Ｑｄ、定格運転周波数Ｆｄ、設計最大風量Ｑｄ及び定格運転周波数Ｆｄを予想性能曲線に当てはめて得られる電流値Ｉｄが挙げられる。なお、本実施の形態１では、演算部２は、入力された予想性能曲線から電流値Ｉｄを求めることもできる。

入力部８から入力されたデータや、演算部２が求めた電流値Ｉｄは、記憶部９に記憶される。演算部２は、必要に応じて記憶部９からデータを読み出して風量Ｑの算出を行う。演算部２によって算出された風量Ｑは表示部５に表示される。演算部２による風量Ｑの算出方法については後述する。

なお、本実施の形態１では、入力部８へのデータの入力は、操作者によって行われている。また、表示部５には、操作者がデータを入力する際の入力画面や、モータ１５の運転周波数Ｆ、電流値Ｉ１等を表示することもできる。

次に、本実施の形態１における風量測定装置の動作及び風量測定方法について図３〜図５を用いて説明する。但し、本実施の形態１における風量測定方法は、風量測定装置１を動作させることによって実施できる。よって、本実施の形態１における風量測定方法については、適宜図１及び図２を参酌しながら、図３に基づいて風量測定装置１の動作と共に説明する。図３は、本発明の実施の形態１における風量測定装置の動作の流れを示すフロー図である。

図３に示すように、先ず、演算部２は、記憶部９からデータを読み出して、風量Ｑの算出に必要なデータを取得する（ステップＳ１）。本実施の形態１においては、送風機１４の設計最大風量Ｑｄ、送風機１４の定格運転周波数Ｆｄ、電流値Ｉｄが読み出される。また、これらのデータは、送風機１４を稼動する前に、予め操作者によって入力部８から入力されている。

次に、演算部２は、回転数測定部４が出力した回転数特定信号に基づいて、モータ１５の運転周波数Ｆの測定を行う（ステップＳ２）。更に、演算部２は、電流値測定部３が出力した電流値特定信号から電流値Ｉ１の測定も行う（ステップＳ３）。なお、本実施の形態１において、ステップＳ１〜Ｓ３の順序は入れ替わっても良く、又ステップＳ１〜Ｓ３は同時に実行しても良い。

次に、演算部２は、読み出した設計最大風量Ｑｄ、定格運転周波数Ｆｄ及び電流値Ｉｄと、測定した運転周波数Ｆ及び電流値Ｉ１とを用いて、送風機１４の風量Ｑの算出を行う（ステップＳ４）。具体的には、演算部２は、下記式（１）から係数αを求め、求めた係数αを下記式（２）に代入することによって、風量Ｑを算出する。

（数８）
α＝Ｑｄ／（Ｉｄ／Ｆｄ²）・・・（１）

（数９）
Ｑ＝α（Ｉ１−ｋ（Ｉｄ（Ｆ／Ｆｄ）^l−Ｉ１））／Ｆ²・・・（２）

但し、上記式（２）において、係数ｋの範囲は２＜ｋ＜４であり、次数ｌの範囲は０＜ｌ＜１である。また、本実施の形態１においては、演算部２は、風量Ｑの測定を開始する前に、送風機１４の予想性能曲線に基づいて係数ｋ及び次数ｌを設定する。この点については後述する。

その後、算出された風量Ｑが表示部５に表示される（ステップＳ５）。また、本実施の形態１では、風量Ｑに加え、測定された運転周波数Ｆや、測定された電流値Ｉ１も、同時に表示部５に表示される。

ここで、演算部２によって行われる係数ｋ及び次数ｌの設定について図４及び図５を用いて説明する。図４は、係数ｋ及び次数ｌの設定プロセスを示すフロー図である。図５は、送風機の一例における予想性能曲線を示す図である。但し、設計最大風量Ｑｄが５００ｍ³／ｍｉｎ、定格運転周波数Ｆｄが５０Ｈｚ、定格静圧が５．５ｋＰａ、設計最大軸動力が７２ｋＷ、モータの定格出力が９０ｋＷのターボ式送風機を例に挙げて説明する。また、交流電源１９として４００Ｖ／５０Ｈｚの交流電源が用いられている。

図４に示すように、最初に、演算部２は、記憶部９から予想性能曲線を読み出し、予想性能曲線上に複数のポイントを選定する（ステップＳ１１）。本実施の形態１では、図５に示すように、演算部２はポイント1)〜9)までの９個のポイントを選定している。なお、ポイントの数は、複数であれば良く、特に限定されるものではない。また、ポイントの選定は、送風機１４の最大能力付近が含まれるように行えば良い。

次に、演算部２は、1)〜9)のポイント毎に運転周波数ｆｄ、風量ｑｄ、電流値ｉｄを抽出する（ステップＳ１２）。結果を表１に示す。

次に、演算部２は、1)〜9)のポイント毎に、下記式（３）に運転周波数ｆｄと電流値ｉｄとを代入する（ステップＳ１３）。これにより、1)〜9)のポイント毎の計算風量ｑｃが求められる。なお、下記式（３）は、上記式（２）から導かれる式であり、下記式（３）中のαも、上記式（１）から算出される。

（数１０）
ｑｃ＝α（ｉｄ−ｋ（Ｉｄ（ｆｄ／Ｆｄ）^l−ｉｄ））／ｆｄ²・・・（３）

次に、演算部２は、1)〜9)のポイント毎に、下記式（４）に、ステップＳ１３で求められた計算風量ｑｃと、ステップＳ１２で抽出した風量ｑｄとを代入する（ステップＳ１４）。これにより、1)〜9)のポイント毎に誤差ｅ１が求められる。

（数１１）
ｅ１＝（ｑｃ−ｑｄ）／ｑｃ・・・（４）

ここで、本例では、設計最大風量Ｑｄが５００ｍ³／ｍｉｎ、定格運転周波数Ｆｄが５０Ｈｚであるから、図４に示す予想性能曲線からポイント1)における電流値ｉｄが電流値Ｉｄとなる（１２８Ａ）。よって、上記式（１）からα＝９７６６となる。また、ステップＳ１３及びステップＳ１４によって得られた結果は、以下の表２に示す通りとなる。なお、表２において、ｑｃ１〜ｑｃ９は、ポイント毎の計算風量ｑｃを示している。

次に、演算部２は、表２に示された結果に基づいて、ポイント毎の誤差ｅ１の平均値が最も小さくなるように、上記式（２）及び上記式（３）における係数ｋ及び次数ｌの値を設定する（ステップＳ１５）。本例では、表２から、係数ｋ＝０．３、次数ｌ＝３のとき、誤差ｅ１の平均値が最小となる。演算部２は、係数ｋ＝０．３、次数ｌ＝３と決定し、決定した値を記憶部９に格納する。また、係数ｋ＝０．３、次数ｌ＝３としたときの計算風量ｑｃ及び誤差ｅ１は、下記表３の通りとなる。

また、本例では、上述したようにα＝９７６６であって、ｋ＝０．３、ｌ＝３であるから、上記式（２）は、下記式（８）として表される。よって、設計最大風量Ｑｄが５００ｍ³／ｍｉｎ、定格運転周波数Ｆｄが５０Ｈｚ、定格静圧が５．５ｋＰａ、設計最大軸動力が７２ｋＷ、モータの定格出力が９０ｋＷのターボ式送風機を測定対象とした場合は、演算部２は、下記式（８）を用いて風量Ｑの算出（図３におけるステップＳ４）を行うことになる。

（数１２）
Ｑ＝２９３０（Ｉ１−（１２８（Ｆ／５０）³−Ｉ１）／Ｆ²・・・（８）

このように、本実施の形態１における風量測定装置及び風量測定方法によれば、風速センサ等を用いることなく、送風機の風量を測定できる。よって、従来に比べてメンテナンスを行う必要がないため、長期にわたって安定して正確な風量測定を行うことができる。

本実施の形態１において、送風機に供給される電流の値Ｉの測定は、電源とインバータ装置との間で行っているが、本実施の形態１はこの態様に限定されるものではない。例えば、インバータ装置の出力側において電流値Ｉを測定する態様であっても良い。

また、本実施の形態１においては、送風機１４としてはターボファンを用いた場合について説明しているが、本実施の形態１はこれに限定するものではない。送風機１４が、多翼ファン、ラジアルファンといったターボファン以外の遠心式送風機の場合でも、予想性能曲線から具体的な算出式が求められるため、風量Ｑを測定できる。また、本実施の形態１における風量測定装置及び風量測定方法は、容積式送風機の風量測定に対しても適用できる。

また、本実施の形態１における風量測定装置及び風量測定方法は、送風機がどのような設備に使用されていても適用できる。但し、算出される風量Ｑの正確性を向上させる点からは、送風機は、吸入口及び吐出口にダクトが取り付けられる設備、例えば、空調設備や排煙設備等に使用されているのが好ましい。この場合、送風機によってダクト内を流れる気体の風量が風量Ｑとして算出される。また、送風機の吸入口及び吐出口に取り付けられるダクトは、分岐を有さない、流路が一本のものであるのが好ましい。

本発明の風量測定装置は、コンピュータに、図３に示すステップＳ１〜Ｓ５を具現化させるプログラムをインストールし、このプログラムを実行することによっても、実現することができる。また、コンピュータには、図４に示すステップＳ１１〜Ｓ１５を具現化させるプログラムをインストールすることもできる。

このような態様においては、コンピュータのＣＰＵは、演算部２として機能し、処理を行う。また、コンピュータに備えられたハードディスクやメモリ等の記憶装置が記憶部９として機能し、キーボード等の入力装置やＵＳＢ等のインターフェイスが入力部８として機能する。また、ＣＰＵを電流値測定部３及び回転数測定部４としても機能させても良いが、コンピュータのＰＣＩバス等に、電流値測定部３として機能する機器や、回転数測定部４として機能する機器を接続するのが好ましい。

（実施の形態２）
次に、本発明の実施の形態２における風量測定装置及び風量測定方法について、図６〜図８を参照しながら説明する。最初に、本実施の形態２における風量測定装置の構成について図６を用いて説明する。図６は、本発明の実施の形態２における風量測定装置の構成を概略的に示す構成図である。なお、図６において、図１に付された符号と同じ符号が付された部分は、図１に示すものと同様のものである。

図６に示すように、本実施の形態２では、風量測定装置２１によって送風機１４の風量の測定が行われる。本実施の形態２において、送風機１４は、実施の形態１と同様のものであり、モータ１５によって駆動されている。また、モータ１５の運転周波数の制御は、インバータ装置２０を用いて行われている。

また、図６に示すように、本実施の形態２においても、実施の形態１と同様に、風量測定装置２１は、演算部２２、電流値測定部３、回転数測定部４、表示部５、入力部８、記憶部９、Ａ／Ｄ変換器６及び８を備えている。演算部２２は、実施の形態１と同様に、モータ１５に供給される電流の値Ｉとモータ１５の運転周波数Ｆとを測定し、測定した値に基づいて、送風機１４の風量Ｑを算出する。

また、本実施の形態２においても、実施の形態１と同様に、測定対象となる送風機１４は空調設備や排煙設備等で使用されているものであり、送風機１４の吸入口及び吐出口の少なくとも一方には、図示していないがダクトが取り付けられる。また、風量測定装置２１も、送風機１４によってダクト内を流れる気体の風量Ｑを測定する。なお、送風機１４の吸入口及び吐出口の少なくとも一方に取り付けられるダクトは、分岐を有さない、流路が一本のものであるのが好ましい。

但し、本実施の形態２では、演算部２２は、モータ１５に供給される電流の値Ｉとして、インバータ装置２０から出力された電流の値Ｉ２を測定している。具体的には、インバータ装置２０の出力側に電流センサ１３が取り付けられており、この点で実施の形態１と異なっている。

更に、本実施の形態２では、実施の形態１と異なり、演算部２２は、実測値から導き出された算出式を用いて風量Ｑの算出を行っている。また、本実施の形態２では、実測値は、モータ１５の運転周波数を段階的に変更しながら、吸入側または吐出側のダクト内を流れる気体の風量をセンサによって計測することによって取得される。なお、本実施の形態２においては、後述するように演算部２が実測値から算出式を導いているが、代わりに、操作者が予め実測値から算出式を求め、これを入力部８から入力する態様であっても良い。

また、本実施の形態２においては、上述の実測値の取得を行う際に、風量Ｑの算出に用いる運転周波数Ｆｅ、風量Ｑｅ、電流値Ｉｅの取得も行われる。ここで、運転周波数Ｆｅは、センサを用いて計測した風量を送風機１４の設計最大風量Ｑｄに最も近似させる運転周波数の一段上の運転周波数である。風量Ｑｅは、運転周波数Ｆｅで送風機１４を稼動したときにセンサを用いて計測された風量である。電流値Ｉｅは、運転周波数Ｆｅで送風機１４を稼動したときにモータ１５に供給される電流の値である。取得された運転周波数Ｆｅ、風量Ｑｅ及び電流値Ｉｅは、記憶部９に格納され、風量Ｑの算出の際に読み出される。なお、電流値Ｉｅも、電流値Ｉと同様に、インバータ装置２０の出力側で計測されている。

次に、本実施の形態２おける風量測定装置の動作及び風量測定方法について図７及び図８を用いて説明する。但し、本実施の形態２における風量測定方法は、本実施の形態２における風量測定装置２１を動作させることによって実施できる。よって、本実施の形態２においても、適宜図６を参酌しながら、風量測定装置２１の動作と共に風量測定方法を説明する。図７は、本発明の実施の形態２における風量測定装置の動作の流れを示すフロー図である。

図７に示すように、先ず、演算部２２は、記憶部９から、センサによる風量測定を行って得られたデータ、即ち、運転周波数Ｆｅ、運転周波数Ｆｅで送風機１４を稼動したときの風量Ｑｅ及び電流値Ｉｅを読み出す（ステップＳ２１）。なお、これらのデータの具体的な取得方法については、後述する。

次に、演算部２２は、回転数測定部４が出力した回転数特定信号に基づいて、モータ１５の運転周波数Ｆの測定を行う（ステップＳ２２）。更に、演算部２は、電流値測定部３が出力した電流値特定信号から電流値Ｉ２の測定も行う（ステップＳ２３）。なお、本実施の形態２においても、実施の形態１と同様に、ステップＳ２１〜Ｓ２３の順序は入れ替わっても良く、又ステップＳ２１〜Ｓ２３は同時に実行しても良い。

次に、演算部２２は、読み出した運転周波数Ｆｅ、風量Ｑｅ及び電流値Ｉｅと、測定した運転周波数Ｆ及び電流値Ｉ２とを用いて、送風機１４の風量Ｑの算出を行う（ステップＳ２４）。具体的には、演算部２２は、下記式（５）によって風量Ｑを算出する。

（数１３）
Ｑ＝Ｑｅ・（Ｆｅ／Ｆ）^m・（Ｉ２／Ｉｅ）ⁿ・・・（５）

但し、上記式（５）において、次数ｍの範囲は１＜ｍ＜３であり、次数ｎの範囲は１＜ｎ＜３である。また、本実施の形態２においては、演算部２は、運転周波数Ｆｅ、風量Ｑｅ及び電流値Ｉｅの取得時に、次数ｍ及びｎを設定する。この点については後述する。

その後、算出された風量Ｑが表示部５に表示される（ステップＳ２５）。また、本実施の形態２においても、風量Ｑに加え、測定された運転周波数Ｆや、測定された電流値Ｉ２も表示部５に表示される。

ここで、演算部２２によって行われる運転周波数Ｆｅ、風量Ｑｅ及び電流値Ｉｅの取得と、次数ｍ及びｎの設定とについて図８及び図９を用いて説明する。図８は、風量Ｑの算出に必要なデータの取得と次数ｍ及びｎの設定とのプロセスを示すフロー図である。図９は、測定対象となる送風機が設備に設置された状態を示す図である。

但し、実施の形態１と同様に、設計最大風量Ｑｄが５００ｍ³／ｍｉｎ、定格運転周波数Ｆｄが５０Ｈｚ、定格静圧５．５ｋＰａ、設計最大軸動力が７２ｋＷ、モータの定格出力が９０ｋＷのターボ式送風機を例に挙げて説明する。交流電源１９としては４００Ｖ／５０Ｈｚの交流電源が用いられている。

また、図９に示すように、センサによる風量ｑｒの実測は、送風機１４の吸入口にダクト３１を取り付け、吐出口にダクト３２を取り付けた状態で行われる。図９の例では、ダクト３１及び３２の内径は共に８００ｍｍである。また、吸入側のダクト３１内部における送風機１４から８０００ｍｍ離れた位置に、風量ｑｒを実測するためのピトー管３４が取り付けられている。ピトー管３４は、ダクト３１内の風速を特定する信号（風速特定信号）を演算部２２に出力する。また、ピトー管３４は、図８に示すステップが全て終了した後、取り外される。吐出側のダクト３１の内部には、直径が８００ｍｍのダンパー３３が取り付けられている。

なお、図９の例では、ピトー管３４は、送風機１４の吸入側に設置されているが、これに限定されず、送風機１４の吐出側に配置されていても良い。ピトー管３４は、送風機の吸入口付近等に生じる乱流の影響を受けないように取り付ければ良い。

先ず、送風機１４の運転が始まると、演算部２２は、回転数測定部４が出力した回転数特定信号に基づいて、モータ１５の運転周波数ｆｒの測定を行う（ステップＳ３１）。次いで、演算部２２は、電流値測定部３が出力した電流値特定信号に基づいて電流値ｉｒの測定を行う（ステップＳ３２）。

更に、演算部２２は、ピトー管３４が出力した風速特定信号で特定された風速にダクト３１の断面積を乗じることによって、送風機１４の風量ｑｒを測定する（ステップＳ３３）。ステップＳ３３で測定された風量ｑｒは実測値である。

次に、演算部２２は、送風機１４の運転が終了したかどうかの判定を行う（ステップＳ３４）。送風機１４の運転が終了していない場合は、再度ステップＳ３１〜Ｓ３３を実行する。終了している場合は、ステップＳ３５に移行する。なお、送風機１４の運転は、モータ１５の運転周波数を段階的に変更しながら行われている。このため、運転周波数ｆｒ毎に電流値ｉｒ及び風量ｑｒが取得され、これらは運転周波数ｆｒと関連付けて記憶部９に格納される。表４に、スッテプＳ３１〜Ｓ３３によって取得された運転周波数ｆｒ、電流値ｉｒ及び風量ｑｒを示す。

次に、演算部２２は、計測した風量ｑｒが送風機１４の設計最大風量Ｑｄに最も近似するときの運転周波数ｆｒを特定し、更に特定した運転周波数よりも一段上の運転周波数Ｆｅを特定する（ステップＳ３５）。本例では、設計最大風量Ｑｄは５００ｍ³／ｍｉｎであることから、表４から分るように、設計最大風量Ｑｄに最も近似するときの運転周波数ｆｒは３５Ｈｚである。よって、演算部２２は、運転周波数Ｆｅ＝４０Ｈｚと特定し、特定した運転周波数Ｆｅを記憶部９に格納する。

次に、演算部２２は、運転周波数Ｆｅで送風機１４を稼動したきの実測の風量ｑｒ及び電流値ｉｒを抽出し、抽出した値を風量Ｑｅ及び電流値Ｉｅとして特定する（ステップＳ３６）。本例では、表４より、演算部２２は、Ｑｅ＝６２３．３ｍ³／ｍｉｎ、Ｉｅ＝１２９Ａと特定し、特定した風量Ｑｅ及び電流値Ｉｅも記憶部９に格納する。

次いで、演算部２２は、上記式（５）における次数ｍ及びｎを設定するため、測定された運転周波数ｆｒと、対応する電流値ｉｒとを下記式（６）に代入する（ステップＳ３７）。これにより、運転周波数ｆｒ毎に計算風量ｑｆが求められる。

（数１４）
ｑｆ＝Ｑｅ・（Ｆｅ／ｆｒ）^m・（ｉｒ／Ｉｅ）ⁿ・・・（６）

更に、演算部２２は、ステップＳ３７で求めた計算風量ｑｆと、それに対応する風量ｑｒとを下記式（７）に代入する（ステップＳ３８）。これにより、運転周波数ｆｒ毎に誤差ｅ２が求められる。

（数１５）
ｅ２＝（ｑｆ−ｑｒ）／ｑｆ・・・（７）

ここで、ステップＳ３７及びＳ３８によって得られた結果を表５に示す。なお、表５において、ｑｆ１〜ｑｆ４は、運転周波数ｆｒ毎の計算風量ｑｆを示している。

次に、演算部２２は、表５に示された結果に基づいて、誤差ｅ２の平均値が最も小さくなるように、上記式（５）及び上記式（６）における次数ｍ及び次数ｎの値を設定する（ステップＳ３９）。本例では、表５から、次数ｍ＝１．５、次数ｎ＝２のとき、誤差ｅ２の平均値が最小となる。演算部２２は、次数ｍ＝１．５、次数ｎ＝２と決定し、決定した値を記憶部９に格納する。また、次数ｍ＝１．５、次数ｎ＝２としたときの計算風量ｑｆ及び誤差ｅ２は、下記の表６の通りとなる。

よって、設計最大風量Ｑｄが５００ｍ³／ｍｉｎ、定格運転周波数Ｆｄが５０Ｈｚ、定格静圧が５．５ｋＰａ、設計最大軸動力が７２ｋＷ、モータの定格出力が９０ｋＷのターボ式送風機を測定対象とした場合は、演算部２２は、下記式（９）を用いて風量Ｑの算出（図７におけるステップＳ２４）を行うことになる。

（数１６）
Ｑ＝６２３．３（４０／Ｆ）^1.5・（Ｉ２／１２９）²・・・（９）

このように、本実施の形態２における風量測定装置及び風量測定方法によっても、実施の形態１と同様に、風速センサ等を用いることなく、送風機の風量を測定できる。よって、従来に比べてメンテナンスを行う必要がないため、長期にわたって安定して正確な風量測定を行うことができる。また、本実施の形態２では、実測値に基づいて風量Ｑの算出式が決定されるため、実施の形態１に比べてより精度の高い風量測定が可能となる。

また、図６で示したように、本実施の形態２においても、実施の形態１と同様に、モータ１５の運転周波数Ｆの測定は、モータ１５の回転数を測定することによって行われているが、本実施の形態２はこれに限定されるものではない。本実施の形態２においては、例えば、駆動回路１７がインバータ回路１６に出力するスイッチング信号によって、運転周波数Ｆを測定することができる。

図１０は、本発明の実施の形態２における風量測定装置の他の例の構成を概略的に示す構成図である。図１０に示す風量測定装置４１は、図６で示した回転数測定部４の代わりに、スイッチング信号検出部４３を備えている。スイッチング信号検出部４３は、駆動回路１７がインバータ回路１６に出力するスイッチング信号を検出する。このため、演算部４２は、スイッチング信号４３に基づいて、モータ１５の運転周波数Ｆを測定する。

なお、この点以外においては、演算部４２は、図６に示した演算部２２と同様に機能する。また、実施の形態１における風量測定装置においても、図１０の例と同様に、回転数測定部４の代わりに、スイッチング信号検出部４３を備えた態様とできる。

実施の形態２における風量測定装置を用いて、実際に風量測定を行った。なお、本実施例１においても、測定対象となる送風機は、設計最大風量Ｑｄが５００ｍ³／ｍｉｎ、定格運転周波数Ｆｄが５０Ｈｚ、定格静圧５．５ｋＰａ、設計最大軸動力が７２ｋＷ、モータの定格出力が９０ｋＷのターボ式送風機である。また、図９に示したように、ターボ式送風機には、内径が８００ｍｍのダクト３１及び３２が取り付けられる。

上記の送風機を測定対象とする場合は、上述したように、Ｑｅは６２３．３ｍ³／ｍｉｎ、Ｉｅは１２９Ａとなり、次数ｍは１．５、次数ｎは２に設定される。このため、演算部２２は上記式（９）を用いて風量Ｑを算出する。また、本実施例１では、算出された風量Ｑの比較のため、同時にピトー管３４によって風量の実測も行った。結果を以下の表７に示す。なお、表７における誤差は、下記の式（９）によって算出されている。

（数１７）
誤差＝（風量Ｑ−実測風量）／風量Ｑ・・・（９）

表７から分るように、実施例１における風量測定装置及び風量測定方法によれば、ピトー管等のセンサを用いることなく、精度の高い風量測定を行える。

以上のように、本発明における風量測定装置及び風量測定方法によれば、風速センサ等のセンサを用いることなく、風量の測定が行える。このため、頻繁にメンテナンスの必要がないため、送風機を利用する設備におけるランニングコストを低減できる。また、風量測定に起因する圧力損失の発生を抑制できる。このため、送風機の消費電力の上昇を抑制でき、省エネルギー化に貢献できる。

本発明の実施の形態１における風量測定装置の構成を概略的に示す構成図である。 図１に示す送風機の運転周波数を制御するインバータ装置の一例を示す図である。 本発明の実施の形態１における風量測定装置の動作の流れを示すフロー図である。 係数ｋ及び次数ｌの設定プロセスを示すフロー図である。 送風機の一例における予想性能曲線を示す図である。 本発明の実施の形態２における風量測定装置の構成を概略的に示す構成図である。 本発明の実施の形態２における風量測定装置の動作の流れを示すフロー図である。 風量Ｑの算出に必要なデータの取得と次数ｍ及びｎの設定とのプロセスを示すフロー図である。 測定対象となる送風機が設備に設置された状態を示す図である。 本発明の実施の形態２における風量測定装置の他の例の構成を概略的に示す構成図である。

符号の説明

１、２１、４１ 風量測定装置
２、２２、４２ 演算部
３ 電流値測定部
４ 回転数測定部
５ 表示部
６、７ Ａ／Ｄ変換器
８ 入力部
９ 記憶部
１２ 回転数センサ
１３ 電流センサ
１４ 送風機
１５ モータ（原動機）
１６ インバータ回路
１７ 駆動回路
１８ 整流回路
１９ 交流電源
２０ インバータ装置
２３ａ〜２３ｆ 電界効果トランジスタ
３１、３２ ダクト
３３ ダンパー
３４ ピトー管
４３ スイッチング信号検出部

Claims (20)

1. 吸入口及び吐出口の少なくとも一方にダクトが取り付けられ、且つ原動機の運転周波数を制御して風量調整を行う送風機の風量を測定する風量測定装置であって、
   前記原動機に供給される電流の値Ｉと前記原動機の運転周波数Ｆとを測定し、測定した前記電流の値Ｉと前記運転周波数Ｆとに基づいて、前記送風機によって前記ダクト内を流れる気体の風量Ｑを算出する演算部を有することを特徴する風量測定装置。
2. 前記原動機の運転周波数の制御がインバータ装置を用いて行われており、前記インバータ装置は、電源から供給された交流を直流に変換する整流回路、インバータ回路及び駆動回路を少なくとも有している請求項１に記載の風量測定装置。
3. 前記演算部が、前記原動機に供給される電流の値Ｉとして、前記電源から前記整流回路に供給される交流の電流値Ｉ１を測定し、前記送風機の設計最大風量Ｑｄと、前記送風機の定格運転周波数Ｆｄと、前記設計最大風量Ｑｄ及び前記定格運転周波数Ｆｄを前記送風機の予想性能曲線に当てはめて得られる電流値Ｉｄとを用いて、下記式（１）及び（２）によって前記風量Ｑを算出する請求項２に記載の風量測定装置。
   α＝Ｑｄ／（Ｉｄ／Ｆｄ²）・・・（１）
   Ｑ＝α（Ｉ１−ｋ（Ｉｄ（Ｆ／Ｆｄ）^l−Ｉ１））／Ｆ²・・・（２）
   但し、２＜ｋ＜４、０＜ｌ＜１である。
4. 前記式（２）における係数ｋ及び次数ｌの値は、
   前記予想性能曲線上に複数のポイントを選定し、前記複数のポイントそれぞれにおける運転周波数ｆｄ、風量ｑｄ、電流値ｉｄを抽出し、前記複数のポイントそれぞれについて、下記式（３）から計算風量ｑｃを算出し、算出した前記計算風量ｑｃを用いて下記式（４）から誤差ｅ１を算出したときに、前記誤差ｅ１の平均値が最も小さくなるように設定されている請求項３記載の風量測定装置。
   ｑｃ＝α（ｉｄ−ｋ（Ｉｄ（ｆｄ／Ｆｄ）^l−ｉｄ））／ｆｄ²・・・（３）
   ｅ１＝（ｑｃ−ｑｄ）／ｑｃ・・・（４）
5. 前記原動機が運転周波数を段階的に変更できるように構成され、
   前記演算部が、前記原動機に供給される電流の値Ｉとして、前記インバータ装置から出力した電流の値Ｉ２を測定し、前記原動機の運転周波数を段階的に変更しながらセンサを用いた前記送風機の風量の計測を予め行うことによって取得された、計測した風量が前記送風機の設計最大風量Ｑｄに最も近似するときの運転周波数よりも一段上の運転周波数Ｆｅと、前記運転周波数Ｆｅで前記送風機を稼動したときに前記センサを用いて計測された風量Ｑｅと、前記運転周波数Ｆｅで前記送風機を稼動したときに前記原動機に供給される電流の値Ｉｅとを用いて、下記式（５）によって前記風量Ｑを算出する請求項２記載の風量測定装置。
   Ｑ＝Ｑｅ・（Ｆｅ／Ｆ）^m・（Ｉ２／Ｉｅ）ⁿ・・・（５）
   但し、１＜ｍ＜３、１＜ｎ＜３である。
6. 前記式（５）における次数ｍ及び次数ｎの値は、
   前記原動機の運転周波数ｆｒを段階的に変更しながら前記送風機を稼動して、センサによる前記送風機の風量ｑｒの測定と、前記原動機に供給される電流の値ｉｒの測定とを行い、前記運転周波数ｆｒそれぞれについて、下記式（６）から計算風量ｑｆを算出し、算出した前記計算風量ｑｆを用いて下記式（７）から誤差ｅ２を算出したときに、前記誤差ｅ２の平均値が最も小さくなるように設定されている請求項５記載の風量測定装置
   ｑｆ＝Ｑｅ・（Ｆｅ／ｆｒ）^m・（ｉｒ／Ｉｅ）ⁿ・・・（６）
   ｅ２＝（ｑｆ−ｑｒ）／ｑｆ・・・（７）
7. 前記原動機の回転数を測定する回転数測定部を更に有し、
   前記演算部が、前記回転数測定部によって測定された前記回転数に基づいて、前記運転周波数Ｆの測定を行っている請求項１〜６のいずれかに記載の風量測定装置。
8. 前記駆動回路から前記インバータ回路に入力されるスイッチング信号を検出するスイッチング信号検出部を更に有し、
   前記演算部が、前記スイッチング信号検出部によって検出された前記スイッチング信号に基づいて、前記運転周波数Ｆの測定を行っている請求項２〜６のいずれかに記載の風量測定装置。
9. 前記送風機がターボ式送風機である請求項１〜８のいずれかに記載の風量測定装置。
10. 前記ダクトが、空調設備又は排煙設備の一部を構成している請求項１〜９のいずれかに記載の風量測定装置。
11. 吸入口及び吐出口の少なくとも一方にダクトが取り付けられ、且つ原動機の回転数を制御して風量調整を行う送風機の風量を測定するための風量測定方法であって、
    （ａ）前記原動機に供給される電流の値Ｉを測定する工程と、
    （ｂ）前記原動機の運転周波数Ｆを測定する工程と、
    （ｃ）測定した前記電流の値Ｉと前記運転周波数Ｆとに基づいて、前記送風機によって前記ダクト内を流れる気体の風量Ｑを算出する工程とを少なくとも有することを特徴する風量測定方法。
12. 前記原動機の運転周波数の制御がインバータ装置を用いて行われており、前記インバータ装置は、電源から供給された交流を直流に変換する整流回路、インバータ回路及び駆動回路を少なくとも有している請求項１１に記載の風量測定方法。
13. 前記送風機の設計最大風量Ｑｄと、前記送風機の定格運転周波数Ｆｄと、前記設計最大風量Ｑｄ及び前記定格運転周波数Ｆｄを前記送風機の予想性能曲線に当てはめて得られる電流値Ｉｄとを取得する工程を更に有し、
    前記（ａ）の工程において、前記原動機に供給される電流の値Ｉとして、前記電源から前記整流回路に供給される交流の電流値Ｉ１を測定し、
    前記（ｃ）の工程において、下記式（１）及び（２）によって前記風量Ｑを算出する請求項１２に記載の風量測定方法。
    α＝Ｑｄ／（Ｉｄ／Ｆｄ²）・・・（１）
    Ｑ＝α（Ｉ１−ｋ（Ｉｄ（Ｆ／Ｆｄ）^l−Ｉ１））／Ｆ²・・・（２）
    但し、２＜ｋ＜４、０＜ｌ＜１である。
14. 前記予想性能曲線上に複数のポイントを選定して、前記複数のポイントそれぞれにおける運転周波数ｆｄ、風量ｑｄ、電流値ｉｄを抽出する工程と、
    前記ポイント毎に、下記式（３）に前記運転周波数ｆｄと前記電流値ｉｄとを代入して、計算風量ｑｃを求める工程と、
    前記ポイント毎に、下記式（４）に、求められた前記計算風量ｑｃと抽出した前記風量ｑｄとを代入して、誤差ｅ１を求める工程と、
    下記式（４）から求められた前記誤差ｅ１の平均値が最も小さくなるように、前記式（２）及び下記式（３）における係数ｋ及び次数ｌの値を設定する工程とを更に有している請求項１３記載の風量測定方法。
    ｑｃ＝α（ｉｄ−ｋ（Ｉｄ（ｆｄ／Ｆｄ）^l−ｉｄ））／ｆｄ²・・・（３）
    ｅ１＝（ｑｃ−ｑｄ）／ｑｃ・・・（４）
15. 前記原動機が運転周波数を段階的に変更できるように構成されており、
    前記原動機の運転周波数を段階的に変更しながらセンサを用いた前記送風機の風量の計測を行って、計測した風量が前記送風機の設計最大風量Ｑｄに最も近似するときの運転周波数よりも一段上の運転周波数Ｆｅと、前記運転周波数Ｆｅで前記送風機を稼動したときに前記センサを用いて計測された風量Ｑｅと、前記運転周波数Ｆｅで前記送風機を稼動したときに前記原動機に供給される電流の値Ｉｅとを取得する工程を更に有し、
    前記（ａ）の工程において、前記原動機に供給される電流の値Ｉとして、前記インバータ装置から出力した電流の値Ｉ２を測定し、
    前記（ｃ）の工程において、下記式（５）によって前記風量Ｑを算出する請求項１２記載の風量測定方法。
    Ｑ＝Ｑｅ・（Ｆｅ／Ｆ）^m・（Ｉ２／Ｉｅ）ⁿ・・・（５）
    但し、１＜ｍ＜３、１＜ｎ＜３である。
16. 前記原動機の運転周波数ｆｒを段階的に変更しながら前記送風機を稼動して、センサによる前記送風機の風量ｑｒの測定と、前記原動機に供給される電流の値ｉｒの測定とを行う工程と、
    前記運転周波数ｆｒと、測定された前記電流値ｉｒとを下記式（６）に代入して計算風量ｑｆを求める工程と、
    前記計算風量ｑｆと、それに対応する前記風量ｑｒとを下記式（７）に代入して、誤差ｅ２を求める工程と、
    前記誤差ｅ２の平均値が最も小さくなるように、前記式（５）及び下記式（６）における次数ｍ及び次数ｎの値を設定する工程とを更に有している請求項１５に記載の風量測定方法。
    ｑｆ＝Ｑｅ・（Ｆｅ／ｆｒ）^m・（ｉｒ／Ｉｅ）ⁿ・・・（６）
    ｅ２＝（ｑｆ−ｑｒ）／ｑｆ・・・（７）
17. 前記（ｂ）の工程において、前記原動機の回転数を測定し、測定された前記回転数に基づいて、前記原動機の運転周波数Ｆの測定が行われる請求項１１から１６のいずれかに記載の風量測定方法。
18. 前記（ｂ）の工程において、前記駆動回路から前記インバータ回路に入力されるスイッチング信号を検出し、検出された前記スイッチング信号に基づいて、前記原動機の運転周波数Ｆの測定が行われる請求項１２から１６のいずれかに記載の風量測定方法。
19. 前記送風機がターボ式送風機である請求項１１〜１８のいずれかに記載の風量測定方法。
20. 前記ダクトが、空調設備又は排煙設備の一部を構成している請求項１１〜１９のいずれかに記載の風量測定方法。

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