JP2005254053A - リンの回収方法及び装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 リン酸カルシウムを含有する固体粒子を流動化せしめた晶析槽で、リン含有原水からリンを回収する方法において、該晶析槽の流出水の一部にカルシウムを加えた循環水を前記晶析槽に返送するに際し、前記原水のリン濃度を測定し、検出された濃度値に応じて晶析条件を制御することとしたものであり、前記晶析槽には、固体粒子充填容積当りのリン負荷が、20kg−P/m3/d以下となるように、固体粒子を充填するのがよく、また、前記循環水の返送は、原水と循環水の混合直後の各反応関係物質濃度が[Ca2+モル/リットル]10×[PO4−Pモル/リットル]6×[OHモル/リットル]2<10−54を満足するように行うのがよい。
【選択図】 図1
Description
更に、各種の用水として使用する場合に、装置、配管内に生物学的なスライムが発生し、また、化学的なスケールが形成されて,事故発生の重大な原因となっている。
特に、下水処理場において、生汚泥や余剰汚泥を濃縮した分離水、汚泥を脱水した脱離液中には、高濃度のリン酸塩が含まれており、これらの廃水が水処理系に返送されると、水処理系で取りきれなくなったリン酸塩が自然水系に放流され、上記の問題を助長している。
特開昭53−101842号公報によると、リン酸カルシウムを含有するリン酸塩鉱物の充填塔に原水をそのpHを6.0以上としてカルシウム剤を添加して通液することにより液中に存在するリン酸塩類を除去するに際し、前記充填塔より流出する液の一部を充填塔へ循環せしめると共に、前記カルシウム剤を前記充填塔に直接あるいはその直前において注入することを特徴とする液中リン酸塩類の除去方法が示されている。
さらに、特公平1−37982号公報によると、固体粒子を流動せしめた層にリン含有排水を通液してカルシウムの存在下に液中のリンを除去する方法において、流動層高検出器を備え、流動層高検出信号により塔内から肥大化した固体粒子を抜き出し、抜き出した固体粒子よりも粒径の小なる固体粒子を塔内に補給充填しながら脱リン処理する流動層式脱リン方法が示されている。
しかしながら、今までに述べた従来の流動層式脱リン方法では、以下のような問題があった。
(1)原水のリン濃度が高くなった場合、過飽和度が高くなりすぎて、微細なリン酸カルシウムが多数析出し、処理水質が悪くなる場合があった。
(2)また、同様に固体粒子の充填容積当りのリン負荷が過大になり、微細なリン酸カルシウムが多数析出し、処理水質が悪くなる場合があった。
前記リンの回収方法において、晶析槽には、固体粒子充填容積当りのリン負荷が、20kg−P/m3/d以下、好ましくは10kg−P/m3/d以下となるように固体粒子を充填するのがよく、また、前記循環水の返送は、原水と循環水の混合直後の各反応関係物質濃度が[Ca2+モル/リットル]10×[PO4−Pモル/リットル]6×[OHモル/リットル]2<10−54を満足するように行うのがよい。
前記リンの回収装置において、晶析槽には、固体粒子充填容積当りのリン負荷が20kg−P/m3/d以下となるように固体粒子が充填されており、また、前記制御手段は、前記原水と循環水の混合直後の各反応関係物質濃度が[Ca2+モル/リットル]10×[PO4−Pモル/リットル]6×[OHモル/リットル]2<10−54を満足するように循環水を返送制御するのがよい。
図1は、本発明を実施するリン酸カルシウム晶析槽を用いる一例のフロー構成図である。
リン酸カルシウム晶析槽には、原水供給管と循環水供給管、処理水の流出管、製品結晶抜き出し管が接続されている。原水供給管にはアルカリの供給設備が、循環水供給管にはカルシウムの供給設備が備えられている。また、晶析槽上部にはpH検出器が設置されており、検出されたpH値に応じてアルカリの供給が制御可能となっている。
リン酸カルシウム晶析槽は、予め種晶を添加しておく。種晶には、砂、アンスラサイト、活性炭、石灰岩、ドロマイト、大理石、サンゴ砂なども考えられるが、主成分がリン酸カルシウムであると、初期吸着によりリン酸カルシウムの晶析反応が促進されるので、リン鉱石、骨炭が最も最適である。
10Ca2++2OH−+6PO4 3− → Ca10(PO4)6(OH)2
従来は、固体粒子の充填量を充填層高が1〜3m位となるように充填していた。ところが、オルトリン酸イオンの高い廃水を対象にした場合や、濃度変動で原水のオルトリン酸イオン濃度が上昇した場合は、リン回収率が低下する場合があった。そこで、本発明者らが固体粒子充填容積当りのリン負荷とリン回収率の関係について鋭意研究した結果、図5、図6を得ることができた。
固体粒子充填容積当りのリン負荷は、リン回収率を決定するきわめて重要な要素であることがわかった。
前述の通り、原水のpHは6〜11とするが、好ましくは7.5〜9.5とする。原水のpHが、このpH領域より低ければアルカリを、高ければ酸を添加する。pH調整剤の漆加位置は、原水槽、或いは原水供給管内、或いは循環水が好ましいが、晶析槽に直接供給してもよい。また、pH調整剤の添加方法は、晶析槽内或いは処理水のpHを測定し、検出された測定値に応じて供給するのが好ましい。原水の性状が安定している場合は、原水量に応じて定量供給してもよい。
添加するカルシウム源は、塩化カルシウムのほか、水酸化カルシウム、石膏、炭酸カルシウム、酸化カルシウムなどがある。カルシウム源は、処理水の一部に添加し、処理水よりもカルシウム濃度が上昇した液を循環水として晶析槽に返送する。水酸化カルシウムや石膏などは溶解しにくいので、酸を併用して溶解してもよい。カルシウムの添加量は、原水のオルトリン酸イオン濃度によるが、処理水のカルシウム濃度が20〜200mg/L残留するように添加するとよい。
本発明者らが、この理由について鋭意研究したところ、原水と循環水を混合した直後(混合水という)のイオン積と関係があることがわかった。混合水の各濃度の算出と、リン酸カルシウムのイオン積の算出は以下の通りである。
混合水の濃度算出=(QRW×CRW+Qcir×Ccir)/(QRW+Qcir)
イオン積=[Ca2+]10×[OH−]2×[PO4 3−]6
また、同様に過剰なカルシウムの添加やpHの上げすぎを避け、前述の通り、原水と循環水の混合後のイオン積が10−54以下となるように、原水流量及び/又は循環水量を調整する。
図2には、原水槽でリン濃度を測定し、測定結果を演算して原水流量と循環水量を制御した例を示した。演算は、前述したように混合水のイオン積が10−54以下となるように原水量と循環水量を決める。また、好ましくは、リンの測定結果で、カルシウム供給量やpH調整剤の供給量も制御するのが好ましい。
リン酸カルシウム晶析槽で肥大化した固体粒子は、一部を適時引き抜くことで、リンを回収する。この際、骨炭層の充填高さを低くなり過ぎないようにする。また、適時抜き出した固体粒子粒径よりも粒径の小なる固体粒子を添加して、反応槽内の固体粒子平均粒径を低下させてもよい。
図面の説明では、リアクター底部より回収しているが、エアリフトポンプを利用してもよい。
この実施例では、図1に示すような処理フローを用いて、工場廃水からリンをリン酸カルシウムで回収した。処理プロセスは、原水槽、リン酸カルシウム晶析槽からなる。カルシウム源には塩化カルシウム、pH調整剤にはNaOHを用いた。NaOHの添加は、反応槽上部に設置されたpH計より検出されたpH値に応じて、オン−オフ制御し、原水供給管に添加した。塩化カルシウムは循環水に供給した。
リン酸カルシウム晶折槽内には、予め平均径が0.3mmの骨炭を2.5m充填した。原水及び循環水は、上向流で通水し骨炭を流動させた。原水のPO4−Pは20mg/L、原水量は2.8m3/d、循環水量は5.6m3/d、Ca/PO4−P重量添加比は6.2、反応pHは8.5とした.
上記条件では、リン容積負荷は、1.3kg−P/m3/d、混合水のイオン積は6.4×10−59であった。
原水のT−P=22mg/L、PO4−P=20mg/Lに対し,処理水のT−Pは4.0mg/L、PO4−Pは2.0mg/Lであり、リン回収率は80%上であった。
この実施例では、図2に示すような処理フローを用いて、下水返水流からリンをリン酸カルシウムで回収した。処理プロセスは、原水槽、リン酸カルシウム晶析槽からなる。カルシウム源には塩化カルシウム、pH調整剤にはNaOHを用いた。NaOHの添加は、晶析槽上部に設置されたpH計より検出されたpH値に応じて、オン−オフ制御し、原水供給管に添加した。塩化カルシウムは循環水に供給した。原水槽には、オルトリン酸イオンの自動測定器が設置されており、リン酸イオンの値に応じて原水及び循環水量を制御した。
リン酸カルシウム晶折槽内には、予め平均径が0.3mmの骨炭を2.5m充填した。原水及び循環水は、上向流で通水し骨炭を流動させた。原水のPO4−Pは10〜50mg/Lで変動し、原水PO4−P濃度に応じて、原水量を6.6〜1.3m3/d、循環水量を1.8〜7.1m3/dとなるように調整した。Ca/PO4−P重量添加比は3〜10、反応pHは8.5とした。
上記条件では、リン容積負荷は1.5kg−P/m3/d、混合水のイオン積は1.4〜2.0×10−58であった。
原水のT−P=12〜53mg/L、PO4−P=10〜50mg/Lに対し、リン回収率は80%以上であった。
この比較例は、実施例1と比較する。Ca/PO4−P重量比が14、pHが9とした以外、処理フローは図1と同じとした。
上記条件では、リン容積負荷は1.3kg−P/m3/d、混合水のイオン積は2.8×10−54であった。
原水のT−P=22mg/L、PO4−P=20mg/Lに対し、処理水のT−Pは10mg/L、PO4−Pは1.0mg/Lであり、リン回収率は55%であった。混合水のイオン積が10−56以上であったことで、微細なリン酸カルシウムが多数析出し、回収率が低下した。
この比較例は、実施例2と比較する。原水槽でオルトリン酸イオン濃度を測定せず、原水量及び循環水量を定量とした。
リン酸カルシウム晶析槽内には、予め平均径が0.3mmの骨炭を2.5m充填した。原水及び循環水は、上向流で通水し骨炭を流動させた。原水のPO4−Pは10〜50mg/L、原水量は6.6m3/d、循環水量は1.8m3/dで固定し、Ca/PO4−P重量添加比は10、反応pHは8.5とした。
上記条件では、リン容積負荷は1.5〜7.5kg−P/m3/d、混合水のイオン積は1.4×10−58〜1.9×10−52であった。
原水のT−P=12〜55mg/L、PO4−P=10〜50mg/Lに対し、リン回収率は40〜80%で変動した。原水のリン濃度が高く混合水のイオン積が高いときには回収率が低下した。処理水には微細なリン酸カルシウムが多数流出した。
Claims (6)
- リン酸カルシウムを含有する固体粒子を流動化せしめた晶析槽で、リン含有原水からリンを回収する方法において、該晶析槽の流出水の一部にカルシウムを加えた循環水を前記晶析槽に返送するに際し、前記原水のリン濃度を測定し、検出された濃度値に応じて晶析条件を制御することを特徴とするリンの回収方法。
- 前記晶析槽には、固体粒子充填容積当りのリン負荷が、20kg−P/m3/d以下となるように、固体粒子を充填することを特徴とする請求項1記載のリンの回収方法。
- 前記循環水の返送は、原水と循環水の混合直後の各反応関係物質濃度が[Ca2+モル/リットル]10×[PO4−Pモル/リットル]6×[OHモル/リットル]2<10−54を満足するように行うことを特徴とする請求項1又は請求項2記載のリンの回収方法。
- リン酸カルシウムを含有する固体粒子を流動化せしめた晶析槽で、リン含有原水からリンを回収する装置において、該晶析槽の流出水の一部を前記晶析槽に循環する循環路と、該循環路に設けたカルシウム添加手段と、前記原水のリン濃度を測定する測定手段と、該測定値に基づき晶析条件を制御する制御手段を備えたことを特徴とするリンの回収装置。
- 前記晶析槽には、固体粒子充填容積当りのリン負荷が20kg−P/m3/d以下となるように固体粒子が充填されていることを特徴とする請求項4記載のリンの回収装置。
- 前記制御手段は、前記原水と循環水の混合直後の各反応関係物質濃度が[Ca2+モル/リットル]10×[PO4−Pモル/リットル]6×[OHモル/リットル]2<10−54を満足するように循環水を返送制御することを特徴とする請求項4又は5記載のリンの回収装置。
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