JP2005241235A - 焼成炉及び焼成方法 - Google Patents

Abstract

【課題】燃料コストを削減することが可能な焼成炉を提供する。
【解決手段】燃料１１を燃焼させる燃焼手段２と、被焼成体を焼成し燃焼ガスを排出させる焼成炉本体１と、改質用メタン副燃料２１及び水蒸気２２からなる改質原料２３を、燃焼ガスで加熱し、更に焼成炉本体１内に発生する輻射伝熱により加熱しながら内部に充填されたメタン改質触媒６により反応させて、水素及び二酸化炭素を含有する改質ガス２４を生成させるメタン改質器３を備える焼成炉１００。
【選択図】図１

Description

本発明は、焼成炉及び焼成方法に関し、更に詳しくは、メタンを含む燃料を燃焼させることによって得られる二酸化炭素を含有する燃焼ガスを、燃焼排ガスとして排出するときの、燃焼排ガス中の含有二酸化炭素量を大幅に削減し、燃焼ガスが有する熱を有効に利用、回収し、更に燃料コストを削減することが可能な焼成炉及び焼成方法に関する。

従来、種々の工業分野で被加熱体を加熱する装置として、工業炉が使用されている。この工業炉の中でも炭素を含有する燃料を燃焼させることにより被加熱体を加熱するものは、燃料の燃焼により発熱と同時に二酸化炭素を含有する高温の燃焼ガスを発生させるものである。そして、発生した燃焼ガスを外部に排出していた（以下、外部に排出した燃焼ガスを「燃焼排ガス」又は単に「排ガス」ということがある。）。近年このような高温排ガス等を排出することによる環境への悪影響が問題となっており、また、従来より燃焼排ガスが有する熱を有効に回収し再利用することも課題となっている。また、更にこのような二酸化炭素を含有する排ガス発生の問題は、近年特に、地球温暖化の問題等によりクローズアップされており、工業炉からの排ガスに含有される二酸化炭素の量を削減することが強く要請されるようになってきた。

これに対し、比較的規模の小さい工業炉である、セラミック等を焼成する焼成炉については、これまで、燃焼排ガスの熱を回収する方策や、二酸化炭素の排出量を削減させるための方策はあまり採られておらず、被加熱体（被焼成体）の加熱に使用した、二酸化炭素を含有する燃焼ガスをそのまま排ガスとして大気に放出していた。一方、例えば、焼成炉本体から出た排ガスを再度焼成炉本体に戻すことにより、排ガスの熱エネルギーを回収しようとする方法が提案されているが（例えば、特許文献１参照）、この方法によると、排ガスの熱エネルギーの一部が回収されるため、使用燃料の総量が削減されるが、そのエネルギー回収量、燃料削減量はあまり大きいものではなかった。また、それにより発生する二酸化炭素量も削減されることになるが、その削減量もあまり大きいものではなかった。
特開２００２−３４０４８２号公報

本発明は、このような従来技術の有する問題点に鑑みてなされたものであり、炭素を含む燃料、特にメタンを含む燃料を燃焼させることによって得られる二酸化炭素を含有する燃焼ガスを、外部に排出するときの、燃焼ガスが有する熱を有効に回収し、更に燃料コストを削減することが可能な焼成炉及び焼成方法を提供することを目的とする。また、燃焼ガス中の含有二酸化炭素量を固定化する態様によれば外部に排出する二酸化炭素量を大幅に削減することができる。

上記課題を解決する本発明の焼成炉及び焼成方法は、以下に示す通りである。

［１］ 流入したメタンを含む燃料を燃焼させて燃焼ガスを発生させる燃焼手段と、前記燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の前記燃焼ガスを外部に排出させる焼成炉本体とを備える焼成炉であって、内部にメタン改質触媒が充填され、そこに流入したメタンを主成分とする改質用メタン副燃料及び水蒸気からなる改質原料を、前記燃焼ガス及び／又は前記燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱により加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させることにより前記改質原料の中の前記メタンと前記水蒸気とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガスを生成させるメタン改質器を更に備える焼成炉。

［２］ 前記メタン改質器が、焼成炉本体内に配設され、前記改質原料が、前記燃焼ガス及び／又は前記燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱により加熱され、前記メタン改質触媒に接触して前記改質ガスが生成する［１］に記載の焼成炉。

［３］ 前記メタン改質器が、焼成炉本体の外部に配設され、前記改質原料を前記焼成炉本体の外部に排出された前記燃焼ガスにより加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させて前記改質ガスを生成させる［１］に記載の焼成炉。

［４］ 水素と酸素又は空気とを反応させることにより発電する燃料電池を更に備え、前記改質ガスに含有される水素の一部又は全部を燃料電池用水素として、前記燃料電池での酸素又は空気との反応に用いる［１］〜［３］のいずれかに記載の焼成炉。

［５］ 前記メタン改質器で生成した前記改質ガスを内部に流入させて前記改質ガスの中の前記水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料と二酸化炭素を含有する残留ガスとに分離させる水素分離器を更に備える［１］〜［４］のいずれかに記載の焼成炉。

［６］ 前記水素燃料の一部又は全部を燃料電池用水素として前記燃料電池での酸素又は空気との反応に使用する［５］に記載の焼成炉。

［７］ 前記水素燃料の一部又は全部を、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と混合して混合燃料とし、前記混合燃料を前記燃焼手段で燃焼させる［５］に記載の焼成炉。

［８］ 前記水素燃料の、一部を燃料電池用水素として前記燃料電池での酸素又は空気との反応に使用し、残余部を、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と混合して混合燃料とし、前記混合燃料を前記燃焼手段で燃焼させる［５］に記載の焼成炉。

［９］ 前記改質用メタン副燃料と前記混合用メタン主燃料との体積比（改質用メタン副燃料：混合用メタン主燃料）が５：９５〜１００：０である［７］又は［８］に記載の焼成炉。

［１０］ 前記水素分離器から排出される前記残留ガスを、前記燃焼手段で燃焼させる［５］〜［９］のいずれかに記載の焼成炉。

［１１］ 前記水素分離器で分離された前記残留ガスの中の二酸化炭素を、ガスの状態で外部に放出されないように固定化させる二酸化炭素固定器を更に備える［５］〜［１０］のいずれかに記載の焼成炉。

［１２］ 前記二酸化炭素固定器が、二酸化炭素を固定化させる固定化剤として水酸化ナトリウムを有し、前記水酸化ナトリウムと二酸化炭素とを反応させて炭酸ナトリウムを生成させることができる［１１］に記載の焼成炉。

［１３］ 前記焼成炉本体が、前記被焼成体を連続的にその内部に搬入し、前記被焼成体を内部で加熱した後に連続的にその外部に搬出する連続式焼成炉本体である［１］〜［１２］のいずれかに記載の焼成炉。

［１４］ 前記改質用メタン副燃料及び前記混合用メタン主燃料の中の少なくとも一方が液化天然ガス（ＬＮＧ）である［１］〜［１３］のいずれかに記載の焼成炉。

［１５］ 前記被焼成体の材質がセラミックである［１］〜［１４］のいずれかに記載の焼成炉。

［１６］ 前記被焼成体がハニカム構造体である［１］〜［１５］のいずれかに記載の焼成炉。

［１７］ 燃焼手段にメタンを含む燃料を流入させて燃焼させることにより燃焼ガスを発生させ、前記燃焼手段で発生した前記燃焼ガスを焼成炉本体内部に導入し、前記燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の前記燃焼ガスを焼成炉本体の外部に排出させる焼成方法であって、内部にメタン改質触媒が充填されたメタン改質器に、メタンを主成分とする改質用メタン副燃料及び水蒸気からなる改質原料を流入させ、前記改質原料を前記燃焼ガス及び／又は前記燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱により加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させることにより前記改質原料の中の前記メタンと前記水蒸気とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガスを生成させる焼成方法。

［１８］ 前記メタン改質器を前記焼成炉本体内に配設し、前記改質原料を、前記燃焼ガス及び／又は前記燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱により加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させて前記改質ガスを生成させる［１７］記載の焼成方法。

［１９］ 前記メタン改質器を前記焼成炉本体の外部に配設し、前記改質原料を前記焼成炉本体の外部に排出された前記燃焼ガスにより加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させて前記改質ガスを生成させる［１７］又は［１８］に記載の焼成方法。

［２０］ 前記改質ガスに含有される水素の一部又は全部を燃料電池用水素として、燃料電池で酸素又は空気と反応させることにより発電する［１７］〜［１９］のいずれかに記載の焼成方法。

［２１］ 前記メタン改質器で生成した前記改質ガスを、水素分離器の内部に流入させて、前記改質ガスの中の前記水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料と二酸化炭素を含有する残留ガスとに分離させる［１７］〜［２０］のいずれかに記載の焼成方法。

［２２］ 前記水素燃料の一部又は全部を燃料電池用水素として前記燃料電池での酸素又は空気との反応に使用する［２１］に記載の焼成方法。

［２３］ 前記水素燃料の一部又は全部を、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と混合して混合燃料とし、前記混合燃料を前記燃焼手段で燃焼させる［２１］に記載の焼成方法。

［２４］ 前記水素燃料の、一部を前記燃料電池での酸素又は空気との反応に使用し、残余部を、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と混合して混合燃料とし、前記混合燃料を前記燃焼手段で燃焼させる［２１］に記載の焼成方法。

［２５］ 前記改質用メタン副燃料と前記混合用メタン主燃料とを、その体積比（改質用メタン副燃料：混合用メタン主燃料）が５：９５〜１００：０となるように用いる［２３］又は［２４］に記載の焼成方法。

［２６］ 前記水素分離器から排出される前記残留ガスを、前記燃焼手段で燃焼させる［２１］〜［２５］のいずれかに記載の焼成方法。

［２７］ 前記水素分離器で分離された前記残留ガスを二酸化炭素固定器内に流入させ、前記残留ガスの中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化させる［２１］〜［２６］のいずれかに記載の焼成方法。

［２８］ 前記二酸化炭素固定器が、二酸化炭素を固定化させる固定化剤として水酸化ナトリウムを有し、前記水酸化ナトリウムと二酸化炭素とを反応させて炭酸ナトリウムを生成させることができる［２７］に記載の焼成方法。

［２９］ 前記焼成炉本体として、前記被焼成体を連続的にその内部に搬入し、前記被焼成体を内部で加熱した後に連続的にその外部に搬出する連続式焼成炉本体を用いる［１７］〜［２８］のいずれかに記載の焼成方法。

［３０］ 前記改質用メタン副燃料及び前記混合用メタン主燃料の中の少なくとも一方として、液化天然ガス（ＬＮＧ）を用いる［１７］〜［２９］のいずれかに記載の焼成方法。

［３１］ 前記被焼成体の材質として、セラミックを用いる［１７］〜［３０］のいずれかに記載の焼成方法。

［３２］ 前記被焼成体として、ハニカム構造体を用いる［１７］〜［３１］のいずれかに記載の焼成方法。

本発明の焼成炉によると、改質原料をメタン改質触媒で反応させるときの吸熱反応に必要な熱量として、燃焼ガスの熱量を使用するため、外部に放出していた燃焼ガスの有する熱の一部を燃料の燃焼熱として有効に回収することができ、燃料の総使用量を削減することができる。また、燃焼ガスの熱を回収する方法としては、焼成炉本体の外部に排出された燃焼ガス（以下、「燃焼排ガス」ということがある。）から回収する方法と、焼成炉本体内で燃焼ガスの熱及び／又は燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱を使用する方法とがあり、これら双方を同時に行ってもよい。焼成炉本体内で燃焼ガスの熱及び／又は燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱を使用すると、燃焼排ガスが移動等するときの放熱をなくすことができ、より効率的に熱量を回収することができる。以下、「燃焼ガスの熱」というときは、「燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱」も含むことがある。

本発明の焼成炉の好ましい態様によると、燃焼手段で燃焼させるメタンを含む燃料として、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と、メタンを主成分とする改質用メタン副燃料と水蒸気とからなる改質原料をメタン改質触媒により反応させて得られる水素燃料と、の混合燃料を使用するようにしたため、メタンを含む燃料の使用量が削減でき、メタンを含む燃料からの燃焼排ガス中の二酸化炭素含有量を大幅に低減することができる。また、上記改質原料をメタン改質触媒で反応させたときに生成する二酸化炭素は、二酸化炭素固定器により固定されるため、改質原料から生成する二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されることはない。ここで固定された二酸化炭素が、上記燃焼排ガス中の二酸化炭素における低減された二酸化炭素に相当することになる。更に、上記改質原料をメタン改質触媒で反応させるときの吸熱反応に必要な熱量として、焼成炉本体内の燃焼ガスの熱量及び／又は燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱の熱量、又は焼成炉本体から排出される燃焼排ガスの熱量を使用して水素燃料とするため、燃焼ガスの熱の一部（燃焼排ガスの排熱の一部）を燃料の燃焼熱として有効に回収することができ、燃料の総使用量を削減することができる。

本発明の焼成炉の他の好ましい態様によると、焼成炉本体内の燃焼ガスの熱量及び／又は燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱の熱量、又は焼成炉本体から排出される燃焼排ガスの熱を使用してメタン改質器においてメタンと水蒸気とから水素と二酸化炭素（改質ガス）を発生させ、水素分離器によりその改質ガスから水素を分離して水素燃料を取り出し、その水素燃料を燃料電池用水素として燃料電池で発電させるため、燃焼ガス（燃焼排ガス）の有する熱を有効に回収し、燃料電池による発電に利用することができる。上記水素燃料は、その一部を上記混合燃料として使用し、残余部を燃料電池用水素として使用することもできる。更に、上記水素燃料の全部を上記混合燃料として使用してもよい。

また、本発明の焼成方法によると、上述した本発明の焼成炉を使用して焼成する場合と同様に、改質原料をメタン改質触媒で反応させるときの吸熱反応に必要な熱量として、焼成炉本体内の燃焼ガスの熱量及び／又は燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱の熱量、又は焼成炉本体から排出される燃焼排ガスの熱量を使用するため、燃焼ガス（燃焼排ガス）の熱の一部を燃料の燃焼熱として回収することになり、燃料の総使用量を削減することができる。また、燃焼排ガスの熱を使用する代わりに燃焼ガスの熱を使用することにより、燃焼排ガスが移動等するときの放熱をなくすことができ、より効率的に熱量を回収することができる。

本発明の焼成方法の好ましい態様によると、焼成炉本体から排出される燃焼排ガスの熱を使用してメタン改質器においてメタンと水蒸気とから水素と二酸化炭素（改質ガス）を発生させ、水素分離器によりその改質ガスから水素を分離して水素燃料を取り出し、その水素燃料を燃料電池用水素として燃料電池で発電させるため、燃焼排ガスの有する熱を有効に回収し、燃料電池による発電に利用することができる。

本発明の焼成方法の他の好ましい態様によると、燃焼手段で燃焼させるメタンを含む燃料として、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と、メタンを主成分とする改質用メタン副燃料と水蒸気とからなる改質原料をメタン改質触媒により反応させて得られる水素と、の混合燃料を使用するようにしたため、燃焼排ガス中の二酸化炭素含有量を大幅に低減することができる。また、上記改質原料をメタン改質触媒で反応させたときに生成する二酸化炭素を、二酸化炭素固定器により固定させた場合には、改質原料から生成する二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されないようにすることができるため好ましい。ここで固定された二酸化炭素が、上記燃焼排ガス中の二酸化炭素における低減された二酸化炭素に相当することになる。

次に本発明の実施の形態を図面を参照しながら詳細に説明するが、本発明は以下の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、適宜設計の変更、改良等が加えられることが理解されるべきである。

図１は、本発明の焼成炉の一の実施の形態を模式的に示すブロックフロー図である。そして、図１において矢印は、各燃料、燃焼排ガス、水蒸気、その他の物質等の移動する状態を示している。

図１に示すように、本実施の形態の焼成炉１００は、流入したメタンを含む燃料１１を燃焼させて燃焼ガスを発生させる燃焼手段２と、燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の前記燃焼ガスを外部に排出させる焼成炉本体１とを備え、内部にメタン改質触媒６が充填され、そこに流入したメタンを主成分とする改質用メタン副燃料２１及び水蒸気２２からなる改質原料２３を、焼成炉本体１から外部に排出された燃焼ガス（燃焼排ガス１２）により加熱しながらメタン改質触媒６に接触させることにより改質原料２３の中のメタンと水蒸気２２とを反応させて水素及び二酸化炭素とを含有する改質ガス２４を生成させる（メタン改質反応をさせる）メタン改質器３を更に備えてなるものである。

本実施の形態の焼成炉１００によると、メタン改質器３におけるメタン改質反応を燃焼排ガス１２の有する熱を使用しながら行うことにより、燃焼排ガス１２の有する熱を有効に再利用することができる。

更に図１に示すように、本実施の形態の焼成炉１００は、メタン改質器３で生成した改質ガス２４を内部に流入させて改質ガス２４の中の水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料２５と二酸化炭素を含有する残留ガス２６とに分離させる水素分離器４と、水素分離器４で分離された残留ガス２６の中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化させる二酸化炭素固定器５と、を更に備えてなるものである。

そして、本実施の形態の焼成炉１００は、燃焼手段２が、流入した、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料３１と水素分離器４で分離された水素燃料２５（混合用水素燃料２８）との混合燃料３２を燃焼させて、すなわち、メタンを含む燃料１１として混合燃料３２を使用して、燃焼ガスを発生させることにより、燃焼排ガス１２中の二酸化炭素含有量を低減させることを可能としている。これにより、燃焼排ガス１２をメタン改質器３で使用した後に、改質器排ガス４３として外部に排出するときの二酸化炭素の外部への排出量を低減させることとなる。そして、メタン改質器３におけるメタン改質反応を燃焼排ガスの有する熱を使用しながら行うことにより、燃焼排ガスの有する熱を有効に再利用することができる。また、二酸化炭素固定器５は、内部に二酸化炭素を固定するための固定化剤４１として水酸化ナトリウムを流入させ、内部で固定化剤４１と残留ガス２６とを接触させ、固定化剤４１に残留ガス２６中に含有される二酸化炭素を吸収させて、炭酸ナトリウムを生成させ、炭酸ナトリウムを含有する廃液４２を外部に排出するように形成されている。ここで、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料３１において、「メタンを主成分とする」とは、メタンの含有率が８０（体積％）以上であることをいう。また、固定化剤４１としては、二酸化炭素と反応又は二酸化炭素を吸収することができれば特に制限されるものではなく、ＮａＯＨ、Ｍｇ（ＯＨ）₂等を挙げることができる。また、各機器間は、所定の配管で繋がれ、各燃料、水蒸気等はその配管内を流れて移動している。

このように、本実施の形態の焼成炉１００によると、燃焼手段２で燃焼させるメタンを含む燃料１１として、混合用メタン主燃料３１と、水素燃料２５（混合用水素燃料２８）との混合燃料３２を使用するようにしたため、混合燃料３２（燃料１１）が、燃焼させても二酸化炭素が発生しない水素（水素燃料２５）を含有する分だけ、二酸化炭素の発生を低減することができる。このとき、混合燃料３２に含まれる水素の含有率（水素／混合燃料）は、５〜９５（体積％）が好ましく、２５〜７５（体積％）が更に好ましい。５（体積％）より少ないと、二酸化炭素低減効果が十分でないことがあり、９５（体積％）より多いときは、メタン改質反応を行うときに、燃焼排ガスだけではなく、他にも熱源を必要とすることがある。また、上記改質原料２３をメタン改質触媒６で反応させたときに生成する二酸化炭素は、二酸化炭素固定器５により固定されるため、改質原料２３から生成する二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されることはない。更に、上記改質原料２３をメタン改質触媒６で反応させるときの吸熱反応に必要な熱量として、焼成炉本体１から排出される燃焼排ガス１２の熱量を使用するため、燃焼排ガス１２の排熱の一部を利用して水素燃料とすることにより、燃料の燃焼熱として有効に回収することができ、これにより燃料の総使用量を削減することができる。ここで、メタン改質反応のための熱源は燃焼排ガス以外にも炉壁からの放熱やセラミック焼成時に用いる窯道具を冷却するときに廃棄される熱を使うことができる。

図１に示すように、本実施の形態の焼成炉１００は、更に燃料電池７を備えている。燃料電池７は水素（燃料電池用水素）と酸素又は空気とを反応させることにより発電するものである。図１に示すように、水素分離器４で分離して得た水素燃料２５の一部を燃料電池用水素２８として分岐させ、これを燃料電池７に使用して発電することが好ましいが、改質器３から排出された改質ガス２４を水素分離器４を通さずに、直接燃料電池７で使用してもよい。水素分離器４で分離して得た水素燃料２５は含有される水素の純度が高いため、燃料電池７により効率的に発電を行うことができる。例えば、通常の水素を使用して燃料電池を発電させると電力効率が４０％程度であったものが、本実施の形態で使用する燃料電池７においては、電力効率が６０〜７０％と飛躍的に高くなる。また、水素分離器４で分離して得た水素燃料２５の一部を混合用水素燃料２８として最終的に燃焼手段２で燃焼させ、その残りを燃料電池用水素２７として燃料電池７での発電に利用することにより、燃焼排ガス１２に含有される二酸化炭素量を低減させると同時に、燃焼排ガス１２の有する熱を有効に回収して発電に利用することができる。

また、改質器３から排出された改質ガス２４を水素分離器４を通さずに、直接燃料電池７で使用した場合には、改質ガス２４中の水素が発電に使用されるが、残存ガスが燃料電池７から排出される。この残存ガスは、燃料に混合して燃焼手段で燃焼させることが好ましい。また、水素分離器４で分離して得た水素燃料２５の一部又は全部を燃料電池７で使用する場合にも、残存ガスが燃料電池７から排出されるので、この残存ガスも燃料に混合して燃焼手段で燃焼させることが好ましい。

また、燃料電池から排出される残存ガスに二酸化炭素が含有され、二酸化炭素固定器を使用している場合には、燃料電池から排出される残存ガスを二酸化炭素固定器に通して二酸化炭素を除去してから、燃料に混合して燃焼手段で燃焼させることが好ましい。

水素燃料２５は、その全量を混合用水素燃料２８として使用してもよいし、混合用水素燃料２８と燃料電池用水素２７とに分けて使用してもよい。混合用水素燃料２８と燃料電池用水素２７とに分けるときの比率は特に限定されるものではなく、二酸化炭素の排出量と発電量とを適宜最適値になるようにバランスさせるようにすればよい。

図１に示す本実施の形態の焼成炉１００において、焼成炉本体１としては、特に限定されるものではなく、被焼成体としてセラミック等を内部に搬入させ、燃焼手段２によりメタンを含む燃料１１を燃焼させて発生させる燃焼ガスにより、セラミック等の被焼成体を焼成する、通常使用されるものである。被焼成体としては、セラミックハニカム構造体を好適に焼成することができる。ここで、セラミックハニカム構造体とは、セラミック製の、隔壁によって区画された流体の流路となる複数のセルを有するハニカム構造の構造体である。また、焼成炉本体１は、所定量の被焼成体を１回の焼成の単位として、１回ずつ断続的に焼成するバッチ式であってもよいが、セラミックハニカム構造体等の被焼成体を連続的にその内部に搬入し、その被焼成体を内部で加熱、焼成した後に連続的にその外部に搬出する連続式の焼成炉本体１であることが好ましい。連続的に焼成を行うことにより、定常的に安定して焼成炉本体１から燃焼排ガス１２を排出することができるため、メタン改質器３において、燃焼排ガス１２の熱によりメタン改質反応を安定して行うことができ、それにより水素燃料２５を安定して供給することができ、水素燃料２５と混合用メタン主燃料３１とを混合させることにより得られる混合燃料３２を安定して燃焼手段２に供給することができる。

図１に示す本実施の形態の焼成炉１００において、燃焼手段２は、メタン及び水素を含有する燃料１１を効率的に燃焼させることができるものであれば特に限定されるものではない。燃焼手段２は、焼成炉本体１の外部に配設されて、配管により燃焼ガスが焼成炉本体１内に流入されるようにしてよいが、焼成炉本体１の内部に配設されていてもよい。また、燃焼手段２は、その能力や燃焼炉本体１の大きさ等により、焼成炉本体１に一つだけ配設されてもよいし、複数配設されてもよい。燃焼手段２としては、空気と燃料ガスを導入するラインを有するバーナーであれば、特にその形式は問わない。燃焼用の空気を予加熱するリジェネ形式バーナー等も好適に用いることができる。

図１に示す本実施の形態の焼成炉１００において、メタン改質器３は、ステンレス又はセラミックス等からなる容器の内部にメタン改質触媒６が充填され、そこに流入したメタンを主成分とする改質用メタン副燃料２１及び水蒸気２２からなる改質原料２３を、燃焼排ガス１２により加熱しながらメタン改質触媒６に接触させることにより改質原料２３の中のメタンと水蒸気２２とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガス２４を生成させる（メタン改質反応をさせる）。本実施の形態で用いられるメタン改質器３としては、メタンを反応させて水素を得ることができ、更にメタン中の炭素を最終的には外部に放出することなく固定化することができるものであればよい。メタン中の炭素の固定化はメタン改質器３の後の工程で行われてもよく、本実施の形態においては二酸化炭素固定器５において二酸化炭素を固定することがこれに相当する。メタン改質器３におけるメタンと水の反応率（投入した原料（メタンと水）に対して、発生すべき水素の量の理論値に対する実際に発生した水素の量の比率）は５０（モル％）以上であることが好ましい。５０（モル％）より低いと燃料の使用量が多くなることがある。また、メタンと水の反応率は高いほど好ましい。

メタン改質器３で生成される改質ガス２４中の、水素の含有率は１０〜８０モル％であることが好ましく、二酸化炭素の含有率は１〜２０モル％であることが好ましい。

メタン改質触媒６を充填する容器の形状は、特に限定されるものではなく、筒状、箱形等のいずれの形状でもよい。

メタン改質器３の具体例としては、例えば、「ＩＣＩ法」と呼ばれる、メタン（１モル）と水（２モル）とを、ニッケル含有触媒下で温度７００〜９５０（℃）、圧力１．０１×１０⁵〜４０．５２×１０⁵（Ｎ／ｍ²）の条件で吸熱反応させて、水素（４モル）と二酸化炭素（１モル）とを生成させる方法を利用したものを好適に使用することができる。ニッケル含有触媒としては、例えば、ジョンソンマッセイ社製のＳｙｎｅｔｉｘ触媒などを好適に使用することができる。更に、有効な触媒としては、Ｎｉ系、Ｃｕ系、遷移金属系、白金系などを挙げることができる。

メタン改質器３において、メタンから水素を生成させる反応は吸熱反応であるため、加熱しながら反応させる必要がある。本実施の形態においては、この加熱を焼成炉本体１から排出される燃焼排ガス１２により行っている。そのため、新たに熱を発生させることなく、燃焼排ガス１２の有する熱を有効に回収することができる。これにより、燃料の総使用量を削減することができ、エネルギー資源を効率的に活用することができる。ここで、燃焼排ガス１２の温度は２００〜９５０（℃）が好ましい。２００（℃）より低いとメタンと水蒸気とを反応させにくくなることがあり、９５０（℃）より高いと反応装置を構成する部材の耐久性が低下することがある。また、燃焼排ガス１２の有する熱量は、焼成炉本体１の種類、大きさ等によって異なるため特に限定されるものではない。

図１に示す本実施の形態の焼成炉１００において、水素分離器４は、メタン改質器３で生成した水素と二酸化炭素とを含有する改質ガス２４を内部に流入させて改質ガス２４の中の水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料２５と二酸化炭素を含有する残留ガス２６とに分離させるものである。水素分離器４は、水素を含有する混合ガスから水素を選択的に分離できるものであれば特に限定されるものではなく、例えば、パラジウム又はパラジウムを含有する合金を膜状に形成したもの（水素分離膜）を筒状に形成し、その水素分離膜をステンレス等からなる筒状の容器内に配設し、水素分離膜の筒の内部側の空間と外周側の空間とが繋がらないように形成し、筒状の容器内に水素を含有する混合ガスを流入させ、それを水素分離膜の筒の内部側に導入し、水素だけを選択的に水素分離膜の内部側から外周側へ透過させ、水素分離膜の筒の外周側に流出した水素を筒状の容器の外部に水素燃料２５として流出させ、その他のガスは残留ガス２６として水素分離膜の筒の内部をそのまま通過させて筒状の容器の外部に流出させるように構成したものを好適に使用することができる。水素を含有する混合ガスは、水素分離膜の筒の外側に導入し、水素を水素分離膜の筒の内部側に流出するようにしてもよい。ここで、分離された水素は水素を主成分とする水素燃料２５として使用され、その他の二酸化炭素を含有する残留ガス２６は、二酸化炭素固定器５に送られる。上記水素を主成分とする水素燃料２５の「水素を主成分とする」とは、水素の含有率が５０（体積％）以上であることをいう。また、上記筒状の容器は筒状である必要はなく、内部に空間を有する形状であれば、例えば箱型等でもよい。水素分離膜は、その機械的強度を向上させるために、セラミック等からなる多孔質体の表面や内部に配設されるように形成されてもよい。また、水素分離膜は、筒状である必要はなく、平面状やその他いずれの形状であってもよい。

水素分離器４は、メタン改質器３と一体化して形成され、メタン改質器３において発生した水素を、メタン改質器３内に配設された水素分離器４により選択的に分離し、メタン改質器３からその水素を流出させて水素燃料２５として使用してもよい。水素分離器４をメタン改質器３に配設する方法としては、例えば、筒状に形成した水素分離膜をメタン改質器３内に配設し、その筒の内部にメタン改質触媒６を配設することができる。この場合、水素分離膜が水素分離器４として機能し、水素分離器４をメタン改質器３内に配設したことになる。それにより、水素分離膜の筒の内部に改質原料２３を導入し、水素分離膜の筒の内部に配設されたメタン改質触媒６により、水素を発生させ、発生した水素を水素分離膜の筒の外周側に流出させることができる。そして流出した水素を水素燃料２５として使用する。

水素分離器４により改質ガス２４から水素を分離するときの水素の分離効率としては、（改質ガス２４に含有される水素の量：分離された水素の量）が５０：５０〜１：９９（体積比）であることが好ましい。５０：５０（体積比）より低いと、効率的に燃料を使用することができないことがある。分離効率としては、高いほど好ましいが、１：９９（体積比）であれば燃焼用水素の回収効率としては十分であり、これより高い分離効率を実現するためには、コストが高くなることがある。

図１に示す本実施の形態の焼成炉１００において、二酸化炭素固定器５は、水素分離器４で分離された残留ガス２６の中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化させるものである。二酸化炭素固定器５は、残留ガス２６に含有される二酸化炭素を固定化し、二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないようにすることができれば、特に限定されるものではない。例えば、所定の容器の中に二酸化炭素を固定化する固定化剤４１として水酸化ナトリウムの水溶液を入れておき、その中に、残留ガス２６を導入し、水酸化ナトリウム水溶液を残留ガス２６でバブリングするようにしながら、残留ガス２６に含有される二酸化炭素を水酸化ナトリウムと反応させて炭酸ナトリウムを生成させることにより二酸化炭素を固定化させる方法を好適に使用することができる。ここで、二酸化炭素を固定化するとは、他の物質と反応させたり、他の物質に吸収させたりすることにより、二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されないようにすることをいう。

上述のように、固定化剤４１として水酸化ナトリウムの水溶液等の水酸化ナトリウム含有物（溶液）を使用することにより、二酸化炭素固定器５で炭酸ナトリウムを生成させることができるため、二酸化炭素固定器５から排出される廃液４２を炭酸ナトリウム含有溶液とすることができ、二酸化炭素固定器５を炭酸ナトリウム生成器として使用することができる。以下、炭酸ナトリウム生成器として使用する場合を例にして、二酸化炭素固定器５について更に詳細に説明する。

二酸化炭素固定器５を構成する上記所定の容器の構造は、その内部に水酸化ナトリウムを入れておき、二酸化炭素と反応させて炭酸ナトリウムを生成させることができれば特に限定されるものではない。例えば、残留ガス及び水酸化ナトリウムを導入するための少なくとも一つの導入管、廃液（以下、「炭酸ナトリウム含有溶液」ということがある。）を排出するための排出部を有する筒状の容器を使用することができる。容器の形状は、特に限定されるものではなく、円筒形、底面の形状が四角形等の多角形の筒（箱形を含む）、底面の形状が不定形の筒（箱形を含む）等とすることができる。また、二酸化炭素固定器５には、必要により撹拌機や、加熱、冷却のためのジャケットやコイルを設けてもよい。更に、二酸化炭素固定器５としては、一つの上記容器を設けて、水酸化ナトリウムがほぼ全て反応したところで、残留ガスの流入を停止し、炭酸ナトリウム含有溶液を排出した後に、水酸化ナトリウムを容器内に入れて再び残留ガスの流入を開始するようなバッチ式にしてもよいが、二つ以上の上記容器を設けて、一つの容器内で水酸化ナトリウムがほぼ全て反応したところで、残留ガスの流入をその容器から他の容器に切り換えて、他の容器内で炭酸ナトリウムの生成を開始し、その間に水酸化ナトリウムがほぼ全て反応した容器中の炭酸ナトリウム含有溶液の排出を行うようなセミバッチ式としてもよい。

また、二酸化炭素を固定化して炭酸ナトリウムを生成させる方法としては、固定化剤４１として水酸化ナトリウム水溶液を使用し、その水酸化ナトリウム水溶液を循環させ、循環する水酸化ナトリウム水溶液中に残留ガス２６を流入、混合させ、水酸化ナトリウムと二酸化炭素とを反応させるようにしてもよい。水酸化ナトリウム水溶液（炭酸ナトリウム生成後は炭酸ナトリウムも含有される）の循環方法としては、例えば、水酸化ナトリウム水溶液を容器に入れ、容器から配管を通じて排出された水酸化ナトリウム水溶液をポンプにより再びその容器に戻すようにすることができる。このとき、水酸化ナトリウム及び反応により生成した炭酸ナトリウムを含有する水溶液の循環系には、水酸化ナトリウムを連続的に送り込み、更にこの循環系から連続的に循環する炭酸ナトリウムを含有する水溶液を炭酸ナトリウム含有溶液（廃液）４２として抜き出すようにして、二酸化炭素固定器５を連続的に運転するようにしてもよい。

二酸化炭素固定器５を炭酸ナトリウム生成器として使用する場合には、水素分離器４により改質ガス２４から水素を分離した後の残留ガス２６中の二酸化炭素含有率が、１５〜９９．９質量％であることが好ましく、６０質量％以上であることが更に好ましい。１５質量％より低いと、残留ガス２６中の不純物が多くなるため、二酸化炭素固定器５から排出される炭酸ナトリウム含有溶液４２を精製して取り出す炭酸ナトリウムの純度を高くし難いことがある。また、残留ガス２６中の二酸化炭素含有率が低い場合又は残留ガス２６中の二酸化炭素含有率をより高くしたい場合には、変成器（一酸化炭素変成器）を設置してもよい。この場合、水素分離器４から排出された残留ガス２６を変成器に流入させ、変成されて二酸化炭素の含有率が高くなった残留ガス２６を、二酸化炭素固定器５に流入させる。

また、残留ガス２６中にメタン改質器３で副生物として生成された一酸化炭素が多く含有されている場合には、一酸化炭素変成器を設置して、残留ガス２６を一酸化炭素変成器に流入させてもよい。一酸化炭素変成器としては、その内部で３５０℃〜３６０℃に調整された残留ガス２６をＦｅ−Ｃｒ系触媒に接触させることにより、一酸化炭素を変成させるものを好適に使用することができる。この場合、一酸化炭素変成器は、一酸化炭素と水とを原料として二酸化炭素と水素とを発生させる。これにより、残留ガス２６中に含有された一酸化炭素が二酸化炭素に変成され、残留ガス２６中の一酸化炭素含有率を低下させることができる。そして一酸化炭素含有率が低下した残留ガス２６を二酸化炭素固定器５に流入させることができる。一酸化炭素変成器では、二酸化炭素以外に水素も発生するため、一酸化炭素変成器から流出した残留ガス２６を水素分離器に通すことにより、水素を分離し、その水素を混合燃料３２に混入させて使用してもよい。このとき、水素分離器を新たに設置して、残留ガス２６の全量を流入させてもよいし、残留ガス２６の一部を抜き出して、改質ガス２４とともに水素分離器４に流入させることにより、残留ガス２６の一部を循環させるようにしてもよい。変成されて、二酸化炭素の含有率が高くなった残留ガス２６（変成後、水素分離器に通すときには、水素分離器から流出した残留ガス２６）は、二酸化炭素固定器５に流入させる。

また、残留ガス２６を上記一酸化炭素変成器で変成した後に、依然として残留ガス２６中に一酸化炭素が残存する場合、又は一酸化炭素が残存する残留ガス２６を一酸化炭素変成器で変成しない場合には、その残留ガス２６を二酸化炭素固定器５に流入させ、二酸化炭素を反応させた後の排ガス（二酸化炭素固定器排ガス）４４に、残留ガス２６中に残存していた一酸化炭素が含有されることになる。二酸化炭素固定器排ガス４４に含有される一酸化炭素を処理する方法としては、二酸化炭素固定器排ガス４４を混合燃料３２に混入させて、燃焼手段２により燃焼させることが好ましい。このとき、二酸化炭素固定器排ガス４４に水素が含有されていた場合には、水素も燃料として燃焼手段２により燃焼させることになるため好ましい。

二酸化炭素固定器排ガス４４には、二酸化炭素固定器５内の水酸化ナトリウムが飛散し、その飛沫が含有されることがあるため、二酸化炭素固定器排ガス４４を混合燃料３２に混入させた場合には、含有される水酸化ナトリウムが焼成炉本体１内に侵入し、焼成炉本体１を腐食させることがある。そのため、二酸化炭素固定器排ガス４４を混合燃料３２に混入させて燃焼させるときには、燃焼前に水酸化ナトリウムを除去することが好ましい。水酸化ナトリウムを除去するのは、二酸化炭素固定器排ガス４４を混合燃料３２と混合させる前でも混合させた後でもよい。例えば、二酸化炭素固定器排ガス４４を、混合燃料３２に混入させる前に、水酸化ナトリウム除去器（図示せず）に通して水酸化ナトリウムを除去することができる。水酸化ナトリウム除去器としては、水等を充填したトラップを使用することができ、配管途中に設置することが好ましい。

二酸化炭素固定器５内で残留ガス２６中の二酸化炭素が完全に反応せず、二酸化炭素固定器排ガス４４中に未反応の二酸化炭素が残存する場合には、二酸化炭素固定器排ガス４４の一部を抜き出して再び二酸化炭素固定器５に流入させることが好ましい。これにより、残存する二酸化炭素を減少させることができる。また、二酸化炭素固定器をもう一つ設け、二酸化炭素固定器排ガス４４をこの二つ目の二酸化炭素固定器に流入させて、炭酸ナトリウムを生成させてもよい。これにより、更に残存する二酸化炭素を減少させることができる。

上述した、残留ガス２６を一酸化炭素変成器で処理する方法、二酸化炭素固定器排ガス４４を混合燃料３２に混入させる方法、及び二酸化炭素固定器排ガス４４を二酸化炭素固定器に流入させる方法は、残留ガス２６に含有される一酸化炭素量、並びに二酸化炭素固定器排ガス４４に含有される一酸化炭素量及び二酸化炭素量によって、いずれかの操作を単独で使用してもよいし、それぞれを最適条件になるように組み合わせて使用してもよい。

二酸化炭素固定器５において生成させる炭酸ナトリウムは、炭酸ナトリウム含有溶液４２として二酸化炭素固定器５から排出された後に、炭酸ナトリウム精製工程（図示せず）において精製され、高純度の炭酸ナトリウムとして取り出されることが好ましい。そのため、二酸化炭素固定器５内で生成する炭酸ナトリウム含有溶液４２に含有される炭酸ナトリウムの、炭酸ナトリウム含有溶液４２から水を除いた残りの物質に対する含有率を８０〜９９．９質量％とすることが好ましく、９５質量％以上とすることが更に好ましい。８０質量％より低いと、上記炭酸ナトリウム精製工程（図示せず）において精製されて得られる炭酸ナトリウムの純度が高くなり難くなる。

このように、精製して得られる炭酸ナトリウムを高純度にするために、二酸化炭素固定器５で二酸化炭素と反応させる水酸化ナトリウムとして高純度のものを使用することが好ましい。つまり、二酸化炭素固定器５の内部に入れる固定化剤４１中の水酸化ナトリウムの、固定化剤４１から水を除いた残りの物質（固定化剤４１が水を含有していないときには固定化剤４１全体）に対する含有率が、８０〜９９．９質量％であることが好ましく、９５質量％以上であることが更に好ましい。８０質量％より低いと精製して得られる炭酸ナトリウムの純度が高くなり難いことがある。固定化剤４１としては、上述のように水酸化ナトリウムの水溶液を使用してもよいが、溶融した水酸化ナトリウムを使用してもよい。また、固定化剤４１として、水酸化ナトリウム水溶液を使用したときには、水溶液全体に対する水酸化ナトリウムの含有率は、３０〜９５質量％が好ましい。３０質量％より低いと、水酸化ナトリウムの濃度が低いため二酸化炭素と効率的に反応し難くなり二酸化炭素固定器排ガス４４中に残存する二酸化炭素の含有率が高くなることがある。また、９５質量％より高いと水酸化ナトリウム水溶液の粘度が高くなり、流動性が悪くなるため二酸化炭素と効率的に反応し難くなることがある。

二酸化炭素固定器５から排出された炭酸ナトリウム含有溶液４２を、精製工程（図示せず）で精製することにより取り出す炭酸ナトリウムの純度は、９８〜９９．９質量％であることが好ましく、９９．０質量％以上であることが更に好ましい。９８質量％より高くすることにより、得られた高純度炭酸ナトリウムを、光学ガラス、医薬品等の高純度炭酸ナトリウムを原料として必要とする分野において使用することができる。炭酸ナトリウムの純度の上限としては高いほど好ましい。また、炭酸ナトリウム含有溶液４２全体に対する炭酸ナトリウムの含有率は、６０〜９５質量％が好ましい。６０質量％より低いと、炭酸ナトリウムの濃度が低いため、炭酸ナトリウム結晶を効率的に生成させ難くなることがある。また、９５質量％より高いと、晶析器で炭酸ナトリウムを晶析したときに、炭酸ナトリウム結晶によるスラリー濃度が高くなるため流動性が悪くなることがある。

二酸化炭素固定器５から排出された炭酸ナトリウム含有溶液４２を精製する精製方法としては、炭酸ナトリウム含有溶液４２から炭酸ナトリウム結晶を析出させ、析出した炭酸ナトリウムを母液と分離することにより炭酸ナトリウム結晶を取り出す方法が好ましい。この精製方法は、炭酸ナトリウム含有溶液４２から炭酸ナトリウム結晶を析出させる晶析器（図示せず）と、晶析器で析出した炭酸ナトリウムの結晶を母液から分離する濾過器（図示せず）とを備える精製工程（図示せず）で行われることが好ましい。

晶析器としては、通常工業的に使用される晶析器を使用することができ、例えば、撹拌機、ジャケット、コイル等を備え、溶液を冷却することにより結晶を析出させることができる円筒状の晶析器を使用することができる。炭酸ナトリウム含有溶液４２の温度が低温で、含有される炭酸ナトリウムの一部がすでに析出している場合は、晶析器での晶析をせずに直接濾過器で濾過をするか、又は形式的に晶析器を経由させた後に濾過器で濾過をしてもよい。

濾過器としては、通常工業的に使用される、バスケット型の遠心濾過器、重力式の濾過器、減圧濾過器等を使用することができる。濾過器から排出される母液には炭酸ナトリウムが溶解されているので、更に他の晶析器を使用してその母液をより低温にすることにより、炭酸ナトリウムを析出させて、析出した炭酸ナトリウムの結晶を濾過器で濾別してもよい。また、濾過器から排出される母液には未反応の水酸化ナトリウムが含有されているため、この水酸化ナトリウムを有効に活用するために、水酸化ナトリウムを更に添加することにより水酸化ナトリウム濃度を調整して、二酸化炭素固定器５に戻してもよい。

一般には、炭酸ナトリウムを製造する方法としては、ソルベー法により合成する方法やワイミング州のＧｒｅｅｎ Ｒｉｖｅｒ鉱床から産出されるトロナ灰に代表される天然原料を使用して精製する方法等が知られているが、これらの方法では、炭酸ナトリウムを高純度化することが困難であり、これを高純度化しようとすると精製コストが高くなるという問題がある。例えば、ソルベー法では、原料として塩化ナトリウムを使用するため、炭酸ナトリウムを生成させた後に塩素の除去が必要になる。この塩素の除去が不十分であると炭酸ナトリウムの純度が低くなり、塩素を十分に除去して炭酸ナトリウムを高純度化しようとすると精製コストが高くなる。また、天然原料を使用すると、天然原料自体が多くの不純物を含んでいるため、それら不純物を除去するための精製コストが高くなる。これに対し、本実施の形態の焼成炉を構成する二酸化炭素固定器により炭酸ナトリウムを生成させれば、メタン改質により得られた二酸化炭素と高純度の水酸化ナトリウムとを原料とするため、精製工程を簡略化し精製コストを低くしながら高純度の炭酸ナトリウムを得ることができる。

図１に示す本実施の形態の焼成炉１００において、燃料電池７は、市販のシステムを用いることができる。高分子型、リン酸型、溶融炭酸塩型、固体電解質型などいずれでもよいが、排熱が高温であることから、リン酸型又は溶融炭酸塩型又は固体電解質型が好ましい。また発生できる電力容量は、現在の市販システムの性能から、１システム当たり１００ＫＷから２００ＫＷ程度となるが、これを並列設置するなどの方法を採れば、電力容量は自由に設計できる。そして、水素燃料２５の一部が燃料電池用水素２７として配管を通じて送られ、燃料電池７において、燃料電池用水素２７と空気（空気中の酸素）とが反応して発電される。

図１に示す本実施の形態の焼成炉１００においては、燃焼手段２で燃焼させる燃料として、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料３１と水素分離器４で分離された水素燃料２５との混合燃料３２を使用する。焼成炉１００の運転のスタート時は、燃焼排ガス１２が定常的に排出されていない状態（燃焼排ガス１２がまだ発生していない状態や徐々に増加している状態）であるため、メタン改質器３による反応を燃焼排ガス１２を使用しながら行うことが困難であるため、混合燃料３２を使用するのは、焼成炉本体１内が安定化し、燃焼排ガス１２が定常的に排出されるようになってからでもよい（後述する、メタン改質器が焼成炉本体内に配設される場合には、燃焼ガスの温度が安定するようになってからでもよい。）。この場合、焼成炉１００の運転のスタート時には、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料３１だけで焼成を行う。また、スタート時のように焼成炉本体１内が安定化せず、燃焼排ガス１２が定常的に排出されていない状態のときには、メタン改質器３に、蒸気や電気等による他の加熱装置（図示せず）を配設し、その加熱装置を使用しながらメタン改質器３を運転するようにしてもよい。

図１に示す本実施の形態の焼成炉１００は、焼成するときに要する熱量が１００万〜１億（ｋＪ／Ｈｒ）の、セラミックを焼成する焼成炉として好適に使用することができる。

改質用メタン副燃料２１と混合用メタン主燃料３１との体積比（改質用メタン副燃料２１：混合用メタン主燃料３１）が５：９５〜１００：０（体積比）であることが好ましい。改質用メタン副燃料２１の比が、５（体積比）より小さいと、二酸化炭素を十分削減されないことがある。また、混合用メタン主燃料３１及び改質用メタン副燃料２１の中の少なくとも一方は液化天然ガス（ＬＮＧ）とすることができる。ＬＮＧとすることにより、ＬＮＧの燃焼性の良さにより効率的に燃焼させることができ、また、ＬＮＧはクリーンで安価な燃料であり、燃焼により硫黄酸化物やダスト等の有害物質を発生しないため好ましい。

次に、図１に示す本実施の形態の焼成炉１００において、混合用メタン主燃料３１と水素燃料２５との混合燃料３２を使用して燃焼手段２で燃焼させたとき（本実施の形態）と、メタンガス（メタン含有率が１００（％）のガス）だけを燃料１１として使用し燃焼手段２で燃焼させたとき（比較例）との、それぞれの燃料の使用量と発生熱量との違い及び、発生する二酸化炭素の量の違いについて説明する。

例えば、改質用メタン副燃料２１及び混合用メタン主燃料３１としてメタンガスを使用し、メタン改質器３による反応率が１００（％）（１モルのメタンと２モルの水をメタン改質器３に導入すると４モルの水素が発生する）であり、水素分離器４における水素の分離効率が１００（％）（改質ガス２４に含有される水素の全てが水素分離器４で分離され、水素燃料２５となる）であり、水素燃料２５の全量を混合用水素燃料２８として混合用メタン主燃料３１と混合するとする。この場合、例えば、メタンガスだけを１（Ｎｍ³／Ｈｒ）使用して燃焼手段２で燃焼させたとすると、３９８００（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量が発生することになる（比較例）。これに対し、本実施の形態の一例として、混合用メタン主燃料として、メタンガスを０．５（Ｎｍ³／Ｈｒ）使用し、改質用メタン副燃料としてメタンガスを０．４（Ｎｍ³／Ｈｒ）使用したとすると、メタン改質器３から１．６（Ｎｍ³／Ｈｒ）の水素が発生し、それが水素分離器４により分離され、分離された水素が水素燃料２５として上記改質用メタン副燃料（メタンガス）と混合されて混合燃料３２（メタンガスが０．５（Ｎｍ³／Ｈｒ）、水素が１．６（Ｎｍ³／Ｈｒ）の混合ガス）となる。この混合燃料３２を燃焼手段２で燃焼させると、メタンガス０．５（Ｎｍ³／Ｈｒ）より、１９９００（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量が発生し、水素１．６（Ｎｍ³／Ｈｒ）より、２０４８０（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量が発生する。従って、混合燃料３２を燃焼させることにより得られる熱量は４０３８０（ｋＪ／Ｈｒ）となる。

以上より、メタンガスだけを燃焼させると、メタンガスの使用量が１（Ｎｍ³／Ｈｒ）のときに、３９８００（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量が得られるのに対し、本実施の形態の場合には、メタンガスの総使用量（混合用メタン主燃料３１と改質用メタン副燃料２１との合計）が０．９（Ｎｍ³／Ｈｒ）のときに、４０３８０（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量が得られることになる。また、メタンガス１モルを燃焼させたときに発生する二酸化炭素の量は１モルである（理論量）ため、上記比較例の場合、二酸化炭素の発生量が１（Ｎｍ³／Ｈｒ）となるのに対し、上記本実施の形態の一例の場合は、二酸化炭素の発生量が０．５（Ｎｍ³／Ｈｒ）となる。従って、本実施の形態と、比較例の場合とを比較すると、燃焼手段２での燃焼により発生する熱量をほぼ同等（本実施の形態のほうが若干大きい）にするために必要なメタンガスの使用量は、本実施の形態の場合が比較例の場合に対して１０％削減され、更に発生する二酸化炭素の量は、本実施の形態の場合が比較例の場合に対して５０％削減されたことになる。

次に、本発明の焼成炉の他の実施の形態について図面を参照しながら説明する。図２は、本実施の形態の焼成炉を模式的に示すブロックフロー図である。そして、図２において矢印は、各燃料、燃焼排ガス、水蒸気、その他の物質等の移動する状態を示している。

図２に示すように、本実施の形態の焼成炉２００は、流入したメタンを含む燃料６１を燃焼させて燃焼ガスを発生させる燃焼手段５２と、燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の燃焼ガスを二酸化炭素を含む燃焼排ガス（外部に排出された燃焼ガス）６２として外部に排出させる焼成炉本体５１とを備え、更に、内部にメタン改質触媒５６が充填され、そこに流入したメタンを主成分とする改質用メタン副燃料７１及び水蒸気７２からなる改質原料７３を、燃焼排ガス６２により加熱しながらメタン改質触媒５６に接触させることにより改質原料７３の中のメタンと水蒸気７２とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガス７４を生成させる（メタン改質反応をさせる）メタン改質器５３と、メタン改質器５３で生成した改質ガス７４を内部に流入させて改質ガス７４の中の水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料７５と二酸化炭素を含有する残留ガス７６とに分離させる水素分離器５４と、水素分離器５４で分離された残留ガス７６の中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化させる二酸化炭素固定器５５と、水素分離器５４で分離された水素燃料７５を含有する燃料電池用水素７７と酸素又は空気とを反応させることにより発電する燃料電池５７とを更に備えてなるものである。

そして、本実施の形態の焼成炉２００は、メタン改質器５３におけるメタン改質反応を燃焼排ガス６２の有する熱を使用しながら行うことにより、燃焼排ガス６２の有する熱を有効に再利用することができる。また、二酸化炭素固定器５５は、内部に二酸化炭素を固定するための固定化剤９１として水酸化ナトリウムを流入させ、内部で固定化剤９１と残留ガス７６とを接触させ、固定化剤９１に残留ガス７６中に含有される二酸化炭素を吸収させて、炭酸ナトリウムを生成させ、炭酸ナトリウムを含有する廃液９２を外部に排出するように形成されている。そして、未反応のガスは二酸化炭素固定器排ガス９４として外部に排出される。また、固定化剤９１としては、二酸化炭素と反応又は二酸化炭素を吸収することができれば特に制限されるものではなく、ＮａＯＨ、Ｍｇ（ＯＨ）₂等を挙げることができる。また、各機器間は、所定の配管で繋がれ、各燃料、水蒸気等はその配管内を流れて移動している。

このように、本実施の形態の焼成炉２００は、燃料電池５７を備え、水素燃料７５を含有する燃料電池用水素７７を使用して発電しているため、燃焼排ガス６２が有する熱エネルギーを電気エネルギーに効率的に変換することができる。つまり、燃焼排ガス６２が有する熱を使用してメタン改質器５３で水素を含有する改質ガス７４を発生させ、水素分離器５４により改質ガス７４から水素燃料７５を分離し、分離された水素燃料７５の全量を燃料電池用水素７７として燃料電池５７で発電に使用することにより、燃焼排ガス６２が有する熱エネルギーを利用価値のより高い電気エネルギーに効率的に変換しているのである。燃料電池５７は水素（燃料電池用水素）と酸素又は空気とを反応させることにより発電するものであるが、燃料電池用水素７７として使用する水素燃料７５は含有される水素の純度が高いため、効率的に発電を行うことができる。例えば、通常の水素を使用して燃料電池を発電させると電力効率が４０％程度であったものが、本実施の形態で使用する燃料電池５７においては、電力効率が６０〜７０％と飛躍的に高くなる。本実施の形態の焼成炉においては、改質ガス７４を水素分離器５４を通さずに、直接燃料電池５７で使用するようにしてもよい。炭酸ガス排出量に関しては、燃料電池は、火力発電などと比較するとその熱エネルギーを電気エネルギーに変換する効率は２倍程度高い。ゆえに二酸化炭素排出量の低減のためには火力発電などに由来する電力ではなく、燃料電池由来の電力を用いれば、同じ電力量に対する炭酸ガス削減量は半減する。ゆえに、二酸化炭素の固定化をあえて行うこと無しに発生二酸化炭素の削減が可能である。二酸化炭素の固定化を行えば、更に高い二酸化炭素削減効果を生じる。

また、本実施の形態の焼成炉２００によると、上記改質原料７３をメタン改質触媒５６で反応させたときに生成する二酸化炭素は、二酸化炭素固定器５５により固定されるため、改質原料７３から生成する二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されることはない。ここで、メタン改質反応のための熱源は燃焼排ガス以外にも炉壁からの放熱やセラミック焼成時に用いる窯道具を冷却するときに廃棄される熱を使うことができ、更に熱の有効回収を図ることができる。

本実施の形態の焼成炉２００においては、残留ガス７６に一酸化炭素等の燃焼可能な物質が含有されていることがあるため、このような燃焼可能な物質が含有されているときには、残留ガス７６の一部又は全部を燃焼手段５２で燃焼させてもよい。燃料の回収となるため好ましい。

図２に示す、本実施の形態の焼成炉２００における、焼成炉本体５１、燃焼手段５２、メタン改質器５３、水素分離器５４、二酸化炭素固定器５５、及び燃料電池５７のそれぞれは、上述した図１に示す本発明の焼成炉の一の実施の形態における、焼成炉本体１、燃焼手段２、メタン改質器３、水素分離器４、二酸化炭素固定器５及び燃料電池７のそれぞれの場合と同様に構成することが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。但し、メタンを含有する燃料６１はメタンを主成分とすることが好ましく、燃焼手段５２は、メタンを主成分とする燃料６１を効率的に燃焼させることができるものであることが好ましい。ここで「メタンを主成分とする」とは、メタンの含有率が８０（体積％）以上であることをいう。また、本実施の形態の焼成炉２００は、水素燃料７５の全量を燃料電池５７における発電に使用するため、水素燃料７５の一部を燃料６１に混合するための分岐用の配管等は必要としない。

図２に示す本実施の形態の焼成炉２００は、焼成するときに要する熱量が１００万〜１億（ｋＪ／Ｈｒ）の、セラミックを焼成する焼成炉として好適に使用することができる。また、被焼成体としては、上記本発明の焼成炉の一の実施の形態の場合と同様に、セラミックハニカム構造体を好適に焼成することができる。

次に、本発明の焼成炉の更に他の実施の形態について図面を参照しながら説明する。図３は、本実施の形態の焼成炉を模式的に示すブロックフロー図である。そして、図３において矢印は、各燃料、燃焼排ガス、水蒸気、その他の物質等の移動する状態を示している。

図３に示すように、本実施の形態の焼成炉３００は、流入したメタンを含む燃料１１１を燃焼させて燃焼ガスを発生させる燃焼手段１０２と、燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の燃焼ガスを二酸化炭素を含む燃焼排ガス（外部に排出された燃焼ガス）１１２として外部に排出させる焼成炉本体１０１とを備え、更に、燃焼炉本体１０１内に配設され、内部にメタン改質触媒１０６が充填され、そこに流入したメタンを主成分とする改質用メタン副燃料１２１及び水蒸気１２２からなる改質原料１２３を、燃料１１１の燃焼により発生した燃焼ガスにより加熱すると共に、焼成炉本体１０１内に発生する輻射伝熱により加熱しながらメタン改質触媒１０６に接触させることにより改質原料１２３の中のメタンと水蒸気１２２とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガス１２４を生成させる（メタン改質反応をさせる）メタン改質器１０３と、メタン改質器１０３で生成した改質ガス１２４を内部に流入させて改質ガス１２４の中の水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料１２５と二酸化炭素を含有する残留ガス１２６とに分離させる水素分離器１０４と、水素分離器１０４で分離された残留ガス１２６の中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化させる二酸化炭素固定器１０５と、を更に備えてなるものである。

このように、本実施の形態の焼成炉によれば、メタン改質器１０３が、焼成炉本体１０１内に配設され、改質原料１２３を燃焼排ガス１１２の代わりに燃焼ガスにより加熱し、更に焼成炉本体１０１内に発生する輻射伝熱によっても加熱しながらメタン改質触媒１０６に接触させて改質ガス１２４を生成させるため、燃焼ガスの有する熱を焼成炉本体１内で直接使用することができ、燃焼ガスの有する熱をロスが少なく有効に利用することができる。これは、例えば、燃焼ガスを一度焼成炉本体１から外部に排出した後に、焼成炉本体１の外部に設置した機器で熱回収を行う場合と比較すると、その燃焼ガスが有する熱エネルギーの放熱等によるロスが著しく少なくなるものである。これにより、燃料の総使用量をより削減することができ、エネルギー資源をより効率的に活用することができる。また、焼成炉本体１０１内に発生する輻射伝熱は、焼成炉本体１０１内の被焼成物、焼成用治具、炉壁等が燃焼ガスにより加熱され、高熱になった被焼成物、焼成用治具及び炉壁等から発せられる輻射伝熱である。改質原料１２３及びメタン改質触媒１０６は、燃焼ガス及び／又は輻射伝熱によって加熱される。通常の改質反応が生じる温度（８００℃以上）での、輻射伝熱（輻射熱）による加熱と燃焼ガスによる加熱のそれぞれの熱量の比としては、輻射熱：燃焼ガス＝２：１〜４：１の範囲であることが好ましい。およそ８００℃では、全加熱量に占める輻射熱の割合が６０％、１０００℃以上では輻射熱の割合が８０％となることが好ましい。また、高温になればなるほど輻射熱が優勢になる。

そして、本実施の形態の焼成炉３００は、燃焼手段１０２が、流入したメタンを主成分とする混合用メタン主燃料１３１と水素分離器１０４で分離された水素燃料１２５（混合用水素燃料１２８）との混合燃料１３２を燃焼させて、すなわち、メタンを含む燃料１１１として混合燃料１３２を使用して、燃焼ガスを発生させることにより、燃焼排ガス１１２中の二酸化炭素含有量を低減させ、二酸化炭素の外部への排出量を低減させることができる。また、二酸化炭素固定器１０５は、内部に二酸化炭素を固定するための固定化剤１４１として水酸化ナトリウムを流入させ、内部で固定化剤１４１と残留ガス１２６とを接触させ、固定化剤１４１に残留ガス１２６中に含有される二酸化炭素を吸収させて、炭酸ナトリウムを生成させ、炭酸ナトリウムを含有する廃液１４２を外部に排出するように形成されている。そして未反応のガスは、二酸化炭素固定器排ガス１４４として外部に排出される。ここで、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料１３１において、「メタンを主成分とする」とは、メタンの含有率が８０（体積％）以上であることをいう。また、固定化剤１４１としては、二酸化炭素と反応又は二酸化炭素を吸収することができれば特に制限されるものではなく、ＮａＯＨ、Ｍｇ（ＯＨ）₂等を挙げることができる。また、各機器間は、所定の配管で繋がれ、各燃料、水蒸気等はその配管内を流れて移動している。

このように、本実施の形態の焼成炉３００によると、燃焼手段１０２で燃焼させるメタンを含む燃料１１１として、混合用メタン主燃料１３１と、水素燃料１２５（混合用水素燃料１２８）との混合燃料１３２を使用するようにしたため、混合燃料１３２（燃料１１１）が、燃焼させても二酸化炭素が発生しない水素（水素燃料１２５）を含有する分だけ、二酸化炭素の発生を低減することができる。また、上記改質原料１２３をメタン改質触媒１０６で反応させたときに生成する二酸化炭素は、二酸化炭素固定器１０５により固定されるため、改質原料１２３から生成する二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されることはない。更に、上記改質原料１２３をメタン改質触媒１０６で反応させるときの吸熱反応に必要な熱量として、焼成炉本体１０１内の燃焼ガスの熱量（燃料１１１の燃焼熱）を使用して水素燃料とするため、燃焼ガスの有する熱量の一部を燃料１１１の燃焼熱として有効に回収し、再度利用することができ、これにより燃料の総使用量を削減することができる。ここで、メタン改質反応のための熱源としての燃焼ガスの有する熱とは、燃料１１１の燃焼熱のことであり、燃料１１１の燃焼時の放射熱や、被焼成物、炉壁等の焼成用治具等からの輻射伝熱も含まれる。また、セラミック焼成時に用いる窯道具を冷却するときに廃棄される熱等も使うことができる。

図３に示すように、本実施の形態の焼成炉３００は、更に燃料電池１０７を備えている。水素分離器１０４で分離して得た水素燃料１２５の一部を燃料電池用水素１２７として分岐させ、これを燃料電池１０７に使用して発電するように構成されている。水素燃料１２５は含有される水素の純度が高いため、燃料電池１０７により効率的に発電を行うことができる。

水素燃料１２５は、その全量を混合用水素燃料１２８として使用してもよいし、混合用水素燃料１２８と燃料電池用水素１２７とに分けて使用してもよい。混合用水素燃料１２８と燃料電池用水素１２７とに分けるときの比率は特に限定されるものではなく、二酸化炭素の排出量と発電量とを適宜最適値になるようにバランスさせるようにすればよい。

本実施の形態の焼成炉において、改質ガス１２４を水素分離器１０４を通さずに、直接燃料電池１０７で使用するようにしてもよい。

図５は、本実施の形態の焼成炉３００を構成する焼成炉本体１０１を模式的に示し、その長手方向に垂直な平面で切断した断面図である。図５に示す焼成炉本体１０１は、連続式の焼成炉本体１０１であり、その長手方向とは、被焼成体ｍが焼成炉本体１０１内に搬入されて進行する方向である。被焼成体ｍはベルトコンベアＢにより焼成炉本体１０１内を長手方向に沿って進行するように形成されている。図５に示すように、焼成炉本体１０１は、その外周壁１０１ａの内側の面に沿ってメタン改質器３が配設されている形態が示してあるが、図６に示すように、内側炉壁１０１ｂの内側、すなわち被焼成体ｍを燃焼ガスにより焼成する空間に配設してもよい。また、これらの両方に配設してもよい。また、図５に示す焼成炉本体１０１の断面において、その断面全体の温度分布の中で、メタン改質反応を行うために最適温度となる位置にメタン改質器３が配設されることが好ましい。また、焼成炉本体１０１の長手方向においてメタン改質器１０３を配設させる位置としては、焼成炉本体１０１内の温度分布においてメタン改質反応に適した温度となる位置とすることが好ましい。また、メタン改質器１０３を配設する位置の温度状態を最適にするために、図５に示すように、メタン改質器１０３を配設させる空間と、被焼成体ｍを燃焼ガスにより焼成する空間とを、内側炉壁１０１ｂにより仕切ることが好ましい。内側炉壁１０１ｂで焼成炉本体１０１内を仕切ることにより、燃焼ガスがメタン改質器１０３に直接接触しないようにしたり、接触し難くすることができるため、メタン改質器１０３に伝わる熱量をより適切に調節することができ、メタン改質器１０３の温度をより適切なものとすることができる。これは、メタン改質器１０３を焼成炉本体１０１の高温領域に配設させる場合に有効である。

メタン改質器１０３は、筒状の改質反応管１０３ａ内にメタン改質触媒１０６が充填されて形成されている。メタン改質器１０３は、改質反応管１０３ａの両端部が焼成炉本体１０１の外部に連通し、一方の端部から改質原料を流入させ、焼成炉本体１０１内で、燃焼ガスの熱及び輻射伝熱により加熱しながら及びメタン改質触媒によりメタン改質反応をさせ、得られた改質ガスを改質反応管１０３ａの他方の端部から焼成炉本体１０１の外部に流出させるように形成されている。

メタン改質触媒１０６を充填する容器としては、本実施の形態においては、図５に示した管状の改質反応管を使用しているが、容器の形状は、管状（筒状）に限定されるものではなく、箱形や、その他内部にメタン改質触媒１０６を充填して焼成炉本体１０１内に配設でき、燃焼ガスによりメタン改質反応ができればいずれの形状でもよい。

図３に示す本実施の形態の焼成炉３００における、焼成炉本体１０１、燃焼手段１０２、メタン改質器１０３、水素分離器１０４及び二酸化炭素固定器１０５、燃料電池１０７のそれぞれは、焼成炉本体１０１内にメタン改質記１０３が配設されていること以外は、上述した図１に示す本発明の焼成炉の一の実施の形態における、焼成炉本体１、燃焼手段２、メタン改質器３、水素分離器４、二酸化炭素固定器５及び燃料電池７のそれぞれの場合と同様に構成することが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。

また、本実施の形態の焼成炉では、メタン改質器が焼成炉本体内に配設されているが、それに加えて、上述した図１に示す本発明の焼成炉の一の実施の形態におけるメタン改質器のような、焼成炉本体の外部に配設されるメタン改質器が更に備えられてもよい。つまり、焼成炉本体の内部と外部にメタン改質器が備えられ、内部では、燃焼ガスの熱及び輻射伝熱を利用してメタン改質を行い、外部では、燃焼排ガスの熱を利用してメタン改質を行うようにしてもよい。

次に、本発明の焼成炉の更に他の実施の形態について図面を参照しながら説明する。図４は、本発明の焼成炉の更に他の実施の形態を模式的に示すブロックフロー図である。そして、図４において矢印は、各燃料、燃焼排ガス、水蒸気、その他の物質等の移動する状態を示している。

図４に示すように、本実施の形態の焼成炉４００は、流入したメタンを含む燃料１６１を燃焼させて燃焼ガスを発生させる燃焼手段１５２と、燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の燃焼ガスを二酸化炭素を含む燃焼排ガス１６２として外部に排出させる焼成炉本体１５１とを備え、更に、焼成炉本体１５１内に配設され、内部にメタン改質触媒１５６が充填され、そこに流入したメタンを主成分とする改質用メタン副燃料１７１及び水蒸気１７２からなる改質原料１７３を、燃焼ガスにより加熱すると共に、焼成炉本体１５１内に発生する輻射伝熱により加熱しながらメタン改質触媒１５６に接触させることにより改質原料１７３の中のメタンと水蒸気１７２とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガス１７４を生成させる（メタン改質反応をさせる）メタン改質器１５３と、メタン改質器１５３で生成した改質ガス１７４を内部に流入させて改質ガス１７４の中の水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料１７５と二酸化炭素を含有する残留ガス１７６とに分離させる水素分離器１５４と、水素分離器１５４で分離された残留ガス１７６の中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化させる二酸化炭素固定器１５５と、水素分離器１５４で分離された水素燃料１７５を含有する燃料電池用水素１７７と酸素又は空気とを反応させることにより発電する燃料電池１５７とを更に備えてなるものである。各機器間は、所定の配管で繋がれ、各燃料、水蒸気等はその配管内を流れて移動している。二酸化炭素固定器１５５で固定化されなかったガスは、二酸化炭素固定器排ガス１９４として外部に排出される。また、焼成炉本体１５１内に発生する輻射伝熱は、焼成炉本体１５１内の被焼成物、焼成用治具、炉壁等が燃焼ガスにより加熱され、高熱になった被焼成物、焼成用治具、炉壁等から発せられる輻射伝熱である。輻射伝熱は、焼成炉本体１５１内の温度が１０００℃以上になると、特に大きくなる。また、改質原料１７３及びメタン改質触媒１５６は、燃焼ガスで加熱され、更に輻射伝熱によっても加熱される。

このように、本実施の形態の焼成炉４００は、メタン改質器１５３を焼成炉本体１５１内に配設したため、メタン改質反応を焼成炉本体１５１内の燃焼ガスの有する熱及び／又は燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱の一部を使用しながら行うことにより、燃焼ガスの有する熱を有効に利用することができる。そして、本実施の形態の焼成炉４００は、燃料電池１５７を備え、水素燃料１７５を含有する燃料電池用水素１７７を使用して発電しているため、燃焼ガスが有する熱エネルギーの一部を電気エネルギーに効率的に変換することができる。つまり、燃焼ガスが有する熱を使用してメタン改質器１５３で水素を含有する改質ガス１７４を発生させ、水素分離器１５４により改質ガス１７４から水素燃料１７５を分離し、分離された水素燃料１７５の全量を燃料電池用水素１７７として燃料電池１５７で発電に使用することにより、燃焼ガスが有する熱エネルギーの一部を利用価値のより高い電気エネルギーに効率的に変換しているのである。燃料電池１５７は水素（燃料電池用水素）と酸素又は空気とを反応させることにより発電するものであるが、燃料電池用水素１７７として使用する水素燃料１７５は含有される水素の純度が高いため、効率的に発電を行うことができる。例えば、通常の水素を使用して燃料電池を発電させると電力効率が４０％程度であったものが、本実施の形態で使用する燃料電池１５７においては、電力効率が６０〜７０％と飛躍的に高くなる。本実施の形態の焼成炉においては、改質ガス１７４を水素分離器１５４を通さずに、直接燃料電池１５７で使用するようにしてもよい。炭酸ガス排出量に関しては、燃料電池は、火力発電などと比較するとその熱エネルギーを電気エネルギーに変換する効率は２倍程度高い。ゆえに二酸化炭素排出量の低減のためには火力発電などに由来する電力ではなく、燃料電池由来の電力を用いれば、同じ電力量に対する炭酸ガス削減量は半減する。ゆえに、二酸化炭素の固定化をあえて行うこと無しに発生二酸化炭素の削減が可能である。二酸化炭素の固定化を行えば、更に高い二酸化炭素削減効果を生じる。

図４に示す、本実施の形態の焼成炉４００における、焼成炉本体１５１、燃焼手段１５２、メタン改質器１５３、水素分離器１５４、二酸化炭素固定器１５５、及び燃料電池１５７のそれぞれは、焼成炉本体１５１内にメタン改質記１５３が配設されていること以外は、上述した図１に示す本発明の焼成炉の一の実施の形態における、焼成炉本体１、燃焼手段２、メタン改質器３、水素分離器４、二酸化炭素固定器５及び燃料電池７のそれぞれの場合と同様に構成することが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。そして、焼成炉本体１５１の内部にメタン改質器１５３が配設されている構造としては、図５又は図６に示す焼成炉本体１０１と同様の構成にすることが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。但し、メタンを含有する燃料１６１はメタンを主成分とすることが好ましく、燃焼手段１５２は、メタンを主成分とする燃料１６１を効率的に燃焼させることができるものであることが好ましい。

次に、本発明の焼成方法の一の実施の形態について、上述した本発明の焼成炉の一の実施の形態を示す図１を参照しながら説明する。

本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉１００としては、図１を参照しながら説明した上記本発明の焼成炉の一の実施の形態を好適に使用することができる。本実施の形態の焼成方法は、燃焼手段２にメタンを含む燃料１１を流入させて燃焼させることにより燃焼ガスを発生させ、燃焼手段２で発生した燃焼ガスを焼成炉本体１内部に導入し、燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の燃焼ガスを外部に排出させる焼成方法である。そして、更に内部にメタン改質触媒６が充填されたメタン改質器３に、メタンを主成分とする改質用メタン副燃料２１及び水蒸気２２からなる改質原料２３を流入させ、改質原料２３を燃焼排ガス１２により加熱しながらメタン改質触媒６に接触させることにより改質原料２３の中のメタンと水蒸気２２とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガス２４を生成させるものである。

このように、本実施の形態の焼成方法によると、メタン改質器３におけるメタン改質反応を焼成炉本体１の外部に排出された燃焼ガス（燃焼排ガス１２）の有する熱を使用しながら行うことにより、燃焼排ガス１２の有する熱を有効に再利用することができる。

そして、更に本実施の形態の焼成方法は、メタン改質器３で生成した改質ガス２４を水素分離器４の内部に流入させて改質ガス２４の中の水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料２５と二酸化炭素を含有する残留ガス２６とに分離させ、水素分離器４で分離された残留ガス２６を二酸化炭素固定器５内に流入させ、残留ガス２６の中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化剤４１により固定化させ、燃焼手段２に、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料３１と水素分離器４で分離された水素燃料２５（混合用水素燃料２８）との混合燃料３２を流入、燃焼させて燃焼ガスを発生させることにより、燃焼排ガス１２中の二酸化炭素含有量を低減させることが可能な焼成方法である。メタン改質器３において使用された燃焼排ガス１２は、その後、改質器排ガス４３として外部に排出される。また、固定化剤４１により二酸化炭素を固定化した後には、廃液４２として外部に排出される。

ここで、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料３１において、「メタンを主成分とする」とは、メタンの含有率が８０（体積％）以上であることをいう。また、水素を主成分とする水素燃料２５の「水素を主成分とする」とは、水素の含有率が５０（体積％）以上であることをいう。

このように、本実施の形態の焼成方法によると、燃焼手段２で燃焼させるメタンを含む燃料１１として、混合用メタン主燃料３１と、水素燃料２５（混合用水素燃料２８）との混合燃料３２を使用するようにしたため、混合燃料３２（燃料１１）が燃焼させても二酸化炭素が発生しない水素（混合用水素燃料２８）を含有する分だけ、二酸化炭素の発生を低減することができる。このとき、混合燃料３２に含まれる水素の含有率（水素／混合燃料）は、５〜９５（体積％）が好ましく、２５〜７５（体積％）が更に好ましい。５（体積％）より少ないと、二酸化炭素低減効果が十分でないことがあり、９５（体積％）より多いときは、メタン改質反応を行うときに、燃焼排ガスだけではなく、他にも熱源を必要とすることがある。また、上記改質原料２３をメタン改質触媒６で反応させたときに生成する二酸化炭素は、二酸化炭素固定器５により固定されるため、改質原料２３から生成する二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されることはない。更に、上記改質原料２３をメタン改質触媒６で反応させるときの吸熱反応に必要な熱量として、焼成炉本体１から排出される燃焼排ガス１２の熱量を使用するため、燃焼排ガス１２の排熱の一部を水素燃料とすることにより燃料の燃焼熱として回収することになり、燃料の総使用量を削減することができる。

図１に示すように、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉１００は、更に燃料電池７を備え、水素燃料２５の一部を燃料電池用水素２７として使用し、発電することが可能に構成されている。燃料電池７は水素（燃料電池用水素）と酸素又は空気とを反応させることにより発電するものであり、本実施の形態の焼成方法においては、水素分離器４で分離して得た水素燃料２５の一部を燃料電池用水素２７として分離し、これを燃料電池７に使用して発電することができる。水素燃料２５は含有される水素の純度が高いため、その一部を燃料電池用水素２７として使用することにより、燃料電池７で効率的に発電を行うことができる。例えば、通常の水素を使用して燃料電池を発電させると電力効率が４０％程度であったものが、本実施の形態において燃料電池７で発電すると、電力効率が６０〜７０％と飛躍的に向上する。また、水素分離器４で分離して得た水素燃料２５の一部を混合用水素燃料２８として最終的に燃焼手段２で燃焼させ、その残りを燃料電池用水素２７として燃料電池７での発電に利用することにより、燃焼排ガス１２に含有される二酸化炭素量を低減させると同時に、燃焼排ガス１２の有する熱を有効に回収して発電に利用することができ、利用価値の高い電気エネルギーを得ることができる。

炭酸ガス排出量に関しては、燃料電池は、火力発電などと比較するとその熱エネルギーを電気エネルギーに変換する効率は２倍程度高い。ゆえに二酸化炭素排出量の低減のためには火力発電などに由来する電力ではなく、燃料電池由来の電力を用いれば、同じ電力量に対する炭酸ガス削減量は半減する。ゆえに、二酸化炭素の固定化をあえて行うこと無しに発生二酸化炭素の削減が可能である。二酸化炭素の固定化を行えば、更に高い二酸化炭素削減効果を生じる。

水素燃料２５は、その全量を混合用水素燃料２８として使用してもよいし、混合用水素燃料２８と燃料電池用水素２７とに分けて使用してもよい。混合用水素燃料２８と燃料電池用水素２７とに分けるときの比率は特に限定されるものではなく、二酸化炭素の排出量と発電量とを適宜最適値になるようにバランスさせるようにすればよい。

図１に示す、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉１００において、焼成炉本体１は、上記本発明の焼成炉における焼成炉本体の場合と同様に構成することが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。また、焼成炉本体１は、所定量の被焼成体ずつを断続的に焼成するバッチ式であってもよいが、セラミック構造体等の被焼成体を連続的にその内部に搬入し、その被焼成体を内部で加熱、焼成した後に連続的にその外部に搬出する連続式の焼成炉本体１であることが好ましい。連続的に焼成を行うことにより、定常的に安定して焼成炉本体１から燃焼排ガス１２を排出することができるため、メタン改質器３において、燃焼排ガス１２の熱によりメタン改質反応を安定して行うことができ、それにより水素燃料２５を安定して供給することができ、水素燃料２５と混合用メタン主燃料３１とを混合させることにより得られる混合燃料３２を安定して燃焼手段２に供給することができる。

また、本実施の形態の焼成方法により焼成する被焼成体としては食器・タイル・衛生陶器・ガイシなどのセラミック、更にはセラミックハニカム構造体を好適に焼成することができる。ここで、セラミックハニカム構造体とは、セラミック製の、隔壁によって区画された流体の流路となる複数のセルを有するハニカム構造の構造体である。

図１に示す、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉１００において、燃焼手段２、メタン改質器３、水素分離器４及び二酸化炭素固定器５は、上述した本発明の焼成炉の一の実施の形態における、燃焼手段２、メタン改質器３、水素分離器４及び二酸化炭素固定器５の場合と同様に構成することが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。二酸化炭素固定器を炭酸ナトリウム生成器として使用する場合にも、上述した本発明の焼成炉の一の実施の形態において、二酸化炭素固定器を炭酸ナトリウム生成器として使用する場合と同様にすることが好ましい。

本実施の形態の焼成方法においては、上述した本発明の焼成炉の一の実施の形態を使用して焼成する場合と同様に、燃焼手段２で燃焼させる燃料として、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料３１と水素分離器４で分離された水素燃料２５（混合用水素燃料２８）との混合燃料３２を使用する。焼成炉１００の運転のスタート時は、燃焼排ガス１２が定常的に排出されていない状態（燃焼排ガス１２がまだ発生していない状態や徐々に増加している状態）であるため、メタン改質器３による反応を燃焼排ガス１２を使用しながら行うことが困難であり、混合燃料３２を使用するのは、燃焼排ガス１２が定常的に排出されるようになってからでもよい。この場合、焼成炉１００の運転のスタート時には、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料３１だけで焼成を行う。また、スタート時の燃焼排ガス１２が定常的に排出されていない状態のときには、メタン改質器３に、蒸気や電気等による他の加熱装置（図示せず）を配設し、その加熱装置を使用しながらメタン改質器３を運転するようにしてもよい。

本実施の形態の焼成方法は、セラミックを１００万〜１億（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量で焼成するときに好適に使用することができる。１００万（ｋＪ／Ｈｒ）よりも小さな設備の場合には、幾つかの小さな設備を組み合わせて本発明を用いることもできる。１００万（ｋＪ／Ｈｒ）以下の設備でも本発明は適用できるが、メタンの水蒸気改質設備が高額な現状では経済的ではない。

本実施の形態の焼成方法においては、上述した本発明の焼成炉の一の実施の形態を使用して焼成する場合と同様に、改質用メタン副燃料２１と混合用メタン主燃料３１との体積比（改質用メタン副燃料２１：混合用メタン主燃料３１）を５：９５〜１００：０（体積比）とすることが好ましい。改質用メタン副燃料２１の比が、５（体積比）より小さいと、二酸化炭素が十分削減されないことがある。また、混合用メタン主燃料３１及び改質用メタン副燃料２１の中の少なくとも一方は液化天然ガス（ＬＮＧ）とすることができる。ＬＮＧとすることにより、ＬＮＧの燃焼性の良さにより効率的に燃焼させることができ、また、ＬＮＧはクリーンで安価な燃料であり、燃焼により硫黄酸化物やダスト等の有害物質を発生しないため好ましい。

本実施の形態の焼成方法として混合用メタン主燃料３１と水素燃料２５（混合用水素燃料２８）との混合燃料３２を使用して燃焼手段２で燃焼させたとき（本実施の形態）と、メタンガス（メタン含有率が１００（％）のガス）だけを燃料１１として使用し、燃焼手段２で燃焼させたとき（比較例）との、それぞれの燃料の使用量と発生熱量との違い及び、発生する二酸化炭素の量の違いを示すと、上述した本発明の焼成炉の一の実施の形態において同様の比較をした場合と同様の結果が得られる。すなわち、メタンガスだけを燃料１１として燃焼させると、メタンガス１（Ｎｍ³／Ｈｒ）の使用に対して３９８００（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量が得られるのに対し、本実施の形態の場合には、メタンガスの総使用量（混合用メタン主燃料３１と改質用メタン副燃料２１との合計）が０．９（Ｎｍ³／Ｈｒ）であるのに対して、得られる熱量が４０３８０（ｋＪ／Ｈｒ）となる。また、メタンガス１モルを燃焼させたときに発生する二酸化炭素の量は１モルである（理論量）ため、上記比較例の場合には、１（Ｎｍ³／Ｈｒ）の二酸化炭素が発生するのに対し、上記本実施の形態の場合は、０．５（Ｎｍ³／Ｈｒ）の二酸化炭素が発生することになる。従って、本実施の形態と、比較例の場合とを比較すると、燃焼手段２での燃焼により発生する熱量をほぼ同等（本実施の形態のほうが若干大きい）にするために必要なメタンガスの使用量は、本実施の形態の場合が比較例の場合に対して１０％削減され、更に発生する二酸化炭素の量は、本実施の形態の場合が比較例の場合に対して５０％削減されたことになる。

次に、本発明の焼成方法の他の実施の形態について、上述した本発明の焼成炉の他の実施の形態を示す図２を参照しながら説明する。

本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉２００としては、図２を参照しながら説明した上記本発明の焼成炉の他の実施の形態と同様の焼成炉であることが好ましい。本実施の形態の焼成方法は、燃焼手段５２にメタンを含む燃料６１を流入させて燃焼させることにより燃焼ガスを発生させ、燃焼手段５２で発生した燃焼ガスを焼成炉本体５１内部に導入し、燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の燃焼ガスを焼成炉本体５１の外部に排出させる焼成方法である。そして、更に内部にメタン改質触媒５６が充填されたメタン改質器５３に、メタンを主成分とする改質用メタン副燃料７１及び水蒸気７２からなる改質原料７３を流入させ、改質原料７３を焼成炉本体５１から排出された燃焼ガス（燃焼排ガス６２）により加熱しながらメタン改質触媒５６に接触させることにより改質原料７３の中のメタンと水蒸気７２とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガス７４を生成させるものである。

このように、本実施の形態の焼成方法によると、メタン改質器５３におけるメタン改質反応を燃焼排ガス６２の有する熱を使用しながら行うことにより、燃焼排ガス６２の有する熱を有効に再利用することができる。

そして、更に本実施の形態の焼成方法は、メタン改質器５３で生成した改質ガス７４を水素分離器５４の内部に流入させて改質ガス７４の中の水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料７５と二酸化炭素を含有する残留ガス７６とに分離させ、水素分離器５４で分離された残留ガス７６を二酸化炭素固定器５５内に流入させ、残留ガス７６の中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化剤９１により固定化させ、水素分離器５４で分離された水素燃料７５を燃料電池用水素７７として、燃料電池５７に流入させて、燃料電池用水素７７と酸素又は空気とを反応させることにより発電させ、これにより、燃焼排ガス６２が有する熱を使用してメタン改質器５３で水素を含有する改質ガス７４を発生させ、水素分離器５４により改質ガス７４から水素燃料７５を分離し、水素燃料７５を燃料電池用水素７７として燃料電池５７で発電に使用し、燃焼排ガス６２が有する熱エネルギーを電気エネルギーに変換することが可能な焼成方法である。メタン改質器５３において使用された燃焼排ガス６２は、その後、改質器排ガス９３として外部に排出される。また、固定化剤９１により二酸化炭素を固定化した後には、廃液９２として外部に排出される。

このように本実施の形態の焼成方法によれば、水素燃料７５の全量を燃料電池用水素７７として使用し、燃料電池５７により発電するため、燃焼排ガス６２の有する熱を有効に回収して発電に利用することができ、より利用価値の高い電気エネルギーを得ることができる。水素燃料７５は含有される水素の純度が高いため、燃料電池用水素７７として使用することにより、燃料電池５７で効率的に発電を行うことができる。例えば、通常の水素を使用して燃料電池を発電させると電力効率が４０％程度であったものが、本実施の形態において燃料電池５７で発電すると、電力効率が６０〜７０％と飛躍的に向上する。

また、本実施の形態の焼成方法によると、上記改質原料７３をメタン改質触媒５６で反応させたときに生成する二酸化炭素は、二酸化炭素固定器５５により固定されるため、改質原料７３から生成する二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されることはない。

図２に示す、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉２００において、焼成炉本体５１は、図１に示す、上記本発明の焼成炉の一の実施の形態における焼成炉本体１の場合と同様に構成することが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。また、焼成炉本体５１は、所定量の被焼成体ずつを断続的に焼成するバッチ式であってもよいが、セラミック構造体等の被焼成体を連続的にその内部に搬入し、その被焼成体を内部で加熱、焼成した後に連続的にその外部に搬出する連続式の焼成炉本体５１であることが好ましい。連続的に焼成を行うことにより、定常的に安定して焼成炉本体５１から燃焼排ガス６２を排出することができるため、メタン改質器５３において、燃焼排ガス６２の熱によりメタン改質反応を安定して行うことができ、それにより水素燃料７５を安定して供給することができ、安定して燃料電池５７により発電することができる。

また、本実施の形態の焼成方法により焼成する被焼成体としては食器・タイル・衛生陶器・ガイシなどのセラミック、更にはセラミックハニカム構造体を好適に焼成することができる。ここで、セラミックハニカム構造体とは、セラミック製の、隔壁によって区画された流体の流路となる複数のセルを有するハニカム構造の構造体である。

図２に示す、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉２００において、燃焼手段５２、メタン改質器５３、水素分離器５４及び二酸化炭素固定器５５は、図１に示す、上記本発明の焼成炉の一の実施の形態における、燃焼手段２、メタン改質器３、水素分離器４及び二酸化炭素固定器５の場合と同様に構成することが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。但し、メタンを含有する燃料６１は、メタンを主成分とすることが好ましく、燃焼手段５２は、メタンを主成分とする燃料６１を効率的に燃焼させることができるものであることが好ましい。ここで、「メタンを主成分とする」とは、メタンの含有率が８０（体積％）以上であることをいう。

本実施の形態の焼成炉２００においては、残留ガス７６に一酸化炭素等の燃焼可能な物質が含有されていることがあるため、このような燃焼可能な物質が含有されているときには、残留ガス７６の一部又は全部を燃焼手段１５２で燃焼させてもよい。燃料の回収となるため好ましい。

本実施の形態の焼成方法は、セラミックを１００万〜１億（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量で焼成するときに好適に使用することができる。１００万（ｋＪ／Ｈｒ）よりも小さな設備の場合には、幾つかの小さな設備を組み合わせて本発明を用いることもできる。１００万（ｋＪ／Ｈｒ）以下の設備でも本発明は適用できるが、メタンの水蒸気改質設備が高額な現状では経済的ではない。

次に、本発明の焼成方法の更に他の実施の形態について、上述した本発明の焼成炉の更に他の実施の形態を示す図３を参照しながら説明する。

本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉３００としては、図３を参照しながら説明した上記本発明の焼成炉の更に他の実施の形態と同様の焼成炉であることが好ましい。本実施の形態の焼成方法は、燃焼手段１０２にメタンを含む燃料１１１を流入させて燃焼させることにより燃焼ガスを発生させ、燃焼手段１０２で発生した燃焼ガスを焼成炉本体１０１内部に導入し、燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成する焼成方法である。そして、更に内部にメタン改質触媒１０６が充填され、焼成炉本体１０１内に配設されたメタン改質器１０３に、メタンを主成分とする改質用メタン副燃料１２１及び水蒸気１２２からなる改質原料１２３を流入させ、改質原料１２３を燃焼ガスにより加熱すると共に、焼成炉本体１０１内に発生する輻射伝熱により加熱しながらメタン改質触媒１０６に接触させることにより改質原料１２３の中のメタンと水蒸気１２２とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガス１２４を生成させるものである。また、焼成炉本体１０１内に発生する輻射伝熱は、焼成炉本体１０１内の被焼成物、焼成用治具、炉壁等が燃焼ガスにより加熱され、高熱になった被焼成物、焼成用治具、炉壁等から発せられる輻射伝熱である。輻射伝熱は、焼成炉本体１０１内の温度が１０００℃以上になると、特に大きくなる。また、改質原料１２３及びメタン改質触媒１０６は、燃焼ガスで加熱され、更に輻射伝熱によっても加熱される。

このように、本実施の形態の焼成方法によれば、上記改質原料１２３をメタン改質触媒１０６で反応させるときの吸熱反応に必要な熱量として、焼成炉本体１０１内で燃焼ガスの熱量及び／又は燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱の熱量を使用するため、燃焼ガスの有する熱の一部を水素燃料生成に利用することにより燃料の燃焼熱として回収して再利用することになり、燃料の総使用量を削減することができる。

そして、本実施の形態の焼成方法は、更にメタン改質器１０３で生成した改質ガス１２４を水素分離器１０４の内部に流入させて改質ガス１２４の中の水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料１２５と二酸化炭素を含有する残留ガス１２６とに分離させ、水素分離器１０４で分離された残留ガス１２６を二酸化炭素固定器１０５内に流入させ、残留ガス１２６の中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化剤１４１により固定化させ、燃焼手段１０２に、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料１３１と水素分離器１０４で分離された水素燃料１２５（混合用水素燃料１２８）との混合燃料１３２を流入、燃焼させて燃焼ガスを発生させることにより、燃焼ガス中の二酸化炭素含有量を低減させ、外部に排出される燃焼排ガス１１２中の二酸化炭素含有量を低減させることが可能な焼成方法である。燃焼排ガス１１２は外部に排出される。また、固定化剤１４１により二酸化炭素を固定化した後には、廃液１４２として外部に排出される。

ここで、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料１３１において、「メタンを主成分とする」とは、メタンの含有率が８０（体積％）以上であることをいう。また、水素を主成分とする水素燃料１２５の「水素を主成分とする」とは、水素の含有率が５０（体積％）以上であることをいう。

このように、本実施の形態の焼成方法によると、燃焼手段１０２で燃焼させるメタンを含む燃料１１１として、混合用メタン主燃料１３１と、水素燃料１２５（混合用水素燃料１２８）との混合燃料１３２を使用するようにしたため、混合燃料１３２（燃料１１１）が燃焼させても二酸化炭素が発生しない水素（混合用水素燃料１２８）を含有する分だけ、二酸化炭素の発生を低減することができる。このとき、混合燃料１３２に含まれる水素の含有率（水素／混合燃料）は、５〜９５（体積％）が好ましく、２５〜７５（体積％）が更に好ましい。５（体積％）より少ないと、二酸化炭素低減効果が十分でないことがあり、９５（体積％）より多いときは、メタン改質反応を行うときに、燃焼ガスだけではなく、他にも熱源を必要とすることがある。また、上記改質原料１２３をメタン改質触媒１０６で反応させたときに生成する二酸化炭素は、二酸化炭素固定器１０５により固定されるため、改質原料１２３から生成する二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されることはない。

図３に示すように、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉３００は、更に燃料電池１０７を備え、水素燃料１２５の一部を燃料電池用水素１２７として使用し、発電することが可能に構成されている。燃料電池１０７は水素（燃料電池用水素）と酸素又は空気とを反応させることにより発電するものであり、本実施の形態の焼成方法（第三の発明）においては、水素分離器１０４で分離して得た水素燃料１２５の一部を燃料電池用水素１２７として分離し、これを燃料電池１０７に使用して発電することができる。水素燃料１２５は含有される水素の純度が高いため、その一部を燃料電池用水素１２７として使用することにより、燃料電池１０７で効率的に発電を行うことができる。例えば、通常の水素を使用して燃料電池を発電させると電力効率が４０％程度であったものが、本実施の形態において燃料電池１０７で発電すると、電力効率が６０〜７０％と飛躍的に向上する。また、水素分離器１０４で分離して得た水素燃料１２５の一部を混合用水素燃料１２８として最終的に燃焼手段１０２で燃焼させ、その残りを燃料電池用水素１２７として燃料電池１０７での発電に利用することにより、燃焼排ガス１１２に含有される二酸化炭素量を低減させると同時に、燃焼ガスの有する熱を有効に回収して発電に利用することができ、利用価値の高い電気エネルギーを得ることができる。

炭酸ガス排出量に関しては、燃料電池は、火力発電などと比較するとその熱エネルギーを電気エネルギーに変換する効率は２倍程度高い。ゆえに二酸化炭素排出量の低減のためには火力発電などに由来する電力ではなく、燃料電池由来の電力を用いれば、同じ電力量に対する炭酸ガス削減量は半減する。ゆえに、二酸化炭素の固定化をあえて行うこと無しに発生二酸化炭素の削減が可能である。二酸化炭素の固定化を行えば、更に高い二酸化炭素削減効果を生じる。

水素燃料１２５は、その全量を混合用水素燃料１２８として使用してもよいし、混合用水素燃料１２８と燃料電池用水素１２７とに分けて使用してもよい。混合用水素燃料１２８と燃料電池用水素１２７とに分けるときの比率は特に限定されるものではなく、二酸化炭素の排出量と発電量とを適宜最適値になるようにバランスさせるようにすればよい。

図３に示す、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉３００において、焼成炉本体１０１は、図１を参照しながら説明した本発明の焼成炉の一の実施の形態である焼成炉１００における焼成炉本体１の場合と同様に構成することが好ましく、焼成炉本体１０１にメタン改質器１０３が配設されている構造としては、図５又は図６に示す焼成炉本体１０１と同様に構成することが好ましい。これにより、同様の効果を得ることができる。また、焼成炉本体１０１は、所定量の被焼成体ずつを断続的に焼成するバッチ式であってもよいが、セラミック構造体等の被焼成体を連続的にその内部に搬入し、その被焼成体を内部で加熱、焼成した後に連続的にその外部に搬出する連続式の焼成炉本体１０１であることが好ましい。連続的に焼成を行うことにより、燃焼ガスの温度を定常的に安定せることができるため、焼成炉本体１０１内のメタン改質器１０３において、燃焼ガスの熱及び輻射伝熱による加熱によりメタン改質反応を安定して行うことができ、それにより水素燃料１２５を安定して供給することができ、水素燃料１２５と混合用メタン主燃料１３１とを混合させることにより得られる混合燃料１３２を安定して燃焼手段１０２に供給することができる。

また、本実施の形態の焼成方法により焼成する被焼成体としては食器・タイル・衛生陶器・ガイシなどのセラミック、更にはセラミックハニカム構造体を好適に焼成することができる。ここで、セラミックハニカム構造体とは、セラミック製の、隔壁によって区画された流体の流路となる複数のセルを有するハニカム構造の構造体である。

図３に示す、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉３００において、燃焼手段１０２、メタン改質器１０３、水素分離器１０４、二酸化炭素固定器１０５、及び燃料電池１０７は図１に示す、上記本発明の焼成炉１００（第一の発明）における、燃焼手段２、メタン改質器３、水素分離器４、二酸化炭素固定器５及び燃料電池７の場合と同様に構成することが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。

本実施の形態の焼成方法においては、上述した本発明の焼成方法の一の実施の形態の場合と同様に、燃焼手段１０２で燃焼させる燃料として、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料１３１と水素分離器１０４で分離された水素燃料１２５（混合用水素燃料１２８）との混合燃料１３２を使用する。焼成炉３００の運転のスタート時は、燃焼ガスの温度が安定していない状態（燃焼ガスがまだ発生していない状態や徐々に増加している状態）であるため、メタン改質器１０３による反応を燃焼ガスを使用しながら行うことが困難であり、混合燃料１３２を使用するのは、燃焼ガスが定常的に排出されるようになってからでもよい。この場合、焼成炉３００の運転のスタート時には、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料１３１だけで焼成を行う。また、スタート時の燃焼ガスが定常的に排出されず、温度が安定していない状態のときには、メタン改質器１０３に、蒸気や電気等による他の加熱装置（図示せず）を配設し、その加熱装置を使用しながらメタン改質器１０３を運転するようにしてもよい。

本実施の形態の焼成方法は、セラミックを１００万〜１億（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量で焼成するときに好適に使用することができる。１００万（ｋＪ／Ｈｒ）よりも小さな設備の場合には、幾つかの小さな設備を組み合わせて本発明を用いることもできる。１００万（ｋＪ／Ｈｒ）以下の設備でも本発明は適用できるが、メタンの水蒸気改質設備が高額な現状では経済的ではない。

本実施の形態の焼成方法においては、上述した本発明の焼成方法の一の実施の形態の場合と同様に、改質用メタン副燃料１２１と混合用メタン主燃料１３１との体積比（改質用メタン副燃料１２１：混合用メタン主燃料１３１）を５：９５〜１００：０（体積比）とすることが好ましい。改質用メタン副燃料１２１の比が、５（体積比）より小さいと、二酸化炭素が十分削減されないことがある。また、混合用メタン主燃料１３１及び改質用メタン副燃料１２１の中の少なくとも一方は液化天然ガス（ＬＮＧ）とすることができる。ＬＮＧとすることにより、ＬＮＧの燃焼性の良さにより効率的に燃焼させることができ、また、ＬＮＧはクリーンで安価な燃料であり、燃焼により硫黄酸化物やダスト等の有害物質を発生しないため好ましい。

本実施の形態の焼成方法として混合用メタン主燃料１３１と水素燃料１２５（混合用水素燃料１２８）との混合燃料１３２を使用して燃焼手段１０２で燃焼させたとき（本実施の形態）と、メタンガス（メタン含有率が１００（％）のガス）だけを燃料１１１として使用し、燃焼手段１０２で燃焼させたとき（比較例）との、それぞれの燃料の使用量と発生熱量との違い及び、発生する二酸化炭素の量の違いを示すと、上述した図１に示す本発明の焼成炉１００において同様の比較をした場合と同様の結果が得られる。すなわち、メタンガスだけを燃料１１１として燃焼させると、メタンガス１（Ｎｍ³／Ｈｒ）の使用に対して３９８００（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量が得られるのに対し、本実施の形態の場合には、メタンガスの総使用量（混合用メタン主燃料１３１と改質用メタン副燃料１２１との合計）が０．９（Ｎｍ³／Ｈｒ）であるのに対して、得られる熱量が４０３８０（ｋＪ／Ｈｒ）となる。また、メタンガス１モルを燃焼させたときに発生する二酸化炭素の量は１モルである（理論量）ため、上記比較例の場合には、１（Ｎｍ³／Ｈｒ）の二酸化炭素が発生するのに対し、上記本実施の形態の場合は、０．５（Ｎｍ³／Ｈｒ）の二酸化炭素が発生することになる。従って、本実施の形態と、比較例の場合とを比較すると、燃焼手段１０２での燃焼により発生する熱量をほぼ同等（本実施の形態のほうが若干大きい）にするために必要なメタンガスの使用量は、本実施の形態の場合が比較例の場合に対して１０％削減され、更に発生する二酸化炭素の量は、本実施の形態の場合が比較例の場合に対して５０％削減されたことになる。

また、本実施の形態の焼成方法では、メタン改質器が焼成炉本体内に配設されているが、それに加えて、図１を参照しながら説明した上記本発明の焼成方法の一の実施の形態で使用するメタン改質器のような、焼成炉本体の外部に配設されるメタン改質器が更に備えられてもよい。つまり、焼成炉本体の内部と外部にメタン改質器が備えられ、内部では、燃焼ガスの熱及び輻射伝熱を利用してメタン改質を行い、外部では、燃焼排ガスの熱を利用してメタン改質を行うようにしてもよい。

次に、本発明の焼成方法の更に他の実施の形態について、上述した本発明の焼成炉の更に他の実施の形態を示す図４を参照しながら説明する。

本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉４００としては、図４を参照しながら説明した上記本発明の焼成炉の更に他の実施の形態と同様の焼成炉であることが好ましい。本実施の形態の焼成方法は、燃焼手段１５２にメタンを含む燃料１６１を流入させて燃焼させることにより燃焼ガスを発生させ、燃焼手段１５２で発生した燃焼ガスを焼成炉本体１５１内部に導入し、燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成する焼成方法である。そして、更に内部にメタン改質触媒１５６が充填され、焼成炉本体１５１内に配設されたメタン改質器１５３に、メタンを主成分とする改質用メタン副燃料１７１及び水蒸気１７２からなる改質原料１７３を流入させ、改質原料１７３を燃焼ガスにより加熱すると共に、焼成炉本体１５１内に発生する輻射伝熱により加熱しながらメタン改質触媒１５６に接触させることにより改質原料１７３の中のメタンと水蒸気１７２とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガス１７４を生成させるものである。また、焼成炉本体１５１内に発生する輻射伝熱は、焼成炉本体１５１内の被焼成物、焼成用治具、炉壁等が燃焼ガスにより加熱され、高熱になった被焼成物、焼成用治具、炉壁等から発せられる輻射伝熱である。輻射伝熱は、焼成炉本体１５１内の温度が１０００℃以上になると、特に大きくなる。また、改質原料１７３及びメタン改質触媒１５６は、燃焼ガスで加熱され、更に輻射伝熱によっても加熱される。

このように、本実施の形態の焼成方法によれば、上記改質原料１７３をメタン改質触媒１５６で反応させるときの吸熱反応に必要な熱量として、焼成炉本体１５１内で燃焼ガスの熱量及び／又は燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱の熱量を使用するため、燃焼ガスの有する熱の一部を燃料の燃焼熱として回収して再利用することになり、燃料の総使用量を削減することができる。

そして、本実施の形態の焼成方法は、更にメタン改質器１５３で生成した改質ガス１７４を水素分離器１５４の内部に流入させて改質ガス１７４の中の水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料１７５と二酸化炭素を含有する残留ガス１７６とに分離させ、水素分離器１５４で分離された残留ガス１７６を二酸化炭素固定器１５５内に流入させ、残留ガス１７６の中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化剤１９１により固定化させ、水素分離器１５４で分離された水素燃料１７５を燃料電池用水素１７７として、燃料電池１５７に流入させて、燃料電池用水素１７７と酸素又は空気とを反応させることにより発電させ、これにより、燃焼ガスが有する熱を使用してメタン改質器１５３で水素を含有する改質ガス１７４を発生させ、水素分離器１５４により改質ガス１７４から水素燃料１７５を分離し、水素燃料１７５を燃料電池用水素１７７として燃料電池１５７で発電に使用し、燃焼ガスが有する熱エネルギーの一部を電気エネルギーに変換することが可能な焼成方法である。燃焼排ガス１６２は外部に排出される。また、固定化剤１９１により二酸化炭素を固定化した後には、廃液１９２として外部に排出される。

このように本実施の形態の焼成方法によれば、水素燃料１７５の全量を燃料電池用水素１７７として使用し、燃料電池１５７により発電するため、燃焼ガスの有する熱を有効に回収して発電に利用することができ、より利用価値の高い電気エネルギーを得ることができる。水素燃料１７５は含有される水素の純度が高いため、燃料電池用水素１７７として使用することにより、燃料電池１５７で効率的に発電を行うことができる。例えば、通常の水素を使用して燃料電池を発電させると電力効率が４０％程度であったものが、本実施の形態において燃料電池１５７で発電すると、電力効率が６０〜７０％と飛躍的に向上する。

また、本実施の形態の焼成方法によると、上記改質原料１７３をメタン改質触媒１５６で反応させたときに生成する二酸化炭素は、二酸化炭素固定器１５５により固定されるため、改質原料１７３から生成する二酸化炭素がガスの状態で外部に放出されることはない。

図４に示す、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉４００において、焼成炉本体１５１は、図１に示す、上記本発明の焼成炉の一の実施の形態における焼成炉本体１の場合と同様に構成することが好ましく、焼成炉本体１５１にメタン改質器１５３が配設されている構造としては、図５又は図６に示す焼成炉本体１０１と同様に構成することが好ましい。これにより、同様の効果を得ることができる。また、焼成炉本体１５１は、所定量の被焼成体ずつを断続的に焼成するバッチ式であってもよいが、セラミック構造体等の被焼成体を連続的にその内部に搬入し、その被焼成体を内部で加熱、焼成した後に連続的にその外部に搬出する連続式の焼成炉本体１５１であることが好ましい。連続的に焼成を行うことにより、焼成炉本体１５１内で燃焼ガスの温度を定常的に安定させることができるため、メタン改質器１５３において、燃焼ガスの熱及び輻射伝熱によりメタン改質反応を安定して行うことができ、それにより水素燃料１７５を安定して供給することができ、安定して燃料電池１５７により発電することができる。

また、本実施の形態の焼成方法により焼成する被焼成体としては食器・タイル・衛生陶器・ガイシなどのセラミック、更にはセラミックハニカム構造体を好適に焼成することができる。ここで、セラミックハニカム構造体とは、セラミック製の、隔壁によって区画された流体の流路となる複数のセルを有するハニカム構造の構造体である。

図４に示す、本実施の形態の焼成方法に使用する焼成炉４００において、燃焼手段１５２、メタン改質器１５３、水素分離器１５４、二酸化炭素固定器１５５、及び燃料電池１５７は、図１に示す、上記本発明の焼成炉の一の実施の形態である焼成炉１００における、燃焼手段２、メタン改質器３、水素分離器４、二酸化炭素固定器５及び燃料電池７の場合と同様に構成することが好ましく、これにより、同様の効果を得ることができる。但し、メタンを含有する燃料１６１は、メタンを主成分とすることが好ましく、燃焼手段１５２は、メタンを主成分とする燃料１６１を効率的に燃焼させることができるものであることが好ましい。ここで、「メタンを主成分とする」とは、メタンの含有率が８０（体積％）以上であることをいう。

本実施の形態の焼成炉４００においては、残留ガス１７６に一酸化炭素等の燃焼可能な物質が含有されていることがあるため、このような燃焼可能な物質が含有されているときには、残留ガス１７６の一部又は全部を燃焼手段１５２で燃焼させてもよい。燃料の回収となるため好ましい。

本実施の形態の焼成方法は、セラミックを１００万〜１億（ｋＪ／Ｈｒ）の熱量で焼成するときに好適に使用することができる。１００万（ｋＪ／Ｈｒ）よりも小さな設備の場合には、幾つかの小さな設備を組み合わせて本発明を用いることもできる。１００万（ｋＪ／Ｈｒ）以下の設備でも本発明は適用できるが、メタンの水蒸気改質設備が高額な現状では経済的ではない。

窯業等において、セラミック等を焼成する焼成炉として利用することができ、これにより、当該焼成炉で発生される燃焼ガス又は当該焼成炉から排出される燃焼排ガスが有する熱を回収することが可能となる。更に、燃焼排ガスに含有される二酸化炭素を低減させ、大気中に放出される二酸化炭素量を低減することが可能となり、更に燃料コストを低減することが可能となる。また、燃焼排ガスの熱エネルギーを回収して利用することにより燃料電池で発電を行うことが可能となる。

本発明の焼成炉の一の実施の形態を模式的に示すブロックフロー図である。 本発明の焼成炉の他の実施の形態を模式的に示すブロックフロー図である。 本発明の焼成炉の更に他の実施の形態を模式的に示すブロックフロー図である。 本発明の焼成炉の更に他の実施の形態を模式的に示すブロックフロー図である。 本発明の焼成炉の更に他の実施の形態に使用する焼成炉本体を模式的に示し、その長手方向に垂直な平面で切断した断面図である。 本発明の焼成炉の更に他の実施の形態に使用する焼成炉本体を模式的に示し、その長手方向に垂直な平面で切断した断面図である。

符号の説明

１，５１，１０１，１５１…焼成炉本体、１０１ａ…外周壁、１０１ｂ…内側炉壁、２，５２，１０２，１５２…燃焼手段、３，５３，１０３，１５３…メタン改質器、１０３ａ…改質反応管、４，５４，１０４，１５４…水素分離器、５，５５，１０５，１５５…二酸化炭素固定器、６，５６，１０６，１５６…メタン改質触媒、７，５７，１０７，１５７…燃料電池、１１，６１，１１１，１６１…燃料、１２，６２，１１２，１６２…燃焼排ガス、２１，７１，１２１，１７１…改質用メタン副燃料、２２，７２，１２２，１７２…水蒸気、２３，７３，１２３，１７３…改質原料、２４，７４，１２４，１７４…改質ガス、２５，７５，１２５，１７５…水素燃料、２６，７６，１２６，１７６…残留ガス、２７，７７，１２７，１７７…燃料電池用水素、２８，１２８…混合用水素燃料、３１，１３１…混合用メタン主燃料、３２，１３２…混合燃料、４１，９１，１４１，１９１…固定化剤、４２，９２，１４２，１９２…廃液、４３，９３…改質器排ガス、４４，９４，１４４，１９４…二酸化炭素固定器排ガス、１００，２００，３００，４００…焼成炉、ｍ…被焼成体、Ｂ…ベルトコンベア。

Claims (32)

1. 流入したメタンを含む燃料を燃焼させて燃焼ガスを発生させる燃焼手段と、前記燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の前記燃焼ガスを外部に排出させる焼成炉本体とを備える焼成炉であって、
   内部にメタン改質触媒が充填され、そこに流入したメタンを主成分とする改質用メタン副燃料及び水蒸気からなる改質原料を、前記燃焼ガス及び／又は前記燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱により加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させることにより前記改質原料の中の前記メタンと前記水蒸気とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガスを生成させるメタン改質器を更に備える焼成炉。
2. 前記メタン改質器が、焼成炉本体内に配設され、前記改質原料が、前記燃焼ガス及び／又は前記燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱により加熱され、前記メタン改質触媒に接触して前記改質ガスが生成する請求項１に記載の焼成炉。
3. 前記メタン改質器が、焼成炉本体の外部に配設され、前記改質原料を前記焼成炉本体の外部に排出された前記燃焼ガスにより加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させて前記改質ガスを生成させる請求項１に記載の焼成炉。
4. 水素と酸素又は空気とを反応させることにより発電する燃料電池を更に備え、前記改質ガスに含有される水素の一部又は全部を燃料電池用水素として、前記燃料電池での酸素又は空気との反応に用いる請求項１〜３のいずれかに記載の焼成炉。
5. 前記メタン改質器で生成した前記改質ガスを内部に流入させて前記改質ガスの中の前記水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料と二酸化炭素を含有する残留ガスとに分離させる水素分離器を更に備える請求項１〜４のいずれかに記載の焼成炉。
6. 前記水素燃料の一部又は全部を燃料電池用水素として前記燃料電池での酸素又は空気との反応に使用する請求項５に記載の焼成炉。
7. 前記水素燃料の一部又は全部を、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と混合して混合燃料とし、前記混合燃料を前記燃焼手段で燃焼させる請求項５に記載の焼成炉。
8. 前記水素燃料の、一部を燃料電池用水素として前記燃料電池での酸素又は空気との反応に使用し、残余部を、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と混合して混合燃料とし、前記混合燃料を前記燃焼手段で燃焼させる請求項５に記載の焼成炉。
9. 前記改質用メタン副燃料と前記混合用メタン主燃料との体積比（改質用メタン副燃料：混合用メタン主燃料）が５：９５〜１００：０である請求項７又は８に記載の焼成炉。
10. 前記水素分離器から排出される前記残留ガスを、前記燃焼手段で燃焼させる請求項５〜９のいずれかに記載の焼成炉。
11. 前記水素分離器で分離された前記残留ガスの中の二酸化炭素を、ガスの状態で外部に放出されないように固定化させる二酸化炭素固定器を更に備える請求項５〜１０のいずれかに記載の焼成炉。
12. 前記二酸化炭素固定器が、二酸化炭素を固定化させる固定化剤として水酸化ナトリウムを有し、前記水酸化ナトリウムと二酸化炭素とを反応させて炭酸ナトリウムを生成させることができる請求項１１に記載の焼成炉。
13. 前記焼成炉本体が、前記被焼成体を連続的にその内部に搬入し、前記被焼成体を内部で加熱した後に連続的にその外部に搬出する連続式焼成炉本体である請求項１〜１２のいずれかに記載の焼成炉。
14. 前記改質用メタン副燃料及び前記混合用メタン主燃料の中の少なくとも一方が液化天然ガス（ＬＮＧ）である請求項１〜１３のいずれかに記載の焼成炉。
15. 前記被焼成体の材質がセラミックである請求項１〜１４のいずれかに記載の焼成炉。
16. 前記被焼成体がハニカム構造体である請求項１〜１５のいずれかに記載の焼成炉。
17. 燃焼手段にメタンを含む燃料を流入させて燃焼させることにより燃焼ガスを発生させ、前記燃焼手段で発生した前記燃焼ガスを焼成炉本体内部に導入し、前記燃焼ガスにより、その内部に搬入された被焼成体を加熱して焼成するとともに、焼成後の前記燃焼ガスを焼成炉本体の外部に排出させる焼成方法であって、
    内部にメタン改質触媒が充填されたメタン改質器に、メタンを主成分とする改質用メタン副燃料及び水蒸気からなる改質原料を流入させ、前記改質原料を前記燃焼ガス及び／又は前記燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱により加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させることにより前記改質原料の中の前記メタンと前記水蒸気とを反応させて水素及び二酸化炭素を含有する改質ガスを生成させる焼成方法。
18. 前記メタン改質器を前記焼成炉本体内に配設し、前記改質原料を、前記燃焼ガス及び／又は前記燃焼ガスにより加熱された被焼成物、焼成用治具及び炉壁からの輻射熱により加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させて前記改質ガスを生成させる請求項１７に記載の焼成方法。
19. 前記メタン改質器を前記焼成炉本体の外部に配設し、前記改質原料を前記焼成炉本体の外部に排出された前記燃焼ガスにより加熱しながら前記メタン改質触媒に接触させて前記改質ガスを生成させる請求項１７又は１８に記載の焼成方法。
20. 前記改質ガスに含有される水素の一部又は全部を燃料電池用水素として、燃料電池で酸素又は空気と反応させることにより発電する請求項１７〜１９のいずれかに記載の焼成方法。
21. 前記メタン改質器で生成した前記改質ガスを、水素分離器の内部に流入させて、前記改質ガスの中の前記水素を選択的に分離して水素を主成分とする水素燃料と二酸化炭素を含有する残留ガスとに分離させる請求項１７〜２０のいずれかに記載の焼成方法。
22. 前記水素燃料の一部又は全部を燃料電池用水素として前記燃料電池での酸素又は空気との反応に使用する請求項２１に記載の焼成方法。
23. 前記水素燃料の一部又は全部を、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と混合して混合燃料とし、前記混合燃料を前記燃焼手段で燃焼させる請求項２１に記載の焼成方法。
24. 前記水素燃料の、一部を前記燃料電池での酸素又は空気との反応に使用し、残余部を、メタンを主成分とする混合用メタン主燃料と混合して混合燃料とし、前記混合燃料を前記燃焼手段で燃焼させる請求項２１に記載の焼成方法。
25. 前記改質用メタン副燃料と前記混合用メタン主燃料とを、その体積比（改質用メタン副燃料：混合用メタン主燃料）が５：９５〜１００：０となるように用いる請求項２３又は２４に記載の焼成方法。
26. 前記水素分離器から排出される前記残留ガスを、前記燃焼手段で燃焼させる請求項２１〜２５のいずれかに記載の焼成方法。
27. 前記水素分離器で分離された前記残留ガスを二酸化炭素固定器内に流入させ、前記残留ガスの中の二酸化炭素をガスの状態で外部に放出されないように固定化させる請求項２１〜２６のいずれかに記載の焼成方法。
28. 前記二酸化炭素固定器が、二酸化炭素を固定化させる固定化剤として水酸化ナトリウムを有し、前記水酸化ナトリウムと二酸化炭素とを反応させて炭酸ナトリウムを生成させることができる請求項２７に記載の焼成方法。
29. 前記焼成炉本体として、前記被焼成体を連続的にその内部に搬入し、前記被焼成体を内部で加熱した後に連続的にその外部に搬出する連続式焼成炉本体を用いる請求項１７〜２８のいずれかに記載の焼成方法。
30. 前記改質用メタン副燃料及び前記混合用メタン主燃料の中の少なくとも一方として、液化天然ガス（ＬＮＧ）を用いる請求項１７〜２９のいずれかに記載の焼成方法。
31. 前記被焼成体の材質として、セラミックを用いる請求項１７〜３０のいずれかに記載の焼成方法。
32. 前記被焼成体として、ハニカム構造体を用いる請求項１７〜３１のいずれかに記載の焼成方法。

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