JP2005194551A - 高耐食・高加工性メッキ鋼線およびその製造方法ならびに金網製かご - Google Patents

Abstract

【課題】 無添加のＡｌ−Ｚｎメッキ鋼線よりも高い耐食性を有する高耐食性メッキ鋼線およびこの高耐食性のメッキ鋼線を安定して生産できる製造方法を提供すること。
【解決手段】 高耐食・高加工性メッキ鋼線では、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層とＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ中間層からなるメッキ鋼線であって、メッキ層および中間層におけるＭｎ、Ａｌ、Ｚｎの組成比（平均重量％）が、Ｍｎ：０．０２〜０．３０重量％、Ａｌ：８〜２５重量％、残部がＺｎとＦｅ等の不可避的成分であることを特徴とする。かかるメッキ鋼線の製造方法では、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中のＭｎの浴組成を、製造されるメッキ線のＭｎの付着組成の２〜５倍に調整し、このＭｎが高濃度のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中に線材を通すことで、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層およびＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ中間層からなるメッキ線を製造するようにしたことを特徴とする。
【選択図】 図１

Description

本発明は護岸工事用かごマット、金網、落下防止網等の屋外で使用される各種金網製品に有用な耐食性と加工性を高めた高耐食・高加工性メッキ鋼線およびその製造方法ならびに同メッキ鋼線を用いた金網製かごに関する。

Ｚｎ−Ａｌ合金メッキ鋼線の耐食性を向上させる方法として、Ｍｇを添加し、メッキ層の組成比（重量％）で、Ｍｇ：０．８〜５、Ａｌ：４〜２０、Ｚｎ：残部とすることが、さらに加工性を良くする方法として、硬度の高いメッキ−地鉄界面のＺｎ−Ａｌ−Ｆｅ中間層の厚さを２０μｍ以下とすることが、特許文献１等に提案されている。

Ｚｎ−Ａｌ合金に添加元素たとえばＭｇを添加した場合、耐食性については無添加のものに比較して、図１に示す如く約４〜５倍と大幅に向上するが、第５図に示す如く、自己径巻付（１×ｄ）では加工性が低下するという問題を有している。この加工性の低下原因は、図３に示すように、少量のＭｇでもメッキ層および中間層の硬度が大幅にアップするためである。
したがって、Ｚｎ−Ａｌ合金の耐食性向上には、Ｍｇの添加は有効な反面、金網等の強加工を伴う用途には、加工時にメッキ層に大きなクラックや剥離が発生し易く、加工性が劣るという問題を有していた。

このＺｎ−Ａｌ合金を、無添加で耐食性向上させるには、メッキ層の凝固冷却を通常使用される水冷ではなく、風冷により凝固速度を下げることにより、耐食性の悪いメッキ組織である共析相を微細分散させず塊状化する方法がある。しかし、この冷却方法は、空冷のため凝固完了長さが長くなるのにともない、トップローラーの高さが高くなり、設備も大きくなって、線通し等の作業性が良くない問題を有していた。
特開２００１−２０７２５０

解決しようとする課題は、第１には、無添加のＺｎ−Ａｌメッキ鋼線よりも高い耐食性を有する高耐食性メッキ鋼線を、第２には、さらに、高耐食性と同時に高い加工性を有する高耐食・高加工性メッキ鋼線を、第３には、さらに、作業性良好な水冷凝固が可能なメッキ組織からなる高耐食・高加工性メッキ鋼線を、第４には、前記した高耐食、高加工性のメッキ鋼線を安定して生産することができる製造方法を、第５には、高耐食で良好な製網加工性による形態自由性が高い金網製かごを提供することにある。

本発明は前記した課題を達成するため、Ｚｎ−Ａｌ合金メッキ浴に各種の添加元素（マンガン、マグネシウム、シリコン、スズ）を数種の濃度で添加し、凝固を水冷、風冷に別けてそれぞれサンプルを製作し、塩水噴霧試験、メッキ組織調査、メッキ層および中間層のＥＰＭＡ線分析、メッキ層および中間層の硬度調査、自己径巻き付け試験（１×ｄ：８回）を行ない、適切な添加元素と添加量を希求し、ある組成と平均組成比（重量％）である時に、高耐食・高加工性のメッキ鋼線が得られることを知見し、本発明を完成したものである。
すなわち、本発明の高耐食・高加工性メッキ鋼線では、以下の構成にしたことを特徴とする。
１．Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層とＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ中間層からなるメッキ鋼線であって、メッキ層および中間層におけるＭｎ、Ａｌ、Ｚｎの組成比（平均重量％）が、Ｍｎ：０．０２〜０．３０重量％、Ａｌ：８〜２５重量％、残部がＺｎとＦｅ等の不可避的成分であることを特徴とする。
２．前記した１において、メッキ層および中間層におけるＭｎが大きな濃度変化部を有さず、メッキ層のビッカース硬度が４５〜６５、中間層のビッカース硬度が５０〜７０であることを特徴とする。
３．前記した１または２において、メッキ層におけるメッキ組織中の共析相が塊状に分散化し、鋼線部に向けて方向性がない共析相を有するメッキ組織であることを特徴とする。
そして、前記した高耐食・高加工性メッキ鋼線の製造方法では、以下の構成にしたことを特徴とする。
４．線材をメッキ槽のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中に通して、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層およびＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ中間層を有するメッキ鋼線を製造するようにしたメッキ線の製造方法であって、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中のＭｎの浴組成を、製造されるメッキ線のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層におけるＭｎの付着組成の２〜５倍に調整し、このＭｎが高濃度のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中に線材を通すことで、前記１記載のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層およびＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ中間層からなるメッキ線を製造するようにしたことを特徴とする。
また、前記の高耐食・高加工性メッキ鋼線を用いた金網製かごでは、以下の構成にしたことを特徴とする。
５．前記した１〜３のいずれか１項記載の高耐食・高加工性メッキ鋼線を用いて、上面部のみまたは各面部を形成してあることを特徴とする。
６．前記した５の金網製かごは、護岸工事用のかごマット、ふとんかご、だるまかご或いは港湾築提用のマット等であることを特徴とする。

Ａ．請求項１により、無添加のＺｎ−Ａｌメッキ鋼線よりも、高耐食のメッキ層および中間層を有するＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ鋼線である。
Ｂ．請求項２により、さらに、メッキ層および中間層におけるＭｎの分布が均一で大きな濃度変化部を有しておらず、小さい結晶を呈しているため、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ或いはＺｎ−Ａｌ−Ｓｎ若しくはＺｎ−Ａｌ−Ｓｉ等の各種メッキ鋼線よりも高耐食・高加工性のメッキ層または中間層を有するＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ鋼線である。
Ｃ．請求項３により、さらに、作業性良好な水冷凝固が可能なメッキ組織からなるＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ鋼線である。
Ｄ．請求項４により、Ｍｎのトップドロス化によるメッキ浴中のＭｎ低下および偏析を見込み、所定のＭｎ付着組成を有するＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ鋼線を安定して製造することができる。
Ｅ．請求項５により、高耐食性、高加工性に優れ、上面が滑り難い金網製かごが得られる。
Ｆ．請求項６により、護岸工事用のかごマット、ふとんかご、だるまかご或いは港湾築提用のマット等として有用である。

本発明の高耐食・高加工性メッキ鋼線は、Ｚｎ−Ａｌメッキ鋼線におけるメッキ層および中間層の組成成分としてＭｎを適正量添加することにより、耐食性と加工性をともに高いレベルに改良したものである。

本発明の高耐食・高加工性メッキ鋼線は、メッキ層と中間層における組成および組成比（平均重量％）を、Ｍｎ：０．０２〜０．３０重量％、Ａｌ：８〜２５重量％、残部がＺｎとＦｅ等の不可避的成分にしてある。Ｍｎは０．０２〜０．３０重量％の範囲とし、このことによる特徴的な現象として、風冷凝固によるものに比べて水冷凝固によるものの方が塩水噴霧試験における腐食減量の改善が認められた（図２、本発明例４〜７）。
Ｍｎの下限を０．０２重量％としたのは、これ未満では耐食性の改善が明確でなく、Ｍｎの上限を０，３０重量％としたのは、Ｍｎを例えば０．４６重量％にアップしても、特に風冷凝固では明確な耐食性の向上が認められず、また、付着量を０．４６重量％程度とするにはメッキ浴におけるＭｎの組成比が１重量％程度を必要とし、Ｍｎのトップドロス濃度変化による浴中Ｍｎの低濃度偏析により、Ｍｎ：１重量％のメッキ浴の管理が困難になるからである。
Ｍｎは、０．０２〜０．３０さらに０．４６重量％の範囲までは、メッキ層のビッカース硬度は４５〜６５、中間層の硬度は５０〜７０と、Ｍｇ添加品（図３参照）およびＳｉ添加品（図４参照）に比較し、メッキ層および中間層ともビッカース硬度のアップはほとんど認められない（図２参照）。
このように、Ｍｎが０．０２〜０．３０さらに０．４６重量％の範囲まで、Ｍｎが無添加のものに比較して、水冷凝固のメッキ組織は変化するが、メッキ層および中間層の硬度は変化しないという現象を新たに知見し、これが高耐食性（図１、本発明例４〜７）と同時に高加工性（図５、本発明例４〜７）を両立できる原因と推測される。

ＥＰＭＡ線分析でも、Ｍｎは大きな結晶を作らず、ＭｎはＳｎ、Ｍｇ、Ｓｉと異なり、メッキ層および中間層中にＭｎの大きな濃度変化部を認められないことが新たに知見された（図６〜９参照）。本現象により硬度のアップが発生しない原因と推測される。
Ｍｎが０．０２〜０．３０重量％の範囲では、水冷凝固、風冷凝固ともにＭｎが無添加のＡｌ−Ｚｎメッキ鋼線（図１の比較例Ｎｏ．１２および図１３参照）と比較すると、同等以上の耐食性があることを確認できた。特に、従来は空冷凝固でしか得られないでいた耐食性の良くない共析相が塊状分散化していると共に、鋼線部に向けて方向性を有しない高耐食メッキ組織を、作業性の良い水冷凝固でも得られることが新たに知見された（図１０〜１２参照）。

Ａｌを８〜２５重量％とするのは、Ａｌが８重量％未満の場合、溶湯の流動性が高い共晶組成（Ａｌ：５重量％）に近づくため、Ｚｎ−１１％Ａｌメッキ鋼線の空冷凝固によるメッキ表面の粗度を大きくした滑り止め効果のある粗面メッキ鋼線が製造不能となるためである。Ａｌが８重量％以上であれば、風冷凝固でも粗面メッキ鋼線を、水冷でも通常の滑面メッキ鋼線を、それぞれ作り分けられる利便性がある。Ａｌの上限を２５重量％としたのは、それ以上であっても耐食性の改善効果がなく、メッキ層の硬度がアップし加工性が低下するためである。

そして、かかるメッキ鋼線の製造方法においては、Ｍｎは、トップドロスとしてメッキ浴面近くに濃縮して偏析するため、浴組成中におけるＭｎの組成比を、メッキ鋼線における付着組成量の２〜５倍程度の高濃度浴にすることが必要であることを新たに知見した。

本発明のメッキ鋼線の耐食性、加工性についての改善テストを行なうため、１次メッキ鋼線として径が４ｍｍのＺｎメッキ鋼線を用い、メッキ槽におけるＺｎ−１１％Ａｌ合金浴中にＭｎを数種の組成比に添加した。この４５０℃のメッキ浴にＺｎメッキ鋼線を８秒間浸漬して２次メッキを行ない、水冷凝固と空冷凝固の双方で、それぞれ各種サンプルを２浴法で製作し、他の添加元素によるものとの比較のため下記の比較試験を行なった。

耐食性の評価は、塩水噴霧試験５００Ｈを行なった後、メッキ層の腐食減量を調べ、その結果を図１に示す。
添加元素別の耐食性改善効果は、水冷、空冷ともにＭｇ、Ｓｎ、Ｍｎの順で改善効果が認められた。Ｓｉを添加したものでは効果が認められなかった。Ｓｎを添加したものでは耐食性改善効果はあるが、水冷および風冷凝固ともに外観がくすんだ鉛色を呈し光沢が無く、また加工性については、メッキ層に中・大のクラックさらに剥離が発生していて劣るものであった（図５参照）。

図１の比較品Ｎｏ．１２のメッキ腐食減量結果に示す如く、Ｍｎが添加されていないＺｎ−１１％Ａｌメッキ鋼線の場合、水冷凝固されたものは空冷凝固されたものに比較して耐食性が悪い結果を示した。
本発明のＭｎが添加された図１における本発明例４〜７の場合、水冷凝固及び風冷凝固でも、比較品Ｎｏ．１２のように耐食性が良好な数値（４１．３ｇ／ｍ^２）を示したＭｎ無添加の空冷による場合のものと同等以上の高耐食性を付与できることが新たに知見された。特に水冷の場合、トップローラーを低くできる等のことから装置がコンパクトになり、作業性は空冷より良好となり、メッキ線の一般的な冷却方法である水冷凝固によって高耐食性が得られるのは、Ｍｎを添加して組成した本発明特有の優位点である。
通常の滑面メッキ鋼線は水冷凝固により製作されるが、メッキ鋼線の冷却は水冷に限定されるものではなく、滑り難い粗面メッキ鋼線は風冷凝固で製作される。
本発明例のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ鋼線は、Ｍｎを添加したことによるメッキ層及び中間層の硬度アップが無いため、曲げ等の加工性に優れ、厚メッキ製品への適用も可能であり、中間層厚さ５〜５０μｍ、メッキ付着量５０〜８００ｇ／ｍ^２程度の広範囲のメッキ鋼線に適用可能である。

そして、メッキ鋼線は、金網等の各種製品の作成時に曲げ等の強加工を伴うため、メッキ層に大きなクラックや剥離が発生しないように、耐食性改善のための元素を添加しても、それによってメッキ層および中間層に硬度のアップを起こさず加工性が良好であることが重要である。

図５には本発明のメッキ鋼線の加工性評価を示す。加工性の評価は、１０本のサンプルを自己径に８回巻き付けた後、１５倍の拡大鏡にてメッキ外観を観察し、ミクロおよび少クラックまでを使用可能として評価した。
比較例１、２、９、１０、１１のＳｎ、Ｍｇ、Ｓｉ添加品は、ともに中・大クラックや剥離が発生していて加工性が悪いのに比べ、本発明例４〜７はミクロおよび少クラックまでの発生しか認められず、図２のメッキ層および中間層に硬度の変化が殆どないことを示すデーターと整合することが確認できた。

この本発明のメッキ層および中間層のビッカース硬度がほとんどアップしないのに対し、Ｓｎ、Ｍｇ添加品におけるメッキ層および中間層はともに硬度がアップし、Ｓｉ添加品は中間層の硬度のみがアップした原因を解明するために、中間層およびメッキ層のＥＰＭＡ線分析を加速電圧２０ｋｖ、試料電流３０ｎＡ、ビーム径１μｍで行なった。
図６にはメッキ浴の組成がＺｎ−１１％Ａｌ−０．５％Ｍｎで、線径４ｍｍの鋼線をメッキした後に風冷凝固させて製造した本発明例６のメッキ線のＥＰＭＡ線分析結果を、図７にはメッキ浴の組成がＺｎ−１１％Ａｌ−０．５％Ｓｎで、線径４ｍｍの鋼線をメッキした後に水冷凝固させて製造した比較例１のメッキ線のＥＰＭＡ線分析結果を、図８にはメッキ浴の組成がＺｎ−１１％Ａｌ−０．５％Ｍｇで、線径４ｍｍの鋼線をメッキした後に水冷凝固させて製造した比較例２のメッキ線のＥＰＭＡ線分析結果を、図９にはメッキ浴の組成がＺｎ−１１％Ａｌ−０．３％Ｓｉで、線径４ｍｍの鋼線をメッキした後に風冷凝固させて製造した比較例１０のメッキ線のＥＰＭＡ線分析結果を、それぞれ示している。

図７〜８のＥＰＭＡ線分析結果における添加元素の大きな山形の波形で示されているように、ＳｎおよびＭｇはメッキ層および中間層において局部的濃度変化部を伴う比較的大きな結晶を作っており、また、図９によりＳｉは中間層のみで前記の現象が起きていることが判明した。
これに対し、図６に示されているように、本発明ではメッキ層および中間層中でＥＰＭＡ線分析によるＭｎの波形が平坦で、局部的濃度変化部もなく、比較的小さな結晶であることが新たに判明し、Ｍｎ添加によりメッキ層および中間層に硬度アップが起こらず、加工性低下が発生しないことを確認した。

図１０〜１４にメッキ鋼線の各種メッキ組成の水冷凝固によるものと風冷凝固によるものとのメッキ組織の断面を拡大して示す。
Ｚｎ−１１％Ａｌメッキ鋼線のメッキ組織では、組織写真で黒く見えるのはα−Ａｌ相とβ−Ｚｎ相の電位の異なる２つの微細な粒が混在している共析相であり、この共析相は異種金属接触腐食効果により耐食性が悪い傾向がある。共析相がメッキ組織中で検鏡用の酸性腐食液で早く選択腐食されるのはこの理由による。

図１０には本発明例４のＺｎ−１２％Ａｌ−０．０２％Ｍｎメッキ鋼線のメッキ組織断面を拡大して示す。風冷凝固によるものは図１３の比較例１２および図１４の比較例３のものと同様の形態を示すが、水冷凝固では大幅に形態が異なり、比較例１２および比較例３の風冷凝固による場合と似たメッキ組織を示し、耐食性の悪い共析相が塊状化し、水冷凝固でありながら風冷凝固と同様の高耐食性のものにメッキ組織化していることが新たに判明した。

図１１には本発明例６のＺｎ−１２．１％Ａｌ−０．２１％Ｍｎメッキ鋼線のメッキ組織断面を拡大して示し、図１２には本発明例７のＺｎ−１１．８％Ａｌ−０．３０％Ｍｎメッキ鋼線のメッキ組織断面を拡大して示し、水冷凝固および空冷凝固ともに図１０と同じメッキ組織を示している。斯様に、本発明におけるメッキ層および中間層の耐食性が、水冷凝固による場合であっても、比較的に耐食性の良好な風冷凝固したものと比較して同等以上の耐食性が得られるのは、図１０〜１２の本発明例４、６、７の水冷凝固によるメッキ組織が示すように、Ｍｎ添加によるメッキ組織の変化であると推測される。

図１３には比較例１２のＺｎ−１１．８％Ａｌ合金メッキのメッキ組織断面を示し、水冷凝固の場合、耐食性の悪い共析相がメッキ組織全体に微細且つ近距離に分散されているために、腐食がこの間に伝わり易く、耐食性の悪いメッキ組織となっている。それに対し、空冷組織の場合、β−Ｚｎ相をマトリックスとし、この内に耐食性の悪い共析相が初晶として塊状に分散された形で入っており、耐食性の悪い共析相の距離が離れているため、腐食はこの間を伝わり難く、耐食性のあるメッキ組織となっている。

図１４には比較例３のＺｎ−１１．９％Ａｌ−０．０１Ｍｎ合金メッキのメッキ組織断面を示す。水冷凝固および風冷凝固ともに図１３の比較例１２と同様のメッキ組織断面を示している。

次に、本発明の高耐食・高加工性メッキ鋼線の製造方法について説明する。
図１中におけるメッキ浴組成とメッキ層付着組成の欄にそれぞれ示すように、Ｍｎがトップドロスとして浴面に浮上し偏析するため、メッキ層付着組成量の２〜５倍の高濃度のメッキ浴組成量であることが必要となる。
すなわち、本発明では、Ｚｎメッキ線材をメッキ槽のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中に通して、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層およびＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ中間層を有するメッキ鋼線を製造する。さらに詳しくは、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中のＭｎの浴組成を、製造されるメッキ線のＭｎの付着組成の２〜５倍に調整し、このＭｎが高濃度のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中にＺｎメッキ線材を通すことで、０．０２〜０．３０重量％のＭｎの付着組成からなるメッキ線を製造する。

図１５には本発明のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ溶融合金メッキ鋼線Ｌを上面１３ａに用いた金網製かご１３を例示している。
図１６には本発明のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ溶融合金メッキ鋼線Ｌを用いて、正面部１３ｂ、左側面部１３ｃ、右側面部１３ｄ、背面部１３ｅ、上面部１３ａ、底面部１３ｆの各面を形成した金網製かご１３を例示している。
金網製かごは、一般的に護岸工事用に石詰めされてから用いられるかごマット等であり、じゃかご、ふとんかご、だるまかご、港湾築提用のマット等が挙げられる。この金網製かごに用いられる高耐食・高加工性メッキ鋼線は、面部の一部或いは面部全体さらには各面部全てに用いるようにしても良い。

本発明のメッキ鋼線における腐食減量のテスト結果を比較例と対比して示す表。 本発明のメッキ層および中間層の硬度を示すグラフ。 比較例のＭｇを添加して組成したメッキ層および中間層の硬度を示すグラフ。 比較例のＳｉを添加して組成したメッキ層および中間層の硬度を示すグラフ。 本発明のメッキ鋼線における加工性評価テスト結果を比較例と対比して示す表。 本発明のＭｎを添加して組成したメッキ層および中間層のＥＰＭＡ線分析結果を示すグラフ。 比較例のＳｎを添加して組成したメッキ層および中間層のＥＰＭＡ線分析結果を示すグラフ。 比較例のＭｇを添加して組成したメッキ層および中間層のＥＰＭＡ線分析結果を示すグラフ。 比較例のＳｉを添加して組成したメッキ層および中間層のＥＰＭＡ線分析結果を示すグラフ。 本発明の０．０２％Ｍｎ−１２％Ａｌ−Ｚｎメッキ鋼線におけるメッキ組織の顕微鏡写真で、（Ａ）は水冷凝固による場合を、（Ｂ）は空冷凝固による場合を、それぞれ示している。 本発明の０．２１％Ｍｎ−１２．１％Ａｌ−Ｚｎメッキ鋼線におけるメッキ組織の顕微鏡写真で、（Ａ）は水冷凝固による場合を、（Ｂ）は空冷凝固による場合を、それそれ示している。 本発明の０．３０％Ｍｎ−１１．８％Ａｌ−Ｚｎメッキ鋼線におけるメッキ組織の顕微鏡写真で、（Ａ）は水冷凝固による場合を、（Ｂ）は空冷凝固による場合を、それぞれ示している。 比較例のＺｎ−１１．８％Ａｌメッキ鋼線におけるメッキ組織の顕微鏡写真で、（Ａ）は水冷凝固による場合を、（Ｂ）は空冷凝固による場合を、それぞれ示している。 比較例の０．０１％Ｍｎ−１１．９％Ａｌ−Ｚｎメッキ鋼線におけるメッキ組織の顕微鏡写真で、（Ａ）は水冷凝固による場合を、（Ｂ）は空冷凝固による場合を、それぞれ示している。 本発明の本発明のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ溶融合金メッキ鋼線を上面に用いた金網製かごを例示している。 本発明のメッキ鋼線を用いて各面を製網して形成した金網製かごを例示している斜視図。

符号の説明

１３ 金網製かご
１３ａ 上面部
１３ｂ 正面部
１３ｃ 左側面部
１３ｄ 右側面部
１３ｅ 背面部
１３ｆ 底面部

Claims (6)

1. Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層とＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ中間層からなるメッキ鋼線であって、メッキ層および中間層におけるＭｎ、Ａｌ、Ｚｎの組成比（平均重量％）が、Ｍｎ：０．０２〜０．３０、Ａｌ：８〜２５、残部がＺｎとＦｅ等の不可避的成分であることを特徴とする高耐食・高加工性メッキ鋼線。
2. メッキ層および中間層におけるＭｎが大きな濃度変化部を有さず、メッキ層のビッカース硬度が４５〜６５、中間層のビッカース硬度が５０〜７０であることを特徴とする請求項１項記載の高耐食・高加工性メッキ鋼線。
3. メッキ層におけるメッキ組織中の共析相が塊状に分散化し、鋼線部に向けて方向性がない共析相を有するメッキ組織であることを特徴とする請求項１または２記載の高耐食・高加工性メッキ鋼線。
4. 線材をメッキ槽のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中に通して、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層およびＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ中間層を有するメッキ鋼線を製造するようにしたメッキ線の製造方法であって、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中のＭｎの浴組成を、製造されるメッキ線のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層におけるＭｎの付着組成の２〜５倍に調整し、このＭｎが高濃度のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ浴中に線材を通すことで、請求項１記載のＺｎ−Ａｌ−Ｍｎメッキ層およびＺｎ−Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ中間層からなるメッキ線を製造するようにしたことを特徴とする高耐食・高加工性メッキ鋼線の製造方法。
5. 請求項１〜３のいずれか１項記載の高耐食・高加工性メッキ鋼線を用いて、上面部のみまたは各面部を形成してあることを特徴とする金網製かご。
6. 金網製かごは、護岸工事用のかごマット、ふとんかご、だるまかご或いは港湾築提用のマット等であることを特徴とする請求項５記載の金網製かご。

Images