JP2005180589A - 歯付ベルト - Google Patents

Abstract

【課題】 歯付ベルトの帆布からのＲＦＬ層の剥離を防止しつつ、ベルト製造時の歯部の成形性を良好に維持し、帆布表面へのゴムの滲み出しを防止する。
【解決手段】 平織原反の表面に、ラテックス成分単体による処理なしでのＲＦＬ処理（一段処理）のみが施された実施例（平織原反＋一段処理と示す）の帆布は、同じ原反にラテックス成分のみによる処理と、これに続くＲＦＬ処理とが施された比較例１の帆布ほど硬化されておらず、平織原反からの伸びの減少が抑制されている。このように、いわゆる柔らかいラテックスを用いた一段処理により、帆布の硬さが適度に保たれるため、加硫工程における歯ゴム材料の帆布表面への滲み出しが防止され、歯部の成形性が良好に維持される。さらに、歯付ベルトの製品化後も、一段処理によって生じるＲＦＬ層が、帆布表面から剥離せずに帆布を保護する。
【選択図】 図３

Description

本発明は、動力伝達に用いられる歯付ベルトに関する。

従来、歯付ベルトの製造において、帆布にはラテックス処理が施されて目止めされ、その後のレゾルシン・ホルマリン・ラテックスによる処理（以下ＲＦＬ処理という）により、歯ゴムとの接着性の向上、帆布表面の耐摩耗性の改善が図られている（例えば特許文献１）。この一連の処理により、帆布表面には、ラテックスの層と、ＲＦＬ処理による成分を含む層（以下ＲＦＬ層という）とが形成される。

また、経糸と緯糸の総デニール数の比等を調整することにより、ラテックス処理なしに、ＲＦＬ処理のみを帆布に施して、歯ゴムの滲み出しを防止することが行われている（例えば特許文献２）。
特開平１０−１５９９０８号公報（段落［００１５］〜［００１７］） 特開平１１−１８２６３２号公報（段落［００１９］〜［００２２］）

ラテックス処理とＲＦＬ処理を行う場合、ＲＦＬ層とラテックス層とを形成する成分が、互いの親和性が低いものであると、表面に位置するＲＦＬ層が剥がれ易くなることがある。このため、ＲＦＬ処理液におけるレゾルシン、ホルマリン成分の含有量の増加等によりＲＦＬ層を硬くして、ＲＦＬ層の剥離が防止されている。

しかしながら、ＲＦＬ層を硬くすると帆布の硬化を招き、その結果として、ベルト成形時の成形不良や、目止め層を突き破ったゴムが、帆布表面へ滲み出すことがある。

また、経糸と緯糸の総デニール数の比を調整することにより、ＲＦＬ層のみで帆布中の糸間の隙間（織り目）が広がらないように目止めする場合、帆布に用いる繊維が限定されてしまうため、汎用的にこの方法を用いることは難しい。

そこで本発明は、帆布表面から剥離せず、耐摩耗性に優れ、なおかつ製造時に帆布表面へのゴムの滲み出しを生じさせないＲＦＬ層を備えた歯付ベルトを、帆布に用いる繊維の種類を限定することなく、汎用的に実現することを目的とする。

本発明の歯付ベルトは、歯部の表面を被覆する帆布を備えており、帆布は、５０ｍｍの幅で２ｋｇｆの力で引っ張られた時に８０〜１５０％の伸びを示す帆布材料によって形成されていて、レゾルシンとホルマリンとの混合物を含まないラテックス液単体で表面処理を施されることなしに、レゾルシンとホルマリンとの固形分の合計１重量部に対して、固形分が１０〜３０重量部であるラテックスを含むＲＦＬ処理液により表面処理が施されている。なお帆布は、より好ましくは、５０ｍｍの幅で２ｋｇｆの力で引っ張られた時に１１０〜１５０％の伸びを示す帆布材料によって形成される。

ラテックスは、表面処理によって帆布が伸び難くなることを抑制するために、高温で柔らかいことが好ましい。例えば、ラテックスは、ゲル含有率の低いクロロプレンラテックス（以下ＣＲラテックスという）、あるいはＳＢＲラテックスである。

ＲＦＬ処理液は、ＲＦＬ層の耐摩耗性を向上させるために、ラテックス１００重量部に対して３〜７重量部のコロイド硫黄を含むことが望ましい。また、ＲＦＬ処理液は、やはりＲＦＬ層の耐摩耗性を向上のため、ポリスチレン系などの熱可塑性樹脂を含むことが好ましい。

本発明によれば、帆布表面から剥離せず、耐摩耗性に優れ、なおかつ製造時に帆布表面へのゴムの滲み出しを生じさせないＲＦＬ層を備えた歯付ベルトを、帆布に用いる繊維の種類を限定することなく実現できる。

以下、本発明における歯付ベルトの実施形態を、図面を参照して説明する。図１は、歯付ベルトを示す断面図である。

歯付ベルト１０は、歯部を形成する歯ゴム層１２と、歯ゴム層１２を被覆してこれを保護する帆布１４とを備えている。歯ゴム層１２は、主としてクロロプレンゴム（以下ＣＲゴムという）で形成されている。また、帆布１４は、２／２綾織りされたナイロン６６により形成されている。歯付ベルト１０には、歯ゴム層１２と同じくＣＲゴムによって形成された背ゴム層１６が設けられており、歯ゴム層１２と背ゴム層１６との間には、歯付ベルト１０の長さ方向に心線１８が埋設されている。心線１８には、Ｅガラスが用いられている。

図２は、歯付ベルト１０の製造における加硫工程を示す図である。

歯付ベルト１０は、図２（Ａ）に示すように、歯ゴム層１２と背ゴム層１６とを形成するための板状のゴム材料２０、心線１８、およびＲＦＬ処理が施された帆布１４を、所定の歯形形状を有する成形金型２２の表面に重ねた後に加硫することにより製造される。すなわち、図２（Ｂ）に示すように、ゴム材料２０の側から加熱および加圧を行い、軟化したゴム材料２０を心線１８の隙間から成形金型２２の表面に向けて移動させる。そして、最終的に、図２（Ｃ）が示すように、成形金型２２の表面に押圧されたゴム材料２０により、所定の形状の歯部を有する歯ゴム層１２と、背ゴム層１６とが形成される。なお、心線１８は、Ｅガラスの繊維により形成されているため変形しにくく、図２（Ａ）〜（Ｃ）が示す加硫工程の前後で形状は一定である。

帆布１４は、歯付ベルト１０の製造に先立って、予めその両面にＲＦＬ処理が施されている。このため、帆布１４の表面には、ＲＦＬ成分による薄いＲＦＬ層（図示せず）が形成されている。そして、ＲＦＬ処理液の成分が調整されることにより、ＲＦＬ層および帆布１４の硬さが、硬過ぎず適度に保たれるため、加硫工程における歯部の成形性を良好に保ち、丸歯の発生が抑えられる。また、ＲＦＬ層が適度な硬さであることから、ゴム材料２０がＲＦＬ層を突き破って、帆布１４表面に滲み出すことが防止される。さらに、歯付ベルト１０の製品化後も、ＲＦＬ層は、高い接着性により帆布１４表面から剥離せずに、帆布１４表面を保護する。以下に、実施例を用いてＲＦＬ処理の詳細について説明する。

表１は、帆布の構成、処理方法と、ベルトの成形性およびベルトの性能との関係を示す表である。処理された帆布のベルト成形性は、一定の条件下での加硫を行うことにより、目視で評価した。また、ベルト性能としてのＲＦＬ剥離については、同一条件下でそれぞれの帆布を用いて歯付ベルトを製造後、ＲＦＬ層の剥離状態に基づき目視で評価した。なお、各評価結果において、○印は実施化のために必要な基準を満たすこと、◎印は実施化の基準を越えて優れていることを示し、△印はこの基準をやや満たさないこと、×印はこの基準を明らかに満たさないことを示している。

比較例１と比較例２の帆布は、従来公知である、ラテックス処理とその後のＲＦＬ処理（以下二段処理という）によって表面処理されている。表２に示す通り、これらの帆布はいずれもナイロン６６製で、処理前の帆布の伸びが、比較例１は７０％（５０ｍｍ幅／２ｋｇｆ時、表１に示す結果に基づいて以下に示す帆布伸びは、この条件下での値）であり、比較例２は１３０％である。このように、帆布伸びが大きく異なる帆布に対する同じ二段処理を施した結果、比較例２の帆布の方は、比較例１の帆布に比べ、歯ゴムの滲み出し防止性が高かった。これは、比較例１と比較例２とでは帆布の織り方が異なるものの、一定条件下での伸びが大きい帆布は、より伸びが小さい帆布に比べ、帆布を構成する繊維の密度が高く、歯ゴムが滲み出す織り目が小さいことに起因すると考えられる。

そこで、以下の実施例においては、帆布伸びが１３０％の帆布に対して、ＲＦＬ処理液のみによる表面処理（以下一段処理という）を施して、この時のベルトの成形性やベルトの性能を確認した。なお、表１に示す全ての比較例及び実施例において、共通の歯ゴム層を用いており、その組成は表３に示す通りである。

比較例１〜９及び実施例１〜１１において用いられたＲＦＬ処理液の組成を、表１よりも詳細に、表４に示す。これらのＲＦＬ処理液においては、ラテックスの種類と、コロイド硫黄や熱可塑性樹脂といった添加剤の有無、レゾルシンとホルマリンの混合物に対するラテックス成分の重量比が異なっており、レゾルシンとホルマリン成分（以下ＲＦ成分という）については水分を除き一定とした。なお、先述のように、比較例１及び２については、レゾルシンやホルマリンを含まず、固形分として４０％のＮＢＲラテックスを含むラテックス液に浸漬処理を施した後に、ＲＦＬ処理液で処理した。

以下、表１に基づいて、比較例１〜９及び実施例１〜１１の帆布に対する表面処理と、各帆布を用いて製造されたベルトの性能について説明する。実施例１〜５、比較例３〜６においては、帆布処理のラテックス成分として、ＳＢＲラテックスとコロイド硫黄を用いた（帆布処理欄にてＲＦＬ２と示す）。これらの実施例及び比較例において、レゾルシンとホルマリンとの固形分の合計重量部（以下ＲＦ固形分という）に対して５〜４０重量部のＳＢＲラテックスを用いており、さらにコロイド硫黄を、ＳＢＲラテックス１００重量部に対して２〜８重量部の範囲（コロイド硫黄添加量の欄を参照）で用いた。

ＲＦ固形分に対して４０重量部のＳＢＲラテックスを用いた比較例３においては、この帆布を用いて製造された歯付ベルトにおいて、耐摩耗性が劣る結果となった。これに対し、ＲＦ固形分に対するＳＢＲラテックスの使用量が１０〜３０重量部である点が比較例３と異なる実施例１、３、５においては、耐摩耗性は良好であった。このため、ＳＢＲラテックスが過剰に含まれると帆布の耐摩耗性が低下すること、及びＳＢＲラテックスの使用量が１０〜３０重量部の範囲であれば耐摩耗性が良好であることが確認された。

一方、ＲＦ固形分に対して５重量部のＳＢＲラテックスを用いた比較例６では、歯付ベルト成形時にゴムの滲み出しが生じた。これに対して、ＲＦ固形分重量の１０倍以上のＳＢＲラテックスを用いた全ての実施例において、ゴムの滲み出し防止性能は良好であった。このことから、従来は二段処理において主にラテックス処理により帆布に与えられていた、帆布の織り目に対する目止め効果が、ＲＦ固形分に対して１０〜３０倍の重量のラテックスを含むＲＦＬ処理液による一段処理によって得られることが明らかになった。

また、コロイド硫黄をＳＢＲラテックス１００重量部に対して２重量部用いた比較例５においては、製造された歯付ベルトが耐摩耗性に劣っていた。コロイド硫黄をＳＢＲラテックス１００重量部に対して８重量部用いた比較例４においては、ＲＦＬ処理液が均等に懸濁しなかったため、ＲＦＬ処理液に添加することはできなかった。

一方、ＲＦ固形分に対して１０〜３０重量部のＳＢＲラテックスと、ＳＢＲラテックス１００重量部に対して３〜７重量部のコロイド硫黄を用いた実施例１〜５においては、いずれも良好な結果であった。特に、ＳＢＲラテックス１００重量部に対して７重量部のコロイド硫黄を用いた実施例２においては、実用化レベルを超えて耐摩耗性が良好であり、これらの実施例の中でも総合評価が最も高かった。

以上の結果から、コロイド硫黄がＲＦＬ層の耐摩耗性を向上させる効果を有しており、ＳＢＲラテックス１００重量部に対して３〜７重量部のコロイド硫黄を加えて一段処理を施すことにより、歯付ベルトの耐摩耗性が向上することとが確認された。

また、コロイド硫黄を含まず、従来の二段処理が施された比較例２においては、歯付ベルトが製品化された後のベルト表面における、ＲＦＬ層の剥離防止性が劣るのに対し、コロイド硫黄を含み、一段処理が施された実施例５では、ＲＦＬ層の剥離防止性が良好であった。従って、実施例５における、ＳＢＲラテックスとコロイド硫黄を用いたＲＦＬ処理により、従来の二段処理よりもＲＦＬ層の剥離防止性に優れた歯付ベルトが得られることが明らかになった。この剥離防止性の向上効果も、コロイド硫黄がＲＦＬ層の耐摩耗性を向上させることに起因すると考えられる。

実施例６〜８及び比較例７においては、ＳＢＲラテックスとポリスチレン系熱可塑性樹脂とをラテックス成分とするＲＦＬ処理が帆布に施された（帆布処理欄にてＲＦＬ３と示す）。ここでは、ＲＦ固形分に対して１０〜４０重量部のラテックス成分を用いている。

ＲＦ固形分に対して４０重量部のラテックス成分を用いた比較例７においては、歯付ベルト製造後の帆布の耐摩耗性が劣る結果となった。一方、ＲＦ固形分に対して１０〜３０重量部のラテックス成分を用いた実施例６〜８においては、耐摩耗性が良好である上に、ＲＦＬ層の剥離防止性についても非常に良好であった。また、従来の二段処理が施された比較例２の帆布と、帆布処理のみが異なる実施例８の帆布とを比較すると、実施例８の帆布は、ＲＦＬ層の剥離防止性に大変優れている。

以上の結果から、ＲＦ固形分に対して１０〜３０倍の重量のラテックスを含むＲＦＬ処理液により、製造後のベルトの耐摩耗性が良好となることが確認された。さらに、ＳＢＲラテックスとポリスチレン系熱可塑性樹脂とを用いた一段処理により、従来の二段処理に比べて、ＲＦＬ層の剥離防止性が大幅に向上されることが確認された。このＲＦＬ層の剥離防止性における効果は、主として、熱可塑性樹脂がＲＦＬ層の耐摩耗性を向上させることに因ると考えられる。

なお、実施例６〜８では、ベルト成形性のうち、脱型性に難点があった。これは、加硫工程後に、成形金型から成形体を取外す際に、帆布表面のＲＦＬ層の一部が、成形金型の表面に融着して離脱し、傷が付いたことを示す。しかしながら、この傷の発生は、成形体を冷却後に成形金型から取外すことにより防止されたため、本質的な問題とはならなかった。

実施例９〜１１及び比較例８、９においては、ゲル含有率の低いタイプのＣＲラテックスであるショウプレン６３５（昭和電工（株）製）をラテックス成分として用いた（帆布処理欄にてＲＦＬ４と示す）。ここでは、ＲＦ固形分に対して５〜４０重量部のラテックス成分を用いている。

ＲＦ固形分に対して５重量部のラテックス成分を用いた比較例９においては、歯付ベルト成形時にゴムの滲み出しが生じた。これに対して、ＲＦ固形分に対して１０重量部以上のラテックス成分を用いた実施例９〜１１、及び比較例８では、ゴムの滲み出し防止性に優れていた。特に、ラテックス成分がＲＦ固形分の２０倍以上の重量である実施例９、１０及び比較例８では、比較例９のみならず、一段処理が施された比較例２よりも滲み出し防止性に優れていた。

以上の結果より、ＲＦ固形分に対して１０倍以上のラテックス成分を用いた一段処理においては、ゴムの滲み出し防止性に優れていることが再確認された（実施例５と比較例６の場合と同様の結果）。さらに、一段処理におけるＲＦＬ処理液中のラテックス成分を増加させることにより、従来の二段処理による効果よりも高い目止め効果が得られることが確認された。

一方、ＲＦ固形分に対して４０重量部以上のラテックス成分を用いた比較例８では、滲み出し防止性に優れているものの、歯付ベルトの耐摩耗性が不良であった。これに対して、ＲＦ固形分に対して１０〜３０重量部の範囲でラテックス成分を用いた実施例９〜１１においては、耐摩耗性に優れていた。

従って、ＲＦ固形分に対して１０〜３０倍の重量のラテックスを含む一段処理により、製造後のベルトの耐摩耗性が良好となることが確認された。

また、従来の二段処理が施された比較例２の帆布と、帆布処理のみが異なる実施例１１の帆布とを比較すると、実施例１１の帆布はＲＦＬ剥離防止性に優れている。このことから、ゲル含有率が低く、いわゆる柔らかいラテックスを用いた一段処理の方が、ゲル含有率の高いＣＲラテックスであるショウプレン６５０（昭和電工（株）製）をＲＦＬ処理に用いる二段処理よりも、ＲＦＬ層の剥離抑止に有効であることが確認された。この効果は、いわゆる柔らかいラテックスにより形成されたＲＦＬ層は、帆布になじみ易いことに起因すると考えられる。

図３は、帆布の熱間引張試験の結果を示す図であり、図４は、常温での帆布の引張試験の結果を示す図である。また、表５は、図３及び図４における試験帆布の組成や帆布処理剤等を示す。

図３は、先述の実施例及び比較例の帆布の一部と、比較例１の帆布材料（以下原反という）である平織原反、比較例１以外の比較例及び実施例で用いられた綾織原反等の、１２０℃における引張試験結果を示している。平織原反と綾織原反との伸びを比較すると、綾織原反の方が、同一荷重でのストローク（試験開始時２５ｍｍであったチャック間距離の伸びを表す）が長く、伸びやすいことを示している。なお、図３及び図４の引張試験条件は、先述の表１及び表５に示される伸びの測定条件とは異なっている。このため、互いの結果について単純に比較はできないものの、図３及び図４における、綾織原反の方が平織原反よりも伸び易いという結果は、表１及び表５に示す帆布の伸びが、処理前の比較例１（平織原反）は７０％であるのに対し、比較例１以外の処理前の帆布（綾織原反）が１３０％であることと関連している。

一般に、原反に対してラテックス液やＲＦＬ処理液によって表面処理を施すと、処理後の帆布は原反よりも硬くなり、伸びは小さくなる。このことは、図３において、荷重が２０（Ｎ）の時のストロークが、平織原反は約４８（ｍｍ）であったのに対し、平織原反に二段処理を施した比較例１はおよそ４２（ｍｍ）であったことからも明らかである。同様に、荷重が２０（Ｎ）の時のストロークが、綾織原反においてが約７２（ｍｍ）であったのに対して、これに一段処理を施した実施例７や実施例１１のストロークは約６８（ｍｍ）であった。

図３に示すように、平織原反に対して二段処理を施した比較例１のストロークは、同じ平織原反に対して一段処理を施した“平織原反＋一段処理”（詳細な処理条件は表５に示す）のストロークに比べ、いかなる荷重下においても短かった。このことは、比較例１の帆布の方が“平織原反＋一段処理”よりも硬化して、伸び難くなったことを示す。従って、同一原反に対して一段処理を施すと、二段処理を施した場合よりも伸びの減少が抑制されることが明らかである。すなわち、本発明における、ＲＦＬ処理液のみからなる一段処理は、同一の帆布材料（原反）に対するラテックス液とＲＦＬ処理液による二段処理に比べ、伸びの減少を抑制する。

帆布が硬化せず、その伸びが大きい場合、歯部を形成する歯ゴム材料の成形とともに帆布が伸長し易いことから成形性に優れている。さらに、帆布が硬化すると、成形時に歯ゴムが帆布表面へ滲み出す可能性が高まることからも、表面処理による帆布の硬化、すなわち伸びの減少は抑制されることが好ましい。従って、帆布の伸びの減少を抑制する一段処理は、従来の二段処理よりも優れている。

実施例７の帆布には、ポリスチレン系の熱可塑性樹脂を含むラテックス成分とＲＦ成分とによる一段処理が施された。この実施例７の帆布は、その他の帆布に比べて相対的に、図３に示す高温下では伸び易く、図４に示す常温時には伸びにくいという結果を示した。このことは、低温では硬化して弾性を有し、高温では軟化する特徴を有する熱可塑性樹脂に起因していると考えられる。従って、熱可塑性樹脂をラテックス成分に含んだ一段処理により、高温時には伸び易いため成形性が良好であり、歯付ベルト完成後の常温下ではＲＦＬ層が適度に硬く、その剥離が防止される帆布が形成される。この熱可塑性樹脂を含んだ一段処理は、これら複数の効果を生ずる、特に優れた処理であることが確認された。

また、綾織原反に、ゲル含有率の低いショウプレン６３５をラテックス成分として含む一段処理が施された実施例１１の帆布と、同じ原反にゲル含有率の高いショウプレン６５０のＣＲラテックスによる一段処理が施されたＣＲ比較例の帆布の伸びを、図３及び図４にて比べると、実施例１１の帆布が、ＣＲ比較例の帆布よりも伸び易いことが明らかである。従って、ゲル含有率が低く、いわゆる柔らかいラテックスを用いた一段処理の方が、ゲル含有率の高いラテックスを用いた処理よりも、原反の硬化や、表面処理による伸びの減少を抑制することが示され、ゲル含有率の低いタイプのＣＲラテックスが、一段処理の処理剤として優れていることが確認された。

なお、比較例１を除く全ての実施例及び比較例で、処理前の帆布、すなわち帆布材料（原反）の伸びが１３０％（表１及び表３に示す測定条件）のものを用いたが、８０〜１５０％の範囲であれば、一段処理を施した際に、総合評価において実用化可能レベル（表１における○印のレベル）の帆布が得られ、特に１１０〜１５０％の範囲にあればゴムの滲み出し防止性や歯ゴムの成形性に優れると考えられる。

また、熱間引張試験データとして、１２０℃の測定結果が示されているが、これは一例に過ぎず、歯付ベルトの製造における一般的な歯部の成形温度である４０〜２００℃の全温度範囲に渡って、一段処理により、従来の二段処理による帆布の伸びの減少を抑えるものと考えられる。

以上のように本発明によれば、帆布伸びが適当な帆布材料に対して、ラテックス液のみによるラテックス処理無しに、ＲＦ成分１重量部に対して１０〜３０重量部のラテックス成分を含むＲＦＬ処理液による処理（一段処理）を施すことにより、ベルト製造時の歯部の成形性や、帆布表面へのゴムの滲み出し防止性の向上が可能である。さらに、本発明の歯付ベルトは、ベルト製造後においても、帆布表面にあるＲＦＬ層の剥離が防止され、耐摩耗性に優れる。

歯付ベルト１０を構成する各部材の素材は、本実施形態のものに限定されない。例えば、歯ゴム層１２と背ゴム層１６とに用いられる原料ゴムは、水素化ニトリルゴム、スチレンブタジエンゴム、天然ゴム等で形成されても良い。また、帆布１４は、ナイロン６、ポリエステル、アラミド等の繊維が、単独で、あるいは混合されて用いられたものであっても良い。心線１８としては、例えばアラミド繊維等も用いられる。

歯付ベルト１０の形状は、図１に示す台形歯形に限定されず、円弧歯形等であっても良い。また、両面歯付ベルトであっても良い。

歯付ベルトを示す断面図である。 歯付ベルトの製造における加硫工程を示す図である。 帆布の熱間引張試験の結果を示す図である。 帆布の常温引張試験の結果を示す図である。

符号の説明

１０ 歯付ベルト
１２ 歯ゴム層
１４ 帆布
１６ 背ゴム層
１８ 心線
２０ ゴム材料

Claims (7)

1. 歯部の表面を被覆する帆布を備えた歯付ベルトであって、
   前記帆布が、
   ５０ｍｍの幅で２ｋｇｆの力で引っ張られた時に８０〜１５０％の伸びを示す帆布材料によって形成され、
   レゾルシンとホルマリンとの混合物を含まないラテックス液単体で表面処理を施されることなしに、前記レゾルシンと前記ホルマリンとの固形分の合計１重量部に対して、固形分が１０〜３０重量部であるラテックスを含むＲＦＬ処理液によって表面処理が施されていることを特徴とする歯付ベルト。
2. 前記ラテックスが、前記表面処理によって生じる前記帆布の伸びの減少を抑制するために、高温時に柔らかいことを特徴とする請求項１に記載の歯付ベルト。
3. 前記ラテックスが、ゲル含有率の低いクロロプレンラテックスであることを特徴とする請求項２に記載の歯付ベルト。
4. 前記ラテックスが、ＳＢＲラテックスであることを特徴とする請求項１に記載の歯付ベルト。
5. 前記ＲＦＬ処理液が、前記ラテックス１００重量部に対して３〜７重量部のコロイド硫黄をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載の歯付ベルト。
6. 前記ＲＦＬ処理液が、前記ラテックスとして熱可塑性樹脂を含むことを特徴とする請求項１に記載の歯付ベルト。
7. 前記帆布が、５０ｍｍの幅で２ｋｇｆの力で引っ張られた時に１１０〜１５０％の伸びを示す帆布材料によって形成されることを特徴とする請求項１に記載の歯付ベルト。
   
   

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