JP2005180372A - 圧縮機のインペラ - Google Patents

Abstract

【課題】 ハブの表面に発生する境界層の局部集中を防止するとともに境界層の厚みを低減させることにより、圧縮機の高効率化を図ることを目的とする。
【解決手段】 複数枚のブレード１１と、これら複数枚のブレード１１の根元部Ｒに配置されるハブ１２とを有し、流体が流れる前記ハブ１２の表面１２ｃの少なくとも一部が回転軸線に対して傾斜した圧縮機のインペラ１０であって、前記ハブ１２の表面１２ｃに、流体の流れにより生じる境界層の厚みを低減させる境界層低減手段１３ａ，１３ｂが設けられていることを特徴とする。
【選択図】 図１

Description

本発明は遠心圧縮機や斜流圧縮機のインペラ、たとえば航空用ガスタービン、舶用過給機、自動車用過給機などに用いられる遠心圧縮機や斜流圧縮機のインペラに関するものである。

従来、遠心圧縮機や斜流圧縮機に用いられるインペラのハブ表面についてはあまり注目して研究がなされておらず、インペラのハブ表面上に工夫が施されるというようなことは今までなかった（たとえば、特許文献１参照）。
特開昭５５−３５１７３号公報

そこで、本出願の発明者らは、回転するインペラのハブ面に注目して研究を進めることとし、その結果、ハブ面上で次のような現象が起きていることがわかってきた。
たとえば、図５（ａ）に示す遠心圧縮機のインペラ１００では、インペラ入口部１０１から流入した流れに、インペラ１００のブレード１１により回転軸線Ｃ周りの旋回速度が与えられる際、この流れに遠心力Ｆ１が作用することとなる。この遠心力Ｆ１はハブ面１２ｃに対して垂直な方向およびこの垂直な方向と直交する方向に分けることができ、ハブ面１２ｃに対して垂直な方向に作用する力Ｆ２は、流れをハブ面１２ｃから剥がす方向に作用しており、これにより、流れの境界層が拡大して（あるいはひどい場合にはハブ面近傍で流れが逆流したり、流れがハブ面１２ｃから剥離して）、インペラ内部の損失が増加し、遠心圧縮機１００の効率の低下を招いているということがわかってきた。
なお、インペラ出口部１０２では遠心力Ｆ１の方向とハブ面１２ｃ接線の方向とが一致する（すなわち、ハブ面に対して垂直な方向に作用する力Ｆ２は０（零）となる）ので、流れをハブ面１２ｃから剥がす方向に作用する力はなくなる。
また、図において符号１２，１２ａ，１２ｂ，ＬＥ，ＴＥ，およびＢはそれぞれ、ハブ、ハブの小径部、ハブの大径部、ブレード１１の前縁、ブレード１１の後縁、および境界層の拡大が特に著しい領域（すなわち、境界層の厚みが著しく増加する領域）を示している。

また、図５（ｂ）に示す斜流圧縮機のインペラ２００でも同様の現象が起きており、特に斜流圧縮機では、流れをハブ面１２ｃから剥がそうとする力Ｆ２が、ハブ面１２ｃが傾斜するインペラ出口部１０２まで作用するため、インペラ出口部１０２まで境界層拡大による流速歪みが残り、インペラ出口部１０２での損失が増加し、斜流圧縮機２００の効率の低下を招いているということがわかってきた。

本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、ハブの表面に発生する境界層の局部集中を防止するとともに境界層の厚みを低減させることにより、圧縮機の高効率化を図ることを目的とする。

本発明は、上記課題を解決するため、以下の手段を採用した。
請求項１に記載の圧縮機のインペラは、複数枚のブレードと、これら複数枚のブレードの根元部に配置されるハブとを有し、流体が流れる前記ハブの表面の少なくとも一部が回転軸線に対して傾斜した圧縮機のインペラであって、前記ハブの表面に、流体の流れにより生じる境界層の厚みを低減させる境界層低減手段が設けられていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、ハブの表面（ハブ面）に設けられた境界層低減手段によりハブの表面に形成される境界層の局部集中が防止されるとともに、境界層低減手段を有していないインペラよりも境界層の厚みが減少することとなる。

請求項２に記載の圧縮機のインペラは、前記境界層低減手段が、流体の流れに作用する遠心力が流体の流れを前記ハブの表面から剥がす方向に作用する部位に設けられていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、比較的大きな遠心力が作用するとともに、インペラの回転軸線に対して傾斜角を有するハブの表面、すなわち、インペラの回転軸線からある程度の距離を有する傾斜したハブの表面上に境界層低減手段が設けられている。

請求項３に記載の圧縮機のインペラは、前記境界層低減手段が、当該インペラの入口端から出口端までの長さの、インペラの入口端から約１／４の位置よりも下流側に設けられていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、インペラの入口端から所定距離離間した位置に境界層低減手段の始点が位置することとなる。すなわち、インペラの入口端から下流側にかけて暫くの間、境界層低減手段は設けられていないことになる。

請求項４に記載の圧縮機のインペラは、前記境界層低減手段が、前記ハブの表面に対して垂直方向に突出する凸部として形成されていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、ハブの表面に対して垂直な方向に作用する力（Ｆ２）によって、凸部の表面にハブの表面からブレード間に形成された流路に向かう流れ（以下、「２次流れ」という）が発生することとなる。ハブの表面あるいは凸部の表面に形成された境界層は、この２次流れによりブレード間に形成された流路の方に移動していくとともに、この流路を流れる主流に引きずられて（吸引されて）この主流とともに下流側に運び去られることとなる。

請求項５に記載の圧縮機のインペラは、前記凸部が、前記ブレード間において前記ブレードの翼面に沿って形成された少なくとも一本の小翼として設けられていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、主流の流れを妨げることなくかつ損失の発生が最小限となるように形成された、請求項４の凸部よりも大きな表面積を有する小翼の表面上に２次流れが発生することとなり、ハブの表面あるいは小翼の表面に形成された境界層が、流路を流れる主流によってより多く下流側に運ばれていく。

請求項６に記載の圧縮機のインペラは、前記小翼の高さが、前記ブレードの高さの約１／１０〜約１／２に設定されていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、小翼の先端が流体の主流中に入り込む格好となるので、小翼の表面に生じた２次流れが、ブレード間を通過する主流内に確実かつ効果的に導かれ、境界層の厚みがより低減されることとなる。

請求項７に記載の圧縮機のインペラは、前記小翼間の最大距離が、前記ハブの表面に、流体の流れにより生じる境界層の厚みの２倍よりも大きくなるように設定されていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、小翼と小翼との間隔が、流体の流れによりハブの表面に生じる境界層の厚みの２倍よりも大きくなるように形成されており、小翼と小翼との間を流体の主流が通過するようになるので、小翼の表面に生じた２次流れと流体の主流との合流が促進され、境界層の厚みがより一層低減されることとなる。

請求項８に記載の圧縮機のインペラは、遠心圧縮機のインペラであり、前記境界層低減手段が、前記ハブ面に対して垂直な方向に作用する力がゼロとなる位置まで設けられていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、境界層低減手段が、流体の流れに作用する遠心力が流体の流れを前記ハブの表面から剥がす方向に作用する部位、すなわち、当該インペラの入口端から出口端までの長さの、インペラの入口端から約１／４の位置から、ハブ面に対して垂直な方向に作用する力がゼロとなる位置まで設けられており、これによりハブ面近くに形成された境界層の厚みが、ハブ面の全体にわたって低減される。

請求項９に記載の圧縮機のインペラは、前記境界層低減手段が、前記ハブ面に対して垂直な方向に作用する力がゼロとなる位置からさらに下流側にも延設されていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、境界層低減手段が、ハブ面に対して垂直な方向に作用する力がゼロとなる位置からさらに下流側に延長して設けられているので、この延長された境界層低減手段に沿って境界層がインペラの半径方向外側に放出され、境界層の厚みがさらに低減される。

請求項１０に記載の圧縮機のインペラは、前記境界層低減手段が、当該インペラの出口端まで設けられていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、境界層低減手段が、インペラ出口端まで延長して設けられているので、この延長された境界層低減手段に沿って境界層がインペラの半径方向外側に放出され、境界層の厚みがより一層低減される。
また、境界層低減手段のインペラ出口端から流出した流体は、下流側に設けられたディフューザに最短距離で到達することとなるので、遠心圧縮機全体における流体の流速歪みによる損失が低減される。

請求項１１に記載の圧縮機のインペラは、斜流圧縮機のインペラであり、前記境界層拡大防止手段が、当該インペラの出口端まで設けられていることを特徴とする。
このような圧縮機のインペラによれば、境界層低減手段が、流体の流れに作用する遠心力が流体の流れを前記ハブの表面から剥がす方向に作用する部位、すなわち、当該インペラの入口端から出口端までの長さの、インペラの入口端から約１／４の位置から、インペラの出口端まで設けられており、これによりハブ面近くに形成された境界層の厚みが、ハブ面の全体にわたって低減される。

請求項１２に記載の圧縮機のインペラは、請求項１から１１のいずれか一項に記載のインペラを具備してなることを特徴とする。
このような圧縮機によれば、ハブの表面に発生する境界層の局部集中が防止するとともに、境界層の厚みを低減する境界層低減手段が設けられたインペラが具備されている。

本発明によれば、以下の効果を奏する。
境界層低減手段によりハブの表面に発生する境界層の局部集中を防止することができるとともに、境界層の厚みを低減させることができる。
また、境界層低減手段が設けられたインペラを採用することにより、境界層の局部集中を防止することができるとともに、境界層の厚みを低減させることができ、インペラ内部の損失を低減させることができて、圧縮機の圧縮効率の向上を図ることができる。

以下、本発明による圧縮機のインペラの第１実施形態について、図１を参照しながら説明する。なお、本実施形態のインペラは遠心圧縮機に適用された場合の具体例を示している。
図１（ａ）は本実施形態に係るインペラ１０の要部斜視図であって、インペラ１０の入口側の端部を省略した図である。また、図１（ｂ）は図１（ａ）のＩ−Ｉ矢視断面図であり、図１（ｃ）は図１のＩＩ−ＩＩ矢視断面図である。

図１に示すように、本実施形態に係るインペラ１０は、複数枚のブレード１１と、これらブレード１１の根元部Ｒに配置されるハブ１２とを主たる要素として構成されたものである。
ブレード１１はそれぞれ、ハブ１２の小径側端部１２ａにその前縁ＬＥが位置するとともに、ハブ１２の大径側端部１２ｂにその後縁ＴＥが位置するようにハブ１２の表面上に設けられている（図５（ａ）参照）。

ハブ面（ハブの表面）１２ｃの、遠心力Ｆ１（図５（ａ）参照）がハブ面１２ｃに対して垂直に作用する領域、たとえば、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／４の位置（図１（ａ）において中央に位置する小翼１３ａの最も上流側の位置（起点））からハブ面１２ｃに対して垂直な方向に作用する力Ｆ２が０となる位置（図１（ａ）において小翼１３ａ，１３ｂの最も下流側の位置（終点））までの領域で、かつブレード１１とブレード１１との間に位置する領域には、ブレード１１の翼面（あるいはブレード１１の根本部Ｒ）に沿って小翼（境界層低減手段；凸部）１３ａ，１３ｂが、たとえば３本設けられている。

図１（ａ）に示すように、これら３本の小翼１３ａ，１３ｂのうち中央に位置する小翼（すなわち、真ん中に位置する小翼）１３ａは、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／４の位置からハブ面１２ｃに対して垂直な方向に作用する力Ｆ２が０となる位置までの領域で、かつブレード１１間の略中央部に設けられている。
また、この小翼１３ａの両脇に位置する小翼１３ｂは、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／２の位置からハブ面１２ｃに対して垂直な方向に作用する力Ｆ２が０となる位置までの領域で、かつブレード１１と小翼１３ａとの略中央部に設けられている。

これら小翼１３ａ，１３ｂの断面形状はそれぞれ、図１（ｂ）および図１（ｃ）に示すように、ハブ面１２ｃから離れていくにしたがって漸次細くなるように形成されている。 また、これら小翼１３ａ，１３ｂの前縁および後縁もまた、上流側および下流側にかけてそれぞれ漸次細くなるように形成されている。

これら小翼１３ａ，１３ｂの高さ（すなわち、ハブ面１２ｃから小翼１３ａ，１３ｂの先端までの最短距離）ｈは、ブレード１１の同じ半径方向位置における高さＨの約１／１０〜約１／２となるように形成されている。
また、小翼１３ａと小翼１３ｂとの間隔（すなわち、小翼１３ａの先端と小翼１３ｂの先端との間の最短距離）Ｗは、流体の流れによりハブ表面１２ｃに生じる境界層ＢＬの厚みδの２倍よりも大きくなるように形成されている。

このように、ハブ面１２ｃの、遠心力Ｆ１（図５（ａ）参照）がハブ面１２ｃに対して垂直に作用する領域に、ブレード１１の翼面に沿って小翼１３ａ，１３ｂを設けることにより、小翼１３ａ，１３ｂの表面上に、ハブ面１２ｃに対して略垂直の方向（図中の白抜き矢印の方向）に２次流れが生じる。ハブ面１２ｃおよび小翼１３ａ，１３ｂ上の境界層ＢＬは、この２次流れに引きずられて（のって）ブレード１１間に形成された流路、すなわち、ブレード１１間を通過する流体の主流の方に導かれていき、最終的に流体の主流と合流して下流側に流れていくこととなるので、境界層ＢＬの局部集中を防止することができるとともに、境界層ＢＬの厚みδを低減させることができる。
また、小翼１３ａ，１３ｂの高さｈが、ブレード１１の同じ半径方向位置における高さＨの約１／１０〜約１／２となるように形成されているので、小翼１３ａ，１３ｂの表面に生じた２次流れを、ブレード１１間を通過する主流内に確実かつ効果的に導くことができて、境界層ＢＬの厚みδをさらに低減させることができる。
さらに、小翼１３ａと小翼１３ｂとの間隔Ｗが、流体の流れによりハブ表面１２ｃに生じる境界層ＢＬの厚みδの２倍よりも大きくなるように形成されており、小翼１３ａと小翼１３ｂとの間を流体の主流が通過するようになるので、小翼１３ａ，１３ｂの表面に生じた２次流れと流体の主流との合流が促進され、境界層ＢＬの厚δみをより一層低減させることができる。
さらにまた、小翼１３ａ，１３ｂの前縁および後縁が、上流側および下流側にかけてそれぞれ漸次細くなるように形成されているので、流体の主流がこれら小翼１３ａ，１３ｂの前縁に衝突するとき、あるいはこれら小翼１３ａ，１３ｂの後縁から離れていくときに生じる渦損失を最小限にすることができる。
さらにまた、小翼１３ａ，１３ｂの先端が、ハブ面１２ｃから離れていくにしたがって漸次細くなるように形成されているので、小翼１３ａ，１３ｂの表面に生じた２次流れがこれら小翼１３ａ，１３ｂの先端から離れていくときに生じる渦損失を最小限にすることができる。

図２を用いて本発明による圧縮機のインペラの第２実施形態について説明する。図２（ａ）は前述した図１（ａ）と同様の図で、インペラ２０の入口側の端部を省略した図である。また、図２（ｂ）は図２（ａ）のＩＩＩ−ＩＩＩ矢視断面図である。
本実施形態におけるインペラ２０は、境界層低減手段（凸部）としての小翼２３すべての起点が、前述した第１実施形態の小翼１３ａの起点と同じ位置に設けられているとともに、小翼２３すべての終点が、前述した第１実施形態の小翼１３ａ，１３ｂの終点よりも下流側、すなわち、出口端側に延長して設けられているという点で第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略し、小翼２３についてのみ説明することにする。
なお、第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。

ハブ面（ハブの表面）１２ｃの、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／４の位置（図２（ａ）において小翼２３の最も上流側の位置（起点））から出口側の約１／５の位置（図２（ａ）において小翼２３の最も下流側の位置（終点））までの領域で、かつブレード１１とブレード１１との間に位置する領域には、ブレード１１の翼面（あるいはブレード１１の根本部Ｒ）に沿って小翼２３が、たとえば３本設けられている。

これら小翼２３の断面形状はそれぞれ、第１実施形態同様、ハブ面１２ｃから離れていくにしたがって漸次細くなるように形成されている。
また、これら小翼２３の前縁および後縁もまた、第１実施形態同様、上流側および下流側にかけてそれぞれ漸次細くなるように形成されている（図１（ｂ）および図１（ｃ）参照）。

これら小翼２３の高さ（すなわち、ハブ面１２ｃから小翼２３の先端までの最短距離）ｈは、前述した第１実施形態同様、ブレード１１の同じ半径方向位置における高さＨの約１／１０〜約１／２となるように形成されている。
また、小翼２３と小翼２３との間隔（すなわち、一の小翼２３の先端とこの一の小翼２３に隣接する小翼２３の先端との間の最短距離）Ｗは、前述した第１実施形態同様、流体の流れによりハブ表面１２ｃに生じる境界層ＢＬの厚みδの２倍よりも大きくなるように形成されている。

このような小翼２３を設けることにより、前述した第１実施形態と同様の作用効果を得ることができる。
また、小翼２３すべての起点が、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／４の位置、すなわち、前述した第１実施形態の小翼１３ａの起点と同じ位置とされているので、前述した第１実施形態のものよりも小翼２３の表面積が増加し、これに伴って２次流れが増加して、境界層ＢＬの集中をさらに防止することができるとともに、境界層ＢＬの厚みδをさらに低減させることができる。
さらに、小翼２３すべての終点が、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、出口側の約１／５の位置、すなわち、前述した第１実施形態の小翼１３ａ，１３ｂの終点よりも下流側（出口端側）に延長して設けられているので、この延長された小翼２３の表面に沿って境界層ＢＬがインペラ２０の半径方向外側に放出されることとなって、境界層ＢＬの厚みδをより一層低減させることができる。

図３を用いて本発明による圧縮機のインペラの第３実施形態について説明する。図３は前述した図１（ａ）および図２（ａ）と同様の図で、インペラ３０の入口側の端部を省略した図である。
本実施形態におけるインペラ３０は、境界層低減手段（凸部）としての小翼３３すべての終点が、インペラ３０の出口端まで延長して設けられているという点で第２実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第２実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略し、小翼３３についてのみ説明することにする。
なお、第１実施形態および第２実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。

ハブ面（ハブの表面）１２ｃの、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／４の位置（図３において小翼３３の最も上流側の位置（起点））から出口端までの領域で、かつブレード１１とブレード１１との間に位置する領域には、ブレード１１の翼面（あるいはブレード１１の根本部Ｒ）に沿って小翼３３が、たとえば３本設けられている。

これら小翼３３の断面形状はそれぞれ、第１実施形態同様、ハブ面１２ｃから離れていくにしたがって漸次細くなるように形成されている。
また、これら小翼３３の前縁および後縁もまた、第１実施形態同様、上流側および下流側にかけてそれぞれ漸次細くなるように形成されている（図１（ｂ）および図１（ｃ）参照）。

これら小翼３３の高さ（すなわち、ハブ面１２ｃから小翼３３の先端までの最短距離）ｈは、前述した第１実施形態同様、ブレード１１の同じ半径方向位置における高さＨの約１／１０〜約１／２となるように形成されている。
また、小翼３３と小翼３３との間隔（すなわち、一の小翼３３の先端とこの一の小翼３３に隣接する小翼３３の先端との間の最短距離）Ｗは、前述した第１実施形態同様、流体の流れによりハブ表面１２ｃに生じる境界層ＢＬの厚みδの２倍よりも大きくなるように形成されている。

このような小翼３３を設けることにより、前述した第１実施形態と同様の作用効果を得ることができる。
また、小翼３３すべての終点が、インペラ出口端まで延長して設けられているので、この延長された小翼３３の表面に沿って境界層がインペラ３０の半径方向外側に放出されることとなって、境界層ＢＬの厚みδをより一層低減させることができる。
さらに、小翼３３すべての終点が、インペラ出口端まで延長して設けられていることにより、小翼３３の後縁から流出した流体は、下流側に設けられたディフューザに最短距離で到達することとなるので、遠心圧縮機全体における流体の流速歪みによる損失を低減させることができる。

図４を用いて本発明による圧縮機のインペラの第４実施形態について説明する。図４は前述した図１（ａ）、図２（ａ）、および図３と同様の図で、インペラ４０の入口側の端部を省略した図である。
本実施形態におけるインペラ４０は、斜流圧縮機に適用されるものであって、図１に示す境界層低減手段（凸部）としての小翼１３と同様の小翼が、ハブ面１２ｃに形成されているものである。

図４に示すように、本実施形態に係るインペラ４０は、複数枚のブレード１１と、これらブレード１１の根元部Ｒに配置されるハブ１２とを主たる要素として構成されたものである。
ブレード１１はそれぞれ、ハブ１２の小径側端部１２ａにその前縁ＬＥが位置するとともに、ハブ１２の大径側端部１２ｂにその後縁ＴＥが位置するようにハブ１２の表面上に設けられている（図５（ｂ）参照）。

ハブ面（ハブの表面）１２ｃの、遠心力Ｆ１（図５（ｂ）参照）がハブ面１２ｃに対して垂直に作用する領域、たとえば、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／４の位置（図４において中央に位置する小翼の最も上流側の位置（起点））からインペラの出口端（図４において小翼の最も下流側の位置（終点））までの領域で、かつブレード１１とブレード１１との間に位置する領域には、ブレード１１の翼面（あるいはブレード１１の根本部Ｒ）に沿って小翼４３ａ，４３ｂが、たとえば３本設けられている。

図４に示すように、これら３本の小翼４３ａ，４３ｂのうち中央に位置する小翼（すなわち、真ん中に位置する小翼）４３ａは、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／４の位置からインペラの出口端までの領域で、かつブレード１１間の略中央部に設けられている。
また、この小翼４３ａの両脇に位置する小翼４３ｂは、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／２の位置からインペラの出口端までの領域で、かつブレード１１と小翼１３ａとの略中央部に設けられている。

これら小翼４３ａ，４３ｂの断面形状はそれぞれ、第１実施形態同様、ハブ面１２ｃから離れていくにしたがって漸次細くなるように形成されている。
また、これら小翼４３ａ，４３ｂの前縁および後縁もまた、第１実施形態同様、上流側および下流側にかけてそれぞれ漸次細くなるように形成されている（図１（ｂ）および図１（ｃ）参照）。

これら小翼４３ａ，４３ｂの高さ（すなわち、ハブ面１２ｃから小翼４３ａ，４３ｂの先端までの最短距離）ｈは、前述した第１実施形態同様、ブレード１１の同じ半径方向位置における高さＨの約１／１０〜約１／２となるように形成されている。
また、小翼４３ａと小翼４３ｂとの間隔（すなわち、小翼４３ａの先端と小翼４３ｂの先端との間の最短距離）ｗは、流体の流れによりハブ表面１２ｃに生じる境界層ＢＬの厚みδの２倍よりも大きくなるように形成されている。

このように、ハブ面１２ｃの、遠心力Ｆ１（図５（ｂ）参照）がハブ面１２ｃに対して垂直に作用する領域に、ブレード１１の翼面に沿って小翼４３ａ，４３ｂを設けることにより、小翼４３ａ，４３ｂの表面上に、ハブ面１２ｃに対して略垂直の方向（図１（ａ）および図１（ｂ）の白抜き矢印と同じ方向）に２次流れが生じる。ハブ面１２ｃおよび小翼４３ａ，４３ｂ上の境界層ＢＬは、この２次流れに引きずられて（のって）ブレード１１間に形成された流路、すなわち、ブレード１１間を通過する流体の主流の方に導かれていき、最終的に流体の主流と合流して下流側に流れていくこととなるので、境界層ＢＬの局部集中を防止することができるとともに、境界層ＢＬの厚みδを低減させることができる。
また、小翼４３ａ，４３ｂの高さｈが、ブレード１１の同じ半径方向位置における高さＨの約１／１０〜約１／２となるように形成されているので、小翼４３ａ，４３ｂの表面に生じた２次流れを、ブレード１１間を通過する主流内に確実かつ効果的に導くことができて、境界層ＢＬの厚みδをさらに低減させることができる。
さらに、小翼４３ａと小翼４３ｂとの間隔Ｗが、流体の流れによりハブ表面１２ｃに生じる境界層ＢＬの厚みδの２倍よりも大きくなるように形成されており、小翼４３ａと小翼４３ｂとの間を流体の主流が通過するようになるので、小翼４３ａ，４３ｂの表面に生じた２次流れと流体の主流との合流が促進され、境界層ＢＬの厚δみをより一層低減させることができる。
さらにまた、小翼４３ａ，４３ｂの前縁および後縁が、上流側および下流側にかけてそれぞれ漸次細くなるように形成されているので、流体の主流がこれら小翼４３ａ，４３ｂの前縁に衝突するとき、あるいはこれら小翼４３ａ，４３ｂの後縁から離れていくときに生じる渦損失を最小限にすることができる。
さらにまた、小翼４３ａ，４３ｂの先端が、ハブ面１２ｃから離れていくにしたがって漸次細くなるように形成されているので、小翼４３ａ，４３ｂの表面に生じた２次流れがこれら小翼４３ａ，４３ｂの先端から離れていくときに生じる渦損失を最小限にすることができる。

なお、本発明は上述した実施形態のものに限定されるものではなく、たとえば図４に示した小翼４３ｂの起点を、図２（ａ）あるいは図３同様、インペラ入口端から出口端までの長さのうち、入口側の約１／４の位置に位置させることもできる。
これによる作用効果については第２実施形態のところで述べたので、ここではその説明を省略する。

また、小翼の本数は３本限定されるものではなく、小翼と小翼との間に主流の流速が存在できれば何本でもよい。

本発明によるインペラの第１実施形態を示す図であって、（ａ）は要部斜視図、（ｂ）は（ａ）のＩ−Ｉ矢視断面図、（ｃ）は（ａ）のＩＩ−ＩＩ矢視断面図である。 本発明によるインペラの第２実施形態を示す図であって、（ａ）は要部斜視図、（ｂ）は（ａ）のＩＩＩ−ＩＩＩ矢視断面図である。 本発明によるインペラの第３実施形態を示す要部斜視図である。 本発明によるインペラの第４実施形態を示す要部斜視図である。 従来のインペラの問題点を説明するための図であって、（ａ）は遠心圧縮機のインペラの断面図、（ｂ）は斜流圧縮機のインペラの断面図である。

符号の説明

１０ インペラ
１１ ブレード
１２ ハブ
１２ｃ ハブ面（ハブの表面）
１３ａ 小翼（境界層低減手段；凸部）
１３ｂ 小翼（境界層低減手段；凸部）
２０ インペラ
２３ 小翼（境界層低減手段：凸部）
３０ インペラ
３３ 小翼（境界層低減手段：凸部）
４０ インペラ
４３ａ 小翼（境界層低減手段）
４３ｂ 小翼（境界層低減手段）
ＢＬ 境界層
Ｃ 回転軸線
Ｆ１ 遠心力
Ｈ ブレードの高さ
Ｒ 根元部
Ｗ 小翼間の最大距離
ｈ 小翼の高さ
δ 境界層の厚み

Claims (12)

1. 複数枚のブレードと、これら複数枚のブレードの根元部に配置されるハブとを有し、流体が流れる前記ハブの表面の少なくとも一部が回転軸線に対して傾斜した圧縮機のインペラであって、
   前記ハブの表面に、流体の流れにより生じる境界層の厚みを低減させる境界層低減手段が設けられていることを特徴とする圧縮機のインペラ。
2. 前記境界層低減手段が、流体の流れに作用する遠心力が流体の流れを前記ハブの表面から剥がす方向に作用する部位に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機のインペラ。
3. 前記境界層低減手段が、当該インペラの入口端から出口端までの長さの、インペラの入口端から約１／４の位置よりも下流側に設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載の圧縮機のインペラ。
4. 前記境界層低減手段が、前記ハブの表面に対して垂直方向に突出する凸部として形成されていることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の圧縮機のインペラ。
5. 前記凸部が、前記ブレード間において前記ブレードの翼面に沿って形成された少なくとも一本の小翼として設けられていることを特徴とする請求項４に記載の圧縮機のインペラ。
6. 前記小翼の高さが、前記ブレードの高さの約１／１０〜約１／２に設定されていることを特徴とする請求項５に記載の圧縮機のインペラ。
7. 前記小翼間の最大距離が、前記ハブの表面に、流体の流れにより生じる境界層の厚みの２倍よりも大きくなるように設定されていることを特徴とする請求項５に記載の圧縮機のインペラ。
8. 前記圧縮機のインペラは遠心圧縮機のインペラであり、前記境界層低減手段が、前記ハブ面に対して垂直な方向に作用する力がゼロとなる位置まで設けられていることを特徴とする請求項３から７のいずれか一項に記載の圧縮機のインペラ。
9. 前記境界層低減手段が、前記ハブ面に対して垂直な方向に作用する力がゼロとなる位置からさらに下流側にも延設されていることを特徴とする請求項８に記載の圧縮機のインペラ。
10. 前記境界層低減手段が、当該インペラの出口端まで設けられていることを特徴とする請求項９に記載の圧縮機のインペラ。
11. 前記圧縮機のインペラは斜流圧縮機のインペラであり、前記境界層拡大防止手段が、当該インペラの出口端まで設けられていることを特徴とする請求項３から７のいずれか一項に記載の圧縮機のインペラ。
12. 請求項１から１１のいずれか一項に記載のインペラを具備してなることを特徴とする圧縮機。

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