JP2005163178A

JP2005163178A - 耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材

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Publication number: JP2005163178A
Application number: JP2004324855A
Authority: JP
Inventors: Akira Usami; 明宇佐見
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2003-11-14
Filing date: 2004-11-09
Publication date: 2005-06-23
Anticipated expiration: 2024-11-09
Also published as: JP4571848B2

Abstract

【課題】鉄鋼などの金属精錬における転炉、電気炉の排ガス環境での耐久性、加工性、施工性に優れた排煙設備用鋼を提供することを目的とする。
【解決手段】質量％で、Ｃｕ：０．１〜１％、Ｎｉ：０．０１〜１％、Ｃｒ：４．０％〜６．０％、Ｓｂ：０．０１〜０．２％等を含有し、かつＭｏ：０．００５〜０．５％、Ｗ：０．００５〜０．５％の１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材。
【選択図】図２

Description

本発明は、鉄鋼などの金属精錬における転炉、電気炉の排ガス環境での耐久性、および、加工性、施工性に優れた排煙設備用鋼材に関する。

以下、鉄鋼製造を行う精錬炉（転炉や電気炉など）を例に、背景技術を説明する。

金属精錬炉の排ガスには腐食性のガス成分や金属ダストを含むため、排煙設備で排ガス流路は厳しい損耗を受ける。一般に、排ガスの温度は１２００℃に達する。炉によっては、燃焼塔で可燃性ガスを燃焼させた上で、排煙設備に通風するケースもある。

一般に、排煙ダクトは、炭素鋼板の溶接構造で二重筒構造とし、内筒に排ガスを通し内筒と外筒との間に冷却水を通すケースや、ダクト内面に鋼管を並べて水冷管パネルを作り、内部に冷却水を通す形式が使われている。以下、これらを排煙水冷ダクトと呼ぶ。

近年、排煙水冷ダクトの損耗が顕著になってきた。１９９０年代前半までは、板厚９ｍｍの炭素鋼製内筒で５年以上の耐久性が得られていたが、最近では、板厚１２ｍｍに増厚しても半年〜１年で損耗する事例が多くなり、日常的な補修や取換工事が行われていた。また、転炉において転炉排ガス（ＯＧ）処理装置でも、最近、排煙水冷ダクトの耐久寿命が従前と比較して半分以下に短くなってきた。

損耗の原因としては、固体粒子の衝突による摩耗、ダストによる溶融塩腐食、吸湿による濃厚電解質形成に伴う湿食などが考えられるが、いずれの要因が損耗の支配プロセスなのかは、ほとんど解明されていないという課題があった。

排煙水冷ダクトの損耗を防止する従来技術では、排ガスと接触する面の材質を変更し、耐久性を確保する方法が提案されている。この方法は、排ガスに接する表面を改質する方法と、ダクトを構成する部材自身の材質を変更する方法に分類できる。

前者の方法としては、例えば、１）耐熱・耐火レンガで内張りする、２）無機系キャスターでライニングする、３）肉盛り溶射層を施す、４）高合金鋼を表層に持つクラッド鋼を採用するなどの方法が考えられ、一部は既に提案されている。

例えば、（特許文献１）に示されるようなステンレス系合金の溶射肉盛や、（特許文献２）に示されている８００℃で酸化物を形成する成分の合金の溶射被覆層を形成する方法等が挙げられる。また、後者の方法としては、炭素鋼に代えて、耐久性に優れた構造材料、鋼ＳＵＳ３１０Ｓなどの耐熱ステンレス鋼などを使用することが容易に考えられる。

レンガの内張り、金属溶射、無機系ライニング、高合金の内張りは、いずれも炭素鋼を裸で使用してきた排ガスダクトにおいては、材料・施工コストが極めて高くなるほか、炭素鋼との熱膨張率が不可避的に異なるため、１０００℃程度の高温と室温近くの熱サイクルを１時間に１回のサイクルで受ける環境では、長期にわたり密着性を確保するのが難しいといった課題があった。

さらに、レンガや無機系ライニングを採用した場合、１）排ガスの冷却速度が遅くなるために、所定温度以下で集塵装置に排ガスを送るためには、排ガスダクトを延長する必要が生じるし、また、２）冷却速度が小さすぎると、ダイオキシンの発生抑制にさらなる対策が必要となる等の課題があった。

炭素鋼に代えてステンレス鋼などの高合金鋼を用いる場合、素材および施工コストが極めて高くなるといった課題があった。また、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１０Ｓなどのステンレス鋼でも経済性に見合った耐久性が必ずしも得られないといった課題があった。

特公平４−８００８９号公報特許第２５６５７２７号公報

本発明は、前述の問題を克服してなされたものであり、特に、鉄鋼などの金属精錬における転炉、電気炉の排ガス環境での耐久性、加工性、施工性に優れた排煙設備用鋼を提供することを目的とする。

本発明者は、鉄鋼精錬炉の水冷排ガスダクトの損耗機構を詳細に検討した結果、特定の化学組成を満足する鋼が、当該環境で優れた耐久性を示し、かつ炭素鋼並の加工性、施工性を具備することを知見した。すなわち、従来技術では開示されていなかった合金組成を制御することによって、従来にない対策鋼材が得られることを知見した。

本発明は前記知見に基づいて構成したものであり、その要旨は以下の通りである。

（１）質量％で、
Ｃ：０．００１〜０．２％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５％、
Ｍｎ：０．１〜２％、
Ｃｕ：０．１〜１％、
Ｎｉ：０．０１〜１％、
Ｃｒ：４．０％〜６．０％、
Ｓｂ：０．０１〜０．２％、
Ａｌ：０．００５〜０．５％、
Ｐ：０．０５％以下、
Ｓ：０．００５〜０．０２％、
Ｎ：０．００８％以下、
を含有し、かつ
Ｍｏ：０．００５〜０．５％、
Ｗ：０．００５〜０．５％
の１種または２種を含有し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材。

（２）質量％で、
Ｎｂ：０．００２〜０．２％、
Ｖ：０．００５〜０．５％、
Ｔｉ：０．００２〜０．２％、
Ｔａ：０．００５〜０．５％、
Ｚｒ：０．００５〜０．５％、
Ｂ：０．０００２〜０．００５％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする前記（１）記載の耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材。

（３）質量％で、さらに
Ｍｇ：０．０００１〜０．０１％、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、
Ｙ：０．０００１〜０．１％、
Ｌａ：０．００５〜０．１％、
Ｃｅ：０．００５〜０．１％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする前記（１）または（２）に記載の耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材。

（４）質量％で、さらに
Ｓｎ：０．０１〜０．３％、
Ｐｂ：０．０１〜０．３％
のうちの１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれかに記載の耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材。

本発明鋼材は、金属精錬炉の排煙処理設備環境にて、優れた耐久性を示すとともに、炭素鋼並の加工性および施工性を併せて有している。

以下、本発明について詳細に説明する。以下、％は質量％を意味している。

本発明鋼材の骨子は、低Ｃ−Ｃｒ−低Ｓｉ−Ｃｕ−（Ｍｏ、Ｗ、Ｍｏ＋Ｗ）−Ｓｂの複合添加により、（１）金属精錬炉の排煙処理設備環境にて優れた耐久性を示し、（２）オーステナイト系の溶接材料とともに使用することで、普通鋼並の加工性および施工性を同時に具備させるものである。

一般に、排煙処理設備接ガス面は、排ガスと材料との相互作用による損耗（板厚減少）により劣化する。損耗では、化学的な腐食現象や物理的な摩耗現象等が複合的に作用する。本発明では、排煙処理設備においてガスと接する部材面の板厚減少を招く現象を、損耗と呼ぶ。

まず、損耗挙動に及ぼす合金組成の影響について述べる。図１は、鉄鋼電気炉の排ガスダクト内面における平均損耗速度に及ぼすＣｒ添加量の影響（Ｃｒ以外の化学成分は、表１の比較例Ａ３と同じ成分に調整した）を示したが、平均損耗速度で充分な効果を得るためには、４．０％以上のＣｒ添加が必要であることがわかる。

同じく図１に、最大損耗深さに及ぼすＣｒ添加量の影響を示した。Ｃｒの単独添加では、最大損耗深さが十分に低減されないことがわかる。それゆえ、４．０％以上のＣｒ添加鋼の場合、第三元素の複合添加により耐損耗性を向上させる必要がある。

本発明者は、４．０％以上のＣｒ含有鋼の耐損耗性に及ぼす複合添加元素の効果を検討した結果、耐損耗性の改善には、低Ｃ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｐｂの添加が有効であることが判明した。さらに、Ｃｕ−Ｎｉ−（Ｍｏ、Ｗ、Ｍｏ＋Ｗ）−Ｓｂの複合添加により、顕著な耐損耗性の改善効果が得られることが判明した。

図２は、排ガスダクトでの損耗環境に対する５％Ｃｒ鋼へのＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｓｂの複合添加の効果を示す。Ｃｒ添加鋼においてＣｕ−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｓｂを複合添加すると、耐損耗性が飛躍的に改善されるが、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｓｂのうち１元素でも含まれないと、優れた耐損耗性が得られないことがわかる。

次に、ガス切断性の確保について述べる。Ｃｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｓｂ添加鋼のアセチレンガスによるガス切断性、すなわち、ブローホールの発生抑制を十分に確保するためには、脱酸元素であるＳｉ、Ａｌを添加し、鋼中のＮを極力低減するだけでは不十分であり、Ｓｉ、Ａｌ量に最適バランスがあることを見出した。すなわち、０．０１〜０．５％Ｓｉかつ０．００５〜０．５％Ａｌの範囲で良好な切断面が得られることを知見した。

次に、本発明鋼材の化学組成の限定理由について述べる。

Ｃは、排ガスダクト環境での耐損耗性の観点から、その量は少ないほど好ましいが、強度を確保するためには０．００１％以上の添加が必要であるので、下限値を０．００１％とした。０．２％を超えると耐損耗性、冷間加工性、および、溶接性が損なわれるので、０．００１〜０．２％を限定範囲とした。

特に、排ガスダクト用鋼板として加工性が求められる場合、０．０１〜０．０６％が好ましい。また、フェライト系溶接材料を使用する場合は、良好な溶接施工性を確保するためには、０．００２〜０．０５％が好ましい。

Ｓｉは、脱酸のために０．０１％以上添加すると、ガス成分が低減することによりブローホールが減少して、ガス切断性を確保するための必須元素であるが、０．５％を超えると熱影響部（ＨＡＺ）靱性が劣化するので、０．０１〜０．５％を限定範囲とした。

耐損耗性と良好なガス切断性を両立させるためには、０．０１〜０．３％の添加が好ましい。さらに、鋼の製造性、溶接性などを考慮した場合、０．１〜０．３％が好ましい。

Ｍｎは、鋼の強度確保および脱酸のため０．１％以上添加するが、過度の添加は、強度過剰および冷間加工性を損なうので、０．１〜２％を限定範囲とした。

Ｐは、不純物元素であり、０．０５％を超えると溶接性および耐損耗性が低下するので、０．０５％以下を限定範囲とした。なお、Ｐは、少ないほどその効果は良好となるため、０．０２％以下が好ましい。なお、下限値は０％を含む。

Ｓは、不純物元素であり、０．０２％を超えると耐ラメラテア性が低下するので、０．０２％以下に限定した。一方、Ｓが０．００５％未満になると、耐損耗性が低下するので、０．００５〜０．０２０％に限定した。耐損耗性および靭性のバランスを考慮すると、０．００５〜０．０１５％が好ましい。

Ｃｕは、局部的な損耗を抑制するためには、Ｎｉ、（Ｍｏ、Ｗ、または、Ｍｏ＋Ｗ）、Ｓｂとともに０．１％以上の添加が必要である。但し、１％を超えて添加すると、強度の過度の上昇および製造性、冷間加工性の低下を招くため、０．１〜１％を限定範囲とした。好ましくは、０．２〜０．５％の添加が冷間加工性および耐損耗性のバランスに優れている。

Ｎｉは、局部的な損耗を抑制する目的にＣｕ、（Ｍｏ、Ｗ、Ｍｏ＋Ｗ）、Ｓｂとともに０．０１％以上添加するが、その効果は１％で十分なので、０．０１〜１％を限定範囲とした。

Ｃｒは、耐損耗性を確保するために、４．０％以上添加する。４．０〜６．０％Ｃｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｂの複合添加効果によって、耐損耗性は、４．０〜６．０％Ｃｒ単独添加系に比較して飛躍的に改善される。６．０％を超えると、Ｓｉを制限しても、ガス切断性が著しく低下するので、限定範囲を４．０〜６．０％とした。耐損耗性とガス切断性のバランスを考慮すると、４．５〜５．５％が好ましい。

Ｍｏ、Ｗは、局部的な損耗を抑制する目的に、少なくとも１種以上を、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｂとともに０．００５％以上添加するが、０．５％を超えると、逆に、溶接性や耐損耗性を阻害するので、０．０００５〜０．５％を限定範囲とした。耐損耗性、経済性、溶接性の観点からは、０．０１〜０．１％が好ましい。

Ｓｂは、局部的な損耗を抑制する目的に、０．０１％以上添加するが、０．２％を超えて添加してもその効果は飽和するので、０．０１〜０．２％を限定範囲とした。熱間加工性の観点から、０．０５〜０．１５％がより好ましい。

Ａｌは、脱酸効果を得るために、０．００５％以上必要である。Ａｌ量の増加に従って耐損耗性は向上するが、過度の添加はガス切断性を損なうため、０．００５％〜０．５％を限定範囲とした。良好なガス切断性を十分に確保するためには、０．００５〜０．０３％未満の範囲がより好ましい。

Ｎは、０．００８％を超えると、ガス切断におけるブローホールを増大させ、切断性を低下させるだけでなく、靭性を低下させるので、その上限を０．００８％とした。

以上、これらの基本成分で本発明鋼材として、優れた耐損耗性およびガス切断性を発揮できるが、さらに以下の元素を選択的に添加することで、より大きな効果が期待できる。

Ｔｉは、必要に応じて０．００２％以上添加することで、ＴｉＯやＴｉＮを鋼中に形成し、溶接時熱影響部の粒径を微細化したり、粒内フェライトを生成したりすることにより靱性を向上させる効果や、Ｃｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−（Ｍｏ、Ｗ、または、Ｍｏ＋Ｗ）−Ｓｂ鋼のガス切断性を改善する効果がある。この場合、０．２％を超えて添加すると靱性が劣化するので、その範囲を０．００２〜０．２％とすることが好ましい。

Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｂは、微量で鋼の強度を高めるのに有効な元素であり、主に強度調整のために必要に応じて含有させる。各々効果を発現するためには、Ｎｂは０．００２％以上、Ｖは０．００５％以上、Ｔａは０．００５％以上、Ｚｒは０．００５％以上、Ｂは０．０００２％以上含有させることが好ましい。

一方、Ｎｂは０．２％超、Ｖは０．５％超、Ｔａは０．５％超、Ｚｒは０．５％、Ｂは０．００５％超で、靭性劣化が顕著となり易い。従って、必要に応じて、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｂを含有させる場合は、Ｎｂは０．００２〜０．２％、Ｖは０．００５〜０．５％、Ｔｉは０．００２〜０．２％、Ｔａは０．００５〜０．５％、Ｚｒは０．００５〜０．５％、Ｂは０．０００２〜０．００５％とすることが好ましい。

Ｍｇ、Ｃａ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅは、介在物の形態制御に有効で、延性特性の向上に有効であり、また、溶接継手のＨＡＺ靭性向上にも有効であり、さらに、耐局部損傷性を向上する効果も弱いながらあるので、必要に応じて含有させることが好ましい。

本発明における各元素の含有量は、効果が発現する下限から下限値が決定され、各々、Ｍｇは０．０００１％、Ｃａは０．０００５％、Ｙは０．０００１％、Ｌａは０．００５％、Ｃｅは０．００５％を下限値とすることが好ましい。

一方、上限値は、介在物が粗大化して、機械的性質、特に延性と靭性に悪影響を及ぼすか否かで決定され、本発明では、この観点から、上限値を、Ｍｇ、Ｃａは０．０１％、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅは０．１％とすることが好ましい。

Ｓｎ、Ｐｂは、耐損耗性を一層向上させるのに有効な元素であり、必要に応じて添加するが、その効果を発現するには、Ｓｎ：０．０１〜０．３％、Ｐｂ：０．０１〜０．３％が好ましい。

また、添加元素以外では、Ｏは０．００４０％を超えると、ブローホールの数が著しく増加し、ガス切断性が低下するので、その上限を０．００４０％とすることが好ましい。

本発明の鋼材は、転炉、電気炉等の溶製炉において鋼を溶製し、必要に応じて、脱ガス装置、取鍋などにおいて二次精錬を施して、所定の鋼成分とした後、この溶鋼を連続鋳造により、あるいは、鋼塊とした後、分塊圧延して、鋼片とする。その後、この鋼片を、加熱しあるいは加熱することなく、熱間圧延して、熱延薄鋼板や厚鋼板とし、さらに、冷間圧延して冷延薄鋼板等の鋼板として使用できるほか、熱間圧延により形鋼、棒鋼、線材あるいは鋼管など、その耐蝕用鋼部材として多様な形で使用することができる。

一般に、排煙処理設備は、鋼材の溶接構造で構成されるので、該鋼材には、所要特性の他、溶接施工性が要求される。従って、溶接金属の選択的な損耗を防止するとともに、本発明鋼材で炭素鋼並みの溶接施工性を確保するためには、溶接金属の合金組成が重要である。

耐損耗性に有効なＣｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏなどの含有量を高めたオーステナイト系の溶接材料、または、鋼板と同程度までＣｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏなどの含有量を高めたフェライト系の溶接材料が好ましい。オーステナイト系溶接材料としては、周知の技術を活用すれば良く、オーステナイト系ステンレス、例えばＳＵＳ３０９Ｌなどを用いるのが常套である。

表１に示す合金組成の鋼を溶製、鋳造し、板厚１２ｍｍまで熱間圧延、熱処理後、この熱延鋼板を素材とした。

〔損耗試験：ダクト内曝露試験〕
補修用試験鋼板（２５０ｍｍ×２５０ｍｍ×１２ｍｍ）を採取した。試験鋼板を、内筒径に冷間曲げ加工した。鉄筋棒鋼の電気溶製炉の排ガスダクト内筒にあらかじめ試験鋼板の空間を切断しておき、試験鋼板を溶接して取り付けた。

溶接は、入熱：約２０ｋＪ／ｃｍのアーク溶接とし、溶接材料としてはオーステナイト系ステンレス（ＳＵＳ３０９Ｌ）の被覆アーク溶接棒を用いた。取り付け、６ヶ月後に、試験鋼板を取り付けたダクトのセクションをガス切断で切り出した後、各試験片を切り出して、酸洗後に板厚計測を行い、平均損耗速度および局部的な最大損耗速度を求め、耐損耗性を評価した。

〔ガス切断性試験〕
それぞれの供試材について直切断（板厚１６ｍｍ）および開先切断（１６ｍｍ厚、３０°、４０°）を実施し、それぞれの場合のアセチレンガスを使用した場合またはパウダー切断を使用した場合の切断作業性および切断面の状態を評価し、比較鋼Ａ１を基準として、◎；良好、○；切断易、△；切断難、×；切断不可の評点評価を行った。

表２に、上記のダクト内曝露試験結果を示す。表３にガス切断性試験結果を示す。

比較鋼であるＡ１は、市販の一般溶接構造用鋼（ＪＩＳＧ３１４１ＳＳ４００）、Ａ２は低合金鋼であるが、双方とも、耐損耗性が低い。また、Ａ３は、４．９％Ｃｒを単独添加した低炭素鋼であり、平均損耗速度はＡ１、Ａ２に比べてよいものの、最大損耗速度はＡ２と同等で、Ｃｒの添加効果が認められない。

また、Ａ４、Ａ５、Ａ６、Ａ７はＣｒ５．１％を含有し、さらに、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｓｂが複合添加されるが、Ａ４はＣｕが、Ａ５はＮｉが、Ａ６はＭｏが、Ａ７はＳｂがそれぞれ不足しているために、最大損耗速度の抑制は十分ではない。

また、Ａ８は、Ｃｒ含有量が３．５％と低いため、複合添加による平均および最大損耗速度の抑制は十分ではない。

また、Ａ９は、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｓｂを本願の規定する鋼組成範囲に含有するが、Ｃｒを６．９％含有するために、ガス切断性が本発明鋼に比較して劣る。

また、Ａ１０は、Ｃｒ４．９％を含有し、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｓｂを本願の規定する鋼組成範囲に含有するが、０．６５％Ｓｉを含有するために、ガス切断性が本発明鋼に比較して劣る。

これに対して、本発明鋼であるＢ１〜Ｂ３１は、本願の規定する鋼組成範囲にあり、耐損耗性に優れ、かつ、ガス切断性も普通鋼（Ａ１）並に優れている。

そのため、本発明鋼材は、製鋼電気炉、製鋼転炉の排ガス処理装置、灰溶融炉の排ガス処理装置、廃棄物や汚泥などの焼却施設の排ガス処理装置において、例えば、ダクト、熱交換器、電気集塵機、冷却塔、煙突などに使用すれば、優れた耐久性による設備寿命の延伸を図りながら、従来の炭素鋼と同じ維持管理および補修方法を継続でき、その産業上の価値は極めて高い。

鋼の溶製電気炉水冷ダクト内筒でのＣｒ単独添加鋼の最大・平均損耗速度に及ぼすＣｒ量の影響を示す図である。（試料の化学成分は、Ｃｒを除いて比較例Ａ３に同じ）水冷排ガスダクト内筒環境における５％Ｃｒ鋼の損耗速度に及ぼすＣｕ、Ｎｉ、Ｓｂの複合添加の効果を示す図である。

Claims

質量％で、
Ｃ：０．００１〜０．２％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５％、
Ｍｎ：０．１〜２％、
Ｃｕ：０．１〜１％、
Ｎｉ：０．０１〜１％、
Ｃｒ：４．０％〜６．０％、
Ｓｂ：０．０１〜０．２％、
Ａｌ：０．００５〜０．５％、
Ｐ：０．０５％以下、
Ｓ：０．００５〜０．０２％、
Ｎ：０．００８％以下、
を含有し、かつ
Ｍｏ：０．００５〜０．５％、
Ｗ：０．００５〜０．５％
の１種または２種を含有し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材。
質量％で、
Ｎｂ：０．００２〜０．２％、
Ｖ：０．００５〜０．５％、
Ｔｉ：０．００２〜０．２％、
Ｔａ：０．００５〜０．５％、
Ｚｒ：０．００５〜０．５％、
Ｂ：０．０００２〜０．００５％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１記載の耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材。
質量％で、さらに
Ｍｇ：０．０００１〜０．０１％、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、
Ｙ：０．０００１〜０．１％、
Ｌａ：０．００５〜０．１％、
Ｃｅ：０．００５〜０．１％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１または２に記載の耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材。
質量％で、さらに
Ｓｎ：０．０１〜０．３％、
Ｐｂ：０．０１〜０．３％
のうちの１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の耐損耗性およびガス切断性に優れた排煙処理設備用鋼材。