JP2005146373A

JP2005146373A - 鋼帯の冷却装置

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Publication number: JP2005146373A
Application number: JP2003387429A
Authority: JP
Inventors: Yasuo Matsuura; 泰夫松浦; Kiyoshi Kawabe; 潔川邉; Hisatoshi Wakabayashi; 久幹若林; Keiji Ogushi; 圭二大串
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2003-11-18
Filing date: 2003-11-18
Publication date: 2005-06-09
Anticipated expiration: 2023-11-18
Also published as: JP4332017B2

Abstract

【課題】高冷却速度を得るためにノズルからのガス噴出速度を速くし、ノズルの抵抗係数を小さくして、ガス循環設備をコンパクトにした鋼帯の冷却装置を提供すること。
【解決手段】冷却箱３の表面に突出ノズル４を配置し、この突出ノズル４から冷媒を噴出させて走行する鋼帯１２を冷却する鋼帯の冷却装置２において、ノズル先端から鋼帯面までの距離を３０〜１００ｍｍに保持した複数の突出ノズル４を冷却箱３表面から突出させ、この突出ノズルのＡ／ａを２≦Ａ／ａ≦９（Ａ：ノズル基部の開口断面積、ａ：ノズル先端部の開口断面積）とし、冷却箱３表面から突出ノズル４のノズル先端までの距離を１５０〜２００ｍｍとした。
【選択図】図１

Description

本発明は、例えば、鋼帯の連続焼鈍設備、連続式溶融亜鉛めっき設備、カラーコーティングラインおよびステンレス酸洗焼鈍ライン等において、連続して走行する鋼帯を冷却する装置に関するものである。

連続焼鈍炉設備は良く知られているように、鋼帯を連続的に加熱・均熱および冷却し、必要により過時効処理する工程を備えている。ところで、鋼帯の特性を所望のものにするためには、加熱温度や均熱時間のほかに、その鋼帯を均一急速冷却することが重要である。鋼帯の冷却方法として、現状各種の冷却媒体が採用されており、この冷媒の選択によって鋼帯の冷却速度も異なってくる。

このうち、水を冷媒として用いる場合、かなり高い冷却速度が得られ超急冷域までの冷却が可能であるが、焼き入れ歪によってクーリングバックルといわれる鋼帯の形状変化が発生することが最大の難点である。また、水との接触により鋼帯の表面に酸化膜が生じ、これを除去するための設備が別に必要となり、経済的に有利な設備とはいえない。

この問題を解決するため、ロールの内部に水またはその他の冷却媒体を通し、この冷却されたロール表面に鋼帯を接触させて冷却するロール冷却方法がある。

この方法には次のような問題がある。すなわち、連続焼鈍炉を通過する鋼帯はすべて平坦度を保っているとは限らない。従って、冷却ロールに接する際に、局部的に非接触となる場合があり、この非接触により鋼帯の幅方向の冷却が不均一となり、鋼帯の形状が変形する原因となる。そのため、冷却ロールへの接触前に鋼帯の平坦化を行う手段が必要となり、これが設備費をアップさせていた。

別の冷却手段としてガスを冷媒とする冷却方法が実用化され、多くの実績を挙げている。この方法は、前記した水冷却やロール冷却に比べて冷却速度が遅いが、比較的鋼帯の幅方向の均一な冷却が可能である。このガス冷却の最大の難点である、冷却速度を上げるため、ガスを噴射するノズルの先端を鋼帯に極力近づけて熱伝達率を上げて冷却速度を上げるものや、冷却媒体として水素ガスの濃度を上げて熱伝達率を上げたものを採用したものが開示されている。

噴射するノズルの先端を鋼帯に近接させて熱伝達率を上げるものとして、特許文献１に開示された技術がある。この技術は、ノズルの先端と鋼帯との距離を小さくして効率よい冷却を可能にしたものである。具体的には、冷却ガス室に設けられた冷却ガス室表面から突出する突出ノズルの長さを１００ｍｍ−Ｚ以上とし、突出ノズルから噴射されたガスが鋼帯に当たって背部に逃げる部分が設けられている。これにより、噴射されたガスが鋼帯表面に滞留することを減少させ、鋼帯の幅方向における冷却均一性を向上させることが開示されている。なお、Ｚは突出ノズル先端と鋼帯との距離を示す。

また、ノズルの突出高さを５０ｍｍ−Ｚから２００ｍｍ−Ｚまで種々変えて熱伝達係数の最適点を導き出す実験を行っている。そして、連続焼鈍炉の冷却帯に用いられる冷却装置として、この実験から効率的冷却能力を持つ冷却装置を提案している。この冷却装置により、通常１００ｋｃａｌ／ｍ^２ｈ℃であった熱伝達係数が４００ｋｃａｌ／ｍ^２ｈ℃まで上げることが出来るようになった。

しかし、さらなる冷却速度の向上が望まれるようになり、通常の冷却媒体としてＮ_２：９５％程度＋Ｈ_２：５％程度の雰囲気ガスを循環させる既存の冷却装置では限界があった。この問題を解決するため、冷却媒体として水素ガスを使用することが考えられた。水素ガスを採用することにより冷却能力が向上することは、古くから知られていたが、水素ガスの危険性から実機への適用はされていなかった。

この水素ガス濃度を上げて急速冷却する技術が特許文献２に開示されている。この技術は急速冷却帯において、冷却ガスの水素濃度を３０％〜６０％、その吹き付け速度を１００ｍ／秒〜１５０ｍ／秒として鋼帯に吹き付けて冷却する。このように、水素ガスを採用するための具体的技術が開発され、実機化されようとしている。

通常、Ｎ_２ガス主体の雰囲気ガスによる冷却からＨ_２濃度を上げて、かつ、ノズルからの吐出流速を１００ｍ／秒〜１５０ｍ／秒とすることが必要なため、鋼帯に吹き付けられるガスの量も多量となる。また、吐出流速１００ｍ／秒〜１５０ｍ／秒でガスをノズルから噴出させるための圧力も必要となる。一般にこれらの冷却装置は、鋼帯に吹き付けた冷却媒体をダクトを介して循環させ、再度吹き付ける循環式冷却装置を採用している。この循環式冷却装置では、鋼帯に吹き付けた冷却媒体が炉内に排出され、炉体に設けた吸い込みダクトから循環ブロワによって吸引される。循環ブロワの前には、鋼帯への吹き付けで温度上昇した冷却媒体を吹き付け温度に冷却する熱交換機が設置されており、これらの装置により循環を行いながら鋼帯を冷却するようになっている。

これら循環装置での必要圧力はノズルから噴出させる際に必要な圧力が一番高く、このノズル部の圧損を極力低くすることが望まれていた。
特公平２−１６３７５号公報特開平９−２３５６２６号公報

そこで本発明は、前述したような従来技術の問題点を解決し、高冷却速度を得るためにノズルからのガス噴出速度を速くし、ノズルの抵抗係数を小さくして、ガス循環設備をコンパクトにした鋼帯の冷却装置を提供することを課題とする。

本発明は、冷却箱の表面に突出ノズルを配置し、この突出ノズルから冷媒を噴出させて走行する鋼帯を冷却する鋼帯の冷却装置において、ノズル先端から鋼帯面までの距離Ｌ１を３０〜１００ｍｍに保持した複数の突出ノズルを冷却箱表面から突出させ、この突出ノズルのＡ／ａを２≦Ａ／ａ≦９（Ａ：ノズル基部の開口断面積、ａ：ノズル先端部の開口断面積）とし、冷却箱表面から突出ノズルのノズル先端までの距離Ｌ２を１５０〜２００ｍｍとしたことを特徴とするものである。

この突出ノズルは、そのノズル基部を冷却箱に設けた取り付け孔に拡管接合により固定することができる。

また、突出ノズルは、そのノズル基部が冷却箱内面より突出しないように取り付られ、かつ、前記ノズル基部の端部と前記取り付け孔の内面を溶接にて接合するとともに、この溶接の肉盛り部が前記冷却箱内面より突出しないように施工することもできる。

さらに、冷媒としては、Ｈ_２ガス、又は、Ｈ_２ガスとＮ_２ガスその他の不活性ガスとの混合ガスを用いることができる。

本発明によれば、高冷却速度を得るためにノズルからのガス噴出速度を速くしても、ノズルの抵抗係数を小さくすることができ、ガス循環設備をコンパクトにすることができる。

以下に本発明を図面に示す実施例に基づいて詳細に説明する。図１は本発明を適用した連続焼鈍設備の冷却装置の側部断面図、図２は図１のＡ−Ａ矢視図、図３は本発明の突出ノズルの詳細図、図４は本発明の突出ノズルの取り付け要領を示す図、図５は突出ノズルの抵抗係数を示すグラフ、図６は連続式塗装ラインに本発明の冷却装置を適用した概略図、図７、図８は連続溶融亜鉛めっき設備のめっき後の鋼帯を冷却する冷却装置に本発明を適用した概略図、図９はステンレス連続式焼鈍酸洗設備の冷却帯に本発明の冷却装置を適用した概略図である。

図１において、鋼帯１２を搬送する上ロール９、下ロール１１間に設置され、この上下ロール間に、ガスを噴出する冷却装置２の一対を鋼帯１２の面に対向して設け、この冷却装置２を鋼帯１２の流れに沿って複数段配置している。そして、この冷却装置２の上下間には鋼帯のバタツキを防止する押さえロール１０を鋼帯１２を挟持するように配置している。

図２は、図１のＡ−Ａ矢視図であり、冷却装置２により鋼帯１２に吹き付けられたガスは循環系を介して冷却ガスとして再利用される。本発明において、冷却ガスを含む冷媒としては、Ｈ_２ガスおよびＮ_２ガスその他の不活性ガスからなる混合ガスであり、Ｈ_２濃度を０〜１００％、残りをＮ_２またはその他の不活性ガスとすることが好ましい。すなわち、吹き付けられたガスは、炉体１に設けられたガス吸い込み口から吸い込まれ、吸引側ダクト５、熱交換機６、循環ブロワ７および吐出側ダクト８を介し、さらに、炉体１内の冷却箱３に連結された循環系により、冷却箱３の鋼帯１２面側に設けられた突出ノズル４から鋼帯１２に向けて再び噴出される。このように、鋼帯１２に吹き付けられた炉体１内のガスを循環して使用する。

冷却装置２は、冷却箱３とこの冷却箱３の鋼帯１２面側に設けた突出ノズル４からなっている。この突出ノズル４としては、ノズル基部（冷却箱３側）の開口断面積Ａとノズル先端（鋼帯１２側）の開口断面積ａの比（Ａ／ａ）が２．０〜９．０となるようなノズルを選定し、配置している。突出ノズル４のノズル先端から鋼帯１２面までの距離Ｌ１は３０〜１００ｍｍの範囲で設定し、冷却箱３表面から突出ノズル４のノズル先端までの距離Ｌ２は１５０〜２００ｍｍの範囲で設定する。また、突出ノズル４は、各突出ノズル４のノズル先端の開口面積の総和が冷却箱３の表面積の２〜４％となるように配置している。

図３には、本発明の突出ノズル４の形状を示し、Ｄはノズル基部の内径（ここで、ノズル基部とは冷却箱３への取り付け側をいう）、Ｄ０はノズル基部の外径で、ｄはノズル先端の内径、Ｌ２はノズル全長、ＤＮはノズル基部を起点として、（ノズル全長Ｌ２）−（１０ｍｍ±３ｍｍ）の範囲、言い換えると、ノズル基部より先端側１０ｍｍ±３ｍｍの範囲におけるノズルの外径を指している。突出ノズル４は円錐形状となるため、ＳＵＳ（ステンレス鋼）のプレートを板巻きして製作した。突出ノズルは板巻きのほか、引き抜き鋼管や削り出し、又は、鋳造で製作することも可能である。ノズル全長Ｌ２を２００ｍｍとしてＡ／ａが種々のものを製作して実験を行った。

図４には、本発明の突出ノズル４を冷却箱３に取り付けたときの状況を示し、冷却箱３の鋼帯１２側の面にＤＮ径の取り付け孔を設ける。取り付け孔の数はノズル先端の開口総面積（総和）が冷却箱３の表面積の２〜４％なるように設けている。

詳述すると、まず、冷却箱３の表面にＤＮ径の取り付け孔を開ける。この取り付け孔に外径Ｄ０のノズル基部を差し込み、ポンチ（図示せず）にて図４に示すように冷却箱３に打ち込む。突出ノズル４を打ち込む際、図４のようにノズル基部が冷却箱３の内面に突出しないように打ち込む。図４ではノズル基部が冷却箱３にその内面より１０ｍｍを残して装入されるように打ち込んでいる。そして、打ち込まれた突出ノズル４のノズル基部側から装入した拡管機（図示せず）により基部側ノズル内径Ｄを拡管し、冷却箱３に設けた取り付け孔ＤＮ径に圧着する。さらに、ノズル基部の端部と取り付け孔の内面を溶接にて接合する。このとき、図４のように溶接の肉盛り部Ｗが冷却箱３の内面より突出しないように施工される。以上のように、拡管機により拡管接合することで、従来、溶接で取り付けていた場合よりも突出ノズル４の取り付け精度は向上する。

なお、ＤＮ径の位置を上記のように限定したのは、上限以上（１０ｍｍ＋３ｍｍを超える）とすると、冷却箱への挿入が困難となり、また下限より少ないと密着性が劣ることによる。

以上のとおり、図４では突出ノズル４の抵抗係数を減じるために冷却箱３の内面より１０ｍｍを残してノズル基部を埋設したが、抵抗係数を減じるものであれば、冷却箱３の内面に合わせることも可能である。また、図４では拡管接合して溶接を行ったが、拡管接合以外の手段によって取り付けて溶接を行ってもよい。

以上の要領で製作した突出ノズル４について実験装置により圧力損失を求め、それぞれの抵抗係数を算出した。その結果を図５に示す。Ａ／ａ＝１．０、すなわち、従来のストレートノズルに比べＡ／ａ＝２．０〜９．０のときが抵抗係数が小さく４．０近傍が最も小さいことが判明した。このように、従来のストレートノズルに比べノズルの抵抗係数が３０％程度小さくなる。また、ノズル先端部を楕円として鋼帯の幅方向噴出幅を拡げることもできる。

図６に連続式塗装ラインの塗装および乾燥・焼付け炉の配置を示す。鋼帯Ｓ１は、コーター設備１４にて表面に塗装をコーティングされ、乾燥・焼付け炉１５において所定の温度パターンに沿って乾燥、焼付けされる。引き続いて冷却装置１６で常温近くまで冷却される。従来、この冷却装置１６は前段を空冷、後段を水冷することによって、冷却前段での塗料表面品質確保と後段での急速冷却を実現していた。冷却装置１６を本発明による突出ノズルを用いた冷却装置とすることで、水冷を用いることなく冷却効率のよい設備構成とすることができる。

図７は、連続式溶融亜鉛めっき設備のメッキ合金化処理後の冷却装置に本発明による突出ノズルを用いた冷却装置を適用する例を示す。鋼帯Ｓ２はターンダウンセクション１７内に設けられたターンダウンロール１８を経てメッキポット１９に導入される。シンクロール２０を介して垂直に引き上げられ、メッキ機２１にて所定のメッキ厚みに調整された後、合金化加熱装置２２で合金化処理温度に加熱され、引き続き保持炉２３で保熱される。合金化を完了した鋼帯Ｓ２は冷却装置２４、上ロール２５，２６、及びダウンパスに設けられた冷却装置２７にて冷却され、最終冷却である浸漬冷却装置２８へ送られる。本発明よる突出ノズルを用いた冷却装置を冷却装置２４及び冷却装置２７へ適用することで、冷却効率を高め合金化炉全体を低層化することが可能となり、また、合金化処理後の鋼帯Ｓ２を急速冷却することで合金層の健全化を計ることが可能となる。

図８は、同じく連続式溶融亜鉛めっき設備のメッキ後の冷却装置に本発明による突出ノズルを用いた冷却装置を適用する例を示す。鋼帯Ｓ２は、メッキ機２１にて所定のメッキ厚みに調整された後、冷却装置２４及びダウンパスに設けられた冷却装置２７にて冷却され、最終冷却である浸漬冷却装置２８へ送られる。本発明よる突出ノズルを用いた冷却装置を冷却装置２４及び２７へ適用することで、冷却効率を高め合金化炉全体を低層化することが可能となる。

図９は、ステンレス鋼帯の連続焼鈍酸洗設備の一例を示す。ステンレス鋼帯Ｓ３は、加熱帯２９において所定の焼鈍温度に加熱・均熱された後、冷却帯３０において所定冷却速度で終点温度まで冷却される。引き続いて脱スケール装置３１にてステンレス鋼帯Ｓ３の上下面に配設したロール群によってステンレス鋼帯表面に生成したスケールが除去される。その後、酸洗槽３２に導入される。冷却帯３０に本発明による突出ノズルを用いた冷却装置を適用することで、冷却効率を高めコンパクトな装置構成とすることができる。

上述したように、本発明によれば、高冷却速度を得るため、益々、ノズルからの噴出速度を速くし、ノズルの抵抗係数を小さくして、ガス循環設備をコンパクトにした鋼帯の冷却装置を提供すること、また、拡管機による圧着構造とすれば、溶接によるノズルの歪も解消し、製作精度を向上させた鋼帯の冷却装置を提供することが可能となる。

本発明を適用した連続焼鈍設備の冷却装置の側部断面図である。図１のＡ−Ａ矢視図である。本発明の突出ノズルの詳細図である。本発明の突出ノズルの取り付け要領を示す図である。突出ノズルの抵抗係数を示すグラフである。は、本発明を適用した連続式塗装ラインにの概略図。本発明を適用した連続式溶融亜鉛メッキ設備の概略図である。本発明を適用した別の連続式溶融亜鉛メッキ設備の概略図である。本発明を適用したステンレス連続式焼鈍酸洗設備の概略図である。

符号の説明

１炉体
２冷却装置
３冷却箱
４突出ノズル
５吸引側ダクト
６熱交換機
７循環ブロワ
８吐出側ダクト
９上ロール
１０押さえロール
１１下ロール
１２鋼帯
１４コーター設備
１５乾燥・焼付け炉
１６冷却装置
１７ターンダウンセクション
１８ターンダウンロール
１９メッキポット
２０シンクロール
２１メッキ機
２２合金化加熱装置
２３保持炉
２４冷却装置
２５、２６上ロール
２７冷却装置
２８浸漬冷却装置
２９加熱帯
３０冷却帯
３１脱スケール装置
３２酸洗槽
Ｓ１〜Ｓ３鋼帯
Ｗ溶接の肉盛り部

Claims

冷却箱の表面に突出ノズルを配置し、この突出ノズルから冷媒を噴出させて走行する鋼帯を冷却する鋼帯の冷却装置において、ノズル先端から鋼帯面までの距離Ｌ１を３０〜１００ｍｍに保持した複数の突出ノズルを冷却箱表面から突出させ、この突出ノズルのＡ／ａを２≦Ａ／ａ≦９（ａ：ノズル先端部の開口断面積、Ａ：ノズル基部の開口断面積）とし、冷却箱表面から突出ノズルのノズル先端までの距離Ｌ２を１５０〜２００ｍｍとしたことを特徴とする鋼帯の冷却装置。
前記突出ノズルは、そのノズル基部を冷却箱に設けた取り付け孔に拡管接合により固定してなることを特徴とする請求項１記載の鋼帯の冷却装置。
前記突出ノズルは、そのノズル基部が冷却箱に設けた取り付け孔に冷却箱内面より突出しないように取り付られ、かつ、前記ノズル基部の端部と前記取り付け孔の内面を溶接にて接合するとともに、この溶接の肉盛り部が前記冷却箱内面より突出しないように施工されていることを特徴とする請求項１に記載の鋼帯の冷却装置。
冷媒を、Ｈ_２ガス、又は、Ｈ_２ガスとＮ_２ガスその他の不活性ガスとの混合ガスとしたことを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の鋼帯の冷却装置。