JP2005135186A - 規範モデル追従型制御システム及び規範モデル追従型制御方法 - Google Patents
規範モデル追従型制御システム及び規範モデル追従型制御方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005135186A JP2005135186A JP2003371095A JP2003371095A JP2005135186A JP 2005135186 A JP2005135186 A JP 2005135186A JP 2003371095 A JP2003371095 A JP 2003371095A JP 2003371095 A JP2003371095 A JP 2003371095A JP 2005135186 A JP2005135186 A JP 2005135186A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reference model
- disturbance
- value
- control input
- deviation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B13/00—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion
- G05B13/02—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric
- G05B13/04—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric involving the use of models or simulators
- G05B13/047—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric involving the use of models or simulators the criterion being a time optimal performance criterion
Abstract
【課題】ロバスト性を保証しながらチャタリングを低減できるようにする。
【解決手段】制御システム1は、制御対象2の状態量xを規範モデル121の状態量xmに偏差なく追従させる。外乱オブザーバ11は、予め定められたサンプリング周期で、制御対象2の制御入力u及び制御対象2の観測出力x1に基づき、制御入力uに加えられる外乱及び制御対象2の内部状態量を推定し、それぞれ外乱推定値d^′及び状態量推定値x2^として出力する。規範モデル追従制御器15は、制御対象2の次のサンプリング周期における制御入力uを、線形制御器14により生成される線形制御入力ul、外乱オブザーバ11の推定結果の1つである外乱推定値d^′、及び真の外乱値dに対する外乱推定値d^′の偏差推定値である非線形制御入力udに基づいて生成する。
【選択図】 図1
【解決手段】制御システム1は、制御対象2の状態量xを規範モデル121の状態量xmに偏差なく追従させる。外乱オブザーバ11は、予め定められたサンプリング周期で、制御対象2の制御入力u及び制御対象2の観測出力x1に基づき、制御入力uに加えられる外乱及び制御対象2の内部状態量を推定し、それぞれ外乱推定値d^′及び状態量推定値x2^として出力する。規範モデル追従制御器15は、制御対象2の次のサンプリング周期における制御入力uを、線形制御器14により生成される線形制御入力ul、外乱オブザーバ11の推定結果の1つである外乱推定値d^′、及び真の外乱値dに対する外乱推定値d^′の偏差推定値である非線形制御入力udに基づいて生成する。
【選択図】 図1
Description
本発明は、制御入力及び観測出力の間の関係が状態方程式によってモデル化された制御対象の内部状態量を、前記制御対象の簡略化された理想的な規範モデルの内部の状態量である規範状態量に追従させる規範モデル追従型制御システム及び規範モデル追従型制御方法に関する。
制御系を設計する上での指針として、環境の変化や外乱のような不確かさの影響を受けずに良好な性能が得られる制御系(いわゆるロバスト性の高い制御系)を設計することが挙げられる。例えば近年の磁気ディスク装置は、パーソナルコンピュータの補助記憶装置としてだけでなく、家電製品、カーナビゲーション装置、モバイルオーディオ装置など様々な分野で使用されるようになってきている。このような磁気ディスク装置の使用目的の多様化により、磁気ディスク装置にもロバスト性の高い制御系の設計が要求されている。具体的には、使用条件の厳しい環境においても、外乱の影響を受けずに低騒音で且つ高速に磁気ヘッドを磁気ディスク上の目標位置にシークさせる技術が要求されている。使用条件の厳しい環境としては、外乱が存在する場合、或いはボイスコイルモータ(VCM)のモデル化誤差の要因となる各種パラメータ(電気抵抗、慣性モーメント、温度)が変動する場合が挙げられる。
このような要求に対し、以下に述べるように磁気ディスク装置における種々のシーク技術が考えられてきている。まず磁気ディスク装置は、モデルを比較的確定しやすいメカニカルシステムとして知られている。そのため磁気ディスク装置では、外乱とモデル化誤差とを1つにまとめて外乱とみなすことにより、外乱推定に基礎をおくロバストサーボ系が構成できる。例えば制御対象の出力情報並びに制御入力情報を用いて、制御対象の状態量と制御入力に加えられる外乱とを推定する外乱オブザーバを用いる方法が知られている。また、外乱の存在しない制御対象の数式モデルの状態軌跡に制御対象の状態を追従させることにより外乱の影響を抑圧する、規範モデル適応型の非線形制御法(いわゆるスライディングモード制御法)も知られている。また冷凍空調システムにおいて、これらの外乱オブザーバと規範モデル適応型スライディングモード制御法とを組み合わせた技術(以下、先行技術と称する)が提案されている(例えば、特許文献1参照)
特開2002−287804号公報(段落0019乃至0021、図1)
上記した先行技術によれば、スライディングモード制御に外乱オブザーバを組み合わせることで、スライディングモード制御の非線形入力の振幅を抑えて、チャタリングを低減することが可能となる。但し、そのためには、外乱オブザーバによる状態量並びに外乱の推定が正確に行われることが前提となる。ところが、観測出力のノイズ(観測ノイズ)、モデル化誤差、或いはパラメータ変動等が大きいシステムでは、外乱オブザーバによって推定される状態推定値並びに外乱推定値は真値へなかなか収束しない。つまり外乱オブザーバによる状態量並びに外乱の推定が正確に行われない場合が多い。そのため実際のシステムでは、スライディングモード制御の非線形入力ゲインを小さく抑えることができず、チャタリングを十分に低減することができない場合がある。
スライディングモード制御の応答は、理想的な状態軌跡となる切り替え面上に到達するまでの到達モードと、切り替え面上に状態を拘束するスライディングモードとに大別される。外乱に対するロバスト性が保証されるのは、システムの状態がスライディングモードにあるときであることが一般に知られている。外乱オブザーバの初期値が真値から大きく離れている場合、当該オブザーバの状態推定に初期応答が現れる。このような場合、状態量並びに外乱の推定は正確に行われない。この外乱オブザーバの初期応答とスライディングモード制御の到達モードとが影響し、制御対象に大きな初期外乱が加わっている場合でも、ロバスト性が保証されない場合があり得る。
本発明は上記事情を考慮してなされたものでその目的は、外乱オブザーバによる外乱の推定が正確に行われない場合でも、その推定値の実際の外乱に対する偏差を考慮して制御対象の制御入力を決定することにより、ロバスト性を保証しながらチャタリングを低減できる規範モデル追従型システム及び規範モデル追従型制御方法を提供することにある。
本発明の1つの観点によれば、制御入力及び観測出力の間の関係が状態方程式によってモデル化された制御対象の観測出力と当該観測出力の目標とすべき値である参照値とに基づき、上記制御対象の制御入力を決定する規範モデル追従型制御システムが提供される。この規範モデル追従型制御システムは、予め定められたサンプリング周期で、上記制御対象の制御入力及び上記制御対象の観測出力に基づき、上記制御入力に加えられる外乱及び上記制御対象の内部状態量を推定し、それぞれ外乱推定値及び状態量推定値として出力する外乱オブザーバと、上記制御対象の簡略化された理想的な規範モデルであって、上記制御対象の観測出力に対応する規範出力を上記参照値に追従させ、その際の当該規範モデル内部の状態量を規範状態量として出力する規範モデルと、上記状態量推定値及び上記制御対象の観測出力と上記規範状態量との間の偏差を算出する偏差算出器と、この偏差算出器によって算出された偏差を収束させるための線形制御入力を生成する線形制御器と、上記線形制御入力、上記外乱推定値、及び上記制御対象の制御入力に実際に加わる外乱(つまり真の外乱値)に対する上記外乱推定値の偏差推定値である非線形制御入力に基づき、上記制御対象の次のサンプリング周期における制御入力を生成する規範モデル追従制御器であって、上記外乱推定値の偏差が、上記偏差算出器によって算出された偏差、上記制御対象の現在のサンプリング周期における制御入力、及び上記外乱推定値から推定される規範モデル追従制御器とを備えることを特徴とする。この外乱推定値の偏差の推定には、スライディングモード制御器(規範モデル追従用のスライディングモード制御器)が適用可能である。
このような構成の規範モデル追従型制御システムにおいては、制御対象の状態量を、予め規定された規範モデルの規範状態量に追従させることにより、オーバーシュートが抑えられ、且つ参照値に対する偏差のない理想的な制御応答を得ることができる。
このシステムではまた、制御対象の次のサンプリング周期における制御入力が、線形制御器により生成される線形制御入力、外乱オブザーバの推定結果の1つである外乱推定値、及び真の外乱値に対する外乱推定値の偏差推定値(外乱推定偏差値)である非線形制御入力に基づいて、外乱オブザーバと組み合わせて用いられる規範モデル追従制御器によって生成される。ここでは、制御入力に加わる外乱を打ち消すために、上記線形制御入力から上記外乱推定値及び上記非線形制御入力が差し引かれる構成とすると良い。このことは、外乱推定値及び外乱推定偏差値が制御入力から予め差し引かれることと等価である。
このように、制御対象の次のサンプリング周期における制御入力を、線形制御入力だけでなく、外乱を打ち消すための入力として用いられる外乱推定値(外乱推定入力)と、外乱推定値では打ち消すことのできない外乱成分(外乱推定の偏差)の推定値である非線形制御入力とを用いて生成することにより、制御対象にモデルの不確かさ、外乱等が存在する場合でも、外乱の影響を除去し、外乱の存在しないシステムと同じように、良好な制御性能を得ることができる。
ここで、上記外乱推定値の偏差を推定するスライディングモード制御器の切り替え面に積分ダイナミクスを利用する構成とすると良い。このように、積分ダイナミクスを有するスライディングモード制御により外乱推定を行う構成とするならば、到達モードの存在しないスライディングモード制御が実現できる。これにより、制御開始直後(初期状態)からロバスト性を有するスライディングモードに状態を拘束することができ、つまり制御開始直後からロバスト性を保証でき、より正確で高速な外乱推定が可能となる。
また、規範モデル追従用のスライディングモード制御器によって生成された上記非線形制御入力の高周波成分をローパスフィルタにより除去し、この高周波成分が除去された非線形制御入力を、規範モデル追従制御器による制御入力の生成に用いる構成とすると良い。このように、制御対象の制御入力の生成に用いられる非線形制御入力の高周波成分をローパスフィルタにより除去することで、非線形制御入力を用いるときに一般に問題となるチャタリング現象を低減し、システムの高周波振動を抑制することができる。
また、上記規範出力の上記参照値(参照入力)に対する偏差に対応し、且つ上記規範状態量に対応する目標値を決定するための目標値決定手段と、この目標値決定手段により決定された目標値に対する上記規範状態量の偏差を切り替え関数として、当該偏差が0となるように上記規範モデルに対する非線形な制御入力を生成するスライディングモード制御器(規範モデル用のスライディングモード制御器)とを追加すると良い。このように、規範モデルの制御にスライディングモード制御器を用い、目標値(例えば制御対象の目標速度)に対する規範状態量(例えば制御対象の実際の速度)の偏差を用いて表される切り替え面に沿って、当該偏差(目標値に対する規範状態量の偏差)を収束させるように規範モデルに対する非線形な制御入力を生成する構成とすることにより、線形制御を用いる場合に比べ、規範モデルの状態の目標値への追従性を高めることができる。このため、規範出力の参照値に対する偏差に対応して急峻な目標値が設定されても、当該目標値に偏差なく高速に追従することができる。これにより、制御対象の状態(例えば位置)を参照値(例えば目標位置)に速やかに到達させることができる。
外乱オブザーバによる外乱の推定が正確に行われない場合でも、その推定値の実際の外乱に対する偏差を考慮して制御対象の制御入力を決定することにより、ロバスト性を保証しながらチャタリングを低減できる。
以下、本発明の一実施形態につき図面を参照して説明する。図1は本発明の一実施形態に係る規範モデル追従型制御システム1の構成を示すブロック図である。この制御システム1は、記録媒体にディスク(磁気ディスク)を用いた磁気ディスク装置に適用される場合を想定している。磁気ディスク装置では、データの読み出し/書き込みに用いられるヘッド(磁気ヘッド)をディスク上の目標位置(目標トラック)に移動させるシーク制御が行われる。ヘッドは、当該ヘッドを支持するアクチュエータを駆動することで、ディスクの半径方向に移動される。アクチュエータの駆動源には、ボイスコイルモータ(VCM)が用いられる。
規範モデル追従型制御システム1の制御対象2は、磁気ディスク装置におけるボイスコイルモータを含むアクチュエータである。ここでは、制御対象2の制御入力u及び制御対象2の観測出力x1の間の関係が状態方程式によってモデル化されている。観測出力x1は、アクチュエータによって支持されているヘッドのディスク上の位置(ヘッド位置)を示す位置情報である。制御対象2の入力端(制御入力u)には外部外乱dが加わる。また制御対象2には、モデル化誤差が外乱として存在する。これらの外部外乱dとモデル化誤差とをまとめて制御対象2に対する外乱d′と表現する。
制御システム1は、外乱オブザーバ11と、規範モデル制御器12と、偏差算出器13と、線形制御器14と、規範モデル追従制御器15とを備えている。外乱オブザーバ11は、制御対象2の制御入力u及び制御対象2の観測出力x1を予め定められたサンプリング周期で入力し、当該制御入力u及び観測出力x1に基づいて、制御対象2の外乱d′及び制御対象2の状態量(状態変数)x2を推定する。状態量x2は、観測出力x1以外の制御対象2の状態量であり、例えばヘッドの移動速度(ヘッド速度)である。外乱d′並びに状態量x2の推定値を、それぞれd′^並びにx2^で表す。但し、図1及び数式では、記号“^”は、それぞれd並びにxの上側に記述されている。また、制御対象2の観測出力x1及び外乱オブザーバ11により取得(算出)される状態量推定値x2^をまとめて状態量xで表す。
規範モデル制御器12は、制御対象2の簡略化された数式モデルである規範モデル121を備えている。規範モデル121は、制御対象2とは異なって外乱、パラメータ変動、観測ノイズ等が存在しない理想モデルである。ここでは、規範モデル121には、ヘッド位置とヘッド速度との2次の成分までモデル化された簡略化されたモデルが適用される。規範モデル制御器12は、規範モデル121の観測出力(規範出力)xm1が目標となる参照値(参照入力)rに偏差なく追従し、且つ当該規範モデル121の状態量(規範状態量)xm1,xm2が望ましい過渡特性を示すように構成されている。参照値rは、ヘッドの目標位置を示す。状態量xm1及びxm2は、それぞれヘッド位置及びヘッド速度を示す。状態量xm1及びxm2をまとめて状態量xmで表す。本実施形態では、規範モデル制御器12を実現するために、磁気ディスク装置におけるシーク制御でよく用いられている速度テーブルを用いると共に、当該テーブルに従って急峻な目標速度を与えても当該目標速度に偏差なく高速に追従することができるようにスライディングモード制御を適用している。
そこで規範モデル制御器12は、規範モデル121に加えて、速度テーブル122と、スライディングモード制御器123と、偏差算出器124,125とを備えている。偏差算出器124は、参照値rに対する状態量xm1の偏差emを算出する。速度テーブル122は、予め定められたヘッド位置の偏差毎に当該偏差に対応する目標速度を保持している。速度テーブル122は、偏差算出器124により算出された偏差emに対応する目標速度xrを決定(設定)するのに用いられる。この速度テーブル122により表される偏差emと目標速度xrとの関係の一例を図2に示す。ここでは、目標速度xrは、偏差emがある一定値までは当該偏差emに比例する速度に設定され、一定値を越えると偏差emに無関係に一定速度に設定される。図2の例では、目標速度xrは、単位時間(例えば秒)当たりの規範モデル121の移動量(ヘッド移動量、例えばシリンダ数)で示され。一方、偏差emは、状態量xm1で示される規範モデル121の現在位置(ヘッド位置)から参照値rで示される目標位置までの移動量(例えばシリンダ数)で示される。
偏差算出器124は、速度テーブル122により決定される目標速度xrに対する状態量xm2の偏差σmを算出する。スライディングモード制御器123は、偏差σmを切り替え関数として、当該σmが0となるように規範モデル121に対する非線形な制御入力umを生成(算出)する。この規範モデル121は上記したように外乱、観測ノイズ等のない理想モデルであるため、スライディングモード制御器123によるスライディングモード制御を適用し易い。また、速度テーブル122によって急激な速度変化を招く目標速度が与えられても、スライディングモード制御を適用することにより、線形制御に比べて、より良い追従性能を有したチャタリングの少ない規範モデル制御器12を実現できる。
偏差算出器13は、規範モデル制御器12内の規範モデル121から出力される状態量xm(xm1,xm2)と制御対象2の状態量x(制御対象2の観測出力x1,外乱オブザーバ11により取得される状態量推定値x2^)とを比較して、その偏差eを算出する。偏差eは、状態量xm1と観測出力x1との偏差e1と、状態量xm2と状態量推定値x2^との偏差e2とからなる。制御システム1は、制御対象2の状態量x(x1,x2^)が規範モデル121の状態量xm(xm1,xm2)に偏差なく追従し、偏差eが0になるように構成されている。
そこで、制御システム1内の線形制御器14は、制御対象2に外乱が存在しない理想的な状態における偏差eの収束を保証するよう設計される。そのため線形制御器14は、規範モデル121に対する制御入力umと偏差eとに応じて線形制御入力ulを出力(算出)するように構成されている。一方、規範モデル追従制御器15は、線形制御入力ul及び外乱推定値d′^を上記サンプリング周期で入力し、当該線形制御入力ul、外乱推定値d′^、及び制御対象2の制御入力uに実際に加わる外乱dに対する外乱推定値d′^の偏差(非線形制御入力ud)に基づき、制御対象2の次のサンプリング周期における制御入力を生成するように構成されている。規範モデル追従制御器15は、前記特許文献1に記載されているようなスライディングモード制御器151に加えて、ローパスフィルタ152と、積分ダイナミクス153と、加算器154,155とを備えている。加算器154は、偏差eと積分ダイナミクス153により得られる変数zとの和σを算出する。加算器155は、線形制御器14の出力(線形制御入力)ulとローパスフィルタ152の出力(非線形制御入力)ud′と外乱オブザーバ11によって取得(算出)される外乱推定値d′^との和を制御対象2の制御入力uとして算出する。ここで線形制御入力ulの符号と、非線形制御入力ud′及び外乱推定値d′^の符号とは逆符号である。したがって本実施形態では、ud′及びd′^は、制御入力から予め差し引かれることになる。
スライディングモード制御器151は、偏差eと積分ダイナミクス153から得られる変数(積分ダイナミクス)zとの和σを切り替え関数として当該σが0となるように非線形入力(非線形制御入力)udを生成(算出)する。ローパスフィルタ152は、非線形入力udの高周波成分を除去する。この高周波成分が除去された非線形入力udをud′と表現する。スライディングモード制御器151によるスライディングモード制御では、一般に制御対象2の全状態を観測する必要がある。しかし実際には、センサ等の関係で制御対象2の全状態を観測することは不可能である。そこで前記特許文献1にも記載されているように、スライディングモード制御器151と外乱オブザーバ11とを組み合わせることで、外乱オブザーバ11により取得される外乱推定値d′^及び状態量x2^を利用する。
ところが、観測出力のノイズ、モデル化誤差等が大きいシステムでは、外乱オブザーバ11による外乱及び状態量の推定が正確に行われない場合が多い。そこで本実施形態では、規範モデル追従制御器15において切り替え面に積分ダイナミクス153を含んだ積分スライディングモード制御を用いることで、外乱オブザーバ11を用いる場合よりも正確な外乱成分の推定を実現している。つまり本実施形態では、規範モデル追従制御器15は積分スライディングモード制御器によって実現される。また本実施形態では、積分スライディングモード制御によって取得される推定値ud(ud′)と外乱オブザーバ11によって取得される外乱推定値d′^とを組み合わせて使用する。この組み合わせにより、規範モデル追従制御器15には、外乱オブザーバ11により取得された外乱推定値の真の外乱値に対する偏差分のみを考慮した構成を適用すれば良い。この構成により、外乱オブザーバ11を単独で使用する場合よりも、非線形ゲインの振幅を小さく抑えることができる。更に本実施形態では、従来であれば制御対象2の入力として用いられる制御入力のうちの、スライディングモード制御器151により生成される非線形入力udのみは、ローパスフィルタ152を通して制御対象2に入力される構成を適用している。これにより、システム全体におけるスライディングモードのロバスト性を大きく損なうことなく、チャタリングを抑えることができる。また、規範モデル追従制御器15による積分スライディングモード制御により到達モードのない初期応答からロバストな制御が可能である。
次に、図1の規範モデル追従型制御システム1の詳細について、当該システム1内の規範モデル制御器12、外乱オブザーバ11及び規範モデル追従制御器15を中心に順次説明する。
ここで、A,B,Cは、それぞれ状態、入力、出力に関する係数マトリクス、つまり状態マトリクス、入力マトリクス、出力マトリクスである。uは制御入力、yは観測出力、dは制御入力と同じ計測レンジで制御対象2の入力端に加わる(つまり制御入力uに加わる)外部外乱、xは内部状態量(ここではヘッド位置)である。記号“・”が付されたxは、xの微分値(ここではヘッド速度)を示す。uとdとは逆符号である。
規範モデル121は、前記したように制御対象2を簡略化したモデルである。係数マトリクスA及びAmにはモデル化誤差が存在するものとする。この場合、規範モデル121に対し、制御対象2は外部外乱d及びモデル化誤差(Am−A)xの両外乱を持つと考えられる。モデル化誤差(Am−A)xが入力マトリクスBと同じ計測レンジで入力されるとすると、外部外乱d及びモデル化誤差(Am−A)xをまとめて、制御対象2に対する1つの外乱d′とみなすことができる。したがって、式1で表現される制御対象2は次式3のように書き換えられる。
式2で表される規範モデル121を含む規範モデル制御器12には、当該規範モデル121の状態量xm1が参照値(参照入力)rに偏差なく追従するよう、当該規範モデル121を制御する制御器が備えられる。この制御器を設計する際には、オーバーシュート等の過渡応答を考慮すると良い。ここでは、設計のし易さと、参照値rへの追従性能を考慮して、速度テーブル122を利用するスライディングモード制御器123が用いられる。
参照値(目標位置)rと規範モデル121の状態量(ヘッド位置)xm1との偏差emに対応する速度テーブル122の値(目標速度)をxrとする。すると、このxrと規範モデル121の状態量(ヘッド速度)xm2との偏差σmから、スライディングモード制御器123の切り替え関数は次式4のように表される。
また、規範モデル121の制御入力として、スライディングモードの存在条件が考慮された非線形入力umが用いられる。ここでは、次式5に示される非線形入力umが上記σmに応じて生成されるように、スライディングモード制御器123が構成される
ここで、qは非線形入力ゲイン、αは平滑化率である。このαを大きくとれば非線形入力umはより平滑化されチャタリングは小さくなるが、スライディングモードのロバスト性は失われる。したがってαの値は、要求される平滑化とロバスト性とのトレードオフで決まる。式5から明らかなように、本実施形態では、スライディングモード制御器123により非線形入力umを決定するための関数に、規範モデル121の規範状態であるxmがチャタリングを起こさないよう、リレー関数ではなくて平滑関数が用いられる。
[外乱オブザーバ11]
次に、外乱オブザーバ11について説明する。前述したようにスライディングモード制御では制御対象の全状態を観測する必要がある。しかし実際には、制御対象2の全状態を観測することは難しいため、状態を推定するオブザーバが一般に用いられる。そこで本実施形態では、このオブザーバの機能を拡張することで、制御対象2に加わる外乱が推定できるようにしている。つまり本実施形態では、以下に述べる外乱及び状態の推定機能を有する外乱オブザーバ11が用いられる。ここでは、上記式3で表される制御対象2が有する外乱d′を、当該制御対象2の状態量の1つとして扱う拡大系を前提とする。まず、外乱d′は次式6を満たすと仮定する。
すると、拡大系における状態方程式は次式7のように表される。
この拡大系に適合する外乱オブザーバ11の状態推定機能を次式8に示す。
次に、外乱オブザーバ11について説明する。前述したようにスライディングモード制御では制御対象の全状態を観測する必要がある。しかし実際には、制御対象2の全状態を観測することは難しいため、状態を推定するオブザーバが一般に用いられる。そこで本実施形態では、このオブザーバの機能を拡張することで、制御対象2に加わる外乱が推定できるようにしている。つまり本実施形態では、以下に述べる外乱及び状態の推定機能を有する外乱オブザーバ11が用いられる。ここでは、上記式3で表される制御対象2が有する外乱d′を、当該制御対象2の状態量の1つとして扱う拡大系を前提とする。まず、外乱d′は次式6を満たすと仮定する。
ここで、l1,l2は外乱オブザーバ11のゲイン(オブザーバゲイン)である。このオブザーバゲインl1,l2は、外乱オブザーバ11により取得(算出)される状態推定値の真値に対する偏差が安定となるよう、観測ノイズ、モデル化誤差等を考慮して選定される必要がある。但し、オブザーバゲインl1,l2の選定だけでは、外乱オブザーバ11によって取得される状態推定値は真値へ速やかに収束しない。そこで、この問題を解消するために、次に述べる規範モデル追従制御器15が用いられる。
[規範モデル追従制御器15]
以下、規範モデル追従制御器15について説明する。規範モデル追従制御器15は、規範モデル121の状態量xmに制御対象2の状態量xが偏差なく追従するように構成されている。ここでは、制御対象2の制御入力uには、線形入力ulと非線形入力udと外乱オブザーバ11により取得される外乱推定値d′^とを加算した値が用いられる。但し実際には、非線形入力udに代えて、当該非線形入力udをローパスフィルタ152を通した後の非線形入力ud′が用いられる。その理由は、非線形入力udによるチャタリングを制御系のメインループから取り除くためである。したがって、制御対象2の制御入力uは次式9で表される。
以下、規範モデル追従制御器15について説明する。規範モデル追従制御器15は、規範モデル121の状態量xmに制御対象2の状態量xが偏差なく追従するように構成されている。ここでは、制御対象2の制御入力uには、線形入力ulと非線形入力udと外乱オブザーバ11により取得される外乱推定値d′^とを加算した値が用いられる。但し実際には、非線形入力udに代えて、当該非線形入力udをローパスフィルタ152を通した後の非線形入力ud′が用いられる。その理由は、非線形入力udによるチャタリングを制御系のメインループから取り除くためである。したがって、制御対象2の制御入力uは次式9で表される。
ここで線形入力ulは、システム全体の振る舞いを制御するために用いられ、非線形入力ud′は外乱やモデル化誤差の不確かさを除去するために用いられる。
線形入力ulは、偏差算出器13によって算出される偏差e(規範モデル121の状態量xmに対する制御対象2の状態量xの偏差e)と規範モデル121に対する制御入力umとに応じて線形制御器14により生成される。この線形制御器14による線形入力ulの生成は、線形状態フィードバックと、規範モデル121のフィードフォワード入力とにより、次式10に従って行われる。
ここで、Kは追従偏差eの収束を保証する比例ゲインである。
次に、非線形入力udは、外乱の影響を低減するためにスライディングモード制御を適用するスライディングモード制御器151によって生成される。このスライディングモード制御器151は、外乱推定器として用いられる。スライディングモード制御器151で適用される切り替え関数σを、偏差eと積分ダイナミクスzとを用いて次式11のように定義する。
また、スライディングモード制御器151によって生成される非線形入力udを次式12のように定義する。
ここで、Mは非線形ゲインである。この場合、積分ダイナミクスzは次式13を満足すれば良い。但し、切り替え関数σ及び切り替え関数σの微分値が共に0であることが前提となる。つまり積分ダイナミクスzは、切り替え面が0となるように、式11を構成する偏差eと逆符号の同じ大きさの値を表現しているといえる。
また式13から理解されるように、積分ダイナミクスzには、規範モデル121のダイナミクス(係数マトリクス)Amが含まれており、これから積分ダイナミクスzが一種のモデル追従制御のような働きをしていることがわかる。以上から、式11で表される切り替え関数σの微分値は、次式14のようになる。
この式14から明らかなように、式12で示される非線形入力udの生成に用いられる非線形ゲインMは、外乱オブザーバ11により取得される外乱推定値d′^の外乱d′に対する偏差(推定偏差)を考慮して定められる必要がある。
ここで、スライディングモード制御器151において実際に切り替え面に状態を拘束させるための入力(非線形な入力)の大きさを求める。リアプノフ関数候補として、V=σ^2/2を考える。リアプノフ関数が次式15のようになれば、制御系は漸近的に安定する。
式15に式14を代入すると、式15は次式16のように表される。
この式17から理解されるように、外乱オブザーバ11により取得される外乱推定値d′^を用いることで、更に具体的に述べるならば、(d′^−d′)を用いることで、非線形ゲインMの振幅を、外乱d′のみを用いる場合に比べて抑えることができる。この結果、制御系のメインループにおけるチャタリングの防止が図れる。
このようにすると、スライディングモード制御器151と積分ダイナミクス153との組み合わせにより、到達モードのないスライディングモード制御器が構成でき、ロバスト性の高い制御が可能となる。
なお、本実施形態では、スライディングモード制御器151において外乱推定のための非線形入力udを決定するのに、チャタリング防止のために、ローパスフィルタ152と組み合わせて、式12に示したリレー関数ではなくて、次式19で示される加速率到達則が用いられる。また、チャタリング防止のために、先に述べた平滑関数(式5参照)を用いても良い。
この式19で示される制御入力udを用いることで、状態から切り替え面までの距離が遠い場合における状態量の収束速度を高速化できる。また、切り替え面の近傍では収束速度が減少するため、この点からもチャタリングを低減できる。
次に、図1の規範モデル追従型制御システム1により実現される磁気ディスク装置におけるシーク制御系の効果をシミュレーションによって示す。シミュレーションに用いられた制御対象2のモデル及び規範モデル121を、それぞれ式20及び21に示す。
式20で表される制御対象2は、磁気ディスク装置におけるボイスコイルモータを駆動源とするアクチュエータ(ヘッドアクチュエータ)である。この制御対象2は、図3のボード線図で示される2次遅れモデルを基本とし、更に入力飽和(入力制限)と外部外乱dを有するものとして定義されている。一方、式21で表される規範モデル121には、当該規範モデル121を含む規範モデル制御器12の設計を容易にするために、図4のボード線図で表される特性をもつ剛体モードからなる単純な積分器2つで構成されるモデルが適用される。この規範モデル121には、制御対象2の入力飽和を考慮してリミッタ機能が設けられている。式20で表されるモデルを制御対象2とすると共に、式21で表される規範モデル121を含む上述した構成の規範モデル追従型制御システム1を設計した。ここでは、外乱オブザーバ11のカットオフ周波数が、実機での観測ノイズ等を考慮して例えば600Hzに設定される。また、スライディングモードの非線形入力udには、ローパスフィルタ152との組み合わせで、よりチャタリングの起こりにくいように式19に示した加速率到達則が用いられる。そして、周波数が100Hz、振幅が100の外乱dが印加されている場合を想定し、サンプリング周波数を10kHzとしてヘッドを1000シリンダ移動させるシーク制御をシミュレーションした。
シミュレーションによる規範モデル121のヘッド位置(xm1)の時間変化、規範モデル121のヘッド速度(xm2)の時間変化、制御対象2の実際のヘッド位置(x1)の時間変化及び制御対象2の実際のヘッド速度(x2)の時間変化を、それぞれ図5、図6、図7及び図8に示す。また、規範モデル121の制御入力(um)の時間変化、制御対象2の実際の制御入力(u)の時間変化及びスライディングモード制御器151により取得(算出)された非線形入力(ローパスフィルタ152を通した後の非線形入力ud′)の時間変化を、それぞれ図9、図10及び図11に示す。
また、制御対象2に実際に加わった外乱d′(Bd′=外部外乱Bd+モデル化誤差(Am−A)x)の時間変化及び外乱オブザーバ11によって取得される外乱推定値d′^の時間変化を、それぞれ図12において破線及び実線で示す。また、制御対象2に実際に加わった外乱d′の時間変化、及び外乱オブザーバ11によって取得される外乱推定値d′^と規範モデル追従制御器15によって取得される外乱推定値ud′との和(つまり実際の外乱推定値d′^+ud′)の時間変化を、それぞれ図13において破線及び実線で示す。
図12の特性から明らかなように、外乱オブザーバ11は、当該オブザーバ11のカットオフ周波数の影響により実際の外乱値からは位相が遅れたような推定を行っている。つまり、外乱オブザーバ11では正確な外乱推定が行われていない。このような外乱オブザーバ11により得られる外乱推定値を制御対象2の制御入力にフィードバックしても、外乱を完全に除去しきれないため、規範モデル121の状態に正確に追従できない。本実施形態では、この外乱オブザーバ11での外乱推定で発生する偏差をスライディングモード制御器151にて図11のように推定し、図13において実線で示すように補正している。
さて、今回のシミュレーションでは、スライディングモード制御器151において外乱推定のための非線形入力udを決定するのにリレー(リレー関数)を用いず、加速率到達則を適用している。このため、切り替え面近傍でのロバスト性が若干低下し、図13に示すように0.002s程度で外乱推定値(実線)が実際の外乱値(破線)に対しオーバーシュートを起こしている。しかし、その後は、図12に示した外乱オブザーバ11のみの場合に比べ規範モデル121の状態に高速で追従しており、位相の遅れを補正し、より正確な外乱推定が行われていることがわかる。また、スライディングモード制御系によるチャタリングは、加速率到達則を適用するスライディングモード制御器151とローパスフィルタ152との組み合わせにより、ほぼ防止でき、図10の制御入力変化(ボイスコイルモータに供給される電流の変化)にも現れていない。ロバスト性の向上とチャタリングの低減とはトレードオフの関係にある。今回はチャタリングの低減に重きをおいて加速率到達則を用いてスライディングモード制御器151を設計した。しかし、スライディングモード制御器151にリレーを用いると共に、ローパスフィルタ152の設計に手間をかけて若干のチャタリング増加を許容するなら、この外乱推定値のオーバーシュートの改善は可能である。
以上に述べたシミュレーションの結果から、正確な外乱推定を行うことで、外乱が加わっているも拘わらず、図7及び図8に示した制御対象2の位置及び制御対象2の速度は、図5及び図6に示した規範モデル121の位置及び規範モデル121の速度に非常に精度良く追従できていることがわかる。このように本実施形態においては、従来から知られている外乱オブザーバに積分スライディングモード制御を組み合わせることで、より正確な外乱推定を行い、高周波振動のないロバストな制御系を構築できる。
上記実施形態においては、本発明を磁気ディスク装置のシーク制御系に適用される規範モデル追従型制御システムについて説明した。しかし本発明は、磁気ディスク装置のシーク制御系に限らず、外乱等の不確かさの存在する制御系全般に適用できる。
なお、本発明は、上記実施形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。また、上記実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組み合せにより種々の発明を形成できる。例えば、実施形態に示される全構成要素から幾つかの構成要素を削除してもよい。
1…規範モデル追従型制御システム、2…制御対象、11…外乱オブザーバ、12…規範モデル制御器、13…偏差算出器、14…線形制御器、15…規範モデル追従制御器、121…規範モデル、122…速度テーブル、123…スライディングモード制御器(規範モデル用のスライディングモード制御器)、151…スライディングモード制御器(規範モデル追従用のスライディングモード制御器)、152…ローパスフィルタ、153…積分ダイナミクス。
Claims (13)
- 予め定められたサンプリング周期で、前記制御対象の前記制御入力及び前記制御対象の前記観測出力に基づき、前記制御入力に加えられる外乱及び前記制御対象の内部状態量を推定し、それぞれ外乱推定値及び状態量推定値として出力する外乱オブザーバと、
前記制御対象の簡略化された理想的な規範モデルであって、前記制御対象の前記観測出力に対応する規範出力を前記参照値に追従させ、その際の当該規範モデル内部の状態量を規範状態量として出力する規範モデルと、
前記状態量推定値及び前記制御対象の観測出力と前記規範状態量との間の偏差を算出する偏差算出器と、
前記偏差算出器によって算出された偏差を収束させるための線形制御入力を生成する線形制御器と、
前記線形制御入力、前記外乱推定値、及び前記制御対象の前記制御入力に実際に加わる外乱に対する前記外乱推定値の偏差推定値である非線形制御入力に基づき、前記制御対象の次のサンプリング周期における制御入力を生成する規範モデル追従制御器であって、前記外乱推定値の偏差が、前記偏差算出器によって算出された偏差、前記制御対象の現在のサンプリング周期における制御入力、及び前記外乱推定値から推定される規範モデル追従制御器と
を具備することを特徴とする規範モデル追従型制御システム。 - 前記規範モデル追従制御器は、前記線形制御入力から前記外乱推定値及び前記非線形制御入力を差し引くことにより前記制御対象の制御入力を生成する演算器を含むことを特徴とする請求項1記載の規範モデル追従型制御システム。
- 前記規範モデル追従制御器は、前記外乱推定値の偏差を推定してその推定された偏差を前記非線形制御入力として生成する規範モデル追従用のスライディングモード制御器を含むことを特徴とする請求項1記載の規範モデル追従型制御システム。
- 前記規範モデル追従用のスライディングモード制御器は、切り替え面に積分ダイナミクスを利用することを特徴とする請求項3記載の規範モデル追従型制御システム。
- 前記規範モデル追従制御器は、前記規範モデル追従用のスライディングモード制御器によって生成された前記非線形制御入力の高周波成分を除去するローパスフィルタを含み、
前記規範モデル追従制御器は、前記ローパスフィルタから出力される非線形制御入力を前記制御対象の前記制御入力の生成に用いる
ことを特徴とする請求項3記載の規範モデル追従型制御システム。 - 前記規範出力の前記参照値に対する偏差に対応し、且つ前記規範状態量に対応する目標値を決定するための目標値決定手段と、
前記目標値決定手段により決定された目標値に対する前記規範状態量の偏差を切り替え関数として、当該偏差が0となるように前記規範モデルに対する非線形な制御入力を生成する規範モデル用のスライディングモード制御器と
を更に具備することを特徴とする請求項1記載の規範モデル追従型制御システム。 - 前記規範出力は前記規範モデルの位置を示し、前記参照値は前記規範モデルの目標位置を示し、前記規範状態量は前記規範モデルの速度を示し、前記目標値は前記規範モデルの目標速度を示し、
前記目標値決定手段は、前記規範出力によって示される前記規範モデルの位置の前記参照値によって示される前記規範モデルの目標位置に対する偏差に応じて、前記規範モデルの目標速度を示す目標値を決定する速度テーブルである
ことを特徴とする請求項6記載の規範モデル追従型制御システム。 - 制御入力及び観測出力の間の関係が状態方程式によってモデル化された制御対象の内部状態量を、前記制御対象の簡略化された理想的な規範モデルの内部の状態量である規範状態量にコンピュータ処理により追従させる規範モデル追従型制御方法において、
予め定められたサンプリング周期で、前記制御対象の前記制御入力及び前記制御対象の前記観測出力に基づき、前記制御入力に加えられる外乱及び前記制御対象の内部状態量を推定するステップであって、推定された外乱及び内部状態量を、それぞれ外乱推定値及び状態量推定値として出力するステップと、
前記規範モデルの規範出力であって、前記制御対象の前記観測出力に対応する規範出力を、前記制御対象の前記観測出力の目標とすべき値である参照値に追従させるステップと、
前記規範出力を前記参照値に追従させる際の前記規範モデルの前記規範状態量を出力するステップと、
前記状態量推定値及び前記制御対象の観測出力と前記規範状態量との間の偏差を算出するステップと、
算出された偏差を収束させるための線形制御入力を生成するステップと、
前記制御対象の前記制御入力に実際に加わる外乱に対する前記外乱推定値の偏差を、前記状態量推定値及び前記制御対象の観測出力と前記規範状態量との間の偏差、前記制御入力、及び前記外乱推定値から推定するステップであって、推定された偏差を非線形制御入力として出力するステップと、
前記線形制御入力、前記外乱推定値及び前記非線形制御入力に基づき、前記制御対象の次のサンプリング周期における制御入力を生成するステップと
を具備することを特徴とする規範モデル追従型制御方法。 - 前記制御入力を生成するステップは、前記線形制御入力から前記外乱推定値及び前記非線形制御入力を差し引くステップを含むことを特徴とする請求項8記載の規範モデル追従型制御方法。
- 前記外乱推定値の偏差を推定するステップは、当該外乱推定値の偏差の推定にスライディングモード制御を用い、切り替え面に積分ダイナミクスを用いることを特徴とする請求項8記載の規範モデル追従型制御方法。
- 前記外乱推定値の偏差を推定するステップの実行により出力される前記非線形制御入力の高周波成分をローパスフィルタにより除去するステップを更に具備し、
前記制御入力を生成するステップは、前記ローパスフィルタによって高周波成分が除去された非線形制御入力を前記制御入力の生成に用いる
ことを特徴とする請求項8記載の規範モデル追従型制御方法。 - 前記規範出力の前記参照値に対する偏差に対応し、且つ前記規範状態量に対応する目標値を決定するステップと、
決定された目標値に対する前記規範状態量の偏差を切り替え関数として、当該偏差が0となるように前記規範モデルに対する非線形な制御入力を生成するステップと
を更に具備することを特徴とする請求項8記載の規範モデル追従型制御方法。 - 前記規範出力は前記規範モデルの位置を示し、前記参照値は前記規範モデルの目標位置を示し、前記規範状態量は前記規範モデルの速度を示し、前記目標値は前記規範モデルの目標速度を示し、
前記目標値を決定するステップは、前記規範出力によって示される前記規範モデルの位置の前記参照値によって示される前記規範モデルの目標位置に対する偏差に従って速度テーブルを参照することにより前記規範モデルの目標速度を示す目標値を決定する
ことを特徴とする請求項12記載の規範モデル追従型制御方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003371095A JP2005135186A (ja) | 2003-10-30 | 2003-10-30 | 規範モデル追従型制御システム及び規範モデル追従型制御方法 |
SG200405933A SG111230A1 (en) | 2003-10-30 | 2004-10-08 | Reference model tracking control system and method |
US10/976,366 US20050096793A1 (en) | 2003-10-30 | 2004-10-29 | Reference model tracking control system and method |
CNB2004100897009A CN100340934C (zh) | 2003-10-30 | 2004-10-29 | 参考模型跟踪控制系统和方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003371095A JP2005135186A (ja) | 2003-10-30 | 2003-10-30 | 規範モデル追従型制御システム及び規範モデル追従型制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005135186A true JP2005135186A (ja) | 2005-05-26 |
Family
ID=34543929
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003371095A Pending JP2005135186A (ja) | 2003-10-30 | 2003-10-30 | 規範モデル追従型制御システム及び規範モデル追従型制御方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20050096793A1 (ja) |
JP (1) | JP2005135186A (ja) |
CN (1) | CN100340934C (ja) |
SG (1) | SG111230A1 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102609954A (zh) * | 2010-12-17 | 2012-07-25 | 微软公司 | 对人类目标跟踪的确认分析 |
JP2015019443A (ja) * | 2013-07-09 | 2015-01-29 | 山洋電気株式会社 | モータ制御装置 |
JP2017167813A (ja) * | 2016-03-16 | 2017-09-21 | 株式会社Kelk | 半導体ウェーハの温度制御装置、および半導体ウェーハの温度制御方法 |
JP2017198266A (ja) * | 2016-04-26 | 2017-11-02 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 変速機制御装置 |
CN110687795A (zh) * | 2019-11-04 | 2020-01-14 | 青岛科技大学 | 一种基于目标计算的船舶动力定位系统非线性无偏预测控制方法 |
CN108762088B (zh) * | 2018-06-20 | 2021-04-09 | 山东科技大学 | 一种迟滞非线性伺服电机系统滑模控制方法 |
Families Citing this family (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011004506A (ja) | 2009-06-18 | 2011-01-06 | Sanyo Electric Co Ltd | モータ制御装置 |
US8630059B1 (en) | 2012-02-29 | 2014-01-14 | Western Digital Technologies, Inc. | Methods for closed-loop compensation of ultra-high frequency disturbances in hard disk drives and hard disk drives utilizing same |
US9001454B1 (en) | 2013-04-12 | 2015-04-07 | Western Digital Technologies, Inc. | Disk drive adjusting phase of adaptive feed-forward controller when reconfiguring servo loop |
CN103454921B (zh) * | 2013-08-30 | 2017-04-12 | 中国人民解放军第二炮兵工程大学 | 飞行控制系统非线性跟踪控制器设计的正切线性化方法 |
US9142249B1 (en) | 2013-12-06 | 2015-09-22 | Western Digital Technologies, Inc. | Disk drive using timing loop control signal for vibration compensation in servo loop |
US9269386B1 (en) | 2014-01-29 | 2016-02-23 | Western Digital Technologies, Inc. | Data storage device on-line adapting disturbance observer filter |
US9053726B1 (en) | 2014-01-29 | 2015-06-09 | Western Digital Technologies, Inc. | Data storage device on-line adapting disturbance observer filter |
EP3101487A4 (en) * | 2014-01-30 | 2018-03-07 | Meidensha Corporation | Periodic external disturbance suppression control device |
US9058826B1 (en) | 2014-02-13 | 2015-06-16 | Western Digital Technologies, Inc. | Data storage device detecting free fall condition from disk speed variations |
CN103901773B (zh) * | 2014-03-18 | 2017-05-03 | 广州市香港科大霍英东研究院 | 一种针对输入时滞的2d混杂控制器设计方法 |
JP6399866B2 (ja) * | 2014-09-03 | 2018-10-03 | オークマ株式会社 | サーボ制御装置 |
US9111575B1 (en) | 2014-10-23 | 2015-08-18 | Western Digital Technologies, Inc. | Data storage device employing adaptive feed-forward control in timing loop to compensate for vibration |
CN108064361B (zh) * | 2016-08-18 | 2021-06-01 | 苏州聚晟太阳能科技股份有限公司 | 智能化跟踪系统及方法 |
EP3324254A1 (de) * | 2016-11-17 | 2018-05-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Einrichtung und verfahren zur bestimmung der parameter einer regeleinrichtung |
CN106950999B (zh) * | 2017-03-20 | 2019-12-10 | 浙江工业大学 | 一种采用自抗扰控制技术的移动舞台轨迹跟踪控制方法 |
CN108875253B (zh) * | 2018-07-03 | 2022-06-24 | 曲阜师范大学 | 基于干扰观测器的欠驱动吊车系统的终端滑模消摆控制方法及系统 |
CN108762097A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-11-06 | 合肥工业大学 | 一种基于虚拟模型的跟踪抗扰控制方法 |
CN110131312B (zh) * | 2019-04-03 | 2023-06-09 | 江苏大学 | 五自由度交流主动磁轴承自抗扰解耦控制器及构造方法 |
CN110209055B (zh) * | 2019-06-12 | 2022-02-08 | 洛阳师范学院 | 基于参考模型和扰动观测的二阶系统控制器及控制方法 |
CN110429881B (zh) * | 2019-07-26 | 2021-04-20 | 江苏大学 | 一种永磁同步电机的自抗扰控制方法 |
CN111934586B (zh) * | 2020-07-07 | 2023-11-10 | 江苏大学 | 一种电动汽车轮毂电机扰动衰减控制器 |
CN114077192B (zh) * | 2020-08-20 | 2024-04-05 | 南京工业大学 | 一种非线性系统输出反馈智能控制方法 |
CN112147898B (zh) * | 2020-09-29 | 2022-05-31 | 陕西师范大学 | 一种仅依赖控制方向信息的刚体系统抗扰控制方法及系统 |
CN112859600B (zh) * | 2021-01-08 | 2024-02-09 | 航天时代飞鸿技术有限公司 | 一种基于扩张状态观测器的机械系统有限时间控制方法 |
CN112879217A (zh) * | 2021-01-22 | 2021-06-01 | 湘潭大学 | 一种基于负载的低风速风力机双积分滑模控制方法 |
CN112947083B (zh) * | 2021-02-09 | 2022-03-04 | 武汉大学 | 一种基于磁悬浮控制系统的非线性模型预测控制优化方法 |
CN113500602B (zh) * | 2021-07-23 | 2023-09-05 | 鲁东大学 | 多连杆机械手系统的分布式采样控制 |
CN113848704B (zh) * | 2021-08-30 | 2023-06-02 | 暨南大学 | 基于二阶滑膜跟踪微分器的加速度估计方法、系统、设备和介质 |
CN113960923B (zh) * | 2021-09-22 | 2022-03-08 | 季华实验室 | 基于离散扩展状态观测器的无模型自适应滑模控制方法 |
CN113848976B (zh) * | 2021-09-30 | 2023-06-30 | 西北工业大学 | 基于自适应滑模的三维非线性轨迹跟踪控制器设计方法 |
CN114153143B (zh) * | 2021-10-15 | 2023-10-24 | 南京航空航天大学 | 一种导弹非奇异固定时间滑模制导律的设计方法 |
CN114114903B (zh) * | 2021-10-19 | 2023-08-22 | 昆明理工大学 | 一种基于变指数幂次趋近律的板球系统积分终端滑模控制方法 |
CN114035621B (zh) * | 2021-11-15 | 2023-08-11 | 青岛大学 | 考虑集合扰动的四容液位系统无差拍模型预测控制方法 |
CN114253133B (zh) * | 2021-12-07 | 2023-09-01 | 北京科技大学 | 基于动态事件触发机制的滑模容错控制方法及装置 |
CN114237270B (zh) * | 2021-12-08 | 2023-11-07 | 南京航空航天大学 | 一种考虑输入饱和的无人直升机跟踪控制方法 |
CN114785216B (zh) * | 2022-05-12 | 2024-03-26 | 合肥工业大学 | 一种自适应增益滑模观测器设计方法 |
CN115535305B (zh) * | 2022-10-08 | 2023-05-12 | 哈尔滨工业大学 | 一种抗振抗饱和的多星分布式定时姿态协同跟踪控制方法 |
CN115903748A (zh) * | 2022-12-14 | 2023-04-04 | 燕山大学 | 基于参考模型的电液伺服位移跟踪试验装置及控制方法 |
CN116360274B (zh) * | 2023-05-12 | 2024-01-02 | 曲阜师范大学 | 一种基于障碍Lyapunov函数全状态约束风力机舱悬浮控制方法 |
CN116989063B (zh) * | 2023-08-30 | 2024-03-19 | 石家庄铁道大学 | 一种基于等价输入干扰的主动磁悬浮轴承控制方法及系统 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5379210A (en) * | 1992-07-24 | 1995-01-03 | M&M Software Products, Inc. | Natural tracking controller |
US5546247A (en) * | 1993-01-27 | 1996-08-13 | Matsushita Electric Industrial Co. Ltd. | Tracking control apparatus |
US5519605A (en) * | 1994-10-24 | 1996-05-21 | Olin Corporation | Model predictive control apparatus and method |
DE19548909A1 (de) * | 1995-12-27 | 1997-07-03 | Siemens Ag | Verfahren zur Regelung eines verzögerungsbehafteten Prozesses mit Ausgleich sowie Regeleinrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
US6185467B1 (en) * | 1998-09-02 | 2001-02-06 | Cirrus Logic, Inc. | Adaptive discrete-time sliding mode controller |
JP2002287804A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-10-04 | Seiko Instruments Inc | 規範モデル適応型制御システムおよび規範モデル適応型制御方法 |
-
2003
- 2003-10-30 JP JP2003371095A patent/JP2005135186A/ja active Pending
-
2004
- 2004-10-08 SG SG200405933A patent/SG111230A1/en unknown
- 2004-10-29 US US10/976,366 patent/US20050096793A1/en not_active Abandoned
- 2004-10-29 CN CNB2004100897009A patent/CN100340934C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102609954A (zh) * | 2010-12-17 | 2012-07-25 | 微软公司 | 对人类目标跟踪的确认分析 |
JP2015019443A (ja) * | 2013-07-09 | 2015-01-29 | 山洋電気株式会社 | モータ制御装置 |
JP2017167813A (ja) * | 2016-03-16 | 2017-09-21 | 株式会社Kelk | 半導体ウェーハの温度制御装置、および半導体ウェーハの温度制御方法 |
JP2017198266A (ja) * | 2016-04-26 | 2017-11-02 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 変速機制御装置 |
CN108762088B (zh) * | 2018-06-20 | 2021-04-09 | 山东科技大学 | 一种迟滞非线性伺服电机系统滑模控制方法 |
CN110687795A (zh) * | 2019-11-04 | 2020-01-14 | 青岛科技大学 | 一种基于目标计算的船舶动力定位系统非线性无偏预测控制方法 |
CN110687795B (zh) * | 2019-11-04 | 2022-04-12 | 青岛科技大学 | 一种基于目标计算的船舶动力定位系统非线性无偏预测控制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1612077A (zh) | 2005-05-04 |
SG111230A1 (en) | 2005-05-30 |
US20050096793A1 (en) | 2005-05-05 |
CN100340934C (zh) | 2007-10-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2005135186A (ja) | 規範モデル追従型制御システム及び規範モデル追従型制御方法 | |
Yao et al. | Active disturbance rejection adaptive control of uncertain nonlinear systems: Theory and application | |
Huang et al. | Iterative learning control of inhomogeneous distributed parameter systems—Frequency domain design and analysis | |
JP7293905B2 (ja) | 摩擦補償装置 | |
US11669055B2 (en) | Vibration suppression device, method and computer-readable medium using estimated vibration torque | |
KR101721777B1 (ko) | 확장형 외란 관측기를 이용하여 1차 시스템을 제어하는 방법 및 장치 | |
Dhanda et al. | An improved 2-DOF proximate time optimal servomechanism | |
Zhonghua et al. | Robust adaptive deadzone compensation of DC servo system | |
US7420539B2 (en) | Method of stabilizing haptic interface and haptic system using the same | |
Aung et al. | A new parabolic sliding mode filter augmented by a linear low-pass filter and its application to position control | |
CN113179044A (zh) | 一种压电陶瓷驱动器的迟滞补偿方法、系统及定位设备 | |
Sang et al. | Multivariable adaptive piecewise linear control design for NASA generic transport model | |
KR102240723B1 (ko) | 위치 예측부를 포함하는 제어기 및 이의 제어 방법 | |
JP5780058B2 (ja) | 周期外乱抑制装置 | |
Nguyen et al. | Settling control of the triple-stage hard disk drives using robust output feedback model predictive control | |
Moran Cardenas et al. | Design of high accuracy tracking systems with H∞ preview control | |
KR102240722B1 (ko) | 레퍼런스 재생성부를 포함하는 제어기 및 이의 제어 방법 | |
Zheng et al. | A frequency-shaping methodology for discrete-time sliding mode control | |
Chen et al. | Servo control of VCM driven pointing mirror based on command filtered adaptive backstepping | |
JP2001325006A (ja) | 位置決め時の騒音を低減する位置決め装置 | |
JP2008243176A (ja) | 位置制御装置 | |
JP2020190880A (ja) | 振動台制御装置及び振動台制御方法 | |
KR102499201B1 (ko) | 가변구조를 기반으로 하는 제어기 및 제어 방법, 이 제어 방법을 수행하기 위한 기록 매체 | |
Kumar et al. | Design of guidance law with predefined upper bound of settling time | |
Reis | A new model-free sliding mode control method with estimation of control input error |