JP2005105361A - 溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板及び高降伏比高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びに、高降伏比高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 - Google Patents
溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板及び高降伏比高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びに、高降伏比高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 Download PDFInfo
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Abstract
【解決手段】 質量%で、C:0.030%超〜0.10%未満、Si:0.35〜0.80%、Mn:1.7〜3.2%、P:0.001〜0.02%、S:0.0001〜0.006%、Al:0.060%以下、N:0.0001〜0.0070%、Ti:0.01%〜0.055%、Nb:0.012〜0.055%、Mo:0.07〜0.55%、B:0.0005〜0.0040%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、降伏比が0.68以上0.92未満、鋼板板厚1/8層における板面と平行な{110}面のX線強度比が1.0以上であり、かつ、引張最高強度(TS)が780MPa以上であることを特徴とする溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板である。
【選択図】 なし
Description
C :0.030%超〜0.10%未満、
Si:0.35〜0.80%、
Mn:1.7〜3.2%、
P :0.001〜0.02%、
S :0.0001〜0.006%、
Al:0.060%以下、
N :0.0001〜0.0070%、
Ti:0.01〜0.055%、
Nb:0.012〜0.055%、
Mo:0.07〜0.55%、
B:0.0005〜0.0040%、
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、降伏比が0.68以上0.92未満で、鋼板の板厚1/8層における板面と平行な{110}面のX線強度比が1.0以上であり、かつ、引張最高強度(TS)が780MPa以上であることを特徴とする溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板。
Cは高強度化に有効な元素であるので、0.030%超の添加が必要である。一方、0.10%以上となると、溶接性が劣化し、自動車車体骨格用部品などに適用した場合に、接合部強度や疲労強度の観点で問題を生ずる場合がある。また、0.10%以上となると、穴拡げ性が劣化するので、0.10%を上限とする。0.035〜0.09%がより好ましい範囲である。
Siは、本発明において重要である。すなわち、本発明においては0.35%以上のSiを添加する。これは良好な延性を確保するのに必須だからである。このようなSiの効果は、後述するMn、Ti、Nb、Mo、Bとの複合添加によってより顕著な効果を発現する。
Mnは、フェライト変態を抑制して、主相をベイナイトまたはベイニティックフェライトとすることで均一組織をもたらす働きがあるほか、強度低下と穴拡げ性劣化の1つの原因である炭化物析出や、パーライト生成を抑制する。また、降伏比を高めるのにも有効である。
Pは、強化元素であるが、過剰な添加は穴広げ性や曲げ性、さらには、溶接部の接合強度や疲労強度を劣化させるので、上限を0.02%とする。一方、極低P化は経済的にも不利であることから0.001%を下限とする。0.003〜0.014%の範囲がより好ましい。
極低S化は経済的に不利であることから、0.0001%を下限とした。一方、0.006%を上限としたのは、これを超える量の添加では、鋼板の穴拡げ性や曲げ性、さらには、溶接部の接合強度や疲労強度に悪影響を及ぼすためである。より好ましくは、0.003%を上限とする。
Alは脱酸元素として有効であるが過剰に添加すると粗大なAl系の介在物、例えば、アルミナのクラスターを形成し曲げ性や穴拡げ性を劣化させる。このため、0.060%を上限とした。
Nは高強度化やBH性(焼付き硬化性)を付与したりするのには役立つが、添加しすぎると、粗大な化合物を形成し曲げ性や穴拡げ性を劣化させるので、0.0070%を上限とする。一方、0.0001%未満とすることは技術的に極めて困難なので、0.0001%を下限とする。0.0010〜0.0040%がより好ましい範囲である。
Nb:0.012〜0.055%
Mo:0.07〜0.55%
B:0.0005〜0.0040%
本発明において極めて重要である。すなわち、これら4種類の元素をSi、Mnと同時に添加することによって、高降伏比が得られ、かつ、車体骨格部品に成形加工するのに必要な延性を初めて確保できることが明らかとなった。
Crは、高強度化に有効であるほか、炭化物生成の抑制とベイナイトおよびベイニティックフェライト生成を通じて曲げ性や穴拡げ性を向上する。また、高強度化に対する効果の割には溶接性の劣化が小さい元素でもあるので、必要に応じて添加する。
Cu:0.001〜2.0%
本発明が対象とする鋼は、強度−穴拡げ性バランスに悪影響を与えずにめっき性を向上させることを目的として、Cu、Niを添加することができる。Niは、めっき性向上以外には焼き入れ性向上の目的もあり、0.01%以上とし、2.0%を超える量の添加では、合金コストの増加、加工性、特にマルテンサイト生成に伴う硬度上昇に寄与して悪影響を及ぼすため、2.0%を上限とする。
W:0.01〜0.3%
さらには、Co、Wの1種または2種を含有できる。
○:不めっきなし
△:不めっき若干あり
×:不めっき多い
(合金化反応性)
○:表面外観に合金化ムラなし
△:表面外観に合金化ムラ若干あり
×:表面外観に合金化ムラ多い
本発明の要件を満たす発明鋼は、比較鋼よりも降伏比と溶接性と強度とのバランスに優れていることがわかる。
Claims (12)
- 質量%で、
C :0.030%超〜0.10%未満、
Si:0.35〜0.80%、
Mn:1.7〜3.2%、
P :0.001〜0.02%、
S :0.0001〜0.006%、
Al:0.060%以下、
N :0.0001〜0.0070%、
Ti:0.01〜0.055%、
Nb:0.012〜0.055%、
Mo:0.07〜0.55%、
B:0.0005〜0.0040%、
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、降伏比が0.68以上0.92未満で、鋼板の板厚1/8層における板面と平行な{110}面のX線強度比が1.0以上であり、かつ、引張最高強度(TS)が780MPa以上であることを特徴とする溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板。 - さらに、質量%で、Cr:0.01〜1.5%を含有することを特徴とする請求項1に記載の溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板。
- さらに、質量%で、Ni:0.01〜2.0%、Cu:0.001〜2.0%の1種または2種を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板。
- さらに、質量%で、Co:0.01〜1%、W:0.01〜0.3%の1種または2種を含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板。
- さらに、質量%で、Zr、Hf、Ta、Vの1種または2種以上を合計で0.001〜1%含有することを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板。
- さらに、質量%で、Ca、Mg、La、Y、Ceの1種または2種以上を合計で0.0001〜0.5%含有することを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板。
- さらに、質量%で、La、Y、Ce以外のREMを合計で0.0001〜0.5%含有することを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板。
- 請求項1〜7のいずれかに記載の化学成分からなる熱延鋼板に、溶融亜鉛めっき処理したことを特徴とする溶接性と延性に優れた高降伏比高強度溶融亜鉛めっき鋼板。
- 請求項1〜7のいずれかに記載の化学成分からなる熱延鋼板に、溶融亜鉛めっき処理し、さらに合金化処理したことを特徴とする溶接性と延性に優れた高降伏比高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
- 請求項1〜7のいずれかに記載の化学成分からなる鋳造スラブを、直接または一旦冷却した後に1160℃以上に加熱し、Ar3変態温度以上で熱間圧延を完了し、700℃以下の温度で巻取ることを特徴とする溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板の製造方法。
- 請求項1〜7のいずれかに記載の化学成分からなる鋳造スラブを、直接または一旦冷却した後に1160℃以上に加熱し、Ar3変態温度以上で熱間圧延を完了し、700℃以下の温度で巻取り、その後、連続溶融亜鉛めっきラインを通板するに際して、最高加熱温度を500℃以上950℃以下とし、(亜鉛めっき浴温度−40)℃〜(亜鉛めっき浴温度+50)℃に冷却後、亜鉛めっき浴に浸漬し、圧下率0.1%以上のスキンパスを行うことを特徴とする溶接性と延性に優れた高降伏比高強度溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法。
- 請求項1〜7のいずれかに記載の化学成分からなる鋳造スラブを、直接または一旦冷却した後に1160℃以上に加熱し、Ar3変態温度以上で熱間圧延を完了し、700℃以下の温度で巻取り、その後、連続溶融亜鉛めっきラインを通板するに際して、最高加熱温度を500℃以上950℃以下とし、(亜鉛めっき浴温度−40)℃〜(亜鉛めっき浴温度+50)℃に冷却後、亜鉛めっき浴に浸漬し、引き続いて480℃以上の温度で合金化処理を施し、圧下率0.1%以上のスキンパスを行うことを特徴とする溶接性と延性に優れた高降伏比高強度合金化溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法。
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