JP2005099758A - ズームレンズ及びそれを用いたカメラ - Google Patents

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Abstract

【課題】負先行タイプのズームレンズの第２レンズ群を適正化し、広画角化の達成と明るいＦナンバーを実現し得る広角端の最大半画角が４５°以上を確保し、最小Ｆナンバーが２．８程度の高性能なズームレンズ及びそれを用いたカメラを提供する。
【解決手段】負の第１レンズ群Ｇ１と正の第２レンズ群Ｇ２の間隔を変化させてズーミングを行なうズームレンズである。明るさ絞りＳが、第１レンズ群と第２レンズ群との間に配置されている。第２レンズ群Ｇ２が、両凸形状の第１レンズＬ２１と正の第２レンズＬ２２と負の第３レンズＬ２３と両凸形状の第４レンズＬ２４と負の第５レンズＬ２５と両凸形状の第６レンズＬ２６とを含み、次の条件式を満足する。
０．０７ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．３０
但し、ｄ１２は第１レンズＬ２１と第２レンズＬ２２の間に挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは第２レンズ群Ｇ２の焦点距離である。
【選択図】 図１

Description

本発明は、広画角なズームレンズ及びそれを用いたカメラに関し、特に、一眼レフカメラ等に用いられる電子撮像素子に好適な高性能で広画角なズームレンズ及びそれを用いたカメラに関するものである。
従来、一般に広画角化しやすいズームレンズとして、例えば、次の特許文献１〜３に記載のような、負レンズ群が先行するタイプのズームレンズが知られている。
特開昭６０−１３０７１２号公報 特開昭６２−２００３１６号公報 特開平１０−８２９５４号公報
特許文献１に記載のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群を備え、最小Ｆナンバーが３．６程度のズームレンズとして構成されている。
また、特許文献２に記載のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群を備え、広角端半画角が３７°程度のズームレンズとして構成されている。
また、特許文献３に記載のズームレンズは、最小Ｆナンバーが３．６程度の４群ズームレンズとして構成されている。
このような、負レンズ群が先行するタイプのズームレンズにおいて、大口径化、高性能化を追求し、撮像面への光束の入射角を垂直に近づけるには、後群の構成を適正にする必要がある。
しかしながら、これらのズームレンズのように、広角端での半画角が３７°程度や、Ｆナンバーが３．６程度としたのでは、広画角化と大口径化とを両立させるには不利である。
本発明は、上記従来の課題に鑑みてなされたものであり、このような負先行タイプのズームレンズの第２レンズ群を適正化し、広画角化の達成と明るいＦナンバーを実現し得る負先行タイプのズームレンズ及びそれを用いたカメラ、具体的には、広角端の最大半画角が４５°以上を確保し、最小Ｆナンバーが２．８程度の高性能なズームレンズ及びそれを用いたカメラを提供することを目的とする。
上記目的を達成するため、本発明のズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力をもつ第１レンズ群と、正の屈折力をもつ第２レンズ群とを有し、少なくとも両群の間隔を変化させることでズーミングを行なうズームレンズであって、明るさ絞りが、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に配置され、前記第２レンズ群が、物体側より順に、正の屈折力をもつ両凸形状の第１レンズと、正または負の屈折力をもつ第２レンズと、前記第２レンズとは異なる符号の屈折力をもつ第３レンズと、正の屈折力をもつ両凸形状の第４レンズと、負の屈折力をもつ第５レンズと、正の屈折力をもつ両凸形状の第６レンズとを含み、次の条件式(1)を満足することを特徴としている。
０．０７ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．３０ …(1)
但し、ｄ１２は前記第２レンズ群内の前記第１レンズと前記第２レンズとに挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第２レンズが正の屈折力をもち、前記第３レンズが負の屈折力をもつことを特徴としている。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第２レンズが負の屈折力をもち、前記第３レンズが正の屈折力をもつことを特徴としている。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、次の条件式(1')を満足することを特徴としている。
０．１５ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．２５ …(1')
但し、ｄ１２は前記第２レンズ群内の前記第１レンズと前記第２レンズとに挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、次の条件式(1")を満足することを特徴とする請求項１又は３に記載のズームレンズ。
０．０７ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．１７ …(1")
但し、ｄ１２は前記第２レンズ群内の前記第１レンズと前記第２レンズとに挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第２レンズと前記第３レンズとが接合され、前記第５レンズと前記第６レンズとが接合されていることを特徴としている。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第４レンズが、少なくとも１面に非球面をもつ単レンズであることを特徴としている。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離が、次の条件式(2)を満足することを特徴としている。
０．５ ＜ ｆ１／ｆ２Ｇ ＜ ２．０ …(2)
但し、ｆ１は第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離が、次の条件式(2')を満足することを特徴としている。
０．８ ＜ ｆ１／ｆ２Ｇ ＜ １．５ …(2')
但し、ｆ１は第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離が、次の条件式(2")を満足することを特徴としている。
０．５ ＜ ｆ１／ｆ２Ｇ ＜ １．０ …(2")
但し、ｆ１は第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第２レンズと第３レンズの合成焦点距離が、次の条件式(3)を満足することを特徴としている。
−２．０ ＜ ｆ２３／ｆ２Ｇ ＜ −０．４ …(3)
但し、ｆ２３は前記第２レンズ群内の第２レンズと第３レンズの合成焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第２レンズと第３レンズの合成焦点距離が、次の条件式(3')を満足することを特徴としている。
−１．５ ＜ ｆ２３／ｆ２Ｇ ＜ −０．８ …(3')
但し、ｆ２３は前記第２レンズ群内の第２レンズと第３レンズの合成焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第２レンズと第３レンズの合成焦点距離が、次の条件式(3")を満足することを特徴としている。
−１．０ ＜ ｆ２３／ｆ２Ｇ ＜ −０．４ …(3")
但し、ｆ２３は前記第２レンズ群内の第２レンズと第３レンズの合成焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離が、次の条件式(4)を満足することを特徴としている。
０．４ ＜ ｆ４／ｆ２Ｇ ＜ １．５ …(4)
但し、ｆ４は前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離が、次の条件式(4')を満足することを特徴としている。
０．５ ＜ ｆ４／ｆ２Ｇ ＜ １．０ …(4')
但し、ｆ４は前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離が、次の条件式(5)を満足することを特徴としている。
−０．５ ＜ ｆ２Ｇ／ｆ５６ ＜ ０．１ …(5)
但し、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ５６は前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離が、次の条件式(3')を満足することを特徴としている。
−０．１ ＜ ｆ２Ｇ／ｆ５６ ＜ ０．０５ …(5')
但し、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ５６は前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第５レンズと第６レンズの合成焦点距離が、次の条件式(5")を満足することを特徴としている。
−０．５ ＜ ｆ２Ｇ／ｆ５６ ＜ ０ …(5")
但し、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ５６は前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第２レンズないし前記第６レンズが、次の条件式(6)を満足することを特徴としている。
０．８ ＜ ＧＤ２６／ＳＤ２６ ＜ １ …(6)
但し、ＧＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズ、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズ、及び前記第６レンズの光軸上での肉厚の合計、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さである。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、次の条件式(6')を満足することを特徴としている。
０．９ ＜ ＧＤ２６／ＳＤ２６ ＜ １ …(6')
但し、ＧＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズ、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズ、及び前記第６レンズの光軸上での肉厚の合計、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さである。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第２レンズ群内の前記第２レンズないし前記第６レンズが、次の条件式(7)を満足することを特徴としている。
０．４ ＜ ＳＤ２６／ｆ２Ｇ ＜ １ …(7)
但し、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さ、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、次の条件式(7')を満足することを特徴としている。
０．５ ＜ ＳＤ２６／ｆ２Ｇ ＜ ０．９ …(7')
但し、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さ、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との面間隔が、次の条件式(8)を満足することを特徴としている。
１ ＜ ｜ｆ１Ｇ｜／ＤＳ ＜ ３ …(8)
但し、ｆ１Ｇは前記第１レンズ群の焦点距離、ＤＳはズームレンズ全系の焦点距離が前記第１レンズ群の焦点距離の−０．８倍となる時の該第１レンズ群と前記第２レンズ群との間のレンズ面間隔である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、次の条件式(8')を満足することを特徴としている。
１．２＜ ｜ｆ１Ｇ｜／ＤＳ ＜ ２ …(8')
但し、ｆ１Ｇは前記第１レンズ群の焦点距離、ＤＳはズームレンズ全系の焦点距離が前記第１レンズ群の焦点距離の−０．８倍となる時の該第１レンズ群と前記第２レンズ群との間のレンズ面間隔である。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第１レンズ群が、物体側より順に、像面側に凹面を有する複数の負レンズと、正レンズと、負レンズと、正レンズを有することを特徴としている。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第１レンズ群の前記複数の負レンズにおける物体側の２枚の負レンズを負メニスカスレンズで構成したことを特徴としている。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、前記第１レンズ群の前記複数の負レンズに続いて配される前記正レンズを両凸形状に形成したことを特徴としている。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、広角端における全画角が９０°以上の領域において結像するように構成されていることを特徴としている。
また、本発明のズームレンズにおいては、好ましくは、ズーミング時に移動するレンズ群が２つのみの２群ズームレンズとして構成されていることを特徴としている。
また、本発明によるカメラは、上記本発明のズームレンズを用いたことを特徴としている。
以上の説明から明らかなように、本願発明によれば、広画角化の達成と明るいＦナンバーを実現し得る負先行タイプのズームレンズを提供することができる。
実施例の説明に先立ち、本発明の作用効果について説明する。
本発明のズームレンズのように、負の屈折力をもつ第１レンズ群と、正の屈折力をもつ第２レンズ群とを有する構成にした場合、第２レンズ群は負の屈折力をもつ第１レンズ群で発散した光線を強い正の屈折力で収束させる作用を持っている。特に、広角端での半画角が４５°程度のズームレンズとするには、第１レンズ群の発散作用を強くする必要がある。一方、ズームレンズを２群ズームとした場合、第２レンズ群は射出瞳位置を決定する作用も持つことになる。
良好な結像性能を得られるようにするには、これらの作用を生じさせる構成が望ましい。すなわち、本発明のように構成すれば、第１レンズ群を経て発散してきた軸上光束を、明るさ絞りの近傍に位置する第２レンズ群の第１レンズで収束光束とし、以降のレンズ群の外径が大きくならないようにする。このようにすれば、後群での高次の収差の発生を抑え、又、全体に偏心による像の劣化を低減する効果がある。一方、第２レンズ群全体の主点位置を物体側に配置でき、ズーム比を大きくする上で有利になる。
条件式(1)を満足して適切な間隔をおいて第２レンズから第６レンズを配置すると、射出瞳を遠くに置くことができ、撮像面への軸外光束の入射角を垂直に近づけることができる。
０．０７ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．３０ …(1)
但し、ｄ１２は前記第２レンズ群内の前記第１レンズと前記第２レンズとに挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
条件式(1)の下限値を下回ると、射出瞳の位置が近くになり、像面上への光束の入射角度が傾きすぎ、撮像素子を配した場合周辺光量不足やシェーディングの発生等の問題が生じる可能性が大きくなってしまう。
一方、条件式(1)の上限値を上回ると、第２レンズ群の全長が長くなり、又、第２レンズへの軸上光束と軸外光束の入射位置のバランスが悪くなり、良好な性能を出すのが難しくなる。
なお、本発明の構成は、第２レンズ群を、第１レンズからなる前群と、第２レンズ以降からなる後群とし、後群の５枚のレンズを１体と考えることができるので望ましい。
また、本発明のズームレンズにおいて、第２レンズ群における５又は６枚のレンズの屈折力の配置を対称配置とし、また、正レンズと負レンズとの配置を概ね交互に配置すれば、収差全体のバランスをとりやすく、収差補正に有利となる。
例えば、本発明のズームレンズにおいて、第２レンズから第６レンズの屈折力の配置を正負正負正と対称的に配置すれば、特に軸外光束の性能を確保することができる。また、正レンズと負レンズを交互に配置することにより、効率良く色収差を補正することができる。
また、本発明のズームレンズにおいて、第１レンズから第３レンズ、第４レンズから第６レンズの屈折力の配置を、ぞれぞれ、正負正と対称的に配置すれば、特に軸外光束の性能を確保することができる。また、この場合も、正レンズと負レンズを交互に配置することにより、効率良く色収差を補正することができる。
なお、本発明のズームレンズにおける上記条件式(1)の下限値を０．１５とするとよい。また、条件式(1)の上限値を０．２５とすると良く、更には、０．１７とするとより一層好ましい。
特に、第２レンズ、第３レンズの並びが、正レンズ、負レンズである場合には、次の条件式(1')を満足すれば、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
０．１５ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．２５ …(1')
但し、ｄ１２は前記第２レンズ群内の前記第１レンズと前記第２レンズとに挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、第２レンズ、第３レンズの並びが、負レンズ、正レンズである場合には、次の条件式(1")を満足すれば、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
０．０７ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．１７ …(1")
但し、ｄ１２は前記第２レンズ群内の前記第１レンズと前記第２レンズとに挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
ところで、第２レンズ群内の各レンズ要素に偏心が存在すると、非対称なコマ収差・非点収差が発生し結像性能が悪化する。
しかるに、本発明のズームレンズにおいて、第２レンズと第３レンズ、第５レンズと第６レンズ、を各々接合レンズで構成すれば、各レンズ要素の組み込み誤差を原因とする偏心による像の悪化を低減しやすくできる。
また、本発明のズームレンズにおいて、第４レンズを正の単レンズで構成すれば、第２レンズ群内における屈折力の対称性をより確保しやすくなる。更には、この第４レンズの少なくとも１面を非球面にすれば、偏心による像の悪化を低減することができる。特に、両側非球面にすれば、さらに上記効果が増大する。すなわち、非球面により、レンズの面の屈折力を弱くしても十分な収差補正が可能となり、偏心による光軸の変動を小さくすることができる。
また、本発明のズームレンズは、前記第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離が、次の条件式(2)を満足するように構成されているのが好ましい。
０．５ ＜ ｆ１／ｆ２Ｇ ＜ ２．０ …(2)
但し、ｆ１は第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
条件式(2)式の下限値を下回ると、第１レンズの屈折力が強くなりすぎ、条件式(1)を満足しながら、良好な結像性能を得るのが難しくなる。
一方、条件式(2)の上限値を上回ると、第１レンズの屈折力が弱くなりすぎ、第２レンズ以降の外径が大きくなりやすくなってしまう。又、第２レンズへの軸上光束の入射径と軸外光束の入射位置のバランスが保ち難くなってしまう。
なお、本発明のズームレンズにおける上記条件式(2)の下限値を０．８とすると良い。また、条件式(2)の上限値を１．５とすると良く、更には、１．０とするとより一層好ましい。
特に、第２レンズ、第３レンズの並びが、正レンズ、負レンズである場合には、
次の条件式(2')を満足すれば、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
０．８ ＜ ｆ１／ｆ２Ｇ ＜ １．５ …(2')
但し、ｆ１は第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、第２レンズ、第３レンズの並びが、負レンズ、正レンズである場合には、
次の条件式(2")を満足すれば、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
０．５ ＜ ｆ１／ｆ２Ｇ ＜ １．０ …(2")
但し、ｆ１は第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズは、前記第２レンズ群内の前記第２レンズと第３レンズの合成焦点距離が、次の条件式(3)を満足するように構成されているのが好ましい。
−２．０ ＜ ｆ２３／ｆ２Ｇ ＜ −０．４ …(3)
但し、ｆ２３は前記第２レンズ群内の第２レンズと第３レンズの合成焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
条件式(3)の下限値を下回ると、第２レンズと第３レンズの合成屈折力が弱くなりすぎ、第２レンズから第６レンズの主点の位置を十分像側に配置することができず、射出瞳位置を適正に確保するのが難しくなってしまう。
一方、条件式(3)の上限値を上回ると、第２レンズと第３レンズの合成屈折力が強くなりすぎ、他のレンズにおいて正の屈折力を強くすることが求められ、収差補正やレンズ面の精度の確保が難しくなってしまう。
なお、本発明のズームレンズにおいては、条件式(3)の下限値を−１．５とすると良く、更には−１とするとより一層好ましい。また、条件式(3)の上限値を−０．８とすると良い。
特に、第２レンズ、第３レンズの並びが、正レンズ、負レンズである場合には、次の条件式(3')を満足すれば、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
−１．５ ＜ ｆ２３／ｆ２Ｇ ＜ −０．８ …(3')
但し、ｆ２３は前記第２レンズ群内の第２レンズと第３レンズの合成焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、第２レンズ、第３レンズの並びが、負レンズ、正レンズである場合には、次の条件式(3")を満足すれば、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
−１．０ ＜ ｆ２３／ｆ２Ｇ ＜ −０．４ …(3")
但し、ｆ２３は前記第２レンズ群内の第２レンズと第３レンズの合成焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離が、次の条件式(4)を満足するのが好ましい。
０．４ ＜ ｆ４／ｆ２Ｇ ＜ １．５ …(4)
但し、ｆ４は前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
条件式(4)の下限値を下回ると、第４レンズの屈折力が強くなりすぎ、偏心による像劣化を抑えるのが難しくなってしまう。
一方、条件式(4)の上限値を上回ると、第４レンズの屈折力が弱くなりすぎ、射出瞳位置を適正に確保するのが難しくなってしまう。
なお、本発明のズームレンズにおいては、条件式(4)の下限値を０．５とするとよい。また、条件式(4)の上限値を１．０とするとよい。
特に、次の条件式(4')を満足すると、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
０．５ ＜ ｆ４／ｆ２Ｇ ＜ １．０ …(4')
但し、ｆ４は前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離が、次の条件式(5)を満足するのが好ましい。
−０．５ ＜ ｆ２Ｇ／ｆ５６ ＜ ０．１ …(5)
但し、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ５６は前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離である。
条件式(5)の下限値を下回ると、第５レンズと第６レンズの合成の屈折力が負に強くなりすぎ、第２レンズから第６レンズの主点の位置が十分像側に配置できず、射出瞳位置を適正に確保するのが難しくなってしまう。
一方、条件式(5)の上限値を上回ると、第５レンズと第６レンズの合成の屈折力が正に強くなりすぎ、それらレンズの外径が大きくなりすぎてしまう。又、負の第５レンズでの収差補正効果が小さくなってしまう。
なお、本発明のズームレンズにおいては、条件式(5)の下限値を−０．１とするのがよい。また、条件式(5)の上限値を０．０５とするのが良く、更には、０とするとより一層好ましい。
特に、第２レンズ、第３レンズの並びが正レンズ、負レンズの場合には、次の条件式(5')を満足すると、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
−０．１ ＜ ｆ２Ｇ／ｆ５６ ＜ ０．０５ …(5')
但し、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ５６は前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離である。
また、第２レンズ、第３レンズの並びが負レンズ、正レンズの場合には、次の条件式(5")を満足すると、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
−０．５ ＜ ｆ２Ｇ／ｆ５６ ＜ ０ …(5")
但し、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ５６は前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、前記第２レンズ群内の前記第２レンズないし前記第６レンズが、次の条件式(6)を満足するのが好ましい。
０．８ ＜ ＧＤ２６／ＳＤ２６ ＜ １ …(6)
但し、ＧＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズ、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズ、及び前記第６レンズの光軸上での肉厚の合計、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さである。
条件式(6)の下限値を下回ると、第２レンズ群の第２レンズから第６レンズの総肉厚が少なくなり、非点収差の補正が難しくなってしまう。
一方、条件式(6)の上限値を上回って１となると、第２レンズから第６レンズの全てのレンズが光軸上で接合することとなり、レンズ保持に必要なスペースの確保が困難になる。
なお、本発明のズームレンズにおいては、条件式(6)の下限値を０．９とすると、より非点収差に有利となる。つまり、次の条件式(6')を満足するのが好ましい。
０．９ ＜ ＧＤ２６／ＳＤ２６ ＜ １ …(6')
但し、ＧＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズ、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズ、及び前記第６レンズの光軸上での肉厚の合計、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さである。
また、本発明のズームレンズにおいては、前記第２レンズ群内の前記第２レンズないし前記第６レンズが、次の条件式(7)を満足するのが好ましい。
０．４ ＜ ＳＤ２６／ｆ２Ｇ ＜ １ …(7)
但し、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さ、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
条件式(7)の下限値を下回ると、第２レンズの物体側面から第６レンズ像側面までの間隔が短くなり、収差補正が難しくなってしまう。
一方、条件式(7)の上限値を上回ると、条件式(1)を満足し難くなったり、必要なバックフォーカスの確保が難しくなってしまう。
なお、本発明のズームレンズにおいては、条件式(7)の下限値を０．５とするのがよい。また、条件式(7)の上限値を０．９とするのがよい。
特に、次の条件式(7')を満足すると、各種性能のバランスがよりとりやすくなるので好ましい。
０．５ ＜ ＳＤ２６／ｆ２Ｇ ＜ ０．９ …(7')
但し、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さ、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
また、本発明のズームレンズにおいては、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との面間隔が、次の条件式(8)を満足するのが好ましい。
１ ＜ ｜ｆ１Ｇ｜／ＤＳ ＜ ３ …(8)
但し、ｆ１Ｇは前記第１レンズ群の焦点距離、ＤＳはズームレンズ全系の焦点距離が前記第１レンズ群の焦点距離の−０．８倍となる時の該第１レンズ群と前記第２レンズ群との間のレンズ面間隔である。
条件式(8)の上限値を上回ると、望遠端での第１レンズ群に対する第２レンズ群以降の倍率が大きくなり過ぎ、第１レンズ群での収差補正の負担が大きくなり、レンズ枚数が多くなりやすくなる。
一方、条件式(8)の下限値を下回ると、ズームレンズ全系が長くなり、特に第１レンズ群の外径が大きくなりやすくなってしまう。
より好ましくは、本発明のズームレンズにおいては、望遠端にて第２レンズ群以降の倍率が−１付近、より具体的には−０．９倍〜−１．２倍となる構成が好ましい。そのようにすれば、条件式(8)を満足することにより、収差補正に必要な構成を確保しながら適正な第１レンズ群の焦点距離を確保しやすくなる。
また、本発明のズームレンズにおいては、条件式(8)の下限値を１．２とするとよい。また、条件式(8)の上限値を２とするとよい。
特に、
１．２＜｜ｆ１Ｇ｜／ＤＳ＜２
とするとより好ましい。
また、本発明のズームレンズにおいて、第１レンズ群を物体側より順に、像面側に凹面を有する複数の負レンズと、正レンズと、負レンズと、正レンズとを有する構成するのがより好ましい。
このように構成すれば、物体側から像面側に凹面を有する複数の負レンズを配置することにより、広角端で急激に増加する歪曲収差を補正することができ、広画角化に有利になる。そして、それらに続いて配される正レンズと、負レンズと、正レンズとの組み合わせにより、軸上収差と軸外収差のバランスのとれた補正が行ないやすいズームレンズが得られる。
さらには、本発明のズームレンズにおいては、物体側の２枚を負メニスカスレンズとすることにより、コマ収差等の軸外の高次収差の発生を抑えやすくなる。そして、更には、それらに続く３枚目に負レンズを配する構成とすれば、２枚目の負レンズで発生したコマ収差等の軸外の高次収差の補正をしやすくなる。
さらに望ましくは、本発明のズームレンズにおいて、複数の負レンズに続いて配される正レンズを両凸形状に形成すれば、物体側の複数枚の負レンズで発生する軸上収差の補正がしやすくなる。
また、さらに望ましくは、その正レンズに続いて配される負レンズの像側に凸の面をもたせると、高次収差の補正レベルを上げることができ、明るく良好な結像性能が更に得やすくなるので好ましい。
また、本発明のズームレンズにおいては、広角端における全画角（２ω）が、９０°以上の領域において結像するように構成するのが好ましい。
本発明のズームレンズは、広画角化が行ないやすい群構成としたものである。このため、広角端画角が９０°以上の広画角なズームレンズとすることが好ましい。
また、本発明のズームレンズにおいては、全画角が９３°以上の領域において結像可能としてもよい。
また、本発明のズームレンズにおいては、ズーミング時に移動するレンズ群が２つのみである２群ズームレンズで構成するのが好ましい。このように構成すれば、ズーミングに伴う移動機構が簡略化できる。
その他、本発明のズームレンズにおいては、上述の各構成を各々複数組み合わせて構成してもよい。また、上記複数の条件式を任意に組み合わせて満足するようにしてもよい。
また、各条件式における上限値もしくは下限値は各々個別に限定してもよく、また、以降に説明する実施の形態の条件式対応値を上限値、もしくは下限値としてもよい。
以下、本発明の実施例について図面を用いて説明する。
図１は本発明の第１実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図２は第１実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図３は第１実施例にかかるズームレンズの撮影距離０．４ｍ合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。
第１実施例のズームレンズは、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、明るさ絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２を有して構成されている。図中、ＣＧはローパスフィルタ、近赤外光線カットフィルタ、ＣＣＤカバーガラスを等価な平行平板状の光学素子に置き換えて表したものである。また、Ｉは結像面を示している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とで構成され、全体で負の屈折力を有している。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹レンズＬ２３との接合レンズと、両凸レンズＬ２４と、両凹レンズＬ２５と両凸レンズＬ２６との接合レンズとで構成され、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へのズームミング時には、第１レンズ群Ｇ１が像側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２が明るさ絞りＳとともに物体側へ移動する。
また、広角端から望遠端までのいずれかのズーム状態における無限遠から至近距離へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａを像側へ移動させると共に、後群Ｇ１ｂを物体側に移動させて行なうようになっている。
なお、フォーカシングに関しては、第１レンズ群Ｇ１全体を一体的に移動させたり、後群Ｇ１ｂのみを移動させるなど、他の移動方法を用いても良い。
また、非球面は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２の像側面と、両凸レンズＬ２４の両面に設けられている。
次に、第１実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
なお、第１実施例の数値データにおいて、ｒ1、ｒ2、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ1、ｄ2、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎd1、ｎd2、…は各レンズのｄ線での屈折率、νd1、νd2、…は各レンズのアッベ数、Ｆｎｏ．はＦナンバー、ｆは全系焦点距離、２ωは全画角を表している。
また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面係数をＡ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10としたとき、次の式で表される。
ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
＋Ａ4ｙ4＋Ａ6ｙ6＋Ａ8ｙ8＋Ａ10ｙ10
これらの記号は、以下の各実施例においても共通である。
数値データ１
広角端 中間 望遠端
ｆ 11.21 16.10 21.57
Ｆｎｏ． 2.85 3.16 3.53
２ω 93.8° 72.2° 56.9°

ｒ1＝39.5894 ｄ1＝2.7500 ｎd1＝1.77250 νd1＝49.60
ｒ2＝19.2336 ｄ2＝4.1319
ｒ3＝23.4925 ｄ3＝2.900 ｎd3＝1.80610 νd3＝40.92
ｒ4＝12.5636（非球面） ｄ4＝9.3097
ｒ5＝-298.3827 ｄ5＝1.8000 ｎd5＝1.80440 νd5＝39.59
ｒ6＝43.4758 ｄ6＝5.3592
ｒ7＝57.7472 ｄ7＝4.3200 ｎd7＝1.75520 νd7＝27.51
ｒ8＝-57.7472 ｄ8＝Ｄ８
ｒ9＝-43.5463 ｄ9＝1.7000 ｎd9＝1.88300 νd9＝40.76
ｒ10＝-625.1817 ｄ10＝0.1000
ｒ11＝70.6025 ｄ11＝2.8000 ｎd11＝1.78472 νd11＝25.68
ｒ12＝250.1754 ｄ12＝Ｄ１２
ｒ13＝（絞り） ｄ13＝1.0000
ｒ14＝28.5691 ｄ14＝3.4441 ｎd14＝1.57099 νd14＝50.80
ｒ15＝-62.3093 ｄ15＝6.7403
ｒ16＝-108.7751 ｄ16＝3.1918 ｎd16＝1.48749 νd16＝70.23
ｒ17＝-16.8629 ｄ17＝1.6600 ｎd17＝1.83481 νd17＝42.72
ｒ18＝419.5895 ｄ18＝0.4519
ｒ19＝31.3057（非球面） ｄ19＝9.2900 ｎd19＝1.58313 νd19＝59.38
ｒ20＝-25.4261（非球面） ｄ20＝0.2606
ｒ21＝43.7765 ｄ21＝1.3700 ｎd21＝1.80440 νd21＝39.59
ｒ22＝24.0803 ｄ22＝7.2430 ｎd22＝1.48749 νd22＝70.23
ｒ23＝-18.7623 ｄ23＝Ｄ２３
ｒ24＝∞ ｄ24＝4.6500 ｎd24＝1.51633 νd24＝64.14
ｒ25＝∞ ｄ25＝1.0000
ｒ26＝∞（像面） ｄ26＝0
非球面データ
第４面
Ｋ＝-1.1929
Ａ4＝3.5604×10-5 Ａ6＝-8.7009×10-10 Ａ8＝2.2597×10-10
Ａ10＝-8.9735×10-13
第１９面
Ｋ＝-2.5703
Ａ4＝-1.6964×10-7 Ａ6＝2.9944×10-8 Ａ8＝3.6253×10-10
Ａ10＝-3.2098×10-12
第２０面
Ｋ＝-1.1772
Ａ4＝2.7778×10-5 Ａ6＝1.6530×10-8 Ａ8＝-1.3383×10-10
Ａ10＝0.0000×100
ズームデータ
（無限遠物点合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ８ 4.80120 4.80120 4.80120
Ｄ１２ 29.52601 11.92308 1.70262
Ｄ２３ 30.74933 39.35719 48.97985
（物点距離０．４ｍ合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ８ 2.63974 2.70750 2.71188
Ｄ１２ 31.49134 13.82644 3.60201
図４は本発明の第２実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図５は第２実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図６は第２実施例にかかるズームレンズの撮影距離０．４ｍ合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。
第２実施例のズームレンズは、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、明るさ絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２を有して構成されている。図中、ＣＧはローパスフィルタ、近赤外光線カットフィルタ、ＣＣＤカバーガラスを等価な平行平板状の光学素子に置き換えて表したものである。また、Ｉは結像面を示している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とで構成され、全体で負の屈折力を有している。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹レンズＬ２３との接合レンズと、両凸レンズＬ２４と、両凹レンズＬ２５と両凸レンズＬ２６との接合レンズとで構成され、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へのズームミング時には、第１レンズ群Ｇ１が像側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２が明るさ絞りＳとともに物体側へ移動する。
また、広角端から望遠端までのいずれかの状態における無限遠から至近距離へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａを像側へ移動させると共に、後群Ｇ１ｂを物体側に移動させて行なうようになっている。
なお、フォーカシングに関しては、第１レンズ群Ｇ１全体を一体的に移動させたり、後群Ｇ１ｂのみを移動させるなど、他の移動方法を用いても良い。
また、非球面は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２の像側面と、両凸レンズＬ２４の両面に設けられている。
次に、第２実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
数値データ２
広角端 中間 望遠端
ｆ 11.25 16.09 21.59
Ｆｎｏ． 2.8500 3.1512 3.5064
２ω 93.4° 72.4° 56.9°

ｒ1＝39.4656 ｄ1＝2.7000 ｎd1＝1.77250 νd1＝49.60
ｒ2＝19.1575 ｄ2＝3.8376
ｒ3＝23.4988 ｄ3＝2.9000 ｎd3＝1.80610 νd3＝40.92
ｒ4＝12.3518（非球面） ｄ4＝8.7545
ｒ5＝-321.5338 ｄ5＝1.7500 ｎd5＝1.80440 νd5＝39.59
ｒ6＝38.1909 ｄ6＝5.6587
ｒ7＝51.8517 ｄ7＝4.2500 ｎd7＝1.74077 νd7＝27.79
ｒ8＝-62.4189 ｄ8＝Ｄ８
ｒ9＝-49.8100 ｄ9＝1.7000 ｎd9＝1.88300 νd9＝40.76
ｒ10＝-634.3371 ｄ10＝0.1000
ｒ11＝76.0148 ｄ11＝2.8000 ｎd11＝1.78472 νd11＝25.68
ｒ12＝279.3232 ｄ12＝Ｄ１２
ｒ13＝（絞り） ｄ13＝1.0000
ｒ14＝26.6837 ｄ14＝3.5381 ｎd14＝1.53172 νd14＝48.84
ｒ15＝-58.7525 ｄ15＝6.6753
ｒ16＝-105.7861 ｄ16＝3.2705 ｎd16＝1.48749 νd16＝70.23
ｒ17＝-16.5092 ｄ17＝1.6600 ｎd17＝1.83481 νd17＝42.72
ｒ18＝483.0727 ｄ18＝0.5116
ｒ19＝31.5949（非球面） ｄ19＝9.6340 ｎd19＝1.58913 νd19＝61.14
ｒ20＝-24.9249（非球面） ｄ20＝0.3176
ｒ21＝-43.5703 ｄ21＝1.3700 ｎd21＝1.80440 νd21＝39.59
ｒ22＝23.2096 ｄ22＝7.6628 ｎd22＝1.48749 νd22＝70.23
ｒ23＝-18.8170 ｄ23＝Ｄ２３
ｒ24＝∞ ｄ24＝4.6500 ｎd24＝1.51633 νd24＝64.14
ｒ25＝∞ ｄ25＝1.0000
ｒ26＝∞（像面） ｄ26＝0
非球面データ
第２面
Ｋ＝-1.2568
Ａ4＝4.0845×10-5 Ａ6＝7.9534×10-9 Ａ8＝1.4928×10-10
Ａ10＝-6.6801×10-13
第１９面
Ｋ＝-2.9863
Ａ4＝6.2363×10-9 Ａ6＝3.8233×10-8 Ａ8＝2.5629×10-10
Ａ10＝-3.2996×10-12
第２０面
Ｋ＝-1.2082
Ａ4＝2.6128×10-5 Ａ6＝2.9162×10-8 Ａ8＝-2.7710×10-10
Ａ10＝0.0000×100
ズームデータ
（無限遠物点合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ８ 3.67042 3.67042 3.67042
Ｄ１２ 30.02014 12.13323 1.54340
Ｄ２３ 30.83039 39.33862 49.00113
（物点距離０．４ｍ合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ８ 1.05911 1.14556 1.15380
Ｄ１２ 32.41585 14.44961 3.85223
図７は本発明の第３実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図８は第３実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。
第３実施例のズームレンズは、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、明るさ絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２を有して構成されている。図中、ＣＧはローパスフィルタ、近赤外光線カットフィルタ、ＣＣＤカバーガラスを等価な平行平板状の光学素子に置き換えて表したものである。また、Ｉは結像面を示している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１３’と、両凸レンズＬ１４と、両凹レンズＬ１５’と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とで構成され、全体で負の屈折力を有している。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹レンズＬ２３との接合レンズと、両凸レンズＬ２４と、両凹レンズＬ２５と両凸レンズＬ２６との接合レンズとで構成され、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へのズームミング時には、第１レンズ群Ｇ１が像側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２が明るさ絞りＳとともに物体側へ移動する。
また、広角端から望遠端までのいずれかの状態における無限遠から至近距離へのフォーカシングは、第２レンズ群Ｇ２を固定し、第１レンズ群Ｇ１全体を一体的に像側へ移動させて行なうようになっている。
なお、フォーカシングに関しては、第１レンズ群Ｇ１を構成する複数のレンズ群を移動させたり、ズームレンズ全体を繰り出すなど、他の移動方法を用いても良い。
また、非球面は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２の像側面と、両凸レンズＬ２４の両面に設けられている。
次に、第３実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
数値データ３
広角端 中間 望遠端
ｆ 11.08 16.08 21.17
Ｆｎｏ． 2.8500 3.16 3.49
２ω 90.3° 69.4° 55.5°

ｒ1＝40.0655 ｄ1＝2.7 ｎd1＝1.7725 νd1＝49.6
ｒ2＝17.5863 ｄ2＝6.612
ｒ3＝25.7506 ｄ3＝2.9 ｎd3＝1.8061 νd3＝40.92
ｒ4＝12.0877（非球面） ｄ4＝10.3638
ｒ5＝76.6337 ｄ5＝1.6 ｎd5＝1.8044 νd5＝39.59
ｒ6＝35.3282 ｄ6＝2.1363
ｒ7＝33.4764 ｄ7＝4.7115 ｎd7＝1.72825 νd7＝28.46
ｒ8＝-185.2077 ｄ8＝Ｄ８
ｒ9＝-89.4707 ｄ9＝1.5 ｎd9＝1.883 νd9＝40.76
ｒ10＝75.9172 ｄ10＝0.291
ｒ11＝52.6242 ｄ11＝3 ｎd11＝1.76182 νd11＝26.52
ｒ12＝441.0221 ｄ12＝Ｄ１２
ｒ13＝（絞り） ｄ13＝1
ｒ14＝32.9566 ｄ14＝3.4867 ｎd14＝1.56732 νd14＝42.82
ｒ15＝-63.1956 ｄ15＝5.5488
ｒ16＝509.8453 ｄ16＝3.9566 ｎd16＝1.497 νd16＝81.54
ｒ17＝-18.2618 ｄ17＝1.7488 ｎd17＝1.804 νd17＝46.57
ｒ18＝56.1153 ｄ18＝0.1174
ｒ19＝23.7029（非球面） ｄ19＝8.1876 ｎd19＝1.58313 νd19＝59.38
ｒ20＝-25.8538（非球面） ｄ20＝0.1076
ｒ21＝-53.7863 ｄ21＝2.9145 ｎd21＝1.8061 νd21＝40.92
ｒ22＝20.0996 ｄ22＝8.9527 ｎd22＝1.497 νd22＝81.54
ｒ23＝-19.0753 ｄ23＝Ｄ２３ ｎd23＝31.30349
ｒ24＝∞ ｄ24＝4.65 ｎd24＝1.51633 νd24＝64.14
ｒ25＝∞ ｄ25＝1
ｒ26＝∞（像面） ｄ26＝0
非球面データ
第４面
Ｋ＝-0.9686
Ａ4＝1.3528×10-5 Ａ6＝-2.1707×10-8 Ａ8＝1.0537×10-10
Ａ10＝-1.4357×10-12
第１９面
Ｋ＝-2.5267
Ａ4＝1.0222×10-5 Ａ6＝5.0542×10-8 Ａ8＝-4.7099×10-10
第２０面
Ｋ＝-1.1009
Ａ4＝2.8262×10-5 Ａ6＝2.5189×10-8 Ａ8＝-4.7553×10-10
Ａ10＝0.0000×100
ズームデータ
（無限遠物点合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ８ 4.55446 4.55446 4.55446
Ｄ１２ 28.71626 10.80422 1.26559
Ｄ２３ 31.30349 40.12841 49.10450
図９は本発明の第４実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図１０は第４実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。
第４実施例のズームレンズは、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、明るさ絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２を有して構成されている。図中、ＣＧはローパスフィルタ、近赤外光線カットフィルタ、ＣＣＤカバーガラスを等価な平行平板状の光学素子に置き換えて表したものである。また、Ｉは結像面を示している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸レンズＬ１３”と、両凹レンズＬ１４’と、両凹レンズＬ１５’とで構成され、全体で負の屈折力を有している。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸レンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２’と両凸レンズＬ２３’との接合レンズと、両凸レンズＬ２４と、両凹レンズＬ２５と両凸レンズＬ２６との接合レンズとで構成され、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へのズームミング時には、第１レンズ群Ｇ１が像側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２が明るさ絞りＳとともに物体側へ移動する。
また、広角端から望遠端までのいずれかの状態における無限遠から至近距離へのフォーカシングは、第２レンズ群Ｇ２を固定し、第１レンズ群Ｇ１全体を一体的に像側へ移動させて行なうようになっている。
なお、フォーカシングに関しては、第１レンズ群Ｇ１を構成する複数のレンズ群を移動させたり、ズームレンズ全体を繰り出すなど、他の移動方法を用いても良い。
また、非球面は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２の像側面と、両凸レンズＬ２１の物体側面と、両凹レンズＬ２５の物体側面に設けられている。
次に、第４実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
数値データ４
広角端 中間 望遠端
ｆ 11.03 16 21.4
Ｆｎｏ． 2.84 3.16 3.54
２ω 90.6° 69.7° 55°

ｒ1＝32.9626 ｄ1＝1.8 ｎd1＝1.788 νd1＝47.37
ｒ2＝15.4644 ｄ2＝5.7694
ｒ3＝24.0647 ｄ3＝1.8 ｎd3＝1.8061 νd3＝40.73
ｒ4＝11.4（非球面） ｄ4＝6.4527
ｒ5＝93.8265 ｄ5＝5.3657 ｎd5＝1.80518 νd5＝25.42
ｒ6＝-70.6964 ｄ6＝2.3869
ｒ7＝-40.2675 ｄ7＝1 ｎd7＝1.8042 νd7＝46.5
ｒ8＝44.7290 ｄ8＝2.6883
ｒ9＝35.4670 ｄ9＝3 ｎd9＝1.69895 νd9＝30.13
ｒ10＝-338.3015 ｄ10＝Ｄ１０
ｒ11＝（絞り） ｄ11＝1
ｒ12＝28.7903（非球面） ｄ12＝3.5478 ｎd12＝1.7433 νd12＝49.33
ｒ13＝-37.5026 ｄ13＝3.5016
ｒ14＝-27.9954 ｄ14＝3.8932 ｎd14＝1.804 νd14＝46.57
ｒ15＝11.7093 ｄ15＝5.55 ｎd15＝1.48749 νd15＝70.23
ｒ16＝-153.6895 ｄ16＝0.1534
ｒ17＝19.2930 ｄ17＝7.3037 ｎd17＝1.57135 νd17＝52.95
ｒ18＝-18.9398 ｄ18＝0.1
ｒ19＝-43.5264（非球面） ｄ19＝0.9 ｎd19＝1.8061 νd19＝40.73
ｒ20＝14.1195 ｄ20＝7.4898 ｎd20＝1.48749 νd20＝70.23
ｒ21＝-19.0456 ｄ21＝Ｄ２１
ｒ22＝∞ ｄ22＝4.8 ｎd22＝1.54 νd24＝63
ｒ23＝∞ ｄ23＝2
ｒ24＝∞（像面） ｄ26＝0
非球面データ
第４面
Ｋ＝-0.6654
Ａ4＝-1.1724×10-5 Ａ6＝-4.9913×10-8 Ａ8＝-1.5401×10-10
Ａ10＝-2.0568×10-12
第１２面
Ｋ＝-1.0297
Ａ4＝-5.4696×10-6 Ａ6＝8.8924×10-9 Ａ8＝-7.5140×10-10
Ａ10＝4.6863×10-12
第１９面
Ｋ＝13.9303
Ａ4＝-2.0674×10-6 Ａ6＝1.1292×10-7 Ａ8＝6.2119×10-10
Ａ10＝2.9356×10-12
ズームデータ
（無限遠物点合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ１０ 25.00349 9.69634 1.12206
Ｄ２１ 29.39721 38.08129 47.54647
（物点距離０．４ｍ合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ１０ 26.59314 11.31564 2.75655
図１１は本発明の第５実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図１２は第５実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図１３は第５実施例にかかるズームレンズの撮影距離０．４ｍ合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。
第５実施例のズームレンズは、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、明るさ絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２を有して構成されている。図中、ＣＧはローパスフィルタ、近赤外光線カットフィルタ、ＣＣＤカバーガラスを等価な平行平板状の光学素子に置き換えて表したものである。また、Ｉは結像面を示している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とで構成され、全体で負の屈折力を有している。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹レンズＬ２３との接合レンズと、両凸レンズＬ２４と、両凹レンズＬ２５と両凸レンズＬ２６との接合レンズとで構成され、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へのズームミング時には、第１レンズ群Ｇ１が像側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２が明るさ絞りＳとともに物体側へ移動する。
また、広角端から望遠端までのいずれかの状態における無限遠から至近距離へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａを像側へ移動させると共に、後群Ｇ１ｂを物体側に移動させて行なうようになっている。
なお、フォーカシングに関しては、第１レンズ群Ｇ１全体を一体的に移動させたり、後群Ｇ１ｂのみを移動させるなど、他の移動方法を用いても良い。
また、非球面は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２の像側面と、両凸レンズＬ２４の両面に設けられている。
次に、第５実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
数値データ５
広角端 中間 望遠端
ｆ 11.25 16.09 21.59
Ｆｎｏ． 2.8500 3.1512 3.5064
２ω 93.4° 72.4° 56.9°

ｒ1＝39.4656 ｄ1＝2.7000 ｎd1＝1.77250 νd1＝49.60
ｒ2＝19.1575 ｄ2＝3.8376
ｒ3＝23.4988 ｄ3＝2.9000 ｎd3＝1.80610 νd3＝40.92
ｒ4＝12.3518（非球面） ｄ4＝8.7545
ｒ5＝-321.5338 ｄ5＝1.7500 ｎd5＝1.80440 νd5＝39.59
ｒ6＝38.1909 ｄ6＝5.6587
ｒ7＝51.8517 ｄ7＝4.2500 ｎd7＝1.74077 νd7＝27.79
ｒ8＝-62.4189 ｄ8＝Ｄ８
ｒ9＝-49.8100 ｄ9＝1.7000 ｎd9＝1.88300 νd9＝40.76
ｒ10＝-634.3371 ｄ10＝0.1000
ｒ11＝76.0148 ｄ11＝2.8000 ｎd11＝1.78472 νd11＝25.68
ｒ12＝279.3232 ｄ12＝Ｄ１２
ｒ13＝（絞り） ｄ13＝1.0000
ｒ14＝26.6837 ｄ14＝3.5381 ｎd14＝1.53172 νd14＝48.84
ｒ15＝-58.7525 ｄ15＝6.6753
ｒ16＝-105.7861 ｄ16＝3.2705 ｎd16＝1.48749 νd16＝70.23
ｒ17＝-16.5092 ｄ17＝1.6600 ｎd17＝1.83481 νd17＝42.72
ｒ18＝483.0727 ｄ18＝0.5116
ｒ19＝31.5949（非球面） ｄ19＝9.6340 ｎd19＝1.58913 νd19＝61.14
ｒ20＝-24.9249（非球面） ｄ20＝0.3176
ｒ21＝-43.5703 ｄ21＝1.3700 ｎd21＝1.80440 νd21＝39.59
ｒ22＝23.2096 ｄ22＝7.6628 ｎd22＝1.48749 νd22＝70.23
ｒ23＝-18.8170 ｄ23＝Ｄ２３
ｒ24＝∞ ｄ24＝4.6500 ｎd24＝1.51633 νd24＝64.14
ｒ25＝∞ ｄ25＝1.0000
ｒ26＝∞（像面） ｄ26＝0
非球面データ
第４面
Ｋ＝-1.2568
Ａ4＝4.0845×10-5 Ａ6＝7.9534×10-9 Ａ8＝1.4928×10-10
Ａ10＝-6.6801×10-13
第１９面
Ｋ＝-2.9863
Ａ4＝6.2363×10-9 Ａ6＝3.8233×10-8 Ａ8＝2.5629×10-10
Ａ10＝-3.2996×10-12
第２０面
Ｋ＝-1.2082
Ａ4＝2.6128×10-5 Ａ6＝2.9162×10-8 Ａ8＝-2.7710×10-10
Ａ10＝0
ズームデータ
（無限遠物点合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ８ 3.67042 3.67042 3.67042
Ｄ１２ 30.02014 12.13323 1.54340
Ｄ２３ 30.83039 39.33862 49.00113
（物点距離０．４ｍ合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ８ 1.05911 1.14556 1.15380
Ｄ１２ 32.41585 14.44961 3.85223
図１４は本発明の第６実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図１５は第６実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。
第６実施例のズームレンズは、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、明るさ絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２を有して構成されている。図中、ＣＧはローパスフィルタ、近赤外光線カットフィルタ、ＣＣＤカバーガラスを等価な平行平板状の光学素子に置き換えて表したものである。また、Ｉは結像面を示している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１３’と、両凸レンズＬ１４と、両凹レンズＬ１５’と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とで構成され、全体で負の屈折力を有している。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹レンズＬ２３との接合レンズと、両凸レンズＬ２４と、両凹レンズＬ２５と両凸レンズＬ２６との接合レンズとで構成され、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へのズームミング時には、第１レンズ群Ｇ１が像側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２が明るさ絞りＳとともに物体側へ移動する。
また、広角端から望遠端までのいずれかの状態における無限遠から至近距離へのフォーカシングは、第２レンズ群Ｇ２を固定し、第１レンズ群Ｇ１全体を一体的に像側へ移動させて行なうようになっている。
なお、フォーカシングに関しては、第１レンズ群Ｇ１を構成する複数のレンズ群を移動させたり、ズームレンズ全体を繰り出すなど、他の移動方法を用いても良い。
また、非球面は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２の像側面と、両凸レンズＬ２４の両面に設けられている。
次に、第６実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
数値データ６
広角端 中間 望遠端
ｆ 11.08 16.08 21.17
Ｆｎｏ． 2.8500 3.16 3.49
２ω 90.3° 69.4° 55.5°

ｒ1＝40.0655 ｄ1＝2.7 ｎd1＝1.7725 νd1＝49.6
ｒ2＝17.5863 ｄ2＝6.612
ｒ3＝25.7506 ｄ3＝2.9 ｎd3＝1.8061 νd3＝40.92
ｒ4＝12.0877（非球面） ｄ4＝10.3938
ｒ5＝76.6337 ｄ5＝1.6 ｎd5＝1.8044 νd5＝39.59
ｒ6＝35.3282 ｄ6＝2.1363
ｒ7＝33.4764 ｄ7＝4.7115 ｎd7＝1.72825 νd7＝28.46
ｒ8＝-185.2077 ｄ8＝Ｄ８
ｒ9＝-89.4707 ｄ9＝1.5 ｎd9＝1.883 νd9＝40.76
ｒ10＝75.9172 ｄ10＝0.291
ｒ11＝52.6242 ｄ11＝3 ｎd11＝1.76182 νd11＝26.52
ｒ12＝441.0221 ｄ12＝Ｄ１２
ｒ13＝（絞り） ｄ13＝1
ｒ14＝32.9566 ｄ14＝3.4867 ｎd14＝1.56732 νd14＝42.82
ｒ15＝-63.1956 ｄ15＝5.5488
ｒ16＝509.8453 ｄ16＝3.9566 ｎd16＝1.497 νd16＝81.54
ｒ17＝-18.2618 ｄ17＝1.7488 ｎd17＝1.804 νd17＝46.57
ｒ18＝56.1153 ｄ18＝0.1174
ｒ19＝23.7029（非球面） ｄ19＝8.1876 ｎd19＝1.58313 νd19＝59.38
ｒ20＝-25.8538（非球面） ｄ20＝0.1076
ｒ21＝-53.7863 ｄ21＝2.9145 ｎd21＝1.8061 νd21＝40.92
ｒ22＝20.0996 ｄ22＝8.9527 ｎd22＝1.497 νd22＝81.54
ｒ23＝-19.0753 ｄ23＝Ｄ２３
ｒ24＝∞ ｄ24＝4.65 ｎd24＝1.51633 νd24＝64.14
ｒ25＝∞ ｄ25＝1
ｒ26＝∞（像面） ｄ26＝0
非球面データ
第４面
Ｋ＝-0.9686
Ａ4＝1.3528×10-5 Ａ6＝-2.1707×10-8 Ａ8＝1.0537×10-10
Ａ10＝-1.4357×10-12
第１９面
Ｋ＝-2.5267
Ａ4＝1.0220×10-5 Ａ6＝5.0542×10-8 Ａ8＝-4.7099×10-10
第２０面
Ｋ＝-1.1009
Ａ4＝2.8262×10-5 Ａ6＝2.5189×10-8 Ａ8＝-4.7553×10-10
Ａ10＝0
ズームデータ
（無限遠物点合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ８ 4.55446 4.55446 4.55446
Ｄ１２ 28.71626 10.80422 1.26559
Ｄ２３ 31.30349 40.12841 49.10450
図１６は本発明の第７実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図１７は第７実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。
第７実施例のズームレンズは、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、明るさ絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２を有して構成されている。図中、ＣＧはローパスフィルタ、近赤外光線カットフィルタ、ＣＣＤカバーガラスを等価な平行平板状の光学素子に置き換えて表したものである。また、Ｉは結像面を示している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸レンズＬ１３”と、両凹レンズＬ１４’と、両凹レンズＬ１５’とで構成され、全体で負の屈折力を有している。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸レンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２’と両凸レンズＬ２３’との接合レンズと、両凸レンズＬ２４と、両凹レンズＬ２５と両凸レンズＬ２６との接合レンズとで構成され、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へのズームミング時には、第１レンズ群Ｇ１が像側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２が明るさ絞りＳとともに物体側へ移動する。
また、広角端から望遠端までのいずれかの状態における無限遠から至近距離へのフォーカシングは、第２レンズ群Ｇ２を固定し、第１レンズ群Ｇ１全体を一体的に像側へ移動させて行なうようになっている。
なお、フォーカシングに関しては、第１レンズ群Ｇ１を構成する複数のレンズ群を移動させたり、ズームレンズ全体を繰り出すなど、他の移動方法を用いても良い。
また、非球面は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２の像側面と、両凸レンズＬ２１の物体側面と、両凹レンズＬ２５の物体側面に設けられている。
次に、第７実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
数値データ７
広角端 中間 望遠端
ｆ 11.03 16 21.4
Ｆｎｏ． 2.84 3.16 3.54
２ω 90.6° 69.7° 55°

ｒ1＝32.9626 ｄ1＝1.8 ｎd1＝1.788 νd1＝47.37
ｒ2＝15.4644 ｄ2＝5.7694
ｒ3＝24.0647 ｄ3＝1.8 ｎd3＝1.8061 νd3＝40.73
ｒ4＝11.4（非球面） ｄ4＝6.4527
ｒ5＝93.8265 ｄ5＝5.3657 ｎd5＝1.80518 νd5＝25.42
ｒ6＝-70.6964 ｄ6＝2.3869
ｒ7＝-40.2675 ｄ7＝1 ｎd7＝1.8042 νd7＝46.5
ｒ8＝44.7290 ｄ8＝2.6883
ｒ9＝35.4670 ｄ9＝3 ｎd9＝1.69895 νd9＝30.13
ｒ10＝-338.3015 ｄ10＝Ｄ１０
ｒ11＝（絞り） ｄ11＝1
ｒ12＝28.7903（非球面） ｄ12＝3.5478 ｎd12＝1.7433 νd12＝49.33
ｒ13＝-37.5026 ｄ13＝3.5016
ｒ14＝-27.9954 ｄ14＝3.8932 ｎd14＝1.804 νd14＝46.57
ｒ15＝11.7093 ｄ15＝5.55 ｎd15＝1.48749 νd15＝70.23
ｒ16＝-153.6895 ｄ16＝0.1534
ｒ17＝19.2930 ｄ17＝7.3037 ｎd17＝1.57135 νd17＝52.95
ｒ18＝-18.9398 ｄ18＝0.1
ｒ19＝-43.5264（非球面） ｄ19＝0.9 ｎd19＝1.8061 νd19＝40.73
ｒ20＝14.1195 ｄ20＝7.4898 ｎd20＝1.48749 νd20＝70.23
ｒ21＝-19.0456 ｄ21＝Ｄ２１
ｒ22＝∞ ｄ22＝4.8 ｎd22＝1.54 νd24＝63
ｒ23＝∞ ｄ23＝2
ｒ24＝∞（像面） ｄ26＝0
非球面データ
第４面
Ｋ＝-0.6654
Ａ4＝-1.1724×10-5 Ａ6＝-4.9913×10-8 Ａ8＝-1.5401×10-10
Ａ10＝-2.0568×10-12
第１２面
Ｋ＝-1.0297
Ａ4＝-5.4696×10-6 Ａ6＝8.8924×10-9 Ａ8＝-7.5140×10-10
Ａ10＝4.6863×10-12
第１９面
Ｋ＝13.9303
Ａ4＝-2.0674×10-6 Ａ6＝1.1292×10-7 Ａ8＝6.2119×10-10
Ａ10＝-2.9356×10-12
ズームデータ
（無限遠物点合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ１０ 25.00349 9.69634 1.12206
Ｄ２１ 29.39721 38.08129 47.54647
（物点距離０．４ｍ合焦時）
面間隔 広角端 中間 望遠端
Ｄ１０ 26.59314 11.31564 2.75655
次に、上記各実施例のズームレンズにおける条件式パラメータ値を表１に示す。
表１
以上説明した本発明のズームレンズは、銀塩またはデジタル一眼レフレックスカメラに適用可能である。これらを以下に例示する。
図１８は、本発明のズームレンズを撮影レンズに用い、撮像素子として小型のＣＣＤまたはＣ−ＭＯＳ等を用いた一眼レフレックスカメラの断面図である。図１８において、１は一眼レフレックスカメラ、２は撮影レンズ、３は撮影レンズ２を一眼レフレックスカメラ１に着脱可能とするマウント部であり、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント等が用いられる。この例では、バヨネットタイプのマウントを用いている。また、４は撮像素子面、５は撮影レンズ２の光路６上のレンズ系と撮像素子面４との間に配置されたクイックリターンミラー、７はクイックリターンミラーより反射された光路に配置されたファインダースクリーン、８はペンタプリズム、９はファインダー、Ｅは観察者の眼（アイポイント）である。このような構成の一眼レフレックスカメラ１の撮影レンズ２として、例えば上記実施例１〜７に示した本発明のズームレンズが用いられる。
本発明の第１実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第１実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第１実施例にかかるズームレンズの撮影距離０．４ｍ合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 本発明の第２実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第２実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第２実施例にかかるズームレンズの撮影距離０．４ｍ合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 本発明の第３実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第３実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 本発明の第４実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第４実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 本発明の第５実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第５実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第５実施例にかかるズームレンズの撮影距離０．４ｍ合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 本発明の第６実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第６実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 本発明の第７実施例にかかるズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 第７実施例にかかるズームレンズの無限遠合焦点時での球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。 本発明のズームレンズを撮影レンズに用い、撮像素子として小型のＣＣＤまたはＣ−ＭＯＳ等を用いた一眼レフレックスカメラの断面図である。
符号の説明
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ１ａ 前群
Ｇ１ｂ 後群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｌ１１，Ｌ１２，Ｌ１３’ 像側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
Ｌ１３，Ｌ１４’，Ｌ１５’，Ｌ２２’，Ｌ２３，Ｌ２５ 両凹レンズ
Ｌ１３”，Ｌ１４，Ｌ２１，Ｌ２３’，Ｌ２４，Ｌ２６ 両凸レンズ
Ｌ１５ 物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
Ｌ１６ 物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ２２ 物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ
Ｓ 明るさ絞り
ＣＧ 平行平板
Ｉ 像面
１ 一眼レフレックスカメラ
２ 撮影レンズ
３ マウント部
４ 撮像素子面
５ クイックリターンミラー
６ 光路
７ クイックリターンミラーより反射された光路に配置されたファインダースクリーン
８ ペンタプリズム
９ ファインダー
Ｅ 観察者の眼（アイポイント）

Claims (31)

  1. 物体側より順に、負の屈折力をもつ第１レンズ群と、正の屈折力をもつ第２レンズ群とを有し、少なくとも両群の間隔を変化させることでズーミングを行なうズームレンズであって、
    明るさ絞りが、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に配置され、
    前記第２レンズ群が、物体側より順に、正の屈折力をもつ両凸形状の第１レンズと、正または負の屈折力をもつ第２レンズと、前記第２レンズとは異なる符号の屈折力をもつ第３レンズと、正の屈折力をもつ両凸形状の第４レンズと、負の屈折力をもつ第５レンズと、正の屈折力をもつ両凸形状の第６レンズとを含み、
    次の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    ０．０７ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．３０
    但し、ｄ１２は前記第２レンズ群内の前記第１レンズと前記第２レンズとに挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  2. 前記第２レンズ群内の前記第２レンズが正の屈折力をもち、前記第３レンズが負の屈折力をもつことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  3. 前記第２レンズ群内の前記第２レンズが負の屈折力をもち、前記第３レンズが正の屈折力をもつことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  4. 次の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。
    ０．１５ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．２５
    但し、ｄ１２は前記第２レンズ群内の前記第１レンズと前記第２レンズとに挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  5. 次の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は３に記載のズームレンズ。
    ０．０７ ＜ ｄ１２／ｆ２Ｇ ＜ ０．１７
    但し、ｄ１２は前記第２レンズ群内の前記第１レンズと前記第２レンズとに挟まれる光軸上での空気間隔、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  6. 前記第２レンズ群内の前記第２レンズと前記第３レンズとが接合され、前記第５レンズと前記第６レンズとが接合されていることを特徴とする請求項２又は４に記載のズームレンズ。
  7. 前記第２レンズ群内の前記第２レンズと前記第３レンズとが接合され、前記第５レンズと前記第６レンズとが接合されていることを特徴とする請求項３または５に記載のズームレンズ。
  8. 前記第２レンズ群内の前記第４レンズが、少なくとも１面に非球面をもつ単レンズであることを特徴とする請求項１，２，４，６，７の何れかに記載のズームレンズ。
  9. 前記第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜８の何れかに記載のズームレンズ。
    ０．５ ＜ ｆ１／ｆ２Ｇ ＜ ２．０
    但し、ｆ１は第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  10. 前記第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１、２、４、６の何れかに記載のズームレンズ。
    ０．８ ＜ ｆ１／ｆ２Ｇ ＜ １．５
    但し、ｆ１は第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  11. 前記第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１、３、５、７の何れかに記載のズームレンズ。
    ０．５ ＜ ｆ１／ｆ２Ｇ ＜ １．０
    但し、ｆ１は第２レンズ群内の前記第１レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  12. 前記第２レンズ群内の前記第２レンズと第３レンズの合成焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１１の何れかに記載のズームレンズ。
    −２．０ ＜ ｆ２３／ｆ２Ｇ ＜ −０．４
    但し、ｆ２３は前記第２レンズ群内の第２レンズと第３レンズの合成焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  13. 前記第２レンズ群内の前記第２レンズと第３レンズの合成焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１、２、４、６、１０の何れかに記載のズームレンズ。
    −１．５ ＜ ｆ２３／ｆ２Ｇ ＜ −０．８
    但し、ｆ２３は前記第２レンズ群内の第２レンズと第３レンズの合成焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  14. 前記第２レンズ群内の前記第２レンズと第３レンズの合成焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１、３、５、７、１１の何れかに記載のズームレンズ。
    −１．０ ＜ ｆ２３／ｆ２Ｇ ＜ −０．４
    但し、ｆ２３は前記第２レンズ群内の第２レンズと第３レンズの合成焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  15. 前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１４の何れかに記載のズームレンズ。
    ０．４ ＜ ｆ４／ｆ２Ｇ ＜ １．５
    但し、ｆ４は前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  16. 前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１５に記載のズームレンズ。
    ０．５ ＜ ｆ４／ｆ２Ｇ ＜ １．０
    但し、ｆ４は前記第２レンズ群内の前記第４レンズの焦点距離、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  17. 前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１６の何れかに記載のズームレンズ。
    −０．５ ＜ ｆ２Ｇ／ｆ５６ ＜ ０．１
    但し、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ５６は前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離である。
  18. 前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１、２、４、６、１０、１３の何れかに記載のズームレンズ。
    −０．１ ＜ ｆ２Ｇ／ｆ５６ ＜ ０．０５
    但し、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ５６は前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離である。
  19. 前記第２レンズ群内の前記第５レンズと第６レンズの合成焦点距離が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１、３、５、７、１１、１４の何れかに記載のズームレンズ。
    −０．５ ＜ ｆ２Ｇ／ｆ５６ ＜ ０
    但し、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ５６は前記第２レンズ群内の前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離である。
  20. 前記第２レンズ群内の前記第２レンズないし前記第６レンズが、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１９の何れかに記載のズームレンズ。
    ０．８ ＜ ＧＤ２６／ＳＤ２６ ＜ １
    但し、ＧＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズ、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズ、及び前記第６レンズの光軸上での肉厚の合計、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さである。
  21. 次の条件式を満足することを特徴とする請求項２０に記載のズームレンズ。
    ０．９ ＜ ＧＤ２６／ＳＤ２６ ＜ １
    但し、ＧＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズ、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズ、及び前記第６レンズの光軸上での肉厚の合計、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さである。
  22. 前記第２レンズ群内の前記第２レンズないし前記第６レンズが、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜２１の何れかに記載のズームレンズ。
    ０．４ ＜ ＳＤ２６／ｆ２Ｇ ＜ １
    但し、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さ、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  23. 次の条件式を満足することを特徴とする請求項２２に記載のズームレンズ。
    ０．５ ＜ ＳＤ２６／ｆ２Ｇ ＜ ０．９
    但し、ＳＤ２６は前記第２レンズ群内の前記第２レンズの物体側面から前記第６レンズの像側面までの光軸上での長さ、ｆ２Ｇは前記第２レンズ群の焦点距離である。
  24. 前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との面間隔が、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜２３の何れかに記載のズームレンズ。
    １ ＜ ｜ｆ１Ｇ｜／ＤＳ ＜ ３
    但し、ｆ１Ｇは前記第１レンズ群の焦点距離、ＤＳはズームレンズ全系の焦点距離が前記第１レンズ群の焦点距離の−０．８倍となる時の該第１レンズ群と前記第２レンズ群との間のレンズ面間隔である。
  25. 次の条件式を満足することを特徴とする請求項２４に記載のズームレンズ。
    １．２＜ ｜ｆ１Ｇ｜／ＤＳ ＜ ２
    但し、ｆ１Ｇは前記第１レンズ群の焦点距離、ＤＳはズームレンズ全系の焦点距離が前記第１レンズ群の焦点距離の−０．８倍となる時の該第１レンズ群と前記第２レンズ群との間のレンズ面間隔である。
  26. 前記第１レンズ群が、物体側より順に、像面側に凹面を有する複数の負レンズと、正レンズと、負レンズと、正レンズを有することを特徴とする請求項１〜２５の何れかに記載のズームレンズ。
  27. 前記第１レンズ群の前記複数の負レンズにおける物体側の２枚の負レンズを負メニスカスレンズで構成したことを特徴とする請求項２６に記載のズームレンズ。
  28. 前記第１レンズ群の前記複数の負レンズに続いて配される前記正レンズを両凸形状に形成したことを特徴とする請求項２６又は２７に記載のズームレンズ。
  29. 広角端における全画角が９０°以上の領域において結像するように構成されていることを特徴とする請求項１〜２８の何れかに記載のズームレンズ。
  30. ズーミング時に移動するレンズ群が２つのみの２群ズームレンズとして構成されていることを特徴とする請求項１〜２９の何れかに記載のズームレンズ。
  31. 請求項１〜３０のいずれかに記載のズームレンズを用いたことを特徴とするカメラ。
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