JP2005081366A - ノズル充填材 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】Cr2O3を40〜55重量%含有するクロム鉱50〜70重量%と、SiO2を95重量%以上含有する珪砂30〜50重量%の混合物からなり、クロム鉱と珪砂の粒度指数AFSが30〜40で、クロム鉱の粒度指数AFS/珪砂のAFSが0.90〜0.92とする。
【選択図】なし
Description
移動によりノズル孔7の開口面積を変化させて溶湯の流出量の制御及び停止を行う機能を有している。図中、8はノズル充填材を示す。
ここで粒度指数AFSは上述する方法によって求められ、値が小さい程粒径が大きいことを示している。
クロマイト鉱石(MgO・Cr2O3)及びこれらの混合物として天然に産出される鉱石を使用するため、これら鉱石のCr2O3含有量が最大で55重量%程度であることによる。
本発明によると、クロム鉱含有率のばらつき幅が最小となる。
溶融容器として極低炭素鋼SULC、低炭素鋼LC、中炭素鋼MCを製造する180トン転炉を用い、RH真空脱ガス処理を行った。転炉での平均溶鋼滞留時間は70分で、使用されるノズル充填材は、表7に示す粒度構成を有する、粒度指数AFSが31.0のクロム鉱50重量%、AFSが37.7の珪砂50重量%の混合品であり、クロム鉱と珪砂のAFS比は、クロム鉱AFS/珪砂AFSが0.82で、一回のチャージ当り、この充填材を35kg使用した。自動充填装置のホッパーは図2に示すように、内径1500mmφ、高さ900mmの円柱状タンク部11にテーパ角35°、高さ455mmの円錐状ホッパー部12を設け、タンク内部に偏析防止対策として100mm×100mm×500mmの角状筒13を128本設置し、切り出し口にロータリーバルブ14を設けてなるもので、ロータリーバルブ14の稼動時間を制御することによりノズル充填材の切り出しを調整するようになっている。このホッパー15には、ノズル充填材を1.5トン貯留し、残量が0.5トンになると、1トンを補充する操業を行った。そして一回ごとに使用されるノズル充填材のサンプルを100サンプル採取し、ノズル充填材中のクロム鉱含有ばらつきをクロム鉱最大含有率−最小含有率で算出したところ、6.21重量%で、AFS比による偏析抑制効果が確認された。またノズル充填材の焼結強度はノズル充填材を構成するクロム鉱と珪砂の粒度指数AFSが30〜40の範囲内にあって適度な焼結層が得られ、1000チャージ当りの自然開孔率は100%に達した。
ノズル充填材として表7に示す粒度構成を有する、AFSが33.5のクロム鉱60重量%、AFSが37.7の珪砂40重量%の混合品よりなり、クロム鉱AFS/珪砂AFSが0.89の充填材を用い、それ以外は実施例1と同じ条件でクロム鉱ばらつきを求めたところ、クロム鉱ばらつきは5.96重量%で、AFS比による偏析抑制効果が確認された。またクロム鉱と珪砂の粒度指数AFSは30〜40の範囲内にあって、適度な焼結層が得られ、1000チャージ当りの自然開孔率は100%となった。
ノズル充填材として表7に示す粒度構成を有する、AFSが31.0のクロム鉱70重量%、AFSが32.0の珪砂30重量%の混合品よりなり、クロム鉱AFS/珪砂AFSが0.97の充填材を用い、それ以外は実施例1と同じ条件でクロム鉱のばらつきを求めたところ、クロム鉱ばらつきは6.32重量%で、AFS比による偏析抑制充効果が確認された。またクロム鉱と珪砂の粒度指数AFSは30〜40の範囲内にあって、適度な焼結層が得られ、1000チャージ当りの自然開孔率は100%となった。
ノズル充填材として表7に示す粒度構成を有する、AFSが42.6のクロム鉱30重量%、AFSが29.9の珪砂70重量%の混合品よりなり、クロム鉱AFS/珪砂AFSが1.42の充填材を用い、それ以外は実施例1と同じ条件でクロム鉱のばらつきを求めたところ、クロム鉱ばらつきは12.64重量%となり、偏析が顕著となった。このノズル充填材は、作業者の手作業によって充填するときには100チャージ当りの自然開孔率99.8%であったが、自動充填装置を導入後は、99.2%と大きく低下し。珪砂配合量が多く熱膨張性が高いことなどから充分な自然開孔率が得られなかった。
ノズル充填材として表7に示す粒度構成を有する、AFSが47.5のクロム鉱50重量%、AFSが27.5の珪砂50重量%の混合品よりなり、クロム鉱AFS/珪砂AFSが1.73の充填材を用い、それ以外は実施例1と同じ条件でクロム鉱のばらつきを求めたところ、クロム鉱のばらつきは15.15重量%と偏析が顕著となった。この充填材は、自動充填装置の導入前では、クロム鉱のAFSが40を超える微粒で、ノズル充填材の焼結強度が高いにもかかわらず、1000チャージ当りの自然開孔率は99.9%であったが、自動充填装置の導入後は、自然開孔率が99.1%と大きく低下し、充分な自然開孔率が得られなかった。
ノズル充填材として表7に示す粒度構成を有する、AFSが42.6のクロム鉱60重量%、AFSが32.0の珪砂40重量%の混合品よりなり、クロム鉱AFS/珪砂AFSが1.33の充填材を用い、それ以外は実施例1と同じ条件でクロム鉱のばらつきを求めたところ、クロム鉱のばらつきは8.86重量%であった。この充填材は自動充填装置の導入前ではクロム鉱のAFSが40を超える微粒で、ノズル充填時の焼結強度が高いにもかかわらず、1000チャージあたりの自然開孔率は99.9%であったが、自動充填装置導入後は、自然開孔率が99.3%と大きく低下し、充分な自然開孔率が得られなかった。
ノズル充填材として表7に示す粒度構成を有する、AFSが42.6のクロム鉱60重量%、AFSが48.3の珪砂40重量%の混合品よりなり、クロム鉱AFS/珪砂AFSが0.88の充填材を用い、それ以外は実施例1と同じ条件でクロム鉱のばらつきを求めたところ、クロム鉱のばらつきは6.15重量%であり、AFS比による偏析抑制の効果が確認されたが、自動充填装置による自然開孔率は99.5%と低位安定となり、充分な自然開孔率が得られなかった。このノズル充填材はクロム鉱、珪砂ともにAFSが40を超えているため、ノズル充填材自体の粒度が微粒となり、ノズル充填材の焼結強度が高くなることが自然開孔率低下の要因となるものであった。
ノズル充填材として表2に示す粒度構成を有するAFSが42.6のクロム鉱70重量%、AFSが32.0の珪砂30重量%の混合品よりなり、クロム鉱AFS/珪砂AFSが1.33の充填材を用い、それ以外は実施例1と同じ条件でクロム鉱のばらつきを求めたところ、クロム鉱のばらつきは9.15重量%であった。この充填材は、自動充填装置導入前では、クロム鉱のAFSが40を超える微粒のため、焼結強度が高いにもかかわらず、1000チャージ当たりの自然開孔率は99.9%であったが、自動充填装置導入後は1000チャージ当たりの自然開孔率は、99.2%と大きく低下し、充分な自然開孔率が得られなかった。
ノズル充填材として表2に示す粒度構成を有するAFSが33.5のクロム鉱80重量%、AFSが37.7の珪砂20重量%の混合品よりなり、クロム鉱AFS/珪砂AFSが0.89の充填材を用い、それ以外は実施例1と同じ条件でクロム鉱のばらつきを求めたところ、クロム鉱のばらつきは5.88重量%であり、AFS比による偏析抑制効果が確認されたが、自動充填装置による自然開孔率は99.7%と低位安定となり、充分な自然開孔率が得られなかった。このノズル充填材は、クロム鉱の配合が80重量%と高く、クロム鉱中の4つのスピネル型端成分中で最も低融点のFeO・Al2O3の融点による焼結がノズル充填材の粒子内に多く見られるため、ノズル充填材の焼結強度が高くなったことが自然開孔率低下の要因となった。
以上の結果を以下の表8に示す。
2・・上部ノズル
3・・固定盤
4・・上プレート
5・・下プレート
6・・下部ノズル
7・・ノズル孔
8・・ノズル充填材
11・・円柱状タンク部
12・・円錐状ホッパー部
13・・角状筒
14・・ロータリーバルブ
15・・ホッパー
Claims (3)
- 溶融金属容器のスライディングノズル等のノズル孔内に充填され、珪砂とクロム鉱を配合してなるノズル充填材であって、Cr2O3を40〜55重量%含有するクロム鉱と、SiO2を95重量%以上含有する珪砂の混合物からなり、クロム鉱と珪砂の粒度指数AFSがそれぞれ30〜40であり、クロム鉱の粒度指数AFS/珪砂の粒度指数AFSが0.81〜0.99であることを特徴とするノズル充填材。
- クロム鉱の粒度指数AFS/珪砂の粒度指数AFSが0.90〜0.92であることを特徴とする請求項1記載のノズル充填材。
- クロム鉱と珪砂の配合比がクロム鉱50〜70重量%、珪砂30〜50重量%であることを特徴とする請求項1又は2記載のノズル充填材。
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CN105499552A (zh) * | 2016-01-13 | 2016-04-20 | 铜陵百荣新型材料铸件有限公司 | 一种低碳铸钢专用引流剂及其制备方法 |
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