JP2004516155A - 被覆超硬合金の切削工具インサート - Google Patents
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Abstract
本発明にしたがい、立方晶炭化物中では枯渇するWとMoを含有し、<70μm好ましくは17〜40μmの厚みのあるバインダー相の含有量の高い表面区域を有する超硬合金が提供される。表面区域のMoの全体的な含有量は、超硬合金の内部におけるMoと同様である。Moで超硬合金を合金化することによって、ステンレス鋼の断続的な熱及び機械的な負荷を被る条件のもとでの旋削加工に使用される場合において、その性能は特に改良された。
Description
【0001】
本発明は被覆超硬合金の切削工具インサートに関する。この超硬合金インサートは、WCと立方晶炭化物とを基本として且つCoバインダー相の含有量の高い表面区域を有する。Moで超硬合金を合金化することによって、ステンレス鋼の断続的な熱及び機械的な負荷を被る条件のもとでの旋削加工に使用される場合、その性能は特に改良された。
【0002】
今日では高性能切削工具は、大きな耐摩耗性と、高靭性と、塑性変形に対する耐性を備える。切削インサートの塑性変形に対する改良された耐性は、WC粒子径を減少することによって、または全体的にバインダー相含有量を低くすることによって達成することができるが、このような変化は、同時に靭性性質を著しく減少させる。
【0003】
塑性変形することなく靭性性質を改良する方法が、所謂勾配法焼結技術によって既知である。この勾配法は、実質的に立方晶炭化物の無いバインダー相の含有量の高い区域(50μm)の厚みのあるの超硬合金インサートからなり、例えば、米国特許第4,277,283号、米国特許第4,610,931号、米国特許第4,830,930号、米国特許第5,106,674号及び米国特許第5,649,279号である。実質的に立方晶炭化物が無くてバインダー相の含有量の高い表面区域を有するこのようなインサートは、鋼とステンレス鋼との機械加工に対しては今日広範囲に使用される。これらの特許は、切削性能に対する表面区域内の基材組成に関する重要な例である。塑性変形に対する耐性と靭性のようなインサートの性能は、長くて安定な工具寿命を確実にするために、機械加工の際の最適性能と均衡させる必要がある。
【0004】
特別な焼結技術を用いることにより、または元素を合金化することにより、表面区域の組成を制御して、ある程度まで塑性変型に対する耐性と靭性とを均衡させる方法があり、例えば、米国特許第5,484,468号、米国特許第5,549,980号、米国特許第5,729,823号、欧州特許A−560212号及び欧州特許A−569696号である。
【0005】
上記特許のすべての特徴は、実質的に立方晶炭化物が無くてバインダー相が豊富であり、すなわちこれらはWCとCoからなる。この表面区域は良好な切刃靭性を有するインサートを提供するが、機械加工条件が熱的及び機械的な負荷をインサートに生じさせる場合には、充分なインサートが提供されない。
【0006】
そのために、本発明の目的は、温度と機械的負荷とが変化するとき、塑性変形と切刃靭性に対する耐性が失われること無く、旋削加工に対して改良された特性を備える超硬合金インサートを提供することである。
【0007】
バインダー相の含有量の高い表面区域を有する超硬合金インサートにMoを添加することによって、熱的と機械的な断続条件のもとで旋削加工するときに、予期せぬ改良が達成さることが今日判明した。
【0008】
本発明よって、立方晶炭化物中には枯渇するWとMoとを含む厚みのあるバインダー相の含有量の高い表面区域が<70μm好ましくは10〜40μmである超硬合金が提供される。この表面区域のMo含有量は、超硬合金内部のMo含有量の0.9〜1.1倍である。
【0009】
本発明は、5〜15好ましくは7〜11wt%の主にCo(不純物レベルでFeとNiだけを)を含むバインダー相と、総量で1〜10好ましくは4〜7wt%のTiCとTaCとNdCと残部Wのような立方晶炭化物と、の組成を有する超硬合金に適用できる。さらに、この超硬合金は、0.5〜4wt%好ましくは0.5〜3wt%最も好ましくは1〜2wt%のMoを含有する。平均WC粒子径は、0.5〜4μm好ましくは1〜2μmである。タングステン炭化物粒子は、コアと周囲リムとを形成する二重構造を有する。このリムのMo含有量は、約2から25wt%の間で変化し、コアで最も高い量を有する。
【0010】
Coバインダー相は、Wでかなり合金化される。このバインダー相中のW含有量は、次式で表わすことができる。すなわち、
CW比=Ms/(wt%Co×0.0161)
Msは超硬合金の測定された飽和磁化であり、wt%Coは超硬合金中のCoのwt%である。CW比は、Coバインダー相中のW含有量の関数である。低いCWは、バインダー相中の高W含有量に相当する。
【0011】
本発明にしたがい、改良された切削性能は、超硬合金ボディが0.72〜0.94好ましくは0.76〜0.90倍のCW比を有する場合に達成される。超硬合金ボディは、いずれの有害な影響も無く、少量の<5vol%のイータ相(M6C)を含有することができる。
【0012】
超硬合金は粉末冶金法で製造することができ、この粉末冶金法は、硬質構成物と少量のNを含むバインダー相とで形成される粉末混合物を混練すること、所望の含有量の高いバインダー相をえるために真空中で乾燥することと加圧することと焼結することを含む。MoはMo2Cとして添加される。
【0013】
本発明の超硬合金インサートは、CVD、MTCVDまたはPVD技術でもって薄い耐磨耗性被膜で好ましく被覆される。好ましくはこの被膜は、<1μmのTiNと、1〜5μmのMTCVD−TiCNと、1〜3μmのκアルミナと、<1μmのTiNとからなる。
【0014】
実施例1
A)7.5wt%のCoと、3.8wt%のTaCと、1.9wt%のTiCと、0.4wt%のTiNと、0.4wt%のMo2Cと、残部WCの組成を有し、且つ1.7μmの平均粒子径と0.86のCW比を有する旋削加工用のインサートであるCNMG120408−MMタイプの超硬合金工具インサートが粉末冶金法で製造され、この粉末冶金法は、硬質構成物とバインダー相とで形成される粉末混合物を混練すること、加圧すること、及び焼結することを含む。この加圧成形されたボディは、標準方法にしたがって1450℃で焼結した。焼結された半製品は、図1のように表面から基材まで約25μmに達する立方晶炭化物の無い区域が達成された。製造されたインサートのタングステン炭化物相は、図3のようにコアと周囲リムとを形成する二重構造を有した。このリム内のMo含有量は、約2から25wt%の間で変化し、コア近くで最も高い量を有した。従来の切刃ホーニング、洗浄工程らの従来の前被覆処理後に、このインサートは、CVD処理で被覆して、0.4μmのTiNと、穏やかな温度で2μmのTiCNと、2μmのκアルミナと、0.8μmのTiNを付与する。
【0015】
B)7.5wt%のCoと、3.8wt%のTaCと、1.9wt%のTiCと、0.4wt%のTiNと、残部WCの組成を有し、且つ1.7μmの平均粒子径と0.86倍のCW比を有するCNMG120408−MMタイプの超硬合金工具インサートが製造された。このインサートは、焼結工程と、前被覆処理と、Aと同様の物理的性質を達成するための被覆工程と、が施された。焼結された半製品は、表面から基材まで約25μmに達する立方晶炭化物の無い区域が達成された。製造されたインサートのタングステン炭化物層は、リムとコアとのない構造を有していた。
【0016】
C)9.9wt%のCoと、3.0wt%のTaCと、2.5wt%のTiCと、0.3wt%のTiNと、0.4wt%のMo2Cと、残部WCの組成を有し、且つ1.7μmの平均粒子径と0.78倍のCW比を有する旋削加工用のインサートであるCNMG120408−MMタイプの超硬合金工具インサートが粉末冶金法で製造され、この粉末冶金法は、硬質構成物とバインダー相とで形成される粉末混合物を混練すること、加圧すること及び焼結することを含む。この加圧成形されたボディは、標準方法にしたがって1450℃で焼結した。焼結された半製品は、表面から基材まで約20μmに達する立方晶炭化物の無い区域が達成された。金属組織学的な調査は、製造されたインサートの硬質構造物がコアと周囲のリムを形成する二重構造からなっていることを示した。従来の切刃ホーニング、洗浄工程らの従来の前被覆処理後に、このインサートは、CVD処理で、穏やかな温度で4μmのTiCNと、1.5μmのκアルミナと、0.5μmのTiNを付与された。その後、TiNは、ブラッシングによって切刃に沿って取り除かれた。
【0017】
D)10.0wt%のCoと、6.0wt%のTaCと、2.6wt%のTiCと、0.4wt%のTiNと、残部WCの組成を有し、且つ2.0μmの平均粒子径と0.81のCW比を有するCNMG120408−MMタイプの超硬合金工具インサートが製造された。このインサートは、Cと同じような焼結工程と、前被覆処理と、切刃線ブラッシング工程とが施された。焼結された半製品は、表面から基材まで約20μmに達する立方晶炭化物の無い区域が達成された。製造されたインサートのタングステン炭化物層は、リムとコアのない構造を有していた。
【0018】
実施例2
AとBとのインサート改良種を、ステンレス鋼AISI316Tiの旋削加工に使用した場合の切刃の靭性挙動に付いて試験をした。
【0019】
最大摩耗が0.3mmを超えたときに、試験を停止した。
【0020】
実施例3
AとBとのインサート改良種を、ステンレス鋼AISI316Tiの旋削加工に使用した場合の塑性変形に対する耐性に付いて試験をした。
【0021】
塑性変形は逃げ面摩耗として測定され、0.3mmの摩耗に達したときに、試験を停止した。
【0022】
実施例4
AとBとのインサート改良種を、ステンレス鋼SS2343の断続的な熱的負荷と機械的負荷に付いて旋削加工において試験をした。
【0023】
最大摩耗が0.3mmを超えたときに、試験を停止した。
【0024】
実施例5
CとDとのインサート改良種を、ステンレス鋼AISI304Lの旋削加工に使用した場合の塑性変形に対する耐性に付いて試験をした。
【0025】
塑性変形は逃げ面摩耗として測定され、0.3mmの摩耗に達したときに、試験を停止した。
【0026】
実施例6
CとDとのインサート改良種を、ステンレス鋼SS2343の断続的な熱的負荷と機械的負荷に付いて旋削加工において試験をした。
【0027】
最大摩耗が0.3mmを超えたときに、試験を停止した。
【0028】
【図面の簡単な説明】
【図1】
図1は、本発明にしたがう超硬合金インサートの表面区域におけるTi、Ta、Co、C及びMoの分布を示す。
【図2】
図2は、従来技術したがう超硬合金インサートの表面区域におけるTi、Ta、Co、C及び(Mo)の分布を示す。
【図3】
図3は、本発明にしたがう超硬合金インサートの顕微鏡組織を示し、AはWのコアであり、且つBはW+Moのリムである。
本発明は被覆超硬合金の切削工具インサートに関する。この超硬合金インサートは、WCと立方晶炭化物とを基本として且つCoバインダー相の含有量の高い表面区域を有する。Moで超硬合金を合金化することによって、ステンレス鋼の断続的な熱及び機械的な負荷を被る条件のもとでの旋削加工に使用される場合、その性能は特に改良された。
【0002】
今日では高性能切削工具は、大きな耐摩耗性と、高靭性と、塑性変形に対する耐性を備える。切削インサートの塑性変形に対する改良された耐性は、WC粒子径を減少することによって、または全体的にバインダー相含有量を低くすることによって達成することができるが、このような変化は、同時に靭性性質を著しく減少させる。
【0003】
塑性変形することなく靭性性質を改良する方法が、所謂勾配法焼結技術によって既知である。この勾配法は、実質的に立方晶炭化物の無いバインダー相の含有量の高い区域(50μm)の厚みのあるの超硬合金インサートからなり、例えば、米国特許第4,277,283号、米国特許第4,610,931号、米国特許第4,830,930号、米国特許第5,106,674号及び米国特許第5,649,279号である。実質的に立方晶炭化物が無くてバインダー相の含有量の高い表面区域を有するこのようなインサートは、鋼とステンレス鋼との機械加工に対しては今日広範囲に使用される。これらの特許は、切削性能に対する表面区域内の基材組成に関する重要な例である。塑性変形に対する耐性と靭性のようなインサートの性能は、長くて安定な工具寿命を確実にするために、機械加工の際の最適性能と均衡させる必要がある。
【0004】
特別な焼結技術を用いることにより、または元素を合金化することにより、表面区域の組成を制御して、ある程度まで塑性変型に対する耐性と靭性とを均衡させる方法があり、例えば、米国特許第5,484,468号、米国特許第5,549,980号、米国特許第5,729,823号、欧州特許A−560212号及び欧州特許A−569696号である。
【0005】
上記特許のすべての特徴は、実質的に立方晶炭化物が無くてバインダー相が豊富であり、すなわちこれらはWCとCoからなる。この表面区域は良好な切刃靭性を有するインサートを提供するが、機械加工条件が熱的及び機械的な負荷をインサートに生じさせる場合には、充分なインサートが提供されない。
【0006】
そのために、本発明の目的は、温度と機械的負荷とが変化するとき、塑性変形と切刃靭性に対する耐性が失われること無く、旋削加工に対して改良された特性を備える超硬合金インサートを提供することである。
【0007】
バインダー相の含有量の高い表面区域を有する超硬合金インサートにMoを添加することによって、熱的と機械的な断続条件のもとで旋削加工するときに、予期せぬ改良が達成さることが今日判明した。
【0008】
本発明よって、立方晶炭化物中には枯渇するWとMoとを含む厚みのあるバインダー相の含有量の高い表面区域が<70μm好ましくは10〜40μmである超硬合金が提供される。この表面区域のMo含有量は、超硬合金内部のMo含有量の0.9〜1.1倍である。
【0009】
本発明は、5〜15好ましくは7〜11wt%の主にCo(不純物レベルでFeとNiだけを)を含むバインダー相と、総量で1〜10好ましくは4〜7wt%のTiCとTaCとNdCと残部Wのような立方晶炭化物と、の組成を有する超硬合金に適用できる。さらに、この超硬合金は、0.5〜4wt%好ましくは0.5〜3wt%最も好ましくは1〜2wt%のMoを含有する。平均WC粒子径は、0.5〜4μm好ましくは1〜2μmである。タングステン炭化物粒子は、コアと周囲リムとを形成する二重構造を有する。このリムのMo含有量は、約2から25wt%の間で変化し、コアで最も高い量を有する。
【0010】
Coバインダー相は、Wでかなり合金化される。このバインダー相中のW含有量は、次式で表わすことができる。すなわち、
CW比=Ms/(wt%Co×0.0161)
Msは超硬合金の測定された飽和磁化であり、wt%Coは超硬合金中のCoのwt%である。CW比は、Coバインダー相中のW含有量の関数である。低いCWは、バインダー相中の高W含有量に相当する。
【0011】
本発明にしたがい、改良された切削性能は、超硬合金ボディが0.72〜0.94好ましくは0.76〜0.90倍のCW比を有する場合に達成される。超硬合金ボディは、いずれの有害な影響も無く、少量の<5vol%のイータ相(M6C)を含有することができる。
【0012】
超硬合金は粉末冶金法で製造することができ、この粉末冶金法は、硬質構成物と少量のNを含むバインダー相とで形成される粉末混合物を混練すること、所望の含有量の高いバインダー相をえるために真空中で乾燥することと加圧することと焼結することを含む。MoはMo2Cとして添加される。
【0013】
本発明の超硬合金インサートは、CVD、MTCVDまたはPVD技術でもって薄い耐磨耗性被膜で好ましく被覆される。好ましくはこの被膜は、<1μmのTiNと、1〜5μmのMTCVD−TiCNと、1〜3μmのκアルミナと、<1μmのTiNとからなる。
【0014】
実施例1
A)7.5wt%のCoと、3.8wt%のTaCと、1.9wt%のTiCと、0.4wt%のTiNと、0.4wt%のMo2Cと、残部WCの組成を有し、且つ1.7μmの平均粒子径と0.86のCW比を有する旋削加工用のインサートであるCNMG120408−MMタイプの超硬合金工具インサートが粉末冶金法で製造され、この粉末冶金法は、硬質構成物とバインダー相とで形成される粉末混合物を混練すること、加圧すること、及び焼結することを含む。この加圧成形されたボディは、標準方法にしたがって1450℃で焼結した。焼結された半製品は、図1のように表面から基材まで約25μmに達する立方晶炭化物の無い区域が達成された。製造されたインサートのタングステン炭化物相は、図3のようにコアと周囲リムとを形成する二重構造を有した。このリム内のMo含有量は、約2から25wt%の間で変化し、コア近くで最も高い量を有した。従来の切刃ホーニング、洗浄工程らの従来の前被覆処理後に、このインサートは、CVD処理で被覆して、0.4μmのTiNと、穏やかな温度で2μmのTiCNと、2μmのκアルミナと、0.8μmのTiNを付与する。
【0015】
B)7.5wt%のCoと、3.8wt%のTaCと、1.9wt%のTiCと、0.4wt%のTiNと、残部WCの組成を有し、且つ1.7μmの平均粒子径と0.86倍のCW比を有するCNMG120408−MMタイプの超硬合金工具インサートが製造された。このインサートは、焼結工程と、前被覆処理と、Aと同様の物理的性質を達成するための被覆工程と、が施された。焼結された半製品は、表面から基材まで約25μmに達する立方晶炭化物の無い区域が達成された。製造されたインサートのタングステン炭化物層は、リムとコアとのない構造を有していた。
【0016】
C)9.9wt%のCoと、3.0wt%のTaCと、2.5wt%のTiCと、0.3wt%のTiNと、0.4wt%のMo2Cと、残部WCの組成を有し、且つ1.7μmの平均粒子径と0.78倍のCW比を有する旋削加工用のインサートであるCNMG120408−MMタイプの超硬合金工具インサートが粉末冶金法で製造され、この粉末冶金法は、硬質構成物とバインダー相とで形成される粉末混合物を混練すること、加圧すること及び焼結することを含む。この加圧成形されたボディは、標準方法にしたがって1450℃で焼結した。焼結された半製品は、表面から基材まで約20μmに達する立方晶炭化物の無い区域が達成された。金属組織学的な調査は、製造されたインサートの硬質構造物がコアと周囲のリムを形成する二重構造からなっていることを示した。従来の切刃ホーニング、洗浄工程らの従来の前被覆処理後に、このインサートは、CVD処理で、穏やかな温度で4μmのTiCNと、1.5μmのκアルミナと、0.5μmのTiNを付与された。その後、TiNは、ブラッシングによって切刃に沿って取り除かれた。
【0017】
D)10.0wt%のCoと、6.0wt%のTaCと、2.6wt%のTiCと、0.4wt%のTiNと、残部WCの組成を有し、且つ2.0μmの平均粒子径と0.81のCW比を有するCNMG120408−MMタイプの超硬合金工具インサートが製造された。このインサートは、Cと同じような焼結工程と、前被覆処理と、切刃線ブラッシング工程とが施された。焼結された半製品は、表面から基材まで約20μmに達する立方晶炭化物の無い区域が達成された。製造されたインサートのタングステン炭化物層は、リムとコアのない構造を有していた。
【0018】
実施例2
AとBとのインサート改良種を、ステンレス鋼AISI316Tiの旋削加工に使用した場合の切刃の靭性挙動に付いて試験をした。
【0019】
最大摩耗が0.3mmを超えたときに、試験を停止した。
【0020】
実施例3
AとBとのインサート改良種を、ステンレス鋼AISI316Tiの旋削加工に使用した場合の塑性変形に対する耐性に付いて試験をした。
【0021】
塑性変形は逃げ面摩耗として測定され、0.3mmの摩耗に達したときに、試験を停止した。
【0022】
実施例4
AとBとのインサート改良種を、ステンレス鋼SS2343の断続的な熱的負荷と機械的負荷に付いて旋削加工において試験をした。
【0023】
最大摩耗が0.3mmを超えたときに、試験を停止した。
【0024】
実施例5
CとDとのインサート改良種を、ステンレス鋼AISI304Lの旋削加工に使用した場合の塑性変形に対する耐性に付いて試験をした。
【0025】
塑性変形は逃げ面摩耗として測定され、0.3mmの摩耗に達したときに、試験を停止した。
【0026】
実施例6
CとDとのインサート改良種を、ステンレス鋼SS2343の断続的な熱的負荷と機械的負荷に付いて旋削加工において試験をした。
【0027】
最大摩耗が0.3mmを超えたときに、試験を停止した。
【0028】
【図面の簡単な説明】
【図1】
図1は、本発明にしたがう超硬合金インサートの表面区域におけるTi、Ta、Co、C及びMoの分布を示す。
【図2】
図2は、従来技術したがう超硬合金インサートの表面区域におけるTi、Ta、Co、C及び(Mo)の分布を示す。
【図3】
図3は、本発明にしたがう超硬合金インサートの顕微鏡組織を示し、AはWのコアであり、且つBはW+Moのリムである。
Claims (4)
- 超硬合金基材と被膜とから成り、
前記基材がWCと、5〜15wt%のCoと、TiC、TaC及びNbCのような1〜10wt%の立方晶炭化物とを含み、
実質的にガンマ相を含まないでバインダー相の含有量の高い表面区域を有する被覆切削工具インサートであって、
前記基材が、0.5〜4wt%のMoを含有し、且つ
前記表面区域が、前記基材の内部のMo含有量より0.9〜1.1倍のMoを有することを特徴とする被覆切削工具インサート。 - 前記WCの粒が、コアとMoを含有する周辺リムとから作られた2相構造を有することを特徴とする請求項1記載の被覆切削工具インサート。
- Coバインダー相が、0.72〜0.94のCW比を有し、
前記CW比は、CW比=Ms/(wt%Co×0.0161)として表示され、
Msは測定された超硬合金の飽和磁化であり、且つwt%Coは超硬合金内のCoのwt%である、
ことを特徴とする請求項1または2記載の被覆切削工具インサート。 - 前記被膜が、<1μmのTiNと、1〜5μmのMTCVD−TiCNと、1〜3μmのκアルミナと、<1μmのTiNからなることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の被覆切削工具インサート。
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