JP2004346747A - 回転型高圧ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】動力損失の小さい回転型高圧ポンプを提供する。
【解決手段】この回転型高圧ポンプは、リングケーシング１３内に回転可能に収容されている駆動ロータ１４と、駆動ロータ１４を回転駆動するドライブシャフト１６と、リングケーシング１３内に収容されているとともにドライブシャフト１６を回転軸として駆動ロータ１４に従動して回転駆動する従動ロータ１５と、駆動ロータ１４と従動ロータ１５との間に形成されている複数の圧力室（第１低圧室Ｌｒ１、第１高圧室Ｈｒ１、第２低圧室Ｌｒ２、第２高圧室Ｈｒ２）と、これら各圧力室と接続されて流体を流通させる複数のポート（吸入ポートＰ１、吐出ポートＰ２、還流ポートＰ３）とを備えている。そして、各圧力室内の圧力差を通じて、吐出ポートＰ２に接続されている圧力室内の燃料を加圧し、チェックバルブ５を介してコモンレールへ高圧燃料を供給する。
【選択図】図５

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ロータの回転運動を通じて流体の加圧を行う回転型高圧ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、ディーゼルエンジンにおいては、高圧燃料ポンプを通じて燃料噴射圧に相当する圧力まで加圧した燃料をインジェクタへ供給するようにしている。
【０００３】
高圧燃料ポンプとしては、例えばプランジャポンプが知られている。
なお、本発明にかかる先行技術文献としては、以下の特許文献１及び特許文献２が挙げられる。
【０００４】
【特許文献１】
特開平５−４４５３９号公報
【特許文献２】
特開平１１−１３２１２８号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、プランジャポンプは、回転運動を往復運動へ変換して流体の加圧を行う機構であるため、動力の損失による加圧性能の低下が避けられないものとなっている。
【０００６】
なお、エンジンに搭載されるプランジャポンプに限られず、その他のプランジャポンプにおいても同様のことがいえる。
本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、動力損失の小さい回転型高圧ポンプを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１記載の発明は、ケーシング内に回転可能に収容されている第１のロータと、前記第１のロータを回転駆動するドライブシャフトと、前記ケーシング内に収容されているとともに前記ドライブシャフトを回転軸として前記第１のロータに従動する第２のロータと、前記第１のロータと前記第２のロータとの間に形成されている複数の圧力室と、前記複数の圧力室と接続されて流体を流通させる複数のポートとを備えていることを要旨としている。
【０００８】
上記構成によれば、当該回転型高圧ポンプは、ケーシング内に回転可能に収容されている第１のロータと、第１のロータを回転駆動するドライブシャフトと、ケーシング内に収容されているとともにドライブシャフトを回転軸として第１のロータに従動する第２のロータと、第１のロータと第２のロータとの間に形成されている複数の圧力室と、複数の圧力室と接続されて流体を流通させる複数のポートとを備えて構成される。こうした構成の回転型高圧ポンプにおいては、第１のロータ及び第２のロータの回転により生じる各圧力室間の圧力差を通じて、所定の圧力室内の流体を加圧することが可能となる。このように、当該回転型高圧ポンプでは、ロータの回転運動により生じる各圧力室間の圧力差のみを通じて流体の加圧を行うようにしているため、動力の損失を小さくすることができるようになる。
【０００９】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の回転型高圧ポンプにおいて、前記複数のポートは、低圧ポンプにより圧送された流体を前記複数の圧力室のうちの対応する圧力室内へ流入させる吸入ポートと、前記複数の圧力室のうちの対応する圧力室内において加圧された流体を高圧部へ流出させる吐出ポートと、前記複数の圧力室のうちの対応する圧力室内の流体を低圧部へ流出させる還流ポートとから構成されていることを要旨としている。
【００１０】
上記構成によれば、複数のポートは、吸入ポート、吐出ポート、及び還流ポートから構成される。吸入ポートは、同ポートと接続されている圧力室内へ低圧ポンプ（流体を回転型高圧ポンプ内へ供給するためのポンプ）により圧送された流体を流入させる。吐出ポートは、同ポートと接続されている圧力室内において加圧された流体を高圧部へ流出させる。還流ポートは、同ポートと接続されている圧力室内の流体を低圧部へ流出させる。なお、高圧部は、低圧ポンプにより加圧された流体の圧力よりも十分に高い圧力を有する。また、低圧部は、低圧ポンプにより加圧された流体の圧力よりも低い圧力を有する。こうした構成によっても、上記請求項１記載の発明の作用効果に準じた作用効果が得られるようになる。
【００１１】
請求項３記載の発明は、請求項２記載の回転型高圧ポンプにおいて、前記複数の圧力室は、前記第１のロータの回転方向前方に形成される前方圧力室と、前記第１のロータの回転方向後方に形成される後方圧力室とから構成されていることを要旨としている。
【００１２】
上記構成によれば、複数の圧力室は、第１のロータの回転方向前方に形成される前方圧力室と、第１のロータの回転方向後方に形成される後方圧力室とから構成される。こうした構成によっても、上記請求項１記載の発明の作用効果に準じた作用効果が得られるようになる。
【００１３】
請求項４記載の発明は、請求項３記載の回転型高圧ポンプにおいて、前記前方圧力室は、前記ケーシング内の径方向の前記ドライブシャフト側に形成される内周側前方圧力室と、同内周側前方圧力室よりも外周に形成される外周側前方圧力室とから構成され、前記後方圧力室は、前記ケーシング内の径方向の前記ドライブシャフト側に形成される内周側後方圧力室と、同内周側後方圧力室よりも外周に形成される外周側後方圧力室とから構成されていることを要旨としている。
【００１４】
上記構成によれば、前方圧力室は、ケーシング内の径方向のドライブシャフト側に形成される内周側前方圧力室と、同内周側前方圧力室よりも外周に形成される外周側前方圧力室とから構成される。また、後方圧力室は、ケーシング内の径方向のドライブシャフト側に形成される内周側後方圧力室と、同内周側後方圧力室よりも外周に形成される外周側後方圧力室とから構成される。こうした構成によっても、上記請求項１記載の発明の作用効果に準じた作用効果が得られるようになる。
【００１５】
請求項５記載の発明は、請求項４記載の回転型高圧ポンプにおいて、前記内周側前方圧力室が前記外周側前方圧力室よりも小さく形成されているとともに、前記内周側後方圧力室が前記外周側後方圧力室よりも小さく形成されていることを要旨としている。
【００１６】
上記構成によれば、内周側前方圧力室が外周側前方圧力室よりも小さく形成されるとともに、内周側後方圧力室が外周側後方圧力室よりも小さく形成される。こうした構成によっても、上記請求項１記載の発明の作用効果に準じた作用効果が得られるようになる。
【００１７】
請求項６記載の発明は、ケーシング内に回転可能に収容された第１のロータをドライブシャフトにより回転駆動する一方、前記ケーシング内に回転可能に収容された第２のロータを前記第１のロータにより従動させ、外部から当該回転型高圧ポンプ内へ供給されている流体を前記第１のロータと前記第２のロータとの間に形成された複数の圧力室内の圧力差により加圧することを要旨としている。
【００１８】
上記構成によれば、ケーシング内に回転可能に収容された第１のロータがドライブシャフトにより回転駆動される一方で、ケーシング内に回転可能に収容された第２のロータが第１のロータにより従動される。そして、外部から当該回転型高圧ポンプ内へ供給された流体が第１のロータと第２のロータとの間に形成されている複数の圧力室内の圧力差により加圧される。このように、当該回転型高圧ポンプでは、ロータの回転運動により生じる各圧力室間の圧力差のみを通じて流体の加圧を行うようにしているため、動力の損失を小さくすることができるようになる。
【００１９】
請求項７記載の発明は、請求項１〜６のいずれかに記載の回転型高圧ポンプにおいて、当該回転型高圧ポンプをディーゼルエンジンの燃料ポンプとして実現したことを要旨としている。
【００２０】
上記構成によれば、当該回転型高圧ポンプがディーゼルエンジンの燃料ポンプとして実現される。これにより、ディーゼルエンジンにおいて、小さい動力損失で高圧の燃料を吐出することができるようになる。
【００２１】
請求項８記載の発明は、請求項１〜６のいずれかに記載の回転型高圧ポンプにおいて、当該回転型高圧ポンプを筒内噴射式エンジンの燃料ポンプとして実現したことを要旨としている。
【００２２】
上記構成によれば、当該回転型高圧ポンプが筒内噴射式エンジンの燃料ポンプとして実現される。これにより、筒内噴射式エンジンにおいて、小さい動力損失で高圧の燃料を吐出することができるようになる。
【００２３】
【発明の実施の形態】
本発明を具体化した実施の形態について、図１〜図１４を参照して説明する。なお、本実施の形態においては、回転型高圧ポンプをディーゼルエンジンの高圧燃料ポンプとして具体化した場合を想定している。
【００２４】
まず、図１を参照して、ディーゼルエンジンの構成例について説明する。
ディーゼルエンジンＥは以下の各要素を備えて構成される。
［ａ］シリンダ等を有するエンジン本体Ｅａ。
［ｂ］エンジン本体Ｅａへ燃料を供給する燃料噴射系統Ｆｉ。
［ｃ］燃料噴射系統Ｆｉへ高圧の燃料を供給する燃料供給系統Ｆｓ。
【００２５】
燃料噴射系統Ｆｉに備えられている各構成要素の機能について説明する。
インジェクタＩＮＪは、エンジン本体Ｅａに対して燃料の噴射供給を行う。
コモンレールＣｒ（高圧部）は、燃料供給系統Ｆｓを通じて供給された燃料をインジェクタＩＮＪの燃料噴射圧に相当する高圧の状態で蓄える。
【００２６】
燃料供給系統Ｆｓに備えられている各構成要素の機能について説明する。
高圧燃料ポンプ１は、燃料を加圧して高圧の状態でコモンレールＣｒへ供給する。なお、高圧燃料ポンプ１は、エンジン本体Ｅａのクランクシャフト等を通じて駆動することができる。
【００２７】
燃料タンク２（低圧部）は、燃料を貯留する。
フィードポンプ３（低圧ポンプ）は、燃料タンク２内の燃料を高圧燃料ポンプ１へ供給する。なお、フィードポンプ３としては、例えばバッテリを通じて駆動される電動式のポンプを用いることができる。
【００２８】
流量制御バルブ４は、フィードポンプ３を通じて高圧燃料ポンプ１へ供給される燃料の流量を調整する。
チェックバルブ５は、燃料の圧力が所定の開弁圧力に達したときに開弁し、高圧燃料ポンプ１とコモンレールＣｒとを連通する。また、チェックバルブ５は、コモンレールＣｒ内の燃料の逆流を防止する逆止弁としての機能を有する。
【００２９】
以降では、各圧力を次のように示す。
［ａ］燃料タンク２内の圧力をタンク圧力Ｐｔｋ。
［ｂ］フィードポンプ３により吐出された燃料の圧力をフィード圧力Ｐｆｄ。
［ｃ］チェックバルブ５が開弁する圧力を開弁圧力Ｐｖｏ。
【００３０】
なお、開弁圧力Ｐｖｏは、フィード圧力Ｐｆｄよりも十分に大きい値として設定される。
次に、燃料噴射系統Ｆｉ及び燃料供給系統Ｆｓにおける燃料の流通路について説明する。
【００３１】
第１燃料通路Ｒ１は燃料タンク２とフィードポンプ３とを接続する。
第２燃料通路Ｒ２はフィードポンプ３と流量制御バルブ４とを接続する。
第３燃料通路Ｒ３は流量制御バルブ４と高圧燃料ポンプ１とを接続する。
【００３２】
第４燃料通路Ｒ４は高圧燃料ポンプ１と燃料タンク２とを接続する。
第５燃料通路Ｒ５は高圧燃料ポンプ１とチェックバルブ５とを接続する。
第６燃料通路Ｒ６はチェックバルブ５とコモンレールＣｒとを接続する。
【００３３】
第７燃料通路Ｒ７はコモンレールＣｒとインジェクタＩＮＪとを接続する。
次に、燃料噴射系統Ｆｉ及び燃料供給系統Ｆｓによる燃料の供給態様について説明する。
【００３４】
エンジン本体Ｅａへの燃料の供給は以下の［ａ］〜［ｅ］の順序をもって行われる。
［ａ］フィードポンプ３を通じて燃料タンク２内の燃料が高圧燃料ポンプ１へ供給される。
［ｂ］高圧燃料ポンプ１において燃料の加圧が行われる。このとき、高圧燃料ポンプ１に供給された燃料の一部は第４燃料通路Ｒ４を介して燃料タンク２へ還流される。
［ｃ］高圧燃料ポンプ１を通じて開弁圧力Ｐｖｏの燃料がコモンレールＣｒ内へ供給される。
［ｄ］コモンレールＣｒ内の燃料がインジェクタＩＮＪに供給される。
［ｅ］インジェクタＩＮＪを通じて高圧燃料がエンジン本体Ｅａ内に噴射供給される。
【００３５】
次に、図２〜図４を参照して、高圧燃料ポンプ１の構成例について説明する。
図２に高圧燃料ポンプ１の斜視構成を示す。
高圧燃料ポンプ１は、円筒状のケーシング（第１ケーシング１１及び第２ケーシング１２）とこれら各ケーシング１１，１２により挟持されている環状のケーシング（リングケーシング１３）を備えて構成されている。
【００３６】
リングケーシング１３は、内部の空間に駆動ロータ１４（第１のロータ）及び従動ロータ１５（第２のロータ）を回転可能な状態で収容する。
駆動ロータ１４は、ドライブシャフト１６と機械的に接続されている。これにより、駆動ロータ１４は、ドライブシャフト１６を回転軸として、同シャフト１６の駆動トルクによりリングケーシング１３内を回転する。
【００３７】
従動ロータ１５は、ドライブシャフト１６を回転軸として駆動ロータ１４の回転に従動する。
駆動ロータ１４と従動ロータ１５とは、ほぼ同一の形状に形成されている。
【００３８】
ドライブシャフト１６は、ベルト式の動力伝達機構を介してエンジン本体Ｅａのクランクシャフトと駆動連結されており、クランクシャフトの回転を通じて駆動する。
【００３９】
図３に高圧燃料ポンプ１の分解斜視構成を示す。
第１ケーシング１１、第２ケーシング１２、リングケーシング１３、駆動ロータ１４、従動ロータ１５、及びドライブシャフト１６は、同一の中心軸Ｃ−Ｃを有する。
【００４０】
第１ケーシング１１は、以下の各ポートを有する。
［ａ］第１燃料通路Ｒ１〜第３燃料通路Ｒ３を介して燃料タンク２と接続されている吸入ポートＰ１。
［ｂ］第５燃料通路Ｒ５を介してチェックバルブ５と接続されている吐出ポートＰ２。
［ｃ］第４燃料通路Ｒ４を介して燃料タンク２と接続される還流ポートＰ３。
【００４１】
第１ケーシング１１は、ドライブシャフト１６を回転可能に支持するための軸受け部１１Ｄを有する。
第２ケーシング１２は、ドライブシャフト１６を回転可能に支持するための軸受け部１２Ｄを有する。
【００４２】
リングケーシング１３は、駆動ロータ１４及び従動ロータ１５を回転可能な状態で収容するためのロータ収容部１３Ｒを有する。
図４を参照して、高圧燃料ポンプ１におけるリングケーシング１３内の構成について説明する。
【００４３】
なお、図４は、中心軸Ｃ−Ｃと垂直に交差するリングケーシング１３内の断面構造を示している。図中に示される矢印の方向（右周り）をドライブシャフト１６、駆動ロータ１４、及び従動ロータ１５の回転方向とする。
【００４４】
駆動ロータ１４は、従動ロータ１５に対向する面として以下の各面を有する。
［Ａ］従動ロータ１５の位置を固定して駆動ロータ１４を回転させたときに従動ロータ１５へ近接する駆動ロータ前面１４Ｆ。
［Ｂ］従動ロータ１５の位置を固定して駆動ロータ１４を回転させたときに従動ロータ１５から離間する駆動ロータ後面１４Ｂ。
【００４５】
駆動ロータ前面１４Ｆ側が駆動ロータ１４の回転方向前方に相当する。
駆動ロータ後面１４Ｂ側が駆動ロータ１４の回転方向後方に相当する。
駆動ロータ前面１４Ｆは、以下の各面により形成される。
［Ａ１］駆動ロータ１４の外周側（径方向外方）に形成されている駆動ロータ外周側前面１４Ｆｏ。
［Ａ２］駆動ロータ１４の内周側（径方向内方）に形成されている駆動ロータ内周側前面１４Ｆｉ。
【００４６】
駆動ロータ外周側前面１４Ｆｏと駆動ロータ内周側前面１４Ｆｉとは位相が異なる位置に形成されている。
駆動ロータ外周側前面１４Ｆｏの面積と駆動ロータ内周側前面１４Ｆｉの面積とをあわせた面積は、駆動ロータ前面１４Ｆの面積に相当する。
【００４７】
駆動ロータ後面１４Ｂは、以下の各面により形成される。
［Ｂ１］駆動ロータ１４の外周側に形成されている駆動ロータ外周側後面１４Ｂｏ。
［Ｂ２］駆動ロータ１４の内周側に形成されている駆動ロータ内周側後面１４Ｂｉ。
【００４８】
駆動ロータ外周側後面１４Ｂｏと駆動ロータ内周側後面１４Ｂｉとは位相が異なる位置に形成されている。
駆動ロータ外周側後面１４Ｂｏの面積と駆動ロータ内周側後面１４Ｂｉの面積とをあわせた面積は、駆動ロータ後面１４Ｂの面積に相当する。
【００４９】
従動ロータ１５は、駆動ロータ１４に対向する面として以下の各面を有する。
［Ｃ］駆動ロータ後面１４Ｂと対向する従動ロータ前面１５Ｆ。
［Ｄ］駆動ロータ前面１４Ｆと対向する従動ロータ後面１５Ｂ。
【００５０】
従動ロータ前面１５Ｆは、以下の各面により形成される。
［Ｃ１］従動ロータ１５の外周側に形成されている従動ロータ外周側前面１５Ｆｏ。
［Ｃ２］従動ロータ１５の内周側に形成されている従動ロータ内周側前面１５Ｆｉ。
【００５１】
従動ロータ外周側前面１５Ｆｏと従動ロータ内周側前面１５Ｆｉとは位相が異なる位置に形成されている。
従動ロータ外周側前面１５Ｆｏの面積と従動ロータ内周側前面１５Ｆｉの面積とをあわせた面積は、従動ロータ前面１５Ｆの面積に相当する。
【００５２】
従動ロータ後面１５Ｂは、以下の各面により形成される。
［Ｄ１］従動ロータ１５の外周側に形成されている従動ロータ外周側後面１５Ｂｏ。
［Ｄ２］従動ロータ１５の内周側に形成されている従動ロータ内周側後面１５Ｂｉ。
【００５３】
従動ロータ外周側後面１５Ｂｏと従動ロータ内周側後面１５Ｂｉとは位相が異なる位置に形成されている。
従動ロータ外周側後面１５Ｂｏの面積と従動ロータ内周側後面１５Ｂｉの面積とをあわせた面積は、従動ロータ後面１５Ｂの面積に相当する。
【００５４】
以下の［Ａ１］〜［Ｄ１］の各面は同じ大きさに形成されている。
［Ａ１］駆動ロータ外周側前面１４Ｆｏ。
［Ｂ１］駆動ロータ外周側後面１４Ｂｏ。
［Ｃ１］従動ロータ外周側前面１５Ｆｏ。
［Ｄ１］従動ロータ外周側後面１５Ｂｏ。
【００５５】
以下の［Ａ２］〜［Ｄ２］の各面は同じ大きさに形成されている。
［Ａ２］駆動ロータ内周側前面１４Ｆｉ。
［Ｂ２］駆動ロータ内周側後面１４Ｂｉ。
［Ｃ２］従動ロータ内周側前面１５Ｆｉ。
［Ｄ２］従動ロータ内周側後面１５Ｂｉ。
【００５６】
上記［Ａ１］〜［Ｄ１］の各面は、上記［Ａ２］〜［Ｄ２］の各面よりも大きく形成されている。
高圧燃料ポンプ１のロータ収容部１３Ｒには、駆動ロータ１４及び従動ロータ１５を通じて以下の各圧力室が形成される。
［ａ］駆動ロータ外周側前面１４Ｆｏと従動ロータ外周側後面１５Ｂｏとにより形成される第１低圧室Ｌｒ１（外周側前方圧力室）。
［ｂ］駆動ロータ内周側前面１４Ｆｉと従動ロータ内周側後面１５Ｂｉとにより形成される第１高圧室Ｈｒ１（内周側前方圧力室）。
［ｃ］駆動ロータ外周側後面１４Ｂｏと従動ロータ外周側前面１５Ｆｏとにより形成される第２低圧室Ｌｒ２（外周側後方圧力室）。
［ｄ］駆動ロータ内周側後面１４Ｂｉと従動ロータ内周側前面１５Ｆｉとにより形成される第２高圧室Ｈｒ２（内周側後方圧力室）。
【００５７】
第１低圧室Ｌｒ１及び第１高圧室Ｈｒ１は、前方圧力室に相当する。
第２低圧室Ｌｒ２及び第２高圧室Ｈｒ２は、後方圧力室に相当する。
第１低圧室Ｌｒ１と第１高圧室Ｈｒ１との間は、これら各圧力室間における燃料の流通が遮断されるようにシールされている。
【００５８】
第２低圧室Ｌｒ２と第２高圧室Ｈｒ２との間は、これら各圧力室間における燃料の流通が遮断されるようにシールされている。
第１低圧室Ｌｒ１は、第１高圧室Ｈｒ１よりも大きい容量を有する。
【００５９】
第２低圧室Ｌｒ２は、第２高圧室Ｈｒ２よりも大きい容量を有する。
上記各圧力室の形状（容量）は、駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の位相に応じて最大容量から最小容量の間で変化する。
【００６０】
第１低圧室Ｌｒ１及び第１高圧室Ｈｒ１の容量が増大するとき、第２低圧室Ｌｒ２及び第２高圧室Ｈｒ２の容量は減少する。
第１低圧室Ｌｒ１及び第１高圧室Ｈｒ１の容量が減少するとき、第２低圧室Ｌｒ２及び第２高圧室Ｈｒ２の容量は増大する。
【００６１】
第１低圧室Ｌｒ１及び第１高圧室Ｈｒ１の容量は同じ比率をもって増減する。
第２低圧室Ｌｒ２及び第２高圧室Ｈｒ２の容量は同じ比率をもって増減する。
第１低圧室Ｌｒ１及び第１高圧室Ｈｒ１の容量にかかわらずこれら各圧力室が独立した圧力室として維持されるように駆動ロータ前面１４Ｆ及び従動ロータ後面１５Ｂが形成されている。
【００６２】
第２低圧室Ｌｒ２及び第２高圧室Ｈｒ２の容量にかかわらずこれら各圧力室が独立した圧力室として維持されるように駆動ロータ後面１４Ｂ及び従動ロータ前面１５Ｆが形成されている。
【００６３】
各圧力室は、駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の回転に応じて以下のように作用する。
第１低圧室Ｌｒ１は、フィードポンプ３により供給された燃料を燃料タンク２へ還流する。
【００６４】
第１高圧室Ｈｒ１は、フィードポンプ３により供給された燃料をチェックバルブ５の開弁圧力Ｐｖｏまで加圧する。
第２低圧室Ｌｒ２は、フィードポンプ３により供給された燃料を燃料タンク２へ還流する。
【００６５】
第２高圧室Ｈｒ２は、フィードポンプ３により供給された燃料をチェックバルブ５の開弁圧力Ｐｖｏまで加圧する。
図５を参照して、高圧燃料ポンプ１と各燃料通路との接続態様について説明する。
【００６６】
なお、図５は、図１の破線内にて示される燃料供給系統Ｆｓの詳細な構成を示す。図５においては、第１ケーシング１１の各ポートＰ１，Ｐ２，Ｐ３を破線にて示す。図４において示した駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の各面の符号については省略する。
【００６７】
吸入ポートＰ１と燃料タンク２とは、第１燃料通路Ｒ１〜第３燃料通路Ｒ３を介して接続されている。
吐出ポートＰ２とチェックバルブ５とは、第５燃料通路Ｒ５を介して接続されている。
【００６８】
還流ポートＰ３と燃料タンク２とは、第４燃料通路Ｒ４を介して接続されている。
圧力室（第１低圧室Ｌｒ１、第１高圧室Ｈｒ１、第２低圧室Ｌｒ２、第２高圧室Ｈｒ２）が、吸入ポートＰ１に対応した位置へ移動することにより、燃料タンク２内の燃料が圧力室内に吸入される。
【００６９】
圧力室（第１高圧室Ｈｒ１、第２高圧室Ｈｒ２）が、吐出ポートＰ２に対応した位置へ移動することにより、圧力室内の燃料がチェックバルブ５側へ吐出される。
【００７０】
圧力室（第１低圧室Ｌｒ１、第２低圧室Ｌｒ２）が、還流ポートＰ３に対応した位置へ移動することにより、圧力室内の燃料が燃料タンク２内へ還流される。
図６を参照して、高圧燃料ポンプ１における燃料の流通態様について説明する。ここでは、駆動ロータ１４及び従動ロータ１５が図示する位置にある場合を想定している。
【００７１】
なお、矢印は燃料の流通する方向を示す。また、図４における駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の各面を示す符号については省略する。
燃料タンク２内の燃料は、第１燃料通路Ｒ１を介してフィードポンプ３に吸引される。
【００７２】
フィードポンプ３に吸引された燃料は、フィードポンプ３により第２燃料通路Ｒ２へ吐出される。
吐出された燃料は、第２燃料通路Ｒ２及び第３燃料通路Ｒ３を介して吸入ポートＰ１へ供給される。
【００７３】
吸入ポートＰ１へ供給された燃料は、第１低圧室Ｌｒ１及び第１高圧室Ｈｒ１内へ流入する。
第２高圧室Ｈｒ２内に滞留している燃料は、吐出ポートＰ２を通じて第５燃料通路Ｒ５へ吐出される。
【００７４】
第２低圧室Ｌｒ２内に滞留している燃料は、還流ポートＰ３を通じて燃料タンク２へ還流される。
〔高圧燃料ポンプの作動行程〕
図７〜図１２を参照して、高圧燃料ポンプ１の作動行程について説明する。
【００７５】
なお、図中の矢印はロータの回転方向を示す。図４において示した駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の各面の符号については省略する。各ポートＰ１〜Ｐ３についは破線で示す。
【００７６】
高圧燃料ポンプ１は、以下の［１］〜［６］の行程を１つのサイクルとして作動する。
まず、各行程の概略について説明する。
【００７７】
［１］第１移送行程（図７）
第１移送行程においては、燃料の吸入／吐出が行われない。
［２］第１加圧行程（図８）
第１加圧行程においては、以下のように燃料の吸入／吐出が行われる。
【００７８】
第１低圧室Ｌｒ１内の燃料が、還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
第１高圧室Ｈｒ１内の燃料が、吐出ポートＰ２からチェックバルブ５側へ吐出される。
【００７９】
第２低圧室Ｌｒ２内へは、フィードポンプ３により圧送された燃料が吸入ポートＰ１から流入する。
第２高圧室Ｈｒ２内へは、フィードポンプ３により圧送された燃料が吸入ポートＰ１から流入する。
【００８０】
［３］第１減圧行程（図９）
第１減圧行程においては、以下のように燃料の吸入／吐出が行われる。
第１低圧室Ｌｒ１内の燃料が、還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
【００８１】
第１高圧室Ｈｒ１内の燃料が、還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
第２低圧室Ｌｒ２内へは、フィードポンプ３により圧送された燃料が吸入ポートＰ１から流入する。
【００８２】
第２高圧室Ｈｒ２内へは、フィードポンプ３により圧送された燃料が吸入ポートＰ１から流入する。
［４］第２移送行程（図１０）
第２移送行程においては、燃料の吸入／吐出が行われない。
【００８３】
［５］第２加圧行程（図１１）
第２加圧行程においては、以下のように燃料の吸入／吐出が行われる。
第１低圧室Ｌｒ１内へは、フィードポンプ３により圧送された燃料が吸入ポートＰ１から流入する。
【００８４】
第１高圧室Ｈｒ１内へは、フィードポンプ３により圧送された燃料が吸入ポートＰ１から流入する。
第２低圧室Ｌｒ２内の燃料が、還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
【００８５】
第２高圧室Ｈｒ２内の燃料が、吐出ポートＰ２からチェックバルブ５側へ吐出される。
［６］第２減圧行程（図１２）
第２減圧行程においては、以下のように燃料の吸入／吐出が行われる。
【００８６】
第１低圧室Ｌｒ１内へは、フィードポンプ３により圧送された燃料が吸入ポートＰ１から流入する。
第１高圧室Ｈｒ１内へは、フィードポンプ３により圧送された燃料が吸入ポートＰ１から流入する。
【００８７】
第２低圧室Ｌｒ２内の燃料が、還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
第２高圧室Ｈｒ２内の燃料が、還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
【００８８】
次に、上記各行程に対応する図（図７〜図１２）を参照して、各行程の詳細について説明する。
以降では、各圧力室内の圧力を次のように示す。
［ａ］第１低圧室Ｌｒ１内の圧力を第１低圧室圧力ＰＬｒ１。
［ｂ］第１高圧室Ｈｒ１内の圧力を第１高圧室圧力ＰＨｒ１。
［ｃ］第２低圧室Ｌｒ２内の圧力を第２低圧室圧力ＰＬｒ２。
［ｄ］第２高圧室Ｈｒ２内の圧力を第２高圧室圧力ＰＨｒ２。
【００８９】
以降では、各ロータの回転速度を次のように示す。
［ａ］駆動ロータ１４の回転速度を駆動ロータ回転速度Ｖｒ１。
［ｂ］従動ロータ１５の回転速度を従動ロータ回転速度Ｖｒ２。
【００９０】
［１］第１移送行程（図７）
各圧力室と各ポートとの接続状態を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１は、いずれのポートとも接続していない状態に維持される。
【００９１】
第１高圧室Ｈｒ１は、いずれのポートとも接続していない状態に維持される。
第２低圧室Ｌｒ２は、いずれのポートとも接続していない状態に維持される。
第２高圧室Ｈｒ２は、いずれのポートとも接続していない状態に維持される。
【００９２】
各圧力室における燃料の流通態様を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１には、第１低圧室Ｌｒ１における最大容量の燃料が滞留している。
【００９３】
第１高圧室Ｈｒ１には、第１高圧室Ｈｒ１における最大容量の燃料が滞留している。
第２低圧室Ｌｒ２には、第２低圧室Ｌｒ２における最小容量の燃料が滞留している。
【００９４】
第２高圧室Ｈｒ２には、第２高圧室Ｈｒ２における最小容量の燃料が滞留している。
各圧力室の容量を以下に示す。
【００９５】
第１低圧室Ｌｒ１の容量は、最大の状態に維持される。
第１高圧室Ｈｒ１の容量は、最大の状態に維持される。
第２低圧室Ｌｒ２の容量は、最小の状態に維持される。
【００９６】
第２高圧室Ｈｒ２の容量は、最小の状態に維持される。
各圧力室の圧力を以下に示す。
第１低圧室圧力ＰＬｒ１は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【００９７】
これは、前回の行程（第２減圧行程）において、第１低圧室Ｌｒ１が吸入ポートＰ１と接続されていたことによる。
第１高圧室圧力ＰＨｒ１は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【００９８】
これは、前回の行程（第２減圧行程）において、第１高圧室Ｈｒ１が吸入ポートＰ１と接続されていたことによる。
第２低圧室圧力ＰＬｒ２は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
【００９９】
これは、前回の行程（第２減圧行程）において、第２低圧室Ｌｒ２が還流ポートＰ３と接続されていたことによる。
第２高圧室圧力ＰＨｒ２は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
【０１００】
これは、前回の行程（第２減圧行程）において、第２高圧室Ｈｒ２が還流ポートＰ３と接続されていたことによる。
駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の回転態様を以下に示す。
【０１０１】
駆動ロータ回転速度Ｖｒ１は、ドライブシャフト１６の回転速度に応じた大きさとなる。
従動ロータ回転速度Ｖｒ２は、駆動ロータ回転速度Ｖｒ１と等しい大きさとなる。
【０１０２】
即ち、第１移送行程においては、駆動ロータ１４と従動ロータ１５とが等速回転の状態にある。
これは、各圧力室の容量が一定に維持されていることによる。
【０１０３】
［２］第１加圧行程（図８）
各圧力室と各ポートとの接続状態を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１は、還流ポートＰ３と接続された状態に維持される。
【０１０４】
第１高圧室Ｈｒ１は、吐出ポートＰ２と接続された状態に維持される。
第２低圧室Ｌｒ２は、吸入ポートＰ１と接続された状態に維持される。
第２高圧室Ｈｒ２は、吸入ポートＰ１と接続された状態に維持される。
【０１０５】
各圧力室における燃料の流通態様を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１においては、燃料が還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
【０１０６】
第１高圧室Ｈｒ１においては、燃料が吐出ポートＰ２からチェックバルブ５側へ吐出される。
第２低圧室Ｌｒ２へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
【０１０７】
第２高圧室Ｈｒ２へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
各圧力室の容量を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１の容量は、燃料の吐出量に応じて減少する。
【０１０８】
第１高圧室Ｈｒ１の容量は、燃料の吐出量に応じて減少する。
第２低圧室Ｌｒ２の容量は、燃料の流入量に応じて増大する。
第２高圧室Ｈｒ２の容量は、燃料の流入量に応じて増大する。
【０１０９】
各圧力室の圧力を以下に示す。
第１低圧室圧力ＰＬｒ１は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
これは、第１低圧室Ｌｒ１が、還流ポートＰ３と接続されていることによる。
【０１１０】
第１高圧室圧力ＰＨｒ１は、フィード圧力Ｐｆｄから開弁圧力Ｐｖｏまで昇圧される。
第１高圧室圧力ＰＨｒ１の昇圧態様の詳細については後述する。
【０１１１】
第２低圧室圧力ＰＬｒ２は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
これは、第２低圧室Ｌｒ２が、吸入ポートＰ１と接続されていることによる。
第２高圧室圧力ＰＨｒ２は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【０１１２】
これは、第２高圧室Ｈｒ２が、吸入ポートＰ１と接続されていることによる。
駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の回転態様を以下に示す。
駆動ロータ回転速度Ｖｒ１は、ドライブシャフト１６の回転速度に応じた大きさとなる。
【０１１３】
従動ロータ回転速度Ｖｒ２は、駆動ロータ回転速度Ｖｒ１よりも低い回転速度となる。
即ち、第１加圧行程においては、従動ロータ１５が第１移送行程のときよりも減速した状態となる。
【０１１４】
これについては、第１高圧室圧力ＰＨｒ１の昇圧態様とともに後述する。
［３］第１減圧行程（図９）
各圧力室と各ポートとの接続状態を以下に示す。
【０１１５】
第１低圧室Ｌｒ１は、還流ポートＰ３と接続された状態に維持される。
第１高圧室Ｈｒ１は、還流ポートＰ３と接続された状態に維持される。
第２低圧室Ｌｒ２は、吸入ポートＰ１と接続された状態に維持される。
【０１１６】
第２高圧室Ｈｒ２は、吸入ポートＰ１と接続された状態に維持される。
各圧力室における燃料の流通態様を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１においては、燃料が還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
【０１１７】
第１高圧室Ｈｒ１においては、燃料が還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
第２低圧室Ｌｒ２へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
【０１１８】
第２高圧室Ｈｒ２へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
各圧力室の容量を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１の容量は、燃料の吐出量に応じて減少する。
【０１１９】
第１高圧室Ｈｒ１の容量は、燃料の吐出量に応じて減少する。
第２低圧室Ｌｒ２の容量は、燃料の流入量に応じて増大する。
第２高圧室Ｈｒ２の容量は、燃料の流入量に応じて増大する。
【０１２０】
各圧力室の圧力を以下に示す。
第１低圧室圧力ＰＬｒ１は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
これは、第１低圧室Ｌｒ１が、還流ポートＰ３と接続されていることによる。
【０１２１】
第１高圧室圧力ＰＨｒ１は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
これは、第１高圧室Ｈｒ１が、還流ポートＰ３と接続されていることによる。
第２低圧室圧力ＰＬｒ２は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【０１２２】
これは、第２低圧室Ｌｒ２が、吸入ポートＰ１と接続されていることによる。
第２高圧室圧力ＰＨｒ２は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
これは、第２高圧室Ｈｒ２が、吸入ポートＰ１と接続されていることによる。
【０１２３】
駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の回転態様を以下に示す。
駆動ロータ回転速度Ｖｒ１は、ドライブシャフト１６の回転速度に応じた大きさとなる。
【０１２４】
従動ロータ回転速度Ｖｒ２は、駆動ロータ回転速度Ｖｒ１よりも低い回転速度となる。
この状態は、第１低圧室Ｌｒ１及び第１高圧室Ｈｒ１が最小容量になるとともに第２低圧室Ｌｒ２及び第２高圧室Ｈｒ２が最大容量となるまで、即ち次の第２移送行程まで継続される。
【０１２５】
［４］第２移送行程（図１０）
各圧力室と各ポートとの接続状態を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１は、いずれのポートとも接続していない状態に維持される。
【０１２６】
第１高圧室Ｈｒ１は、いずれのポートとも接続していない状態に維持される。
第２低圧室Ｌｒ２は、いずれのポートとも接続していない状態に維持される。
第２高圧室Ｈｒ２は、いずれのポートとも接続していない状態に維持される。
【０１２７】
各圧力室における燃料の流通態様を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１には、第１低圧室Ｌｒ１における最小容量の燃料が滞留している。
【０１２８】
第１高圧室Ｈｒ１には、第１高圧室Ｈｒ１における最小容量の燃料が滞留している。
第２低圧室Ｌｒ２には、第２低圧室Ｌｒ２における最大容量の燃料が滞留している。
【０１２９】
第２高圧室Ｈｒ２には、第２高圧室Ｈｒ２における最大容量の燃料が滞留している。
各圧力室の容量を以下に示す。
【０１３０】
第１低圧室Ｌｒ１の容量は、最小の状態に維持される。
第１高圧室Ｈｒ１の容量は、最小の状態に維持される。
第２低圧室Ｌｒ２の容量は、最大の状態に維持される。
【０１３１】
第２高圧室Ｈｒ２の容量は、最大の状態に維持される。
各圧力室の圧力を以下に示す。
第１低圧室圧力ＰＬｒ１は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
【０１３２】
これは、前回の行程（第１減圧行程）において、第１低圧室Ｌｒ１が還流ポートＰ３と接続されていたことによる。
第１高圧室圧力ＰＨｒ１は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
【０１３３】
これは、前回の行程（第１減圧行程）において、第１高圧室Ｈｒ１が還流ポートＰ３と接続されていたことによる。
第２低圧室圧力ＰＬｒ２は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【０１３４】
これは、前回の行程（第１減圧行程）において、第２低圧室Ｌｒ２が吸入ポートＰ１と接続されていたことによる。
第２高圧室圧力ＰＨｒ２は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【０１３５】
これは、前回の行程（第１減圧行程）において、第２高圧室Ｈｒ２が吸入ポートＰ１と接続されていたことによる。
駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の回転態様を以下に示す。
【０１３６】
駆動ロータ回転速度Ｖｒ１は、ドライブシャフト１６の回転速度に応じた大きさとなる。
従動ロータ回転速度Ｖｒ２は、駆動ロータ回転速度Ｖｒ１と等しい大きさとなる。
【０１３７】
即ち、第２移送行程においては、駆動ロータ１４と従動ロータ１５とが等速回転の状態にある。
これは、各圧力室の容量が一定に維持されていることによる。
【０１３８】
［５］第２加圧行程（図１１）
各圧力室と各ポートとの接続状態を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１は、吸入ポートＰ１と接続された状態に維持される。
【０１３９】
第１高圧室Ｈｒ１は、吸入ポートＰ１と接続された状態に維持される。
第２低圧室Ｌｒ２は、還流ポートＰ３と接続された状態に維持される。
第２高圧室Ｈｒ２は、吐出ポートＰ２と接続された状態に維持される。
【０１４０】
各圧力室における燃料の流通態様を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
第１高圧室Ｈｒ１へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
【０１４１】
第２低圧室Ｌｒ２においては、燃料が還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
第２高圧室Ｈｒ２においては、燃料が吐出ポートＰ２からチェックバルブ５側へ吐出される。
【０１４２】
各圧力室の容量を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１の容量は、燃料の流入量に応じて増大する。
第１高圧室Ｈｒ１の容量は、燃料の流入量に応じて増大する。
【０１４３】
第２低圧室Ｌｒ２の容量は、燃料の吐出量に応じて減少する。
第２高圧室Ｈｒ２の容量は、燃料の吐出量に応じて減少する。
各圧力室の圧力を以下に示す。
【０１４４】
第１低圧室圧力ＰＬｒ１は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
これは、第１低圧室Ｌｒ１が、吸入ポートＰ１と接続されていることによる。
第１高圧室圧力ＰＨｒ１は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【０１４５】
これは、第１高圧室Ｈｒ１が、吸入ポートＰ１と接続されていることによる。
第２低圧室圧力ＰＬｒ２は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
これは、第２低圧室Ｌｒ２が、還流ポートＰ３と接続されていることによる。
【０１４６】
第２高圧室圧力ＰＨｒ２は、フィード圧力Ｐｆｄから開弁圧力Ｐｖｏまで昇圧される。
第２高圧室圧力ＰＨｒ２の昇圧態様の詳細については後述する。
【０１４７】
駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の回転態様を以下に示す。
駆動ロータ回転速度Ｖｒ１は、ドライブシャフト１６の回転速度に応じた大きさとなる。
【０１４８】
従動ロータ回転速度Ｖｒ２は、駆動ロータ回転速度Ｖｒ１よりも高い回転速度となる。
即ち、第２加圧行程においては、従動ロータ１５が第２移送行程のときよりも加速した状態となる。
【０１４９】
これについては、第２高圧室圧力ＰＨｒ２の昇圧態様とともに後述する。
［６］第２減圧行程（図１２）
各圧力室と各ポートとの接続状態を以下に示す。
【０１５０】
第１低圧室Ｌｒ１は、吸入ポートＰ１と接続された状態に維持される。
第１高圧室Ｈｒ１は、吸入ポートＰ１と接続された状態に維持される。
第２低圧室Ｌｒ２は、還流ポートＰ３と接続された状態に維持される。
【０１５１】
第２高圧室Ｈｒ２は、還流ポートＰ３と接続された状態に維持される。
各圧力室における燃料の流通態様を以下に示す。
第１低圧室Ｌｒ１へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
【０１５２】
第１高圧室Ｈｒ１へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
第２低圧室Ｌｒ２においては、燃料が還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
【０１５３】
第２高圧室Ｈｒ２においては、燃料が還流ポートＰ３から燃料タンク２側へ吐出される。
各圧力室の容量を以下に示す。
【０１５４】
第１低圧室Ｌｒ１の容量は、燃料の流入量に応じて増大する。
第１高圧室Ｈｒ１の容量は、燃料の流入量に応じて増大する。
第２低圧室Ｌｒ２の容量は、燃料の吐出量に応じて減少する。
【０１５５】
第２高圧室Ｈｒ２の容量は、燃料の吐出量に応じて減少する。
各圧力室の圧力を以下に示す。
第１低圧室圧力ＰＬｒ１は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【０１５６】
これは、第１低圧室Ｌｒ１が、吸入ポートＰ１と接続されていることによる。
第１高圧室圧力ＰＨｒ１は、フィード圧力Ｐｆｄに相当する。
これは、第１高圧室Ｈｒ１が、吸入ポートＰ１と接続されていることによる。
【０１５７】
第２低圧室圧力ＰＬｒ２は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
これは、第２低圧室Ｌｒ２が、還流ポートＰ３と接続されていることによる。
第２高圧室圧力ＰＨｒ２は、タンク圧力Ｐｔｋに相当する。
【０１５８】
これは、第２高圧室Ｈｒ２が、還流ポートＰ３と接続されていることによる。
駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の回転態様を以下に示す。
駆動ロータ回転速度Ｖｒ１は、ドライブシャフト１６の回転速度に応じた大きさとなる。
【０１５９】
従動ロータ回転速度Ｖｒ２は、駆動ロータ回転速度Ｖｒ１よりも高い回転速度となる。
この状態は、第１低圧室Ｌｒ１及び第１高圧室Ｈｒ１が最大容量になるとともに第２低圧室Ｌｒ２及び第２高圧室Ｈｒ２が最小容量となるまで、即ち次の第１移送行程まで継続される。
【０１６０】
〔加圧行程における燃料の加圧態様〕
次に、上記各加圧行程における燃料の加圧態様について説明する。
以降では、各ロータ１４，１５の各面の面積を次のように示す。
［ａ］駆動ロータ外周側前面１４Ｆｏ、駆動ロータ外周側後面１４Ｂｏ、従動ロータ外周側前面１５Ｆｏ、及び従動ロータ外周側後面１５Ｂｏの面積を外周側面積Ｓｏ。
［ｂ］駆動ロータ内周側前面１４Ｆｉ、駆動ロータ内周側後面１４Ｂｉ、従動ロータ内周側前面１５Ｆｉ、及び従動ロータ内周側後面１５Ｂｉの面積を内周側面積Ｓｉ。
【０１６１】
以降では、各ロータ１４，１５の回転中心（ドライブシャフト１６の中心軸）から上記各面の径方向の中心までの長さを次のように示す。
［ａ］回転中心から駆動ロータ外周側前面１４Ｆｏ、駆動ロータ外周側後面１４Ｂｏ、従動ロータ外周側前面１５Ｆｏ、及び従動ロータ外周側後面１５Ｂｏの径方向の中心までの長さを外周側半径Ｌｏ。
［ｂ］回転中心から駆動ロータ内周側前面１４Ｆｉ、駆動ロータ内周側後面１４Ｂｉ、従動ロータ内周側前面１５Ｆｉ、及び従動ロータ内周側後面１５Ｂｉの径方向の中心までの長さを内周側半径Ｌｉ。
【０１６２】
以降では、各ロータ１４，１５に対する回転の方向を次のように示す。
［ａ］駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の回転方向を正転方向。
［ｂ］正転方向とは反対の回転方向を逆転方向。
【０１６３】
〔Ａ〕「第１加圧行程における圧力の昇圧」
図１３を参照して、第１加圧行程（図８）における高圧圧力室内の燃料の加圧態様について説明する。
【０１６４】
なお、図１３においては関連する符号のみを適宜示し、それ以外については省略している。
一点鎖線は、半径の長さが外周側半径Ｌｏに相当する円を示す。
【０１６５】
二点鎖線は、半径の長さが内周側半径Ｌｉに相当する円を示す。
第１加圧行程においては、次の態様をもって燃料が流通する。
第１低圧室Ｌｒ１内の燃料は、還流ポートＰ３から吐出されて燃料タンク２へ還流される。
【０１６６】
第１高圧室Ｈｒ１内の燃料は、吐出ポートＰ２から吐出されて第５燃料通路Ｒ５内に滞留する。
第２低圧室Ｌｒ２内へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
【０１６７】
第２高圧室Ｈｒ２内へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
これにより、各圧力室の圧力は次のように変化する。
第１低圧室圧力ＰＬｒ１は、フィード圧力Ｐｆｄからタンク圧力Ｐｔｋまで下降する。
【０１６８】
第２低圧室圧力ＰＬｒ２は、タンク圧力Ｐｔｋからフィード圧力Ｐｆｄまで上昇する。
第２高圧室圧力ＰＨｒ２は、タンク圧力Ｐｔｋからフィード圧力Ｐｆｄまで上昇する。
【０１６９】
このとき、従動ロータ前面１５Ｆ及び従動ロータ後面１５Ｂに対しては次の各トルクが作用する。
従動ロータ前面１５Ｆには、従動ロータ１５を逆転方向に押圧するトルク（吸入側拡張力Ｔｉ）が作用する。
【０１７０】
従動ロータ後面１５Ｂには、従動ロータ１５を正転方向に押圧するトルク（吐出側拡張力Ｔｏ）が作用する。
［吸入側拡張力］
「吸入側拡張力Ｔｉ」は、「従動ロータ外周側前面１５Ｆｏに作用するトルク（吸入側低圧室拡張力ＴＬｒ２）」と「従動ロータ内周側前面１５Ｆｉに作用するトルク（吸入側高圧室拡張力ＴＨｒ２）」とを加算した値となる。即ち、下記計算式
Ｔｉ＝ＴＬｒ２＋ＴＨｒ２
により表される。
【０１７１】
「吸入側低圧室拡張力ＴＬｒ２」は、「第２低圧室圧力ＰＬｒ２」と「第２低圧室Ｌｒ２の受圧面積（外周側面積Ｓｏ）」と「回転中心から従動ロータ外周側前面１５Ｆｏの中心までの長さ（外周側半径Ｌｏ）」とを乗算した値となる。即ち、下記計算式
ＴＬｒ２＝ＰＬｒ２×Ｓｏ×Ｌｏ
により表される。
【０１７２】
「吸入側高圧室拡張力ＴＨｒ２」は、「第２高圧室圧力ＰＨｒ２」と「第２高圧室Ｈｒ２の受圧面積（内周側面積Ｓｉ）」と「回転中心から従動ロータ内周側前面１５Ｆｉの中心までの長さ（内周側半径Ｌｉ）」とを乗算した値となる。即ち、下記計算式
ＴＨｒ２＝ＰＨｒ２×Ｓｉ×Ｌｉ
により表される。
【０１７３】
上記各計算式から、「吸入側拡張力Ｔｉ」は下記計算式
Ｔｉ＝（ＰＬｒ２×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（ＰＨｒ２×Ｓｉ×Ｌｉ）
により表される。
【０１７４】
［吐出側拡張力］
「吐出側拡張力Ｔｏ」は、「従動ロータ外周側後面１５Ｂｏに作用するトルク（吐出側低圧室拡張力ＴＬｒ１）」と「従動ロータ内周側後面１５Ｂｉに作用するトルク（吐出側高圧室拡張力ＴＨｒ１）」とを加算した値となる。即ち、下記計算式
Ｔｏ＝ＴＬｒ１＋ＴＨｒ１
により表される。
【０１７５】
「吐出側低圧室拡張力ＴＬｒ１」は、「第１低圧室圧力ＰＬｒ１」と「第１低圧室Ｌｒ１の受圧面積（外周側面積Ｓｏ）」と「回転中心から従動ロータ外周側後面１５Ｂｏの中心までの長さ（外周側半径Ｌｏ）」とを乗算した値となる。即ち、下記計算式
ＴＬｒ１＝ＰＬｒ１×Ｓｏ×Ｌｏ
により表される。
【０１７６】
「吐出側高圧室拡張力ＴＨｒ１」は、「第１高圧室圧力ＰＨｒ１」と「第１高圧室Ｈｒ１の受圧面積（内周側面積Ｓｉ）」と「回転中心から従動ロータ内周側後面１５Ｂｉの中心までの長さ（内周側半径Ｌｉ）」とを乗算した値となる。即ち、下記計算式
ＴＨｒ１＝ＰＨｒ１×Ｓｉ×Ｌｉ
により表される。
【０１７７】
上記各計算式から、「吐出側拡張力Ｔｏ」は下記計算式
Ｔｏ＝（ＰＬｒ１×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（ＰＨｒ１×Ｓｉ×Ｌｉ）
により表される。
【０１７８】
上記各計算式により、第１加圧行程における「吸入側拡張力Ｔｉ」及び「吐出側拡張力Ｔｏ」の大きさは次のように示される。
第２低圧室圧力ＰＬｒ２及び第２高圧室圧力ＰＨｒ２がフィード圧力Ｐｆｄと等しいため、「吸入側拡張力Ｔｉ」の大きさは
Ｔｉ＝（Ｐｆｄ×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（Ｐｆｄ×Ｓｉ×Ｌｉ）
となる。
【０１７９】
第１低圧室圧力ＰＬｒ１がタンク圧力Ｐｔｋと等しいため、「吐出側拡張力Ｔｏ」の大きさは
Ｔｏ＝（Ｐｔｋ×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（ＰＨｒ１×Ｓｉ×Ｌｉ）
となる。なお、第１加圧行程の開始時、第１高圧室圧力ＰＨｒ１はフィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【０１８０】
このように、第１加圧行程においては、「吸入側拡張力Ｔｉ」が「吐出側拡張力Ｔｏ」を上回った状態となる。即ち、従動ロータ１５を逆転方向に押圧するトルクが従動ロータ１５を正転方向に押圧するトルクを上回った状態となる。
【０１８１】
これにより、第１高圧室Ｈｒ１内の燃料が以下の態様をもって加圧される。
［ａ］従動ロータ１５に負の加速度が作用し、従動ロータ回転速度Ｖｒ２が駆動ロータ回転速度Ｖｒ１を下回る。
［ｂ］駆動ロータ１４と従動ロータ１５との回転速度差により、第１高圧室Ｈｒ１内の燃料が駆動ロータ内周側前面１４Ｆｉと従動ロータ内周側後面１５Ｂｉとを通じて加圧される。
［ｃ］燃料の加圧により第１高圧室圧力ＰＨｒ１が開弁圧力Ｐｖｏまで昇圧されたとき、チェックバルブ５が開弁して開弁圧力Ｐｖｏの燃料がコモンレールＣｒへ供給される。
【０１８２】
［第１高圧室圧力の昇圧量］
第１高圧室圧力ＰＨｒ１の昇圧量（フィード圧力Ｐｆｄからの上昇量）について説明する。
【０１８３】
「吸入側拡張力Ｔｉ」及び「吐出側拡張力Ｔｏ」を示す下記各計算式
Ｔｉ＝（Ｐｆｄ×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（Ｐｆｄ×Ｓｉ×Ｌｉ）
Ｔｏ＝（Ｐｔｋ×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（ＰＨｒ１×Ｓｉ×Ｌｉ）
から、第１高圧室圧力ＰＨｒ１は下記計算式
ＰＨｒ１＝｛Ｐｆｄ×（Ｓｏ×Ｌｏ）／（Ｓｉ×Ｌｉ）｝＋Ｐｆｄ−Ｐｔｋ
により表される。
【０１８４】
フィードポンプ３による燃料の加圧分をフィード加圧力△Ｐｆｄとすると、フィード圧力Ｐｆｄは下記計算式
Ｐｆｄ＝Ｐｔｋ＋△Ｐｆｄ
により表される。
【０１８５】
これを第１高圧室圧力ＰＨｒ１を示す上記計算式に適用すると、第１高圧室圧力ＰＨｒ１は下記計算式
ＰＨｒ１＝｛Ｐｆｄ×（Ｓｏ×Ｌｏ／（Ｓｉ×Ｌｉ））＋△Ｐｆｄ
により表される。なお、第１高圧室圧力ＰＨｒ１の上限値は開弁圧力Ｐｖｏとなる。
【０１８６】
上記計算式にて示されるように、第１高圧室圧力ＰＨｒ１の昇圧量は、外周側半径Ｌｏと内周側半径Ｌｉとの比率（外周側面積Ｓｏと内周側面積Ｓｉとの比率）の変更を通じて設定することができる。
【０１８７】
〔Ｂ〕「第２加圧行程における圧力の昇圧」
図１４を参照して、第２加圧行程（図１１）における高圧圧力室内の燃料の加圧態様について説明する。
【０１８８】
なお、図１４においては関連する符号のみを適宜示し、それ以外については省略している。
一点鎖線は、半径の長さが外周側半径Ｌｏに相当する円を示す。
【０１８９】
二点鎖線は、半径の長さが内周側半径Ｌｉに相当する円を示す。
第２加圧行程においては、次の態様をもって燃料が流通する。
第１低圧室Ｌｒ１内へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
【０１９０】
第１高圧室Ｈｒ１内へは、吸入ポートＰ１から燃料が流入する。
第２低圧室Ｌｒ２内の燃料は、還流ポートＰ３から吐出されて燃料タンク２へ還流される。
【０１９１】
第２高圧室Ｈｒ２内の燃料は、吐出ポートＰ２から吐出されて第５燃料通路Ｒ５内に滞留する。
これにより、各圧力室の圧力は次のように変化する。
【０１９２】
第１低圧室圧力ＰＬｒ１は、タンク圧力Ｐｔｋからフィード圧力Ｐｆｄまで上昇する。
第１高圧室圧力ＰＨｒ１は、タンク圧力Ｐｔｋからフィード圧力Ｐｆｄまで上昇する。
【０１９３】
第２低圧室圧力ＰＬｒ２は、フィード圧力Ｐｆｄからタンク圧力Ｐｔｋまで下降する。
このとき、従動ロータ前面１５Ｆ及び従動ロータ後面１５Ｂに対しては次の各トルクが作用する。
【０１９４】
従動ロータ前面１５Ｆには、従動ロータ１５を逆転方向に押圧するトルク（吐出側拡張力Ｔｏ）が作用する。
従動ロータ後面１５Ｂには、従動ロータ１５を正転方向に押圧するトルク（吸入側拡張力Ｔｉ）が作用する。
【０１９５】
［吐出側拡張力］
「吐出側拡張力Ｔｏ」は、「従動ロータ外周側前面１５Ｆｏに作用するトルク（吐出側低圧室拡張力ＴＬｒ２）」と「従動ロータ内周側前面１５Ｆｉに作用するトルク（吐出側高圧室拡張力ＴＨｒ２）」とを加算した値となる。即ち、下記計算式
Ｔｏ＝ＴＬｒ２＋ＴＨｒ２
により表される。
【０１９６】
「吐出側低圧室拡張力ＴＬｒ２」は、「第２低圧室圧力ＰＬｒ２」と「第２低圧室Ｌｒ２の受圧面積（外周側面積Ｓｏ）」と「回転中心から従動ロータ外周側前面１５Ｆｏの中心までの長さ（外周側半径Ｌｏ）」とを乗算した値となる。即ち、下記計算式
ＴＬｒ２＝ＰＬｒ２×Ｓｏ×Ｌｏ
により表される。
【０１９７】
「吐出側高圧室拡張力ＴＨｒ２」は、「第２高圧室圧力ＰＨｒ２」と「第２高圧室Ｈｒ２の受圧面積（内周側面積Ｓｉ）」と「回転中心から従動ロータ内周側前面１５Ｆｉの中心までの長さ（内周側半径Ｌｉ）」とを乗算した値となる。即ち、下記計算式
ＴＨｒ２＝ＰＨｒ２×Ｓｉ×Ｌｉ
により表される。
【０１９８】
上記各計算式から、「吐出側拡張力Ｔｏ」は下記計算式
Ｔｏ＝（ＰＬｒ２×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（ＰＨｒ２×Ｓｉ×Ｌｉ）
により表される。
【０１９９】
［吸入側拡張力］
「吸入側拡張力Ｔｉ」は、「従動ロータ外周側後面１５Ｂｏに作用するトルク（吸入側低圧室拡張力ＴＬｒ１）」と「従動ロータ内周側後面１５Ｂｉに作用するトルク（吸入側高圧室拡張力ＴＨｒ１）」とを加算した値となる。即ち、下記計算式
Ｔｉ＝ＴＬｒ１＋ＴＨｒ１
により表される。
【０２００】
「吸入側低圧室拡張力ＴＬｒ１」は、「第１低圧室圧力ＰＬｒ１」と「第１低圧室Ｌｒ１の受圧面積（外周側面積Ｓｏ）」と「回転中心から従動ロータ外周側後面１５Ｂｏの中心までの長さ（外周側半径Ｌｏ）」とを乗算した値となる。即ち、下記計算式
ＴＬｒ１＝ＰＬｒ１×Ｓｏ×Ｌｏ
により表される。
【０２０１】
「吸入側高圧室拡張力ＴＨｒ１」は、「第１高圧室圧力ＰＨｒ１」と「第１高圧室Ｈｒ１の受圧面積（内周側面積Ｓｉ）」と「回転中心から従動ロータ内周側後面１５Ｂｉの中心までの長さ（内周側半径Ｌｉ）」とを乗算した値となる。即ち、下記計算式
ＴＨｒ１＝ＰＨｒ１×Ｓｉ×Ｌｉ
により表される。
【０２０２】
上記各計算式から、「吸入側拡張力Ｔｉ」は下記計算式
Ｔｉ＝（ＰＬｒ１×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（ＰＨｒ１×Ｓｉ×Ｌｉ）
により表される。
【０２０３】
上記各計算式により、第２加圧行程における「吐出側拡張力Ｔｏ」及び「吸入側拡張力Ｔｉ」の大きさは次のように示される。
第２低圧室圧力ＰＬｒ２がタンク圧力Ｐｔｋと等しいため、「吐出側拡張力Ｔｏ」の大きさは
Ｔｏ＝（Ｐｔｋ×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（ＰＨｒ２×Ｓｉ×Ｌｉ）
となる。なお、第２加圧行程の開始時、第２高圧室圧力ＰＨｒ２はフィード圧力Ｐｆｄに相当する。
【０２０４】
第１低圧室圧力ＰＬｒ１及び第１高圧室圧力ＰＨｒ１がフィード圧力Ｐｆｄと等しいため、「吸入側拡張力Ｔｉ」の大きさは
Ｔｉ＝（Ｐｆｄ×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（Ｐｆｄ×Ｓｉ×Ｌｉ）
となる。
【０２０５】
このように、第２加圧行程においては、「吸入側拡張力Ｔｉ」が「吐出側拡張力Ｔｏ」を上回った状態となる。即ち、従動ロータ１５を正転方向に押圧するトルクが従動ロータ１５を逆転方向に押圧するトルクを上回った状態となる。
【０２０６】
これにより、第２高圧室Ｈｒ２内の燃料が以下の態様をもって加圧される。
［ａ］従動ロータ１５に正の加速度が作用し、従動ロータ回転速度Ｖｒ２が駆動ロータ回転速度Ｖｒ１を上回る。
［ｂ］駆動ロータ１４と従動ロータ１５との回転速度差により、第２高圧室Ｈｒ２内の燃料が従動ロータ内周側前面１５Ｆｉと駆動ロータ内周側後面１４Ｂｉとを通じて加圧される。
［ｃ］燃料の加圧により第２高圧室圧力ＰＨｒ２が開弁圧力Ｐｖｏまで昇圧されたとき、チェックバルブ５が開弁して開弁圧力Ｐｖｏの燃料がコモンレールＣｒへ供給される。
【０２０７】
［第２高圧室圧力の昇圧量］
第２高圧室圧力ＰＨｒ２の昇圧量（フィード圧力Ｐｆｄからの上昇量）について説明する。
【０２０８】
「吐出側拡張力Ｔｏ」及び「吸入側拡張力Ｔｉ」を示す下記各計算式
Ｔｏ＝（Ｐｔｋ×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（ＰＨｒ２×Ｓｉ×Ｌｉ）
Ｔｉ＝（Ｐｆｄ×Ｓｏ×Ｌｏ）＋（Ｐｆｄ×Ｓｉ×Ｌｉ）
から、第２高圧室圧力ＰＨｒ２は下記計算式
ＰＨｒ２＝｛Ｐｆｄ×（Ｓｏ×Ｌｏ）／（Ｓｉ×Ｌｉ）｝＋Ｐｆｄ−Ｐｔｋ
により表される。
【０２０９】
フィードポンプ３による燃料の加圧分をフィード加圧力△Ｐｆｄとすると、フィード圧力Ｐｆｄは下記計算式
Ｐｆｄ＝Ｐｔｋ＋△Ｐｆｄ
により表される。
【０２１０】
これを第２高圧室圧力ＰＨｒ２を示す上記計算式に適用すると、第２高圧室圧力ＰＨｒ２は下記計算式
ＰＨｒ２＝｛Ｐｆｄ×（Ｓｏ×Ｌｏ／（Ｓｉ×Ｌｉ））＋△Ｐｆｄ
により表される。なお、第２高圧室圧力ＰＨｒ２の上限値は開弁圧力Ｐｖｏとなる。
【０２１１】
上記計算式にて示されるように、第２高圧室圧力ＰＨｒ２の昇圧量は、外周側半径Ｌｏと内周側半径Ｌｉとの比率（外周側面積Ｓｏと内周側面積Ｓｉとの比率）の変更を通じて設定することができる。
【０２１２】
以上詳述したように、この実施の形態にかかる回転型高圧ポンプによれば、以下に列記するような優れた効果が得られるようになる。
（１）本実施の形態では、駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の回転運動のみを通じて燃料の加圧を行うようにしている。こうした構成によれば、回転運動から往復運動への変換が不要であるため、小さい動力損失で高圧の燃料を吐出することができるようになる。
【０２１３】
（２）また、回転運動のみにより燃料の加圧を行う構成であるため、高圧燃料ポンプ１の高速化を容易に実現することができるようになる。
（３）本実施の形態では、ドライブシャフト１６を通じて、同シャフト１６と機械的に接続されている駆動ロータ１４のみを駆動するようにしている。こうした構成によれば、ドライブシャフト１６の駆動トルクの変動が抑制されるため、ポンプの駆動にともなう騒音や振動を低減することができるようになる。
【０２１４】
（４）本実施の形態では、各圧力室間の圧力差を通じて駆動ロータ１４と従動ロータ１５との回転速度差を生じさせるようにしている。こうした構成によれば、燃料を加圧する際にあってもドライブシャフト１６の駆動トルクの変動が抑制されるため、ポンプの駆動にともなう騒音や振動をより低減することができるようになる。
【０２１５】
（５）本実施の形態では、ドライブシャフト１６を回転中心として駆動ロータ１４及び従動ロータ１５を回転させるようにしている。こうした構成によれば、各ロータ１４，１５に作用するトルクが回転方向で相殺されてドライブシャフト１６へ作用する反力が低減されるため、ポンプの駆動にともなう騒音や振動をより低減することができるようになる。
【０２１６】
（６）本実施の形態では、第１ケーシング１１、第２ケーシング１２、リングケーシング１３、駆動ロータ１４、従動ロータ１５、及びドライブシャフト１６を構成要素として回転型高圧ポンプを構成するようにしている。こうした構成によれば、カム機構が必要となるプランジャポンプよりも少ない部品点数でポンプを製造することができるようになる。
【０２１７】
なお、上記実施の形態は、これを適宜変更した、例えば次のような形態として実施することもできる。
・上記実施の形態では、燃料供給系統Ｆｓに流量制御バルブ４を備える構成としたが、流量制御バルブ４を省略した構成とすることもできる。
【０２１８】
・上記実施の形態では、ディーゼルエンジンＥに搭載される機関搭載型の燃料ポンプとして本発明を実現したが、機関搭載型の燃料ポンプとしては、他に例えば筒内噴射型エンジンの燃料ポンプとして本発明を実現することもできる。
【０２１９】
・上記実施の形態では、ディーゼルエンジンＥの燃料ポンプとして本発明を実現したが、ディーゼルエンジンＥの燃料ポンプに限られずその他の高圧ポンプとして本発明を実現することもできる。
【０２２０】
・上記実施の形態では、ディーゼルエンジンＥのクランクシャフトを通じて高圧燃料ポンプ１（ドライブシャフト１６）を駆動する構成としたが、例えばエンジンのカムシャフトを通じて高圧燃料ポンプ１を駆動することもできる。
【０２２１】
・また、エンジンに限られずその他の駆動源を通じて高圧燃料ポンプ１を駆動することも可能である。
・上記実施の形態では、第１低圧室Ｌｒ１を第１高圧室Ｈｒ１よりも外周側に、第２低圧室Ｌｒ２を第２高圧室Ｈｒ２よりも外周側に形成する構成としたが、例えば次のように変更することも可能である。即ち、第１高圧室Ｈｒ１を第１低圧室Ｌｒ１よりも外周側に、第２高圧室Ｈｒ２を第２低圧室Ｌｒ２よりも外周側に形成することもできる。
【０２２２】
・上記実施の形態では、各ケーシング１１，１２，１３を図３に例示した形状に構成したが、各ケーシング１１，１２，１３の形状は上記実施の形態にて例示した形状に限られず適宜変更可能である。
【０２２３】
・上記実施の形態では、駆動ロータ１４及び従動ロータ１５を図４に例示した形状に構成したが、駆動ロータ１４及び従動ロータ１５の形状は上記実施の形態にて例示した形状に限られず適宜変更可能である。
【０２２４】
・上記実施の形態では、各ポートＰ１，Ｐ２，Ｐ３を図５に例示した形状に構成したが、各ポートＰ１，Ｐ２，Ｐ３の形状は上記実施の形態にて例示した形状に限られず適宜変更可能である。
【０２２５】
・上記実施の形態において、各圧力室の容量は燃料の昇圧量に応じて適宜変更可能である。
・上記実施の形態では、第１低圧室Ｌｒ１が第１高圧室Ｈｒ１よりも大きい容量を有する高圧燃料ポンプ１を想定したが、各圧力室に必要とされる受圧面積が確保される構成であれば、各圧力室の大きさは適宜変更可能である。
【０２２６】
・上記実施の形態では、第２低圧室Ｌｒ２が第２高圧室Ｈｒ２よりも大きい容量を有する高圧燃料ポンプ１を想定したが、各圧力室に必要とされる受圧面積が確保される構成であれば、各圧力室の大きさは適宜変更可能である。
【０２２７】
・上記実施の形態では、図２〜図５に例示した構成の高圧燃料ポンプ１として回転型高圧ポンプを実現したが、回転型高圧ポンプの構成は上記実施の形態にて例示した構成に限られるものではない。要するに、
［イ］ケーシング内に回転可能に収容されている駆動ロータ。
［ロ］駆動ロータを回転駆動するドライブシャフト。
［ハ］ケーシング内に収容されているとともにドライブシャフトを回転軸として駆動ロータに従動して回転駆動する従動ロータ。
［ニ］駆動ロータと従動ロータとの間に形成されている複数の圧力室。
［ホ］複数の圧力室と接続されて流体を流通させる複数のポート。
これら［イ］〜［ホ］の構成要素を備えた回転型高圧ポンプであれば、ポンプの構成は適宜変更可能である。
【０２２８】
・換言すると、ケーシング内に収容された駆動ロータ及び従動ロータの間に複数の圧力室を有し、ロータの径方向において対向する圧力室内の圧力差（駆動ロータの回転方向前方に形成される圧力室と駆動ロータの回転方向後方に形成される圧力室との圧力差）により流体を加圧する回転型高圧ポンプであれば、ポンプの構成としては任意の構成を採用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明にかかる回転型高圧ポンプを具体化した実施の形態について、同回転型高圧ポンプを燃料ポンプとして有するディーゼルエンジンの全体構成を模式的に示す略図。
【図２】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、ポンプの全体構成を示す斜視図。
【図３】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、ポンプの全体構成を示す分解斜視図。
【図４】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、ポンプ内の構成を示す図。
【図５】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、ポンプと各燃料通路との接続態様を示す図。
【図６】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、燃料の流通態様を示す図。
【図７】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、第１移送行程におけるポンプの動作態様を示す図。
【図８】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、第１加圧行程におけるポンプの動作態様を示す図。
【図９】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、第１減圧行程におけるポンプの動作態様を示す図。
【図１０】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、第２移送行程におけるポンプの動作態様を示す図。
【図１１】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、第２加圧行程におけるポンプの動作態様を示す図。
【図１２】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、第２減圧行程におけるポンプの動作態様を示す図。
【図１３】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、第１加圧行程における各ロータの回転状態を示す図。
【図１４】同実施の形態の回転型高圧ポンプについて、第２加圧行程における各ロータの回転状態を示す図。
【符号の説明】
Ｅ…ディーゼルエンジン、Ｅａ…エンジン本体、Ｆｉ…燃料噴射系統、Ｆｓ…燃料供給系統、ＩＮＪ…インジェクタ、Ｃｒ…コモンレール、１…高圧燃料ポンプ、２…燃料タンク、３…フィードポンプ、４…流量制御バルブ、５…チェックバルブ、Ｒ１…第１燃料通路、Ｒ２…第２燃料通路、Ｒ３…第３燃料通路、Ｒ４…第４燃料通路、Ｒ５…第５燃料通路、Ｒ６…第６燃料通路、Ｒ７…第７燃料通路、１１…第１ケーシング、１２…第２ケーシング、１３…リングケーシング、１４…駆動ロータ、１５…従動ロータ、１６…ドライブシャフト、Ｐ１…吸入ポート、Ｐ２…吐出ポート、Ｐ３…還流ポート、１１Ｄ…軸受け部、１２Ｄ…軸受け部、１３Ｒ…ロータ収容部、１４Ｆ…駆動ロータ前面、１４Ｆｏ…駆動ロータ外周側前面、１４Ｆｉ…駆動ロータ内周側前面、１４Ｂ…駆動ロータ後面、１４Ｂｏ…駆動ロータ外周側後面、１４Ｂｉ…駆動ロータ内周側後面、１５Ｆ…従動ロータ前面、１５Ｆｏ…従動ロータ外周側前面、１５Ｆｉ…従動ロータ内周側前面、１５Ｂ…従動ロータ後面、１５Ｂｏ…従動ロータ外周側後面、１５Ｂｉ…従動ロータ内周側後面、Ｌｒ１…第１低圧室、Ｈｒ１…第１高圧室、Ｌｒ２…第２低圧室、Ｈｒ２…第２高圧室。

Claims (8)

1. ケーシング内に回転可能に収容されている第１のロータと、
   前記第１のロータを回転駆動するドライブシャフトと、
   前記ケーシング内に収容されているとともに前記ドライブシャフトを回転軸として前記第１のロータに従動する第２のロータと、
   前記第１のロータと前記第２のロータとの間に形成されている複数の圧力室と、
   前記複数の圧力室と接続されて流体を流通させる複数のポートとを備えている
   ことを特徴とする回転型高圧ポンプ。
2. 請求項１記載の回転型高圧ポンプにおいて、
   前記複数のポートは、低圧ポンプにより圧送された流体を前記複数の圧力室のうちの対応する圧力室内へ流入させる吸入ポートと、前記複数の圧力室のうちの対応する圧力室内において加圧された流体を高圧部へ流出させる吐出ポートと、前記複数の圧力室のうちの対応する圧力室内の流体を低圧部へ流出させる還流ポートとから構成されている
   ことを特徴とする回転型高圧ポンプ。
3. 請求項２記載の回転型高圧ポンプにおいて、
   前記複数の圧力室は、前記第１のロータの回転方向前方に形成される前方圧力室と、前記第１のロータの回転方向後方に形成される後方圧力室とから構成されている
   ことを特徴とする回転型高圧ポンプ。
4. 請求項３記載の回転型高圧ポンプにおいて、
   前記前方圧力室は、前記ケーシング内の径方向の前記ドライブシャフト側に形成される内周側前方圧力室と、同内周側前方圧力室よりも外周に形成される外周側前方圧力室とから構成され、
   前記後方圧力室は、前記ケーシング内の径方向の前記ドライブシャフト側に形成される内周側後方圧力室と、同内周側後方圧力室よりも外周に形成される外周側後方圧力室とから構成されている
   ことを特徴とする回転型高圧ポンプ。
5. 請求項４記載の回転型高圧ポンプにおいて、
   前記内周側前方圧力室が前記外周側前方圧力室よりも小さく形成されているとともに、前記内周側後方圧力室が前記外周側後方圧力室よりも小さく形成されている
   ことを特徴とする回転型高圧ポンプ。
6. ケーシング内に回転可能に収容された第１のロータをドライブシャフトにより回転駆動する一方、前記ケーシング内に回転可能に収容された第２のロータを前記第１のロータにより従動させ、
   外部から当該回転型高圧ポンプ内へ供給された流体を前記第１のロータと前記第２のロータとの間に形成されている複数の圧力室内の圧力差により加圧する
   ことを特徴とする回転型高圧ポンプ。
7. 請求項１〜６のいずれかに記載の回転型高圧ポンプにおいて、
   当該回転型高圧ポンプをディーゼルエンジンの燃料ポンプとして実現した
   ことを特徴とする回転型高圧ポンプ。
8. 請求項１〜６のいずれかに記載の回転型高圧ポンプにおいて、
   当該回転型高圧ポンプを筒内噴射式エンジンの燃料ポンプとして実現した
   ことを特徴とする回転型高圧ポンプ。

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