JP2004316448A - 遠心送風機 - Google Patents

Abstract

【課題】遠心送風機において、ベルマウスの構造の改善によって送風音の更なる低減を実現する。
【解決手段】羽根４２の頂面４２ｃに側板４３をその前縁４２ａから後縁４２ｂに向けて下降傾斜状に取り付けた多翼羽根車４を、内壁部５ａと頂部５ｂと外壁部５ｃとからなるベルマウス５を備えたケース１内に、該ベルマウス内面と側板４３部分との間に微小隙間６をもって収容してなる遠心送風機において、微小隙間６を、ベルマウス５の径方向においてその一部領域の隙間幅をそれ以外の領域の隙間幅よりも狭小に構成する。かかる構成によれば、微小隙間６を流れる逆流空気が上記一部領域で絞られ、乱れの発生が抑制され、その結果、この逆流空気と吸込空気との干渉による送風音の発生が抑制され、遠心送風機の静粛運転性が向上する。
【選択図】 図３

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本願発明は、多翼羽根車を備えた遠心送風機に関し、さらに詳しくは遠心送風機におけるベルマウスの構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、多翼羽根車を備えた遠心送風機は、吸込口となるベルマウスを備えたケーシング内に多翼羽根車を収容し且つこれを回転駆動させる構成となっている。そして、この多翼羽根車は、回転駆動される主板にその周方向に所定間隔で多数の羽根を立設配置して構成され、該各羽根の頂面側に形成される空気取入口を上記ベルマウスに臨ましめた状態で上記ケーシング内に収容される（特許文献１参照）。
【０００３】
ところで、かかる構成の遠心送風機においては、例えば製作誤差とか組付け誤差等に拘わらずケーシング内での多翼羽根車の適正な回転を確保する必要上、上記ベルマウスの内面と上記多翼羽根車の羽根の頂面との間に微小隙間を確保している。しかし、この微小隙間は、その一方では、羽根の吸込側と吹出側との圧力差に基づく該吹出側から吸込側への空気の逆流現象を不可避的に生じさせる。そして、この逆流空気が吸込側にそのまま吹き出されて吸込口６０からの吸込空気と干渉することで該吸込空気に乱れが生じ、送風音の上昇とか送風効率の低下を招来するものであるところから、遠心送風機の性能向上という点からして好ましくないものである。従って、遠心送風機の性能向上という点からは、上記隙間はこれを、多翼羽根車の適正な回転の確保と逆流抑制による送風音低減、という相反する要求の下で適正に設定することが肝要である。
【０００４】
このような要求に応える技術の一つが特許文献１に示されている。即ち、図１７に示すように、羽根６１の頂面６１ａの外径側端部に弧状断面をもつ側板６２を、その頂部６２ｂを上記羽根６１の頂面６１ａから外側へ延出させた状態で取り付けるとともに、該側板６２の頂部６２ｂ側をベルマウス６３内に進入させている。
【０００５】
この場合、上記ベルマウス６３は、上記側板６２の形状に対応するように上記羽根６１側へ突出する弧状の外壁部６２ｂと、該外壁部６２ｂに連続し且つ上記側板６２の頂部６２ｂを覆うように多翼羽根車の軸方向外側へ突出する頂部６３ｃと、該頂部６３ｃに連続し吸込口６０の内壁を構成する内壁部６３ｄとからなり、全体として上記外壁部６３ｂから上記内壁部６３ｄまで滑らかに連続する略Ｓ字形の断面形状を備えており、上記ベルマウス６３の内面６３ａと上記側板６２の間には該内面６３ａの形状に沿って略Ｓ字形の比較的長い微小隙間６４が形成されている。また、上記微小隙間６４の隙間幅は、該微小隙間６４の全長に亙って同一で且つ製作誤差等を吸収し得る最小寸法に設定されている。
【０００６】
そして、このように上記微小隙間６４の長さを比較的長く設定するとともにその隙間幅をできるだけ小さく且つ全長に亙って同一に設定することで、該微小隙間６４を通って上記羽根６１の吹出側から吸込側へ流れる逆流空気Ａ_０の発生を抑制し、これによって送風音の低減等を図るようにしている。
【０００７】
【特許文献１】
特開平７−０２７０９７号公報（段落「０００７」，「０００８」，「００１２」〜「００１５」，「００２０」，図３）。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、このように上記微小隙間６４の幅寸法を小さく設定したとしても、遠心送風機の機能維持上この微小隙間６４はその存在が不可欠であり、該微小隙間６４が存在している限り、この微小隙間６４を通って流れる逆流空気の発生そのものを防止することは不可能である。このように、例え流量は少ないとしても、上記微小隙間６４に逆流空気が存在している限り、この逆流空気に起因して送風音が発生する。
【０００９】
即ち、第１に、上記微小隙間６４のうち、上記側板６２の頂部６２ｂと上記ベルマウス６３の内壁部６３ｄとの間の領域においては、ここを流れる逆流空気が側板６２の頂部６２ｂとの摩擦によって乱され、この乱れ空気７１が羽根６１の吸込側に吹き出されて吸込口６０からの吸込空気と干渉して送風音を発生するものである。尚、以下の説明においては、このようにベルマウス６３の内壁部６３ｄ部分において生じる空気の乱れを「内壁側乱れ」という。
【００１０】
第２に、上記微小隙間６４のうち、上記側板６２の頂部６２ｂと上記ベルマウス６３の頂部６３ｃとの間の領域においては、ここを流れる逆流空気が多翼羽根車の高速回転に伴う上記側板６２の頂部６２ｂと干渉して乱され、この乱れ空気７２が上記羽根６１の吸込側に吹き出されて吸込口６０からの吸込空気と干渉して送風音を発生するものである。尚、以下の説明においては、このようにベルマウス６３の頂部６３ｃ部分において生じる空気の乱れを「頂部側乱れ」という。
【００１１】
第３に、上記微小隙間６４のうち、上記側板６２の頂面６２ａと上記ベルマウス６３の外壁部６３ｂとの間の領域においては、ここを流れる逆流空気が高速回転する多翼羽根車側の上記側板６２の頂面６２ａとの摩擦によって乱され、この乱れ空気７３が羽根６１の吸込側に吹き出されて吸込口６０からの吸込空気と干渉して送風音を発生するものである。尚、以下の説明においては、このようにベルマウス６３の外壁部６３ｂ部分において生じる空気の乱れを「外壁側乱れ」という。
【００１２】
以上のことから、上記「内壁側乱れ」と「頂部側乱れ」及び「外壁側乱れ」をそれぞれ抑制することで送風音の更なる低減効果が得られると言えるが、このような観点からの有効な技術は未だ提案されていないのが実情である。
【００１３】
そこで本願発明は、遠心送風機において、羽根頂面側とこれに対向するベルマウス内面との間の隙間を流れる逆流空気の乱れを効果的に抑制して送風音の更なる低減を実現することを目的としてなされたものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本願発明ではかかる課題を解決するための具体的手段として次のような構成を採用している。
【００１５】
本願の第１の発明では、吸込口２を構成するベルマウス５を備えたケース１内に、多数の羽根４２，４２，・・を周方向に配置するとともに上記羽根４２，４２，・・の上記ベルマウス５に対向する頂面４２ｃに弧状断面をもつ側板４３を上記羽根４２の前縁４２ａから後縁４２ｂに向けて下降傾斜状に取り付けてなる多翼羽根車４を、該ベルマウス５の内面と上記側板４３部分との間に微小隙間６をもたせて収容してなる遠心送風機において、上記微小隙間６を、上記ベルマウス５の径方向においてその一部領域の隙間幅がそれ以外の領域の隙間幅よりも狭小となるように構成したことを特徴としている。
【００１６】
本願の第２の発明では、吸込口２を構成するベルマウス５を備えたケース１内に、多数の羽根４２，４２，・・を周方向に配置するとともに上記羽根４２，４２，・・の上記ベルマウス５に対向する頂面４２ｃを上記羽根４２の前縁４２ａから後縁４２ｂに向けて下降傾斜状に形成してなる多翼羽根車４を、該ベルマウス５の内面と上記頂面４２ｃ部分との間に微小隙間６をもたせて収容してなる遠心送風機において、上記微小隙間６を、上記ベルマウス５の径方向においてその一部領域の隙間幅がそれ以外の領域の隙間幅よりも狭小となるように構成したことを特徴としている。
【００１７】
本願の第３の発明では、上記第１又は第２の発明に係る遠心送風機において、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記内壁部５ａに対応する内壁側領域６ａとしたことを特徴としている。
【００１８】
本願の第４の発明では、上記第１又は第２の発明に係る遠心送風機において、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記頂部５ｂに対応する頂部側領域６ｂとしたことを特徴としている。
【００１９】
本願の第５の発明では、上記第１又は第２の発明に係る遠心送風機において、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記外壁部５ｃに対応する外壁側領域６ｃとしたことを特徴としている。
【００２０】
本願の第６の発明では、上記第１又は第２の発明に係る遠心送風機において、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記内壁部５ａに対応する内壁側領域６ａと上記頂部５ｂに対応する頂部側領域６ｂとしたことを特徴としている。
【００２１】
本願の第７の発明では、上記第１又は第２の発明に係る遠心送風機において、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記内壁部５ａに対応する内壁側領域６ａと上記外壁部５ｃに対応する外壁側領域６ｃとしたことを特徴としている。
【００２２】
本願の第８の発明では、上記第１又は第２の発明に係る遠心送風機において、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記頂部５ｂに対応する頂部側領域６ｂと上記外壁部５ｃに対応する外壁側領域６ｃとしたことを特徴としている。
【００２３】
【発明の効果】
本願発明ではかかる構成とすることにより次のような効果が得られる。
【００２４】
▲１▼ 本願の第１の発明に係る遠心送風機によれば、吸込口２を構成するベルマウス５を備えたケース１内に、多数の羽根４２，４２，・・を周方向に配置するとともに上記羽根４２，４２，・・の上記ベルマウス５に対向する頂面４２ｃに弧状断面をもつ側板４３を上記羽根４２の前縁４２ａから後縁４２ｂに向けて下降傾斜状に取り付けてなる多翼羽根車４を、該ベルマウス５の内面と上記側板４３部分との間に微小隙間６をもたせて収容してなる遠心送風機において、上記微小隙間６を、上記ベルマウス５の径方向においてその一部領域の隙間幅がそれ以外の領域の隙間幅よりも狭小となるように構成しているので、該一部領域においては、上記微小隙間６を通って羽根４２の吹出側から吸込側に向かって流れる逆流空気が絞られ、乱れの発生領域の広さが縮小され乱れの発生が可及的に抑制される。この結果、逆流空気が羽根４２の吸込側へ流入してこれが吸込口２からの吸込空気と干渉しても、この逆流空気の乱れそのものが小さいことから、例えば乱れの大きい逆流空気が吸込空気と干渉する場合に比して、この干渉により生じる吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ送風音の発生が抑制され、延いては遠心送風機の静粛運転性の向上が図られることになる。
【００２５】
▲２▼ 本願の第２の発明に係る遠心送風機によれば、吸込口２を構成するベルマウス５を備えたケース１内に、多数の羽根４２，４２，・・を周方向に配置するとともに上記羽根４２，４２，・・の上記ベルマウス５に対向する頂面４２ｃを上記羽根４２の前縁４２ａから後縁４２ｂに向けて下降傾斜状に形成してなる多翼羽根車４を、該ベルマウス５の内面と上記頂面４２ｃ部分との間に微小隙間６をもたせて収容してなる遠心送風機において、上記微小隙間６を、上記ベルマウス５の径方向においてその一部領域の隙間幅がそれ以外の領域の隙間幅よりも狭小となるように構成しているので、該一部領域においては、上記羽根４２の吹出側から上記微小隙間６側に流入する吹出側空気と上記羽根４２の頂面４２ｃを通って上記微小隙間６に流入する漏れ空気とが合流して該微小隙間６内を上記羽根４２の吹出側から吸込側に向かって流れる逆流空気が絞られ、乱れの発生領域の広さが縮小され乱れの発生が可及的に抑制される。この結果、逆流空気が羽根４２の吸込側へ流入してこれが吸込口２からの吸込空気と干渉しても、この逆流空気の乱れそのものが小さいことから、例えば乱れの大きい逆流空気が吸込空気と干渉する場合に比して、この干渉により生じる吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ送風音の発生が抑制され、延いては遠心送風機の静粛運転性の向上が図られることになる。
【００２６】
▲３▼ 本願の第３の発明に係る遠心送風機によれば、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記内壁部５ａに対応する内壁側領域６ａとしているので、該内壁側領域６ａにおいては逆流空気が絞られその乱れ発生領域の広さが縮小され、例えば該内壁側領域６ａの隙間幅が他の領域６ｃ，６ｂと同じである場合に生じる逆流空気の乱れ、即ち、該内壁側領域６ａを流れる逆流空気が上記側板４３の内径側端部４３ｂ、又は上記羽根４２の頂面４２ｃの内径側端部４２ｄとの摩擦によって乱される現象が可及的に抑制される。
【００２７】
この結果、この逆流空気が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【００２８】
この場合、特に上記羽根４２の頂面４２ｃ側に上記側板４３が設けられていない多翼羽根車４を備えたものにおいては、上記羽根４２の頂面４２ｃ寄り側を流れて上記微小隙間６に流入する漏れ空気が存在し、この漏れ空気によって逆流空気の乱れが助長されるという現象が生じることから、上記内壁側領域６ａの隙間幅を狭小として逆流空気の乱れを抑制することによる送風音の低減効果はより一層顕著なものとなる。
【００２９】
▲４▼ 本願の第４の発明に係る遠心送風機によれば、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記頂部５ｂに対応する頂部側領域６ｂととしているので、該頂部側領域６ｂにおいては逆流空気が絞られその乱れ発生領域の広さが縮小され、例えば該頂部側領域６ｂの隙間幅が他の領域６ｃ，６ａと同じである場合に生じる逆流空気の乱れ、即ち、該頂部側領域６ｂを流れる逆流空気が多翼羽根車の高速回転に伴う上記側板４３の内径側端部４３ｂ、又は上記羽根４２の頂面４２ｃの内径側端部４２ｄとの干渉によって乱される現象が可及的に抑制される。
【００３０】
この結果、この逆流空気が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【００３１】
この場合、特に上記羽根４２の頂面４２ｃ側に上記側板４３が設けられていない多翼羽根車４を備えたものにおいては、上記羽根４２の頂面４２ｃ寄り側を流れて上記微小隙間６に流入する漏れ空気が存在し、この漏れ空気によって逆流空気の乱れが助長されるという現象が生じることから、上記頂部側領域６ｂの隙間幅を狭小として逆流空気の乱れを抑制することによる送風音の低減効果はより一層顕著なものとなる。
【００３２】
▲５▼ 本願の第５の発明に係る遠心送風機によれば、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記外壁部５ｃに対応する外壁側領域６ｃとしているので、該外壁側領域６ｃにおいては逆流空気が絞られその乱れ発生領域の広さが縮小され、例えば該外壁側領域６ｃの隙間幅が他の領域６ｂ，６ａと同じである場合に生じる逆流空気の乱れ、即ち、該外壁側領域６ｃを流れる逆流空気が高速回転する多翼羽根車の上記側板４３の外面４３ａ、又は上記羽根４２の頂面４２ｃとの摩擦によって乱される現象が可及的に抑制される。
【００３３】
この結果、この逆流空気が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【００３４】
この場合、特に上記羽根４２の頂面４２ｃ側に上記側板４３が設けられていない多翼羽根車４を備えたものにおいては、上記羽根４２の頂面４２ｃ寄り側を流れて上記微小隙間６に流入する漏れ空気が存在し、この漏れ空気によって逆流空気の乱れが助長されるという現象が生じることから、上記外壁側領域６ｃの隙間幅を狭小として逆流空気の乱れを抑制することによる送風音の低減効果はより一層顕著なものとなる。
【００３５】
▲６▼ 本願の第６の発明に係る遠心送風機によれば、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記内壁部５ａに対応する内壁側領域６ａと上記頂部５ｂに対応する頂部側領域６ｂとしているので、上記微小隙間６の上記一部領域を、該微小隙間６のうち上記ベルマウス５の上記内壁部５ａに対応する内壁側領域６ａと上記頂部５ｂに対応する頂部側領域６ｂとしているので、該内壁側領域６ａと上記頂部側領域６ｂの双方においては逆流空気が絞られその乱れ発生領域の広さが縮小されることから、例えば該内壁側領域６ａ及び頂部側領域６ｂの隙間幅が他の領域６ｃと同じである場合に生じる逆流空気の乱れ、即ち、上記内壁側領域６ａにおいてはここを流れる逆流空気が上記側板４３の内径側端部４３ｂ、又は上記羽根４２の頂面４２ｃの内径側端部４２ｄとの摩擦によって乱される現象が、また上記頂部側領域６ｂにおいてはここを流れる逆流空気が多翼羽根車の高速回転に伴う上記側板４３の内径側端部４３ｂ、又は上記羽根４２の頂面４２ｃの内径側端部４２ｄとの干渉によって乱される現象が、それぞれ可及的に抑制されることになる。
【００３６】
この結果、この逆流空気が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【００３７】
この場合、特に上記羽根４２の頂面４２ｃ側に上記側板４３が設けられていない多翼羽根車４を備えたものにおいては、上記羽根４２の頂面４２ｃ寄り側を流れて上記微小隙間６に流入する漏れ空気が存在し、この漏れ空気によって逆流空気の乱れが助長されるという現象が生じることから、上記内壁側領域６ａと頂部側領域６ｂの隙間幅を狭小として逆流空気の乱れを抑制することによる送風音の低減効果はより一層顕著なものとなる。
【００３８】
▲７▼ 本願の第７の発明に係る遠心送風機によれば、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記内壁部５ａに対応する内壁側領域６ａと上記外壁部５ｃに対応する外壁側領域６ｃとしているので、該内壁側領域６ａと上記外壁側領域６ｃの双方においては逆流空気が絞られその乱れ発生領域の広さが縮小されることから、例えば該内壁側領域６ａ及び外壁側領域６ｃの隙間幅が他の領域６ｂと同じである場合に生じる逆流空気の乱れ、即ち、上記内壁側領域６ａにおいてはここを流れる逆流空気が上記側板４３の内径側端部４３ｂ、又は上記羽根４２の頂面４２ｃの内径側端部４２ｄとの摩擦によって乱される現象が、また上記外壁側領域６ｃにおいてはここを流れる逆流空気が高速回転する多翼羽根車の上記側板４３の外面４３ａ、又は上記羽根４２の頂面４２ｃとの摩擦によって乱される現象が、それぞれ可及的に抑制されることになる。
【００３９】
この結果、この逆流空気が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【００４０】
この場合、特に上記羽根４２の頂面４２ｃ側に上記側板４３が設けられていない多翼羽根車４を備えたものにおいては、上記羽根４２の頂面４２ｃ寄り側を流れて上記微小隙間６に流入する漏れ空気が存在し、この漏れ空気によって逆流空気の乱れが助長されるという現象が生じることから、上記内壁側領域６ａと外壁側領域６ｃの隙間幅を狭小として逆流空気の乱れを抑制することによる送風音の低減効果はより一層顕著なものとなる。
【００４１】
▲８▼ 本願の第８の発明に係る遠心送風機によれば、上記ベルマウス５を、吸込口２を構成する内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄに対向する頂部５ｂと上記側板４３の頂面４３ａ又は上記羽根４２の頂面４２ｃに対向する外壁部５ｃとを備えて構成するとともに、上記微小隙間６の上記一部領域を、上記頂部５ｂに対応する頂部側領域６ｂと上記外壁部５ｃに対応する外壁側領域６ｃとしているので、該頂部側領域６ｂと上記外壁側領域６ｃの双方においては逆流空気が絞られその乱れ発生領域の広さが縮小されることから、例えば該頂部側領域６ｂ及び外壁側領域６ｃの隙間幅が他の領域６ａと同じである場合に生じる逆流空気の乱れ、即ち、上記頂部側領域６ｂにおいてはここを流れる逆流空気が多翼羽根車の高速回転に伴う上記側板４３の内径側端部４３ｂ、又は上記羽根４２の頂面４２ｃの内径側端部４２ｄとの干渉によって乱される現象が、また上記外壁側領域６ｃにおいてはここを流れる逆流空気が高速回転する多翼羽根車の上記側板４３の外面４３ａ、又は上記羽根４２の頂面４２ｃとの摩擦によって乱される現象が、それぞれ可及的に抑制されることになる。
【００４２】
この結果、この逆流空気が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【００４３】
この場合、特に上記羽根４２の頂面４２ｃ側に上記側板４３が設けられていない多翼羽根車４を備えたものにおいては、上記羽根４２の頂面４２ｃ寄り側を流れて上記微小隙間６に流入する漏れ空気が存在し、この漏れ空気によって逆流空気の乱れが助長されるという現象が生じることから、上記内壁側領域６ａと外壁側領域６ｃの隙間幅を狭小として逆流空気の乱れを抑制することによる送風音の低減効果はより一層顕著なものとなる。
【００４４】
【発明の実施の形態】
以下、本願発明を好適な実施形態に基づいて具体的に説明する。
【００４５】
Ｉ：第１の実施形態
図１には、本願発明の第１の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_１を示している。この遠心送風機Ｚ_１は、その上面側に吸込口２を構成するベルマウス５を備えるとともにその側面に吹出口３を開口させたスクロール形態をもつケーシング１内に、モータ４４により回転駆動される多翼羽根車４を収容して構成される。
【００４６】
上記多翼羽根車４は、図１及び図２に示すように、円板状形態をもち且つその中心部にボス４７を備えた主板４１と、弧状の断面形状をもち上記主板４１の外周部４１ａ上にその周方向に所定間隔で且つ該主板４１の回転軸方向に略平行に立設配置された多数の羽根４２，４２，・・と、弧状断面の円環体で構成され上記各羽根４２，４２，・・の反主板４１側の端部に位置して後述のベルマウス５に対向する各頂面４２ｃ，４２ｃ，・・間に跨がって取り付けられた側板４３とを備えた籠状形態をもち、上記側板４３の内側空間を空気取入口４５としている。そして、この多翼羽根車４は、上記ボス４７に取り付けられたモータ４４によって回転駆動される。
【００４７】
この場合、上記多翼羽根車４の上記羽根４２は、図３に拡大図示するように、その頂面４２ｃを多翼羽根車４の径方向内側に位置する前縁４２ａ側から径方向外側に位置する後縁４２ｂ側に向けて弧状に下降傾斜する弧状面とし、この頂面４２ｃ上に上記側板４３を取り付けている。従って、上記側板４３の頂面４３ａは、内径側端部４３ｂから外径側端部４３ｃに向かって下降傾斜した状態となっている。そして、この側板４３部分をその外側から覆うようにして上記ベルマウス５が配置されている。
【００４８】
上記ベルマウス５は、平面視において環状形態をもち且つその内側空間を上記吸込口２とするものであって、該吸込口２の周壁を構成する略平面状の内壁部５ａと、該内壁部５ａの上端に連続して径外方向へ向けて弧状に延出する弧状の頂部５ｂと、該頂部５ｂの径外端に連続して径外方向へ弧状に下降傾斜する外壁部５ｃと、該外壁部５ｃの径外端に連続して側方へ平面上に延出する基部５ｄとを備えて構成される。
【００４９】
そして、上記ベルマウス５と上記多翼羽根車４とは、該ベルマウス５の内側に上記羽根４２の側板４３部分を、該ベルマウス５の内周面５ｅとの間に微小隙間６を保持して進入させた状態で（換言すれば、上記多翼羽根車４の上記空気取入口４５内に上記ベルマウス５の内壁部５ａを進入させた状態で）組付けられる。この組付状態においては、上記ベルマウス５の各部のうち、上記内壁部５ａは上記側板４３の内径側端部４３ｂに径内方向から対向し、上記頂部５ｂは上記側板４３の内径側端部４３ｂに軸方向外側から対向し、上記外壁部５ｃは上記側板４３の頂面４３ａに対向するように、これら両者の相対的な位置関係が設定されている。
【００５０】
さらに、上記ベルマウス５と上記側板４３部分との間には、上記羽根４２の吸込側と吹出側との間に跨がって径方向に延びる上記微小隙間６が形成されているが、この場合、この実施形態のものでは、上述のように上記ベルマウス５の内壁部５ａを、図１７に示す従来構造のように上記頂部５ｂの湾曲形状を延長させて弧状形状とするのではなく、これを略平面状に形成することで、該微小隙間６の各領域、即ち、上記ベルマウス５の内壁部５ａと上記側板４３の内径側端部４３ｂとの対向領域である内壁側領域６ａと、上記ベルマウス５の頂部５ｂと上記側板４３の内径側端部４３ｂとの対向領域である頂部側領域６ｂと、上記ベルマウス５の外壁部５ｃと上記側板４３の頂面４３ａとの対向領域である外壁側領域６ｃのうち、上記内壁側領域６ａの隙間幅を、これ以外の領域、即ち、上記頂部側領域６ｂ及び外壁側領域６ｃの隙間幅よりも狭小に設定している。
【００５１】
尚、上記頂部側領域６ｂと外壁側領域６ｃの隙間幅は、同一寸法に設定されているが、この隙間幅は上記ベルマウス５と上記多翼羽根車４の製作誤差とか組付誤差を吸収して該多翼羽根車４の適正な回転を維持することと、該微小隙間６を流れる逆流空気の流量を可及的に低減する、という相反する要求を比較考量して設定されたものであり、以下においてはこの隙間幅を「基準隙間幅」という。
【００５２】
以上のように構成された遠心送風機Ｚ_１においては、上記モータ４４によって上記多翼羽根車４が回転駆動されることで、図１に流線Ａで示すように、上記ベルマウス５の吸込口２から上記多翼羽根車４の上記空気取入口４５側に吸い込まれる空気は、次第に径外方向へ偏向されながら上記羽根４２，４２，・・側に流入し該各羽根４２，４２，・・において昇圧加速されたのち、上記ケーシング１のスクロール形状に沿って流れ、上記吹出口３から吹き出されるものである。
【００５３】
一方、図３に流線Ａ_０で示すように、上記ベルマウス５の内周面５ｅと上記多翼羽根車４の上記側板４３との間には上記羽根４２の吸込側と吹出側との間に跨がって径方向に延びる上記微小隙間６が形成されている。従って、上述のように上記羽根４２，４２，・・によって送風作用がなされる場合、その吸込側と吹出側との圧力差によって、上記微小隙間６を吹出側から吸込側へ向かって流れる逆流空気が生じ、しかもこの逆流空気の発生そのものは遠心送風機Ｚ_１の構造上不可避なものである。
【００５４】
ところで、この逆流空気が吸込側へ吹き出されて上記吸込口２から吸い込まれる吸込空気と干渉すると、該吸込空気に乱れが生じ、この結果、大きな送風音が発生することとなり、遠心送風機Ｚ_１の静粛運転性という点において好もしくない。これを改善すべく、上記微小隙間６の隙間幅を、上述のように上記基準隙間幅に設定して逆流空気の流量そのものを抑制し送風音の低減を図るようにしており、この実施形態の遠心送風機Ｚ_１においてもこの考えを取り入れている。
【００５５】
しかし、このような逆流空気の流量低減による送風音の抑制作用のみに着目して、例えば図１７に示す従来構造のもののように、微小隙間の隙間幅をその全長に亙って同一寸法に設定した場合には、送風音低減効果が十分に得られないものとなる。即ち、上述のように、上記微小隙間６を逆流空気が流れる場合、上記側板４３との摩擦とか干渉によって逆流空気そのものに乱れ（即ち、上述の「内壁側乱れ」，「頂部側乱れ」，「外壁側乱れ」）が生じるものであり、かかる乱れた逆流空気が吸込空気と干渉すると、該逆流空気との干渉によって生じる吸込空気の乱れは、該逆流空気の乱れが大きいほど助長され、送風音の増大を招来することになることは既述の通りである。
【００５６】
このような事情に鑑み、この実施形態の遠心送風機Ｚ_１では、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に「内壁側乱れ」を抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【００５７】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_１においては、上述のように、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_１＜Ｓ_２＝Ｓ_３＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【００５８】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０が上記内壁側領域６ａにおいて絞られることから、その乱れの発生領域の広さが縮小され、例えば該内壁側領域６ａの隙間幅が他の領域６ｂ，６ｃと同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気Ａ_０の「内壁側乱れ」、即ち、該内壁側領域６ａを流れる逆流空気Ａ_０が上記側板４３の内径側端部４３ｂとの摩擦によって乱される現象が可及的に抑制されることになる。この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気Ａ_０が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_１の静粛運転性の向上が図られることになる。
【００５９】
図１８には、従来構造のベルマウスを備えた遠心送風機の送風音特性と、本願発明の第１の実施形態に係るベルマウス５を備えた遠心送風機Ｚ_１の送風音特性とを対比可能に示している。この特性図からも、本願発明の遠心送風機Ｚ_１においては従来構造のものに比して「１ｄＢＡ」程度の送風音の低下効果が得られることが分かる。
【００６０】
尚、この図１８に示した送風音特性は、以下に説明する第２〜第１２の実施形態の遠心送風機Ｚ_２〜Ｚ_１２においても同様に得られるものと考えられる。
【００６１】
ＩＩ：第２の実施形態
図４には、本願発明の第２の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_２の要部（第１の実施形態の図３に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_２は、その基本構成を上記第１の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_１と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図４を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第１の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【００６２】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_２は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「頂部側乱れ」を抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【００６３】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_２においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_２＜Ｓ_１＝Ｓ_３＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【００６４】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０が上記頂部側領域６ｂにおいて絞られその乱れ発生領域の広さが縮小され、例えば該頂部側領域６ｂの隙間幅が他の領域６ｃ，６ａと同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気の「頂部側乱れ」、即ち、該頂部側領域６ｂを流れる逆流空気が上記多翼羽根車４の高速回転に伴う上記側板４３の内径側端部４３ｂとの干渉によって乱される現象が可及的に抑制される。この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_２の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【００６５】
ＩＩＩ：第３の実施形態
図５には、本願発明の第３の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_３の要部（第１の実施形態の図３に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_３は、その基本構成を上記第１の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_１と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図５を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第１の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【００６６】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_３は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「外壁側乱れ」を抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【００６７】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_３においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_３＜Ｓ_１＝Ｓ_２＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【００６８】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０が上記外壁側領域６ｃにおいて絞られその乱れ発生領域の広さが縮小され、例えば該外壁側領域６ｃの隙間幅が他の領域６ａ，６ｂと同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気の「外壁側乱れ」、即ち、逆流空気Ａ_０が上記外壁側領域６ｃにおいて高速回転する上記多翼羽根車４の上記側板４３の頂面４３ａとの摩擦によって乱される現象が可及的に抑制される。この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_３の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【００６９】
ＩＶ：第４の実施形態
図６には、本願発明の第４の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_４の要部（第１の実施形態の図３に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_４は、その基本構成を上記第１の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_１と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図６を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第１の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【００７０】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_４は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「内壁側乱れ」と「頂部側乱れ」の双方を同時に抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【００７１】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_４においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_１＝Ｓ_２＜Ｓ_３＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【００７２】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０は、上記内壁側領域６ａと頂部側領域６ｂの二位置においてそれぞれ絞られることから、該各領域６ａ，６ｂのそれぞれにおいてその乱れの発生領域の広さが縮小され、例えばこれら内壁側領域６ａと頂部側領域６ｂの隙間幅が内壁側領域６ａの隙間幅と同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気Ａ_０の「内壁側乱れ」と「頂部側乱れ」の双方が可及的に抑制されることになる。
【００７３】
この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気Ａ_０が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_４の静粛運転性の向上が図られることになる。
【００７４】
Ｖ：第５の実施形態
図７には、本願発明の第５の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_５の要部（第１の実施形態の図３に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_５は、その基本構成を上記第１の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_１と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図７を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第１の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【００７５】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_５は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「内壁側乱れ」と「外壁側乱れ」の双方を同時に抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【００７６】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_５においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_１＝Ｓ_３＜Ｓ_２＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【００７７】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０は、上記内壁側領域６ａと外壁側領域６ｃの二位置においてそれぞれ絞られることから、該各領域６ａ，６ｃのそれぞれにおいてその乱れの発生領域の広さが縮小され、例えばこれら内壁側領域６ａと外壁側領域６ｃの隙間幅が上記頂部側領域６ｂの隙間幅と同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気Ａ_０の「内壁側乱れ」と「外壁側乱れ」の双方が可及的に抑制されることになる。
【００７８】
この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気Ａ_０が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_５の静粛運転性の向上が図られることになる。
【００７９】
ＶＩ：第６の実施形態
図８には、本願発明の第６の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_６の要部（第１の実施形態の図３に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_６は、その基本構成を上記第１の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_１と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図８を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第１の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【００８０】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_６は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「頂部側乱れ」と「外壁側乱れ」の双方を同時に抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【００８１】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_６においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_２＝Ｓ_３＜Ｓ_１＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【００８２】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０は、上記頂部側領域６ｂと外壁側領域６ｃの二位置においてそれぞれ絞られることから、該各領域６ｂ，６ｃのそれぞれにおいてその乱れの発生領域の広さが縮小され、例えばこれら頂部側領域６ｂと外壁側領域６ｃの隙間幅が上記内壁側領域６ａの隙間幅と同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気Ａ_０の「頂部側乱れ」と「外壁側乱れ」の双方が可及的に抑制されることになる。
【００８３】
この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気Ａ_０が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_６の静粛運転性の向上が図られることになる。
【００８４】
ＶＩＩ：第７の実施形態
図９には、本願発明の第９の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_７を示している。この遠心送風機Ｚ_７は、その上面側に吸込口２を構成するベルマウス５を備えるとともにその側面に吹出口３を開口させたスクロール形態をもつケーシング１内に、モータ４４により回転駆動される多翼羽根車４を収容して構成される。
【００８５】
上記多翼羽根車４は、図９及び図１０に示すように、円板状形態をもち且つその中心部にボス４７を備えた主板４１と、弧状の断面形状をもち上記主板４１の外周部４１ａ上にその周方向に所定間隔で且つ該主板４１の回転軸方向に略平行に立設配置された多数の羽根４２，４２，・・と、円環体で構成され上記各羽根４２，４２，・・の各前縁４２ａ，４２ａ，・・の頂面４２ｃ寄り位置に跨がって取り付けられた環状側板４６備えた籠状形態をもち、上記各羽根４２，４２，・・の頂面４２ｃ寄りの内側空間を空気取入口４５としている。そして、この多翼羽根車４は、上記ボス４７に取り付けられたモータ４４によって回転駆動される。
【００８６】
この場合、上記多翼羽根車４の上記羽根４２は、図１１に拡大図示するように、反主板４１側の端部に位置して後述のベルマウス５に対向する頂面４２ｃを、多翼羽根車４の径方向内側に位置する前縁４２ａ側から径方向外側に位置する後縁４２ｂ側に向けて弧状に下降傾斜する弧状面としている。そして、この羽根４２の頂面４２ｃ部分をその外側から覆うようにして上記ベルマウス５が配置されている。
【００８７】
上記ベルマウス５は、平面視において環状形態をもち且つその内側空間を上記吸込口２とするものであって、該吸込口２の周壁を構成する略平面状の内壁部５ａと、該内壁部５ａの上端に連続して径外方向へ向けて弧状に延出する弧状の頂部５ｂと、該頂部５ｂの径外端に連続して径外方向へ弧状に下降傾斜する外壁部５ｃと、該外壁部５ｃの径外端に連続して側方へ平面上に延出する基部５ｄとを備えて構成される。
【００８８】
そして、上記ベルマウス５と上記多翼羽根車４とは、該ベルマウス５の内側に上記羽根４２の頂面４２ｃ部分を、該ベルマウス５の内周面５ｅとの間に微小隙間６を保持して進入させた状態で（換言すれば、上記多翼羽根車４の上記空気取入口４５内に上記ベルマウス５の内壁部５ａを進入させた状態で）組付けられる。この組付状態においては、上記ベルマウス５の各部のうち、上記内壁部５ａは上記羽根４２の内径側端部４２ｄに径内方向から対向し、上記頂部５ｂは上記羽根４２の内径側端部４２ｄに軸方向外側から対向し、上記外壁部５ｃは上記羽根４２の頂面４２ｃに対向するように、これら両者の相対的な位置関係が設定されている。
【００８９】
さらに、上記ベルマウス５と上記羽根４２の頂面４２ｃ部分との間には、上記羽根４２の吸込側と吹出側との間に跨がって径方向に延びる上記微小隙間６が形成されているが、この場合、この実施形態のものでは、上述のように上記ベルマウス５の内壁部５ａを、図１７に示す従来構造のように上記頂部５ｂの湾曲形状を延長させて弧状形状とするのではなく、これを略平面状に形成することで、該微小隙間６の各領域、即ち、上記ベルマウス５の内壁部５ａと上記羽根４２の内径側端部４２ｄとの対向領域である内壁側領域６ａと、上記ベルマウス５の頂部５ｂと上記羽根４２の内径側端部４２ｄとの対向領域である頂部側領域６ｂと、上記ベルマウス５の外壁部５ｃと上記羽根４２の頂面４２ｃとの対向領域である外壁側領域６ｃのうち、上記内壁側領域６ａの隙間幅を、これ以外の領域、即ち、上記頂部側領域６ｂ及び外壁側領域６ｃの隙間幅よりも狭小に設定している。
【００９０】
尚、上記頂部側領域６ｂと外壁側領域６ｃの隙間幅は、同一寸法に設定されているが、この隙間幅は上記ベルマウス５と上記多翼羽根車４の製作誤差とか組付誤差を吸収して該多翼羽根車４の適正な回転を維持することと、該微小隙間６を流れる逆流空気の流量を可及的に低減する、という相反する要求を比較考量して設定されたものであり、以下においてはこの隙間幅を「基準隙間幅」という。
【００９１】
以上のように構成された遠心送風機Ｚ_７においては、上記モータ４４によって上記多翼羽根車４が回転駆動されることで、図９に流線Ａで示すように、上記ベルマウス５の吸込口２から上記多翼羽根車４の上記空気取入口４５側に吸い込まれる空気は、次第に径外方向へ偏向されながら上記羽根４２，４２，・・側に流入し該各羽根４２，４２，・・において昇圧加速されたのち、上記ケーシング１のスクロール形状に沿って流れ、上記吹出口３から吹き出されるものである。
【００９２】
一方、図１１に流線Ａ_０で示すように、上記ベルマウス５の内周面５ｅと上記多翼羽根車４の上記羽根４２の頂面４２ｃ部分との間には、該羽根４２の吸込側と吹出側との間に跨がって径方向に延びる上記微小隙間６が形成されている。従って、上述のように上記羽根４２によって送風作用がなされる場合、その吸込側と吹出側との圧力差によって、上記微小隙間６を吹出側から吸込側へ向かって流れる逆流空気が生じ、しかもこの逆流空気の発生そのものは遠心送風機Ｚ_７の構造上不可避なものである。
【００９３】
ところで、この逆流空気が吸込側へ吹き出されて上記吸込口２から吸い込まれる吸込空気と干渉すると、該吸込空気に乱れが生じ、この結果、大きな送風音が発生することとなり、遠心送風機Ｚ_７の静粛運転性という点において好もしくない。これを改善すべく、上記微小隙間６の隙間幅を、上述のように上記基準隙間幅に設定して逆流空気の流量そのものを抑制し送風音の低減を図るようにしており、この実施形態の遠心送風機Ｚ_７においてもこの考えを取り入れている。
【００９４】
しかし、このような逆流空気の流量低減による送風音の抑制作用のみに着目して、例えば図１７に示す従来構造のもののように、微小隙間の隙間幅をその全長に亙って同一寸法に設定した場合には、送風音低減効果が十分に得られないものとなる。即ち、上述のように、上記微小隙間６を逆流空気が流れる場合、上記羽根４２との摩擦とか干渉によって逆流空気そのものに乱れ（即ち、上述の「内壁側乱れ」，「頂部側乱れ」，「外壁側乱れ」）が生じるものであり、かかる乱れた逆流空気が吸込空気と干渉すると、該逆流空気との干渉によって生じる吸込空気の乱れは、該逆流空気の乱れが大きいほど助長され、送風音の増大を招来することになることは既述の通りである。
【００９５】
しかも、この遠心送風機Ｚ_７では、上記環状側板４６が上記羽根４２，４２，・・の保持機能をもつに止まり、上記吸込口２からの吸込空気を上記羽根４２の頂面４２ｃの弧状形状に沿うように案内する機能をもたないことから、上記吸込口２から上記羽根４２側に流入した後、そのまま上記微小隙間６側に流れる漏れ空気Ａ_０１が生じ、この漏れ空気Ａ_０１が上記微小隙間６を流れる逆流空気Ａ_０と干渉することで該逆流空気Ａ_０の乱れがさらに助長されると同時に、上記羽根４２の頂面４２ｃによって上記微小隙間６内を流れる逆流空気Ａ_０に掻き乱し作用が働いて該逆流空気Ａ_０の乱れがさらに助長されることから、上記問題はより深刻である。
【００９６】
このような事情に鑑み、この実施形態の遠心送風機Ｚ_７では、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に「内壁側乱れ」を抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【００９７】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_７においては、上述のように、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_１＜Ｓ_２＝Ｓ_３＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【００９８】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０が上記内壁側領域６ａにおいて絞られることから、その乱れの発生領域の広さが縮小され、例えば該内壁側領域６ａの隙間幅が他の領域６ｂ，６ｃと同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気Ａ_０の「内壁側乱れ」、即ち、該内壁側領域６ａを流れる逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の前縁４２ａの頂面４２ｃ寄り部分との摩擦によって乱される現象が可及的に抑制されることになる。この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気Ａ_０が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_７の静粛運転性の向上が図られることになる。
【００９９】
ＶＩＩＩ：第８の実施形態
図１２には、本願発明の第８の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_８の要部（第７の実施形態における図１１に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_８は、その基本構成を上記第７の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_７と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図１２を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第７の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【０１００】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_８は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「頂部側乱れ」を抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【０１０１】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_８においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_２＜Ｓ_１＝Ｓ_３＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【０１０２】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０が上記頂部側領域６ｂにおいて絞られその乱れ発生領域の広さが縮小され、例えば該頂部側領域６ｂの隙間幅が他の領域６ｃ，６ａと同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気の「頂部側乱れ」、即ち、該頂部側領域６ｂを流れる逆流空気が上記多翼羽根車４の高速回転に伴う上記羽根４２の内径側端部４２ｄとの干渉によって乱される現象が可及的に抑制される。この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_８の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【０１０３】
ＩＸ：第９の実施形態
図１３には、本願発明の第９の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_９の要部（第７の実施形態における図１１に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_９は、その基本構成を上記第７の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_７と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図１３を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第７の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【０１０４】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_９は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「外壁側乱れ」を抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【０１０５】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_９においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_３＜Ｓ_１＝Ｓ_２＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【０１０６】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０が上記外壁側領域６ｃにおいて絞られその乱れ発生領域の広さが縮小され、例えば該外壁側領域６ｃの隙間幅が他の領域６ａ，６ｂと同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気の「外壁側乱れ」、即ち、逆流空気Ａ_０が上記外壁側領域６ｃにおいて高速回転する上記多翼羽根車４の上記羽根４２の頂面４２ｃとの摩擦によって乱される現象が可及的に抑制される。この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_９の静粛運転性の更なる向上が期待できるものである。
【０１０７】
Ｘ：第１０の実施形態
図１４には、本願発明の第１０の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_１０の要部（第７の実施形態における図１１に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_１０は、その基本構成を上記第７の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_７と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図１４を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第７の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【０１０８】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_１０は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「内壁側乱れ」と「頂部側乱れ」の双方を同時に抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【０１０９】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_１０においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_１＝Ｓ_２＜Ｓ_３＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【０１１０】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０は、上記内壁側領域６ａと頂部側領域６ｂの二位置においてそれぞれ絞られることから、該各領域６ａ，６ｂのそれぞれにおいてその乱れの発生領域の広さが縮小され、例えばこれら内壁側領域６ａと頂部側領域６ｂの隙間幅が内壁側領域６ａの隙間幅と同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気Ａ_０の「内壁側乱れ」と「頂部側乱れ」の双方が可及的に抑制されることになる。
【０１１１】
この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気Ａ_０が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_１０の静粛運転性の向上が図られることになる。
【０１１２】
ＸＩ：第１１の実施形態
図１５には、本願発明の第１１の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_１１の要部（第７の実施形態における図１１に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_１１は、その基本構成を上記第７の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_７と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図１５を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第７の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【０１１３】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_１１は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「内壁側乱れ」と「外壁側乱れ」の双方を同時に抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【０１１４】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_１１においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_１＝Ｓ_３＜Ｓ_２＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【０１１５】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０は、上記内壁側領域６ａと外壁側領域６ｃの二位置においてそれぞれ絞られることから、該各領域６ａ，６ｃのそれぞれにおいてその乱れの発生領域の広さが縮小され、例えばこれら内壁側領域６ａと外壁側領域６ｃの隙間幅が上記頂部側領域６ｂの隙間幅と同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気Ａ_０の「内壁側乱れ」と「外壁側乱れ」の双方が可及的に抑制されることになる。
【０１１６】
この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気Ａ_０が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_１１の静粛運転性の向上が図られることになる。
【０１１７】
ＸＩＩ：第１２の実施形態
図１６には、本願発明の第１２の実施形態にかかる遠心送風機Ｚ_１２の要部（第７の実施形態における図１１に対応する）を示している。この遠心送風機Ｚ_１２は、その基本構成を上記第７の実施形態に係る遠心送風機Ｚ_７と同じとするものであって、これと異なる点は、上記ベルマウス５の形状と、このベルマウス５の形状に基づく上記微小隙間６の隙間幅大きさの設定である。従って、以下においては、これら相違点のみを図８を参照して説明し、それ以外の部位の構造等については第７の実施形態における該当説明を援用することでその説明を省略する。
【０１１８】
この実施形態の遠心送風機Ｚ_１２は、上記微小隙間６を流れる逆流空気の乱れのうち、特に上記「頂部側乱れ」と「外壁側乱れ」の双方を同時に抑制することで、逆流空気の乱れに起因する送風音の発生のより一層の低減を図ったものである。
【０１１９】
即ち、この実施形態の遠心送風機Ｚ_１２においては、上記微小隙間６の各領域６ａ〜６ｃの隙間幅を、内壁側領域６ａの隙間幅をＳ_１、頂部側領域６ｂの隙間幅をＳ_２、外壁側領域６ｃの隙間幅をＳ_３とした場合、「Ｓ_２＝Ｓ_３＜Ｓ_１＝基準隙間幅」となるように設定したものである。
【０１２０】
このように上記微小隙間６の隙間幅Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３を設定すると、逆流空気Ａ_０は、上記頂部側領域６ｂと外壁側領域６ｃの二位置においてそれぞれ絞られることから、該各領域６ｂ，６ｃのそれぞれにおいてその乱れの発生領域の広さが縮小され、例えばこれら頂部側領域６ｂと外壁側領域６ｃの隙間幅が上記内壁側領域６ａの隙間幅と同じである場合（即ち、「Ｓ_１＝Ｓ_２＝Ｓ_３」である場合）に生じる逆流空気Ａ_０の「頂部側乱れ」と「外壁側乱れ」の双方が可及的に抑制されることになる。
【０１２１】
この結果、この逆流空気Ａ_０が上記羽根４２の吸込側に吹き出されてこれが上記吸込口２からの吸込空気と干渉しても、該逆流空気Ａ_０が吸込空気の乱れに与える影響が少なく、該吸込空気の乱れ程度が低く抑えられ、それだけ吸込空気の乱れに起因する送風音の発生が低減され、延いては遠心送風機Ｚ_１２の静粛運転性の向上が図られることになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本願発明の第１の実施形態に係る遠心送風機の断面図である。
【図２】図１に示した遠心送風機に備えられた羽根車の斜視図である。
【図３】図１に示した遠心送風機におけるベルマウス部分の拡大図である。
【図４】本願発明の第２の実施形態に係る遠心送風機の要部（図３に相当する部分）の断面図である。
【図５】本願発明の第３の実施形態に係る遠心送風機の要部（図３に相当する部分）の断面図である。
【図６】本願発明の第４の実施形態に係る遠心送風機の要部（図３に相当する部分）の断面図である。
【図７】本願発明の第５の実施形態に係る遠心送風機の要部（図３に相当する部分）の断面図である。
【図８】本願発明の第６の実施形態に係る遠心送風機の要部（図３に相当する部分）の断面図である。
【図９】本願発明の第７の実施形態に係る遠心送風機の断面図である。
【図１０】図９に示した遠心送風機に備えられた羽根車の斜視図である。
【図１１】図９に示した遠心送風機におけるベルマウス部分の拡大図である。
【図１２】本願発明の第８の実施形態に係る遠心送風機の要部（図９に相当する部分）の断面図である。
【図１３】本願発明の第９の実施形態に係る遠心送風機の要部（図９に相当する部分）の断面図である。
【図１４】本願発明の第１０の実施形態に係る遠心送風機の要部（図９に相当する部分）の断面図である。
【図１５】本願発明の第１１の実施形態に係る遠心送風機の要部（図９に相当する部分）の断面図である。
【図１６】本願発明の第１２の実施形態に係る遠心送風機の要部（図９に相当する部分）の断面図である。
【図１７】従来の遠心送風機の要部構造を示す断面図である。
【図１８】本願発明に係る遠心送風機と従来構造の遠心送風機との送風音対比図である。
【符号の説明】
１はケース、２は吸込口、３は吹出口、４は多翼羽根車、５はベルマウス、６は微小隙間、６ｃは外壁側領域、６ｂは頂部側領域、６ａは内壁側領域、４１は主板、４２は羽根、４３は側板、４４はモータ、４５は空気取入口、４６は環状側板、Ｚ_１〜Ｚ_１２は遠心送風機である。

Claims (8)

1. 吸込口（２）を構成するベルマウス（５）を備えたケース（１）内に、多数の羽根（４２），（４２），・・を周方向に配置するとともに上記羽根（４２），（４２），・・の上記ベルマウス（５）に対向する頂面（４２ｃ）に弧状断面をもつ側板（４３）を上記羽根（４２）の前縁（４２ａ）から後縁（４２ｂ）に向けて下降傾斜状に取り付けてなる多翼羽根車（４）を、該ベルマウス（５）の内面と上記側板（４３）部分との間に微小隙間（６）をもたせて収容してなる遠心送風機であって、
   上記微小隙間（６）を、上記ベルマウス（５）の径方向においてその一部領域の隙間幅がそれ以外の領域の隙間幅よりも狭小となるように構成したことを特徴とする遠心送風機。
2. 吸込口（２）を構成するベルマウス（５）を備えたケース（１）内に、多数の羽根（４２），（４２），・・を周方向に配置するとともに上記羽根（４２），（４２），・・の上記ベルマウス（５）に対向する頂面（４２ｃ）を上記羽根（４２）の前縁（４２ａ）から後縁（４２ｂ）に向けて下降傾斜状に形成してなる多翼羽根車（４）を、該ベルマウス（５）の内面と上記頂面（４２ｃ）部分との間に微小隙間（６）をもたせて収容してなる遠心送風機であって、
   上記微小隙間（６）を、上記ベルマウス（５）の径方向においてその一部領域の隙間幅がそれ以外の領域の隙間幅よりも狭小となるように構成したことを特徴とする遠心送風機。
3. 請求項１又は２において、
   上記ベルマウス（５）が吸込口（２）を構成する内壁部（５ａ）と上記羽根（４２）の内径側端部（４２ｄ）に対向する頂部（５ｂ）と上記側板（４３）の頂面（４３ａ）又は上記羽根（４２）の頂面（４２ｃ）に対向する外壁部（５ｃ）とを備えるとともに、
   上記微小隙間（６）の上記一部領域が、上記内壁部（５ａ）に対応する内壁側領域（６ａ）であることを特徴とする遠心送風機。
4. 請求項１又は２において、
   上記ベルマウス（５）が吸込口（２）を構成する内壁部（５ａ）と上記羽根（４２）の内径側端部（４２ｄ）に対向する頂部（５ｂ）と上記側板（４３）の頂面（４３ａ）又は上記羽根（４２）の頂面（４２ｃ）に対向する外壁部（５ｃ）とを備えるとともに、
   上記微小隙間（６）の上記一部領域が、上記頂部（５ｂ）に対応する頂部側領域（６ｂ）であることを特徴とする遠心送風機。
5. 請求項１又は２において、
   上記ベルマウス（５）が吸込口（２）を構成する内壁部（５ａ）と上記羽根（４２）の内径側端部（４２ｄ）に対向する頂部（５ｂ）と上記側板（４３）の頂面（４３ａ）又は上記羽根（４２）の頂面（４２ｃ）に対向する外壁部（５ｃ）とを備えるとともに、
   上記微小隙間（６）の上記一部領域が、上記外壁部（５ｃ）に対応する外壁側領域（６ｃ）であることを特徴とする遠心送風機。
6. 請求項１又は２において、
   上記ベルマウス（５）が吸込口（２）を構成する内壁部（５ａ）と上記羽根（４２）の内径側端部（４２ｄ）に対向する頂部（５ｂ）と上記側板（４３）の頂面（４３ａ）又は上記羽根（４２）の頂面（４２ｃ）に対向する外壁部（５ｃ）とを備えるとともに、
   上記微小隙間（６）の上記一部領域が、上記内壁部（５ａ）に対応する内壁側領域（６ａ）と上記頂部（５ｂ）に対応する頂部側領域（６ｂ）であることを特徴とする遠心送風機。
7. 請求項１又は２において、
   上記ベルマウス（５）が吸込口（２）を構成する内壁部（５ａ）と上記羽根（４２）の内径側端部（４２ｄ）に対向する頂部（５ｂ）と上記側板（４３）の頂面（４３ａ）又は上記羽根（４２）の頂面（４２ｃ）に対向する外壁部（５ｃ）とを備えるとともに、
   上記微小隙間（６）の上記一部領域が、上記内壁部（５ａ）に対応する内壁側領域（６ａ）と上記外壁部（５ｃ）に対応する外壁側領域（６ｃ）であることを特徴とする遠心送風機。
8. 請求項１又は２において、
   上記ベルマウス（５）が吸込口（２）を構成する内壁部（５ａ）と上記羽根（４２）の内径側端部（４２ｄ）に対向する頂部（５ｂ）と上記側板（４３）の頂面（４３ａ）又は上記羽根（４２）の頂面（４２ｃ）に対向する外壁部（５ｃ）とを備えるとともに、
   上記微小隙間（６）の上記一部領域が、上記頂部（５ｂ）に対応する頂部側領域（６ｂ）と上記外壁部（５ｃ）に対応する外壁側領域（６ｃ）であることを特徴とする遠心送風機。

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