JP2004308442A - 遠心ファン - Google Patents
遠心ファン Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004308442A JP2004308442A JP2003099316A JP2003099316A JP2004308442A JP 2004308442 A JP2004308442 A JP 2004308442A JP 2003099316 A JP2003099316 A JP 2003099316A JP 2003099316 A JP2003099316 A JP 2003099316A JP 2004308442 A JP2004308442 A JP 2004308442A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shroud
- blade
- blades
- impeller
- centrifugal fan
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
【課題】遠心ファンにおける運転音を可及的に低減する。
【解決手段】羽根車駆動モータ２と、ハブ３１、羽根３３，３３・・・、シュラウド３２よりなり、上記羽根車駆動モータ２により回転駆動される羽根車３と、この羽根車３を回転可能に収納したファンハウジング４と、このファンハウジング４の上記シュラウド３２面側にあって、空気吸込口５を形成している空気吸込口形成プレート６とからなり、上記シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔を所定値以下に狭く形成してなる遠心ファンにおいて、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放した。
【選択図】 図２
【解決手段】羽根車駆動モータ２と、ハブ３１、羽根３３，３３・・・、シュラウド３２よりなり、上記羽根車駆動モータ２により回転駆動される羽根車３と、この羽根車３を回転可能に収納したファンハウジング４と、このファンハウジング４の上記シュラウド３２面側にあって、空気吸込口５を形成している空気吸込口形成プレート６とからなり、上記シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔を所定値以下に狭く形成してなる遠心ファンにおいて、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放した。
【選択図】 図２
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本願発明は、遠心ファン、特に偏平な遠心ファンの構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、遠心ファンでは、例えば図９および図１０に示すように、その羽根車３は、ハブ（主板）３１とシュラウド（側板）３２との間に複数枚の羽根３３，３３・・・を配設して構成されており、羽根３３，３３・・・両側からの空気流の洩れをなくすために、羽根３３，３３・・・の両側は、上記シュラウド３２およびハブ３１によって完全に閉塞されている。そして、このような構成の羽根車３が、図示のような空気吸込口５を形成する空気吸込口形成プレート６および空気吹出口４１を有するスクロール構造のファンハウジング４内に羽根車駆動モータ２のモータ軸を介して収納され、羽根車駆動モータ２によって回転駆動されると、例えば図１０の矢印のように上記空気吸込口５から吸込んだ空気を翼通路を介してファンハウジング４内の渦室内に吹出し、その後、空気吹出口４１から外部に吹き出す。
【０００３】
このようなファン構成の場合、上記ハブ３１内面部では境界層が発達する一方、上記シュラウド３２の空気吸込口５側内面部では剥離が生じる。中でも、上記シュラウド３２とファンハウジング４の空気吸込口形成プレート６との間隔を所定値以下に狭くするとともに、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下となるような偏平な構造に形成して、高静圧運転を可能にしたものでは、特にその流路幅の減少に及ぼす影響が顕著であり、例えば図１０に示すように、羽根３３の出口部における吹出気流の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなる問題がある。
【０００４】
ところで、図１１〜図１４は、以上のような構成の遠心ファンのいくつかの羽根形態において、空力音が生じる原因を説明するための羽根３３出口部の速度三角形（速度線図）を示している。
【０００５】
（１） 図１１・・・・ラジアルファンの場合
図１１中、Ｕ２は周速度、Ｗ２は相対速度、Ｃ２は実際の流速（絶対速度）、Ｗ２′は理想的な気流状態における相対速度、Ｃ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）、Ｃｍ２は実際の流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２は実際の流速（絶対速度）の周方向成分、Ｃｍ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分、β２は羽根３３の出口角である。
【０００６】
この場合、空力騒音は相対速度Ｗ２の６乗（Ｗ２ ６）に比例して増大し、実際に生じる騒音に関与する相対速度Ｗ２は、該ラジアルファンの場合、理想的な気流状態の場合に生じる騒音に関与する相対速度Ｗ２′に比べて図示の如く略２倍程度に大きくなる。
【０００７】
つまり、上記羽根３３出口部の吹出気流の相対速度Ｗ２が大きいと、空力騒音は著しく大きくなる。したがって、騒音対策上からは相対速度Ｗ２を大きくする上記ハブ３１内面部での境界層の発達およびシュラウド３２内面部の剥離を可能な限り有効に抑制することが求められる。
【０００８】
また、この場合には、上記羽根車３の実際の流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ，理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２′に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ′相互の関係は、γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ２＝γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ′２となる。
【０００９】
（２） 図１２・・・・前向き羽根の場合
図１２中、やはりＵ２は周速度、Ｗ２は相対速度、Ｃ２は実際の流速（絶対速度）、Ｗ２′は理想的な気流状態における相対速度、Ｃ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）、Ｃｍ２は実際の流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２は実際の流速（絶対速度）の周方向成分、Ｃｍ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分、β２は羽根３３の出口角である。
【００１０】
この場合にも、空力騒音は相対速度Ｗ２の６乗（Ｗ２ ６）に比例して増大し、実際に生じる騒音に関与する相対速度Ｗ２は、該前向き羽根の場合、理想的な気流状態の場合に生じる騒音にに関与する相対速度Ｗ２′に比べて図示の如く略２倍程度に大きくなる。
【００１１】
つまり、上記羽根３３出口部の吹出気流の相対速度Ｗ２が大きいと、空力騒音は著しく大きくなる。したがって、この前向き羽根の場合にも、上記の場合と同様に、騒音対策上からは相対速度Ｗ２を大きくする上記ハブ３１内面部での境界層の発達およびシュラウド３２内面部の剥離を可能な限り有効に抑制することが求められる。
【００１２】
また、この場合には、羽根車３の実際の流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ，理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２′に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ′相互の関係は、γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ２＞γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ′２となる。
【００１３】
そして、この前向き羽根の場合には、特に羽根３３の出口角β２が問題となり、β２＞１２０°の範囲では理論圧力の上昇値γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ２が過大となる。その結果、羽根３３の負圧面側で剥離が生じ、例えば図１３に示すように、その風量−静圧特性が、特に少風量域で不安定な右上がり曲線となる
（３） 図１４・・・・後向き羽根の場合
図１４中、やはりＵ２は周速度、Ｗ２は相対速度、Ｃ２は実際の流速（絶対速度）、Ｗ２′は理想的な気流状態における相対速度、Ｃ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）、Ｃｍ２は実際の流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２は実際の流速（絶対速度）の周方向成分、Ｃｍ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分、β２は羽根３３の出口角である。
【００１４】
この場合にも、やはり空力騒音は相対速度Ｗ２の６乗（Ｗ２ ６）に比例して増大し、実際に生じる騒音に関与する相対速度Ｗ２は、該後向き羽根の場合にも、理想的な気流状態の場合に生じる騒音にに関与する相対速度Ｗ２′に比べて図示の如く略２倍程度に大きくなる。
【００１５】
つまり、この場合にも上記羽根３３出口部の吹出気流の相対速度Ｗ２が大きいと、空力騒音は著しく大きくなる。したがって、騒音対策上からは相対速度Ｗ２を大きくする上記ハブ３１内面部での境界層の発達およびシュラウド３２内面部の剥離を可能な限り有効に抑制することが求められる。
【００１６】
しかし、この場合、羽根車３の実際の流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ，理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２′に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ′相互の関係は、γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ２＜γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ′２となる。
【００１７】
したがって、この場合には、所要回転数をアップする必要が生じる。
【００１８】
以上のような各種形態の遠心ファンにおいて、上述のような空力騒音の原因となるハブ内面部の境界層の発達を抑制するためには、羽根のハブ対応部を開放することが有効であり、例えば大風量・低静圧で使用される羽根幅／羽根外径比（図９および図１０中のＡ／φ）の大きな遠心ファンの場合には、製作性の見地から羽根のハブ対応部がハウジング側に開放されたものが提案されている（例えば特許文献１，２参照）。
【００１９】
【特許文献１】
特開２００１−３２７９２号公報（第１−５頁、図１）
【特許文献２】
実開昭５９−１８２６９８号公報（第２−６頁、第１図−５図）
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、該従来例に示されたものでは、あくまでもシュラウドおよび空気吸込口形成プレート間の間隔が所定値よりも大きく形成され、羽根幅／羽根外径比（Ａ／φ）も大きな、一般に低静圧で運転される遠心送風機を対象として空力騒音を改善するようにしているにすぎず、シュラウドとファンハウジングの空気吸込口形成プレートとの間隔を所定値以下に狭くすることによって、羽根車の羽根の羽根外径に対する羽根幅の比が所定値以下となるように偏平化し、高静圧運転を可能にしたものは全く対象とされていない。
【００２１】
また、同従来例では、上記空力騒音の原因の中でもシュラウド内面部の剥離低減策や該シュラウドとベルマウス板等空気吸込口形成プレートとの間の隙間からの逆流制御策については全く開示されていない。
【００２２】
本願発明は、このような課題を解決するためになされたもので、上述のような従来例とは異なるタイプの遠心ファンにおいて、特に羽根車の羽根に対応するハブ（主板）部分を開放し、同部分では羽根車外周から空気を吹き出す一方、羽根車側面から空気を吸い込むようにすることによって、ハブ内面部分の境界層の発生をなくし、さらには、シュラウド内面部の剥離、シュラウドと空気吸込口形成プレートとの間の隙間における逆流等を有効に制御するようにすることによって、上述の問題を解決し、可及的に運転音を低減するようにした遠心ファンを提供することを目的とするものである。
【００２３】
【課題を解決するための手段】
本願発明は、上記の目的を達成するために、次のような課題解決手段を備えて構成されている。
【００２４】
（１） 第１の課題解決手段
この発明の第１の課題解決手段は、羽根車駆動モータ２と、ハブ３１、羽根３３，３３・・・、シュラウド３２よりなり、上記羽根車駆動モータ２により回転駆動される羽根車３と、この羽根車３を回転可能に収納したファンハウジング４と、このファンハウジング４の上記シュラウド３２面側にあって、空気吸込口５を形成している空気吸込口形成プレート６とからなり、上記シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔を所定値以下に狭く形成してなる遠心ファンにおいて、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放したことを特徴としている。
【００２５】
上記のように、シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔を所定値以下に狭く形成すると、同部分における空気のリークが少なくなり、高静圧での運転が可能となる。
【００２６】
そして、その場合において、上記のように羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放し、それによって当該羽根車３の羽根３３，３３・・・の外周から空気流を吹き出す一方、羽根３３，３３・・・の側面から空気を吸い込むようにすると、前述したハブ３１内面での境界層の発達が解消され、羽根３３，３３・・・の出口部における流速分布が均一になり、上述の相対速度が低下する。その結果、従来の空力騒音が大きく低減される。
【００２７】
もちろん、羽根３３，３３・・・に対応した部分のハブ３１がなくなることにより、若干の洩れ流れが生じるが、それは極くわずかであり、ファン効率はほとんど低下しない。
【００２８】
（２） 第２の課題解決手段
この発明の第２の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段の構成において、羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造であることを特徴としている。
【００２９】
このように遠心ファンを、羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造に形成し、高静圧運転を可能にすると、特にその流路幅の減少に及ぼす影響が顕著になり、羽根３３，３３・・・の出口部における吹出気流の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなりやすい。
【００３０】
したがって、該構成の場合に、上記のように羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放し、それによって当該羽根車３の羽根３３，３３・・・の外周から空気流を吹き出す一方、羽根３３，３３・・・の側面から空気を吸い込むようにすると、前述したハブ３１内面での境界層の発達が効果的に解消され、羽根３３，３３・・・の出口部における流速分布が均一になり、上述の相対速度が低下する。その結果、従来の空力騒音が有効に低減される。
【００３１】
（３） 第３の課題解決手段
この発明の第３の課題解決手段は、上記第２の課題解決手段の構成において、羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が、０．２以下であることを特徴としている。
【００３２】
このように、遠心ファンの中でも、特に羽根３３，３３・・・の羽根外径に対する羽根幅の比が、０．２以下である偏平な構造のファンは、特に偏平度が高く、流路が狭まる影響が顕著になり、羽根出口部の相対速度が大きくなる。そして、その場合、吹出気流の相対速度の６乗に比例して空力騒音が増加する。中でも特に前向き羽根などでは、前述したように絶対速度の周方向成分が増加するので、翼面負荷が増加する。その結果、翼負圧面側での剥離が発生し、不安定な性能曲線となる。
【００３３】
したがって、上記第２の課題解決手段の構成の採用が特に有効となる。
【００３４】
（４） 第４の課題解決手段
この発明の第４の課題解決手段は、上記第１，２又は第３の課題解決手段の構成において、シュラウド３２の外径を拡大し、その外周を羽根３３，３３・・・の外周よりも半径方向外方に延設したことを特徴としている。
【００３５】
シュラウド３２の外周が各羽根３３，３３・・・の外周と一致したものとなっていると、シュラウド３２の内周で生じた剥離流の影響によって、その下流側吹出口部分に大きな不安定流れが生じ、同部分の吹出気流の流速が極部的に低下して上述の相対速度が高くなる。
【００３６】
その結果、その分だけ騒音の減少度が小さくなる。
【００３７】
ところが、上記のようにシュラウド３２の外径を拡大し、その外周を羽根３３，３３・・・の外周よりも半径方向外方に延設すると、吹出流れの界面で生じる上記不安定流れを隔絶することができ、また吹出時に同延設面へのコアンダ効果が生じて、同部分の吹出気流の流速分布が緩和され、羽根出口部の相対速度が低下して、騒音が有効に低減され、効率がアップする。
【００３８】
（５） 第５の課題解決手段
この発明の第５の課題解決手段は、上記第１，２，３又は第４の課題解決手段の構成において、シュラウド３２の内周を空気吸込口５方向に延設する一方、空気吸込口形成プレート６の空気吸込口５側開口縁部６ａに凹状溝６ｂを形成し、上記シュラウド３２内周の空気吸込口５方向への延設部先端を相対回転可能に遊嵌したことを特徴としている。
【００３９】
上記シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔が所定値以下に狭くしたとしても、ファンハウジング４の空気吸込口形成プレート６とシュラウド３２との間には、最低限必要な所定の寸法の隙間が残されており、吹き出された気流が同隙間を介して再びシュラウド３２の空気吸込口側に逆流する問題がある。そして、この逆流が、やはり羽根車３外周の流速分布を不均一にする。
【００４０】
ところが、上記のように空気吸込口形成プレート６の空気吸込口５側開口縁部６ａ部分に上述のようなＵ状溝６ｂを形成し、これにシュラウド３２の空気吸込口側端部３２ａを適切な間隔で相対回転可能に遊嵌させると、同部分で上記逆流通路が効果的に制御されて、吸込流れへの悪影響を緩和することができる。
【００４１】
その結果、羽根車３外周の吹出気流の流速分布が、より均一になり、一層有効に騒音が低減される。
【００４２】
（６） 第６の課題解決手段
この発明の第６の課題解決手段は、上記第５の課題解決手段の構成において、上記シュラウド３２を、外周側から内周側に漏斗状に傾斜させて構成したことを特徴としている。
【００４３】
このような構成によると、上記シュラウド３２の空気吸込口５側の空気の導入がスムーズになり、その内面での吸込空気の剥離が生じにくくなる。その結果、より騒音が低減される。
【００４４】
（７） 第７の課題解決手段
この発明の第７の課題解決手段は、上記第１，２，３，４，５又は第６の課題解決手段の構成において、羽根３３，３３・・・の吹出部出口角が、６０度〜１２０度であることを特徴としている。
【００４５】
羽根出口角が１２０度以上になると、前向き羽根の場合、羽根出口部の絶対速度の周方向成分が大きくなって翼面負荷が過大となり、翼負圧面側で剥離し右上りの風量−静圧特性を示し、不安定性能を呈する。一方、後ろ向き羽根で羽根出口角が６０度以下になると、風量−静圧特性が低下し、その分、所要回転数が増加し、結果的に羽根出口部の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなる。
【００４６】
したがって、羽根３３，３３・・・の吹出部出口角は、各種羽根形態を考慮して６０度〜１２０度の場合が適当である。
【００４７】
【発明の効果】
以上の結果、本願発明の遠心ファンによると、ファン効率を低下させることなく、運転音を有効に低減することができるようになる。
【００４８】
【発明の実施の形態】
＜実施の形態１＞
図１および図２は、本願発明の実施の形態１に係る遠心ファンの構成を示している。
【００４９】
この実施の形態は、シュラウドと空気吸込口形成プレートとの間隔を所定値以下に小さくし、高静圧運転を可能にするとともに、羽根車の羽根幅／羽根外径比を小さく（例えば０．２以下程度まで）できるようにした遠心ファンにおいて、羽根車の羽根に対応するハブ（主板）部分を開放し、羽根車の外周から空気を吹き出し、側面から空気を吸い込むようにすることによって、ハブ（主板）内面部の境界層の発達を解消して運転音を低減したことを特徴とするものである。
【００５０】
すなわち、この実施の形態の遠心ファン１は、例えば図１および図２に示されるように、羽根車駆動モータ２、この羽根車駆動モータ２により回転駆動される羽根車３、この羽根車３を回転可能に収納したファンハウジング４、このファンハウジング４の下面部に設けられ、上記羽根車３の中心軸部分への空気吸込口５を形成している空気吸込口形成プレート６等からなり、上記ファンハウジング４は、例えば空気調和機用室外機の上部に一体化される換気ユニットの本体ケーシング内に所定の支持部材を介して収納設置されるようになっている。
【００５１】
上記羽根車３は、例えば羽根幅／羽根外径比（図１および図２におけるＡ／φ）が０．２程度以下に小さい可及的に扁平な構造の遠心ファンよりなり、円板状のハブ（主板）３１とドーナツ板状のシュラウド（側板）３２との間に多数枚の羽根３３，３３・・・を回転方向に応じた所定の翼角、所定の翼間隔で周方向に並設して構成された多翼構造のものとなっている。
【００５２】
さらに、ファンハウジング４は、例えば図１から明らかなように、スクロール形状をなし、各々半径を異にする複数個の円弧部の連続面からなり、その空気吹出口４１部分の通路形状は、スクロール部の最下流側に位置する円弧部の円弧面から所定の空気吹出し方向に接線を延ばした略等径のものに構成されている。
【００５３】
そして、上記シュラウド３２とファンハウジング４の空気吸込口形成プレート６との間の間隔は所定値以下（例えば０．２以下）に狭く形成することによって、上記のように羽根車３を、同羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造とし、高静圧で運転することができるように構成している。
【００５４】
なお、以上の構成における各部の寸法関係は、例えば次のようになっている（図１，図２参照）。
【００５５】
羽根３３の幅Ａ＝１５ｍｍ、羽根３３の外形φ＝１１２〜１２０ｍｍ、シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間の間隔Ｇ１＝１〜５ｍｍ、ハブ３１とファンハウジング４の天板との間の間隔Ｇ２＝１〜５ｍｍ、Ａ／φ＝１５／１１２〜１５／１２０＝０．１３〜０．１２。
【００５６】
また、羽根３３の材質は例えばＡＢＳ，ＰＰなどの合成樹脂で、羽根車３は例えば４０００〜８０００ｒｐｍの回転数で回転駆動される。
【００５７】
以上のように、この実施の形態の遠心ファンでは、羽根車駆動モータ２と、ハブ３１、羽根３３，３３・・・、シュラウド３２よりなり、上記羽根車駆動モータ２により回転駆動される羽根車３と、この羽根車３を回転可能に収納したファンハウジング４と、このファンハウジング４の上記シュラウド３２面側にあって、空気吸込口５を形成している空気吸込口形成プレート６とからなり、上記シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔Ｇ１を上述の如く所定値以下に狭く形成してなる遠心ファンにおいて、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放したことを特徴としている。
【００５８】
上記のように、シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔Ｇ１を所定値以下に狭く形成すると、同部分における空気のリークが少なくなり、高静圧での運転が可能となる。
【００５９】
そして、その場合において、上記のように羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放し、それによって当該羽根車３の羽根３３，３３・・・の外周から空気流を吹き出す一方、羽根３３，３３・・・の側面から空気を吸い込むようにすると、前述したハブ３１内面での境界層の発達が解消され、羽根３３，３３・・・の出口部における流速分布が均一になり、上述の相対速度が低下する。その結果、従来の空力騒音が大きく低減される。
【００６０】
もちろん、羽根３３，３３・・・に対応した部分のハブ３１がなくなることにより、若干の洩れ流れが生じるが、それは極くわずかであり、ファン効率はほとんど低下しない。
【００６１】
また、この実施の形態の遠心ファンは、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造であることを特徴としている。
【００６２】
このように遠心ファンを、羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造に形成し、高静圧運転を可能にすると、特にその流路幅の減少に及ぼす影響が顕著になり、羽根３３，３３・・・の出口部における吹出気流の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなりやすい。
【００６３】
したがって、該構成の場合に、上記のように羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放し、それによって当該羽根車３の羽根３３，３３・・・の外周から空気流を吹き出す一方、羽根３３，３３・・・の側面から空気を吸い込むようにすると、前述したハブ３１内面での境界層の発達が効果的に解消され、羽根３３，３３・・・の出口部における流速分布が均一になり、上述の相対速度が低下する。その結果、従来の空力騒音が有効に低減される。
【００６４】
さらに、この実施の形態では、その場合における羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が、例えば０．２以下であることを特徴としている。
【００６５】
このように、遠心ファンの中でも、特に羽根３３，３３・・・の羽根外径に対する羽根幅の比が、０．２以下である偏平な構造のファンは、特に偏平度が高く、流路が狭まる影響が顕著になり、羽根出口部の相対速度が大きくなる。そして、その場合、吹出気流の相対速度の６乗に比例して空力騒音が増加する。中でも特に前向き羽根などでは、前述したように絶対速度の周方向成分が増加するので、翼面負荷が増加する。その結果、翼負圧面側での剥離が発生し、不安定な性能曲線となる。
【００６６】
したがって、上記の構成の採用が特に有効となる。
【００６７】
＜実施の形態２＞
次に図３は、上記図１，図２の実施の形態１の遠心ファンの構成において、羽根３３，３３・・・のハブ３１側外周に環状の補強部材７を嵌合して羽根３３，３３・・・の外周を補強したことを特徴とするものである。
【００６８】
このような構成にすると、該環状部材７がない場合に比べて静圧性能、空力性能は若干ダウンするが、当該環状部材７の存在によって羽根３３，３３・・・の外周からハブ３１側にサーキュレーションする吹出気流が減少するので、その分静音効果の向上を期待することができる。
【００６９】
＜実施の形態３＞
図４は、本願発明の実施の形態３に係る遠心ファンの構成を示している。
【００７０】
この実施の形態は、上記実施の形態１および２の遠心ファンの構成において、特にシュラウド３２の外径を所定幅だけ大きく拡大することによって吹き出し流れ（吹き出し噴流）の界面で生じる不安定流れを隔絶するとともに、当該シュラウド３２側の吹出気流に対するコアンダ効果を発揮させるようにし、同部分における流速分布を緩和し、羽根出口での相対速度を小さくして、空力騒音の発生を小さくするとともに、ファン効率の向上を図るようにしたことを特徴とするものである。
【００７１】
上記実施の形態１及び２のものでは、シュラウド３２の外周側端部３２ｂが各羽根３３，３３・・・の外周側端部３３ｂ，３３ｂ・・・と一致したものとなっている。そのため、例えば図２および図３に示すように、シュラウド３２の内周端３２ａ側空気吸込口内面側で生じた剥離流の影響によって、その下流側吹出口部分に大きな不安定な流れが生じる。
【００７２】
その結果、その分だけ騒音の減少度が小さい。
【００７３】
ところが、以上のように、シュラウド３２の外径を所定寸法幅だけ大きくして各羽根３３，３３・・・の外周側端部３３ｂ，３３ｂ・・・よりも吹出方向に延設して所定幅の縁部を形成すると、吹き出し流れ（吹き出し噴流）の界面で生じる不安定流れを隔絶することができるとともに、当該シュラウド３２側の吹出気流に対するコアンダ効果を発揮させることができ、同部分における流速分布を緩和して、羽根出口での相対速度を小さくすることができる。その結果、より空力騒音の発生を小さくすることが可能になるとともに、ファン効率の向上を図ることができる。
【００７４】
＜実施の形態４＞
図５は、本願発明の実施の形態４に係る遠心ファンの構成を示している。
【００７５】
この実施の形態は、上記実施の形態３の遠心ファンの構成において、特に空気吸込口形成プレート６の空気吸込口５側開口縁部６ａを断面Ｕ状に曲げてＵ状溝６ｂを形成し、該空気吸込口形成プレート６のＵ状溝６ｂ内に上記シュラウド３２内周端側の空気吸込口側開口端部３２ａをアール面状に曲成延設することによって所定の隙間を保って相対回転可能に遊嵌し、その適切な流れの制御作用によって上記羽根３３，３３・・・外周側からの吹出気流がシュラウド３２の空気吸込口側端部３２ａ側に逆流するのを適切に制御、コントロールするようにしたことを特徴とするものである。
【００７６】
上記実施の形態３のように構成すれば、シュラウド３２外周端３２ｂ側縁部の存在によるコアンダ効果により羽根車外周のシュラウド３２側付近の吹出気流をシュラウド３２側に寄せて、不安定な流れを抑制することができる。
【００７７】
しかし、一方同構成では、ファンハウジング４の空気吸込口形成プレート６とシュラウド３２との間に所定の隙間が形成されており、吹き出された気流が、同隙間を介して再びシュラウド３２の空気吸込口側に逆流する問題が残されている。そして、この逆流が、やはり羽根車３外周の流速分布を不均一にしている。そのため、未だ騒音の低減の余地がある。
【００７８】
ところが、上記のように空気吸込口形成プレート６の空気吸込口５側開口縁部６ａ部分に上述のようなＵ状溝６ｂを形成し、これにアール面形状に変形したシュラウド３２の空気吸込口側端部３２ａを適切な隙間間隔で相対回転可能に遊嵌させると、同部分で上記逆流通路が効果的に制御されて、吸込流れへの悪影響を緩和することができる。
【００７９】
その結果、同構成によれば、羽根車３外周の吹出気流の流速分布が、より均一になり、上記実施の形態１および３の構成による作用とも相乗して、例えば図６に示すように、前述した従来の構成に比べて、特に羽根幅／羽根外径比（Ａ／φ）が０．２以下の領域で一層有効に騒音が低減される。
【００８０】
なお、図６の測定データは、それぞれ例えば風量が０．３９ｍ３／ｍｉｎ、機内抵抗が９０ｍｍＡｑの状態において、使用される羽根車３の羽根３３の直径φが１２０ｍｍで、羽根３３の出口角β２が図７に示す低騒音領域内（後述）にある９０°の遠心ファン（ラジアルファン）の場合で比較している。
【００８１】
＜実施の形態５＞
さらに図８は、本願発明の実施の形態５に係る遠心ファンの構成を示している。
【００８２】
この実施の形態は、上記実施の形態４の遠心ファンの構成において、さらにシュラウド３２の全体を外周側端部３２ｂ側から空気吸込口側端部３２ａ側まで、大きく漏斗状に傾斜させたことを特徴とするものである。
【００８３】
このような構成によると、全体としての羽根幅が若干狭くなるが、シュラウド３２の空気吸込口側の空気の導入がスムーズになり、その内面の剥離が有効に低減されるようになる。その結果、外周側空気吹出端部３２ｂ付近での不安定流れもほとんど生じなくなる。
【００８４】
したがって、騒音低減効果が一層向上する。
【００８５】
＜実施の形態６＞
この実施の形態は、上記実施の形態１〜５各々の構成において、それらの羽根車３の羽根３３，３３・・・の吹出部出口角が、６０度〜１２０度であることを特徴としている。
【００８６】
本願発明は、図１１のラジアルファン、図１２の前向き羽根、図１４の後向き羽根の何れにも有効であるが、羽根出口角が１２０度以上になると、例えば前向き羽根の場合、羽根出口部の絶対速度の周方向成分が大きくなって翼面負荷が過大となり、翼負圧面側で剥離し右上りの風量−静圧特性を示し、不安定性能を呈する。
【００８７】
一方、後ろ向き羽根で羽根出口角が６０度以下になると、風量−静圧特性が低下し、その分、所要回転数が増加し、結果的に羽根出口部の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなる。
【００８８】
したがって、羽根３３，３３・・・の吹出部出口角β２は、ラジアルファンを含む上記各種の羽根形態を考慮すると、例えば図７に示すように、６０度〜１２０度の場合が適当であり、騒音低減効果が高い。
【図面の簡単な説明】
【図１】本願発明の実施の形態１に係る遠心ファンの構成を示す水平断面図である。
【図２】同遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図３】本願発明の実施の形態２に係る遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図４】本願発明の実施の形態３に係る遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図５】本願発明の実施の形態４に係る遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図６】同遠心ファンの羽根幅／羽根外径比の関係から見た騒音低減効果を従来例と対比して示すグラフである。
【図７】同遠心ファンの羽根出口角から見た騒音低減効果を示すグラフである。
【図８】本願発明の実施の形態５に係る遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図９】従来の遠心ファンの構成を示す水平断面図である。
【図１０】同従来の遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図１１】同従来の遠心ファンにおける羽根出口部の速度三角形を示す説明図（ラジアルファンの場合）である。
【図１２】同従来の遠心ファンにおける羽根出口部の速度三角形を示す説明図（前向き羽根ファンの場合）である。
【図１３】同図１１の場合の風量−静圧特性を示すグラフである。
【図１４】同従来の遠心ファンにおける羽根出口部の速度三角形を示す説明図（後向き羽根ファンの場合）である。
【符号の説明】
１は遠心ファン、３は羽根車、４はファンハウジング、５は空気吸込口、６はベルマウス、６ａは開口縁部、６ｂはＵ状溝、３１はハブ、３２はシュラウド、３２ａは空気吹出口側端部、３３は羽根である。
【発明の属する技術分野】
本願発明は、遠心ファン、特に偏平な遠心ファンの構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、遠心ファンでは、例えば図９および図１０に示すように、その羽根車３は、ハブ（主板）３１とシュラウド（側板）３２との間に複数枚の羽根３３，３３・・・を配設して構成されており、羽根３３，３３・・・両側からの空気流の洩れをなくすために、羽根３３，３３・・・の両側は、上記シュラウド３２およびハブ３１によって完全に閉塞されている。そして、このような構成の羽根車３が、図示のような空気吸込口５を形成する空気吸込口形成プレート６および空気吹出口４１を有するスクロール構造のファンハウジング４内に羽根車駆動モータ２のモータ軸を介して収納され、羽根車駆動モータ２によって回転駆動されると、例えば図１０の矢印のように上記空気吸込口５から吸込んだ空気を翼通路を介してファンハウジング４内の渦室内に吹出し、その後、空気吹出口４１から外部に吹き出す。
【０００３】
このようなファン構成の場合、上記ハブ３１内面部では境界層が発達する一方、上記シュラウド３２の空気吸込口５側内面部では剥離が生じる。中でも、上記シュラウド３２とファンハウジング４の空気吸込口形成プレート６との間隔を所定値以下に狭くするとともに、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下となるような偏平な構造に形成して、高静圧運転を可能にしたものでは、特にその流路幅の減少に及ぼす影響が顕著であり、例えば図１０に示すように、羽根３３の出口部における吹出気流の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなる問題がある。
【０００４】
ところで、図１１〜図１４は、以上のような構成の遠心ファンのいくつかの羽根形態において、空力音が生じる原因を説明するための羽根３３出口部の速度三角形（速度線図）を示している。
【０００５】
（１） 図１１・・・・ラジアルファンの場合
図１１中、Ｕ２は周速度、Ｗ２は相対速度、Ｃ２は実際の流速（絶対速度）、Ｗ２′は理想的な気流状態における相対速度、Ｃ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）、Ｃｍ２は実際の流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２は実際の流速（絶対速度）の周方向成分、Ｃｍ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分、β２は羽根３３の出口角である。
【０００６】
この場合、空力騒音は相対速度Ｗ２の６乗（Ｗ２ ６）に比例して増大し、実際に生じる騒音に関与する相対速度Ｗ２は、該ラジアルファンの場合、理想的な気流状態の場合に生じる騒音に関与する相対速度Ｗ２′に比べて図示の如く略２倍程度に大きくなる。
【０００７】
つまり、上記羽根３３出口部の吹出気流の相対速度Ｗ２が大きいと、空力騒音は著しく大きくなる。したがって、騒音対策上からは相対速度Ｗ２を大きくする上記ハブ３１内面部での境界層の発達およびシュラウド３２内面部の剥離を可能な限り有効に抑制することが求められる。
【０００８】
また、この場合には、上記羽根車３の実際の流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ，理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２′に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ′相互の関係は、γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ２＝γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ′２となる。
【０００９】
（２） 図１２・・・・前向き羽根の場合
図１２中、やはりＵ２は周速度、Ｗ２は相対速度、Ｃ２は実際の流速（絶対速度）、Ｗ２′は理想的な気流状態における相対速度、Ｃ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）、Ｃｍ２は実際の流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２は実際の流速（絶対速度）の周方向成分、Ｃｍ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分、β２は羽根３３の出口角である。
【００１０】
この場合にも、空力騒音は相対速度Ｗ２の６乗（Ｗ２ ６）に比例して増大し、実際に生じる騒音に関与する相対速度Ｗ２は、該前向き羽根の場合、理想的な気流状態の場合に生じる騒音にに関与する相対速度Ｗ２′に比べて図示の如く略２倍程度に大きくなる。
【００１１】
つまり、上記羽根３３出口部の吹出気流の相対速度Ｗ２が大きいと、空力騒音は著しく大きくなる。したがって、この前向き羽根の場合にも、上記の場合と同様に、騒音対策上からは相対速度Ｗ２を大きくする上記ハブ３１内面部での境界層の発達およびシュラウド３２内面部の剥離を可能な限り有効に抑制することが求められる。
【００１２】
また、この場合には、羽根車３の実際の流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ，理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２′に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ′相互の関係は、γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ２＞γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ′２となる。
【００１３】
そして、この前向き羽根の場合には、特に羽根３３の出口角β２が問題となり、β２＞１２０°の範囲では理論圧力の上昇値γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ２が過大となる。その結果、羽根３３の負圧面側で剥離が生じ、例えば図１３に示すように、その風量−静圧特性が、特に少風量域で不安定な右上がり曲線となる
（３） 図１４・・・・後向き羽根の場合
図１４中、やはりＵ２は周速度、Ｗ２は相対速度、Ｃ２は実際の流速（絶対速度）、Ｗ２′は理想的な気流状態における相対速度、Ｃ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）、Ｃｍ２は実際の流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２は実際の流速（絶対速度）の周方向成分、Ｃｍ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の径方向成分、Ｃｕ２′は理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分、β２は羽根３３の出口角である。
【００１４】
この場合にも、やはり空力騒音は相対速度Ｗ２の６乗（Ｗ２ ６）に比例して増大し、実際に生じる騒音に関与する相対速度Ｗ２は、該後向き羽根の場合にも、理想的な気流状態の場合に生じる騒音にに関与する相対速度Ｗ２′に比べて図示の如く略２倍程度に大きくなる。
【００１５】
つまり、この場合にも上記羽根３３出口部の吹出気流の相対速度Ｗ２が大きいと、空力騒音は著しく大きくなる。したがって、騒音対策上からは相対速度Ｗ２を大きくする上記ハブ３１内面部での境界層の発達およびシュラウド３２内面部の剥離を可能な限り有効に抑制することが求められる。
【００１６】
しかし、この場合、羽根車３の実際の流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ，理想的な気流状態における流速（絶対速度）の周方向成分Ｃｕ２′に基づく理論圧力上昇Ｐｔｈ′相互の関係は、γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ２＜γ／ｇ・Ｕ２・Ｃｕ′２となる。
【００１７】
したがって、この場合には、所要回転数をアップする必要が生じる。
【００１８】
以上のような各種形態の遠心ファンにおいて、上述のような空力騒音の原因となるハブ内面部の境界層の発達を抑制するためには、羽根のハブ対応部を開放することが有効であり、例えば大風量・低静圧で使用される羽根幅／羽根外径比（図９および図１０中のＡ／φ）の大きな遠心ファンの場合には、製作性の見地から羽根のハブ対応部がハウジング側に開放されたものが提案されている（例えば特許文献１，２参照）。
【００１９】
【特許文献１】
特開２００１−３２７９２号公報（第１−５頁、図１）
【特許文献２】
実開昭５９−１８２６９８号公報（第２−６頁、第１図−５図）
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、該従来例に示されたものでは、あくまでもシュラウドおよび空気吸込口形成プレート間の間隔が所定値よりも大きく形成され、羽根幅／羽根外径比（Ａ／φ）も大きな、一般に低静圧で運転される遠心送風機を対象として空力騒音を改善するようにしているにすぎず、シュラウドとファンハウジングの空気吸込口形成プレートとの間隔を所定値以下に狭くすることによって、羽根車の羽根の羽根外径に対する羽根幅の比が所定値以下となるように偏平化し、高静圧運転を可能にしたものは全く対象とされていない。
【００２１】
また、同従来例では、上記空力騒音の原因の中でもシュラウド内面部の剥離低減策や該シュラウドとベルマウス板等空気吸込口形成プレートとの間の隙間からの逆流制御策については全く開示されていない。
【００２２】
本願発明は、このような課題を解決するためになされたもので、上述のような従来例とは異なるタイプの遠心ファンにおいて、特に羽根車の羽根に対応するハブ（主板）部分を開放し、同部分では羽根車外周から空気を吹き出す一方、羽根車側面から空気を吸い込むようにすることによって、ハブ内面部分の境界層の発生をなくし、さらには、シュラウド内面部の剥離、シュラウドと空気吸込口形成プレートとの間の隙間における逆流等を有効に制御するようにすることによって、上述の問題を解決し、可及的に運転音を低減するようにした遠心ファンを提供することを目的とするものである。
【００２３】
【課題を解決するための手段】
本願発明は、上記の目的を達成するために、次のような課題解決手段を備えて構成されている。
【００２４】
（１） 第１の課題解決手段
この発明の第１の課題解決手段は、羽根車駆動モータ２と、ハブ３１、羽根３３，３３・・・、シュラウド３２よりなり、上記羽根車駆動モータ２により回転駆動される羽根車３と、この羽根車３を回転可能に収納したファンハウジング４と、このファンハウジング４の上記シュラウド３２面側にあって、空気吸込口５を形成している空気吸込口形成プレート６とからなり、上記シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔を所定値以下に狭く形成してなる遠心ファンにおいて、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放したことを特徴としている。
【００２５】
上記のように、シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔を所定値以下に狭く形成すると、同部分における空気のリークが少なくなり、高静圧での運転が可能となる。
【００２６】
そして、その場合において、上記のように羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放し、それによって当該羽根車３の羽根３３，３３・・・の外周から空気流を吹き出す一方、羽根３３，３３・・・の側面から空気を吸い込むようにすると、前述したハブ３１内面での境界層の発達が解消され、羽根３３，３３・・・の出口部における流速分布が均一になり、上述の相対速度が低下する。その結果、従来の空力騒音が大きく低減される。
【００２７】
もちろん、羽根３３，３３・・・に対応した部分のハブ３１がなくなることにより、若干の洩れ流れが生じるが、それは極くわずかであり、ファン効率はほとんど低下しない。
【００２８】
（２） 第２の課題解決手段
この発明の第２の課題解決手段は、上記第１の課題解決手段の構成において、羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造であることを特徴としている。
【００２９】
このように遠心ファンを、羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造に形成し、高静圧運転を可能にすると、特にその流路幅の減少に及ぼす影響が顕著になり、羽根３３，３３・・・の出口部における吹出気流の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなりやすい。
【００３０】
したがって、該構成の場合に、上記のように羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放し、それによって当該羽根車３の羽根３３，３３・・・の外周から空気流を吹き出す一方、羽根３３，３３・・・の側面から空気を吸い込むようにすると、前述したハブ３１内面での境界層の発達が効果的に解消され、羽根３３，３３・・・の出口部における流速分布が均一になり、上述の相対速度が低下する。その結果、従来の空力騒音が有効に低減される。
【００３１】
（３） 第３の課題解決手段
この発明の第３の課題解決手段は、上記第２の課題解決手段の構成において、羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が、０．２以下であることを特徴としている。
【００３２】
このように、遠心ファンの中でも、特に羽根３３，３３・・・の羽根外径に対する羽根幅の比が、０．２以下である偏平な構造のファンは、特に偏平度が高く、流路が狭まる影響が顕著になり、羽根出口部の相対速度が大きくなる。そして、その場合、吹出気流の相対速度の６乗に比例して空力騒音が増加する。中でも特に前向き羽根などでは、前述したように絶対速度の周方向成分が増加するので、翼面負荷が増加する。その結果、翼負圧面側での剥離が発生し、不安定な性能曲線となる。
【００３３】
したがって、上記第２の課題解決手段の構成の採用が特に有効となる。
【００３４】
（４） 第４の課題解決手段
この発明の第４の課題解決手段は、上記第１，２又は第３の課題解決手段の構成において、シュラウド３２の外径を拡大し、その外周を羽根３３，３３・・・の外周よりも半径方向外方に延設したことを特徴としている。
【００３５】
シュラウド３２の外周が各羽根３３，３３・・・の外周と一致したものとなっていると、シュラウド３２の内周で生じた剥離流の影響によって、その下流側吹出口部分に大きな不安定流れが生じ、同部分の吹出気流の流速が極部的に低下して上述の相対速度が高くなる。
【００３６】
その結果、その分だけ騒音の減少度が小さくなる。
【００３７】
ところが、上記のようにシュラウド３２の外径を拡大し、その外周を羽根３３，３３・・・の外周よりも半径方向外方に延設すると、吹出流れの界面で生じる上記不安定流れを隔絶することができ、また吹出時に同延設面へのコアンダ効果が生じて、同部分の吹出気流の流速分布が緩和され、羽根出口部の相対速度が低下して、騒音が有効に低減され、効率がアップする。
【００３８】
（５） 第５の課題解決手段
この発明の第５の課題解決手段は、上記第１，２，３又は第４の課題解決手段の構成において、シュラウド３２の内周を空気吸込口５方向に延設する一方、空気吸込口形成プレート６の空気吸込口５側開口縁部６ａに凹状溝６ｂを形成し、上記シュラウド３２内周の空気吸込口５方向への延設部先端を相対回転可能に遊嵌したことを特徴としている。
【００３９】
上記シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔が所定値以下に狭くしたとしても、ファンハウジング４の空気吸込口形成プレート６とシュラウド３２との間には、最低限必要な所定の寸法の隙間が残されており、吹き出された気流が同隙間を介して再びシュラウド３２の空気吸込口側に逆流する問題がある。そして、この逆流が、やはり羽根車３外周の流速分布を不均一にする。
【００４０】
ところが、上記のように空気吸込口形成プレート６の空気吸込口５側開口縁部６ａ部分に上述のようなＵ状溝６ｂを形成し、これにシュラウド３２の空気吸込口側端部３２ａを適切な間隔で相対回転可能に遊嵌させると、同部分で上記逆流通路が効果的に制御されて、吸込流れへの悪影響を緩和することができる。
【００４１】
その結果、羽根車３外周の吹出気流の流速分布が、より均一になり、一層有効に騒音が低減される。
【００４２】
（６） 第６の課題解決手段
この発明の第６の課題解決手段は、上記第５の課題解決手段の構成において、上記シュラウド３２を、外周側から内周側に漏斗状に傾斜させて構成したことを特徴としている。
【００４３】
このような構成によると、上記シュラウド３２の空気吸込口５側の空気の導入がスムーズになり、その内面での吸込空気の剥離が生じにくくなる。その結果、より騒音が低減される。
【００４４】
（７） 第７の課題解決手段
この発明の第７の課題解決手段は、上記第１，２，３，４，５又は第６の課題解決手段の構成において、羽根３３，３３・・・の吹出部出口角が、６０度〜１２０度であることを特徴としている。
【００４５】
羽根出口角が１２０度以上になると、前向き羽根の場合、羽根出口部の絶対速度の周方向成分が大きくなって翼面負荷が過大となり、翼負圧面側で剥離し右上りの風量−静圧特性を示し、不安定性能を呈する。一方、後ろ向き羽根で羽根出口角が６０度以下になると、風量−静圧特性が低下し、その分、所要回転数が増加し、結果的に羽根出口部の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなる。
【００４６】
したがって、羽根３３，３３・・・の吹出部出口角は、各種羽根形態を考慮して６０度〜１２０度の場合が適当である。
【００４７】
【発明の効果】
以上の結果、本願発明の遠心ファンによると、ファン効率を低下させることなく、運転音を有効に低減することができるようになる。
【００４８】
【発明の実施の形態】
＜実施の形態１＞
図１および図２は、本願発明の実施の形態１に係る遠心ファンの構成を示している。
【００４９】
この実施の形態は、シュラウドと空気吸込口形成プレートとの間隔を所定値以下に小さくし、高静圧運転を可能にするとともに、羽根車の羽根幅／羽根外径比を小さく（例えば０．２以下程度まで）できるようにした遠心ファンにおいて、羽根車の羽根に対応するハブ（主板）部分を開放し、羽根車の外周から空気を吹き出し、側面から空気を吸い込むようにすることによって、ハブ（主板）内面部の境界層の発達を解消して運転音を低減したことを特徴とするものである。
【００５０】
すなわち、この実施の形態の遠心ファン１は、例えば図１および図２に示されるように、羽根車駆動モータ２、この羽根車駆動モータ２により回転駆動される羽根車３、この羽根車３を回転可能に収納したファンハウジング４、このファンハウジング４の下面部に設けられ、上記羽根車３の中心軸部分への空気吸込口５を形成している空気吸込口形成プレート６等からなり、上記ファンハウジング４は、例えば空気調和機用室外機の上部に一体化される換気ユニットの本体ケーシング内に所定の支持部材を介して収納設置されるようになっている。
【００５１】
上記羽根車３は、例えば羽根幅／羽根外径比（図１および図２におけるＡ／φ）が０．２程度以下に小さい可及的に扁平な構造の遠心ファンよりなり、円板状のハブ（主板）３１とドーナツ板状のシュラウド（側板）３２との間に多数枚の羽根３３，３３・・・を回転方向に応じた所定の翼角、所定の翼間隔で周方向に並設して構成された多翼構造のものとなっている。
【００５２】
さらに、ファンハウジング４は、例えば図１から明らかなように、スクロール形状をなし、各々半径を異にする複数個の円弧部の連続面からなり、その空気吹出口４１部分の通路形状は、スクロール部の最下流側に位置する円弧部の円弧面から所定の空気吹出し方向に接線を延ばした略等径のものに構成されている。
【００５３】
そして、上記シュラウド３２とファンハウジング４の空気吸込口形成プレート６との間の間隔は所定値以下（例えば０．２以下）に狭く形成することによって、上記のように羽根車３を、同羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造とし、高静圧で運転することができるように構成している。
【００５４】
なお、以上の構成における各部の寸法関係は、例えば次のようになっている（図１，図２参照）。
【００５５】
羽根３３の幅Ａ＝１５ｍｍ、羽根３３の外形φ＝１１２〜１２０ｍｍ、シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間の間隔Ｇ１＝１〜５ｍｍ、ハブ３１とファンハウジング４の天板との間の間隔Ｇ２＝１〜５ｍｍ、Ａ／φ＝１５／１１２〜１５／１２０＝０．１３〜０．１２。
【００５６】
また、羽根３３の材質は例えばＡＢＳ，ＰＰなどの合成樹脂で、羽根車３は例えば４０００〜８０００ｒｐｍの回転数で回転駆動される。
【００５７】
以上のように、この実施の形態の遠心ファンでは、羽根車駆動モータ２と、ハブ３１、羽根３３，３３・・・、シュラウド３２よりなり、上記羽根車駆動モータ２により回転駆動される羽根車３と、この羽根車３を回転可能に収納したファンハウジング４と、このファンハウジング４の上記シュラウド３２面側にあって、空気吸込口５を形成している空気吸込口形成プレート６とからなり、上記シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔Ｇ１を上述の如く所定値以下に狭く形成してなる遠心ファンにおいて、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放したことを特徴としている。
【００５８】
上記のように、シュラウド３２と空気吸込口形成プレート６との間隔Ｇ１を所定値以下に狭く形成すると、同部分における空気のリークが少なくなり、高静圧での運転が可能となる。
【００５９】
そして、その場合において、上記のように羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放し、それによって当該羽根車３の羽根３３，３３・・・の外周から空気流を吹き出す一方、羽根３３，３３・・・の側面から空気を吸い込むようにすると、前述したハブ３１内面での境界層の発達が解消され、羽根３３，３３・・・の出口部における流速分布が均一になり、上述の相対速度が低下する。その結果、従来の空力騒音が大きく低減される。
【００６０】
もちろん、羽根３３，３３・・・に対応した部分のハブ３１がなくなることにより、若干の洩れ流れが生じるが、それは極くわずかであり、ファン効率はほとんど低下しない。
【００６１】
また、この実施の形態の遠心ファンは、上記羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造であることを特徴としている。
【００６２】
このように遠心ファンを、羽根車３の羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が所定値以下の偏平な構造に形成し、高静圧運転を可能にすると、特にその流路幅の減少に及ぼす影響が顕著になり、羽根３３，３３・・・の出口部における吹出気流の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなりやすい。
【００６３】
したがって、該構成の場合に、上記のように羽根車３の羽根３３，３３・・・に対応するハブ３１部分を開放し、それによって当該羽根車３の羽根３３，３３・・・の外周から空気流を吹き出す一方、羽根３３，３３・・・の側面から空気を吸い込むようにすると、前述したハブ３１内面での境界層の発達が効果的に解消され、羽根３３，３３・・・の出口部における流速分布が均一になり、上述の相対速度が低下する。その結果、従来の空力騒音が有効に低減される。
【００６４】
さらに、この実施の形態では、その場合における羽根３３，３３・・・の羽根外径φに対する羽根幅Ａの比が、例えば０．２以下であることを特徴としている。
【００６５】
このように、遠心ファンの中でも、特に羽根３３，３３・・・の羽根外径に対する羽根幅の比が、０．２以下である偏平な構造のファンは、特に偏平度が高く、流路が狭まる影響が顕著になり、羽根出口部の相対速度が大きくなる。そして、その場合、吹出気流の相対速度の６乗に比例して空力騒音が増加する。中でも特に前向き羽根などでは、前述したように絶対速度の周方向成分が増加するので、翼面負荷が増加する。その結果、翼負圧面側での剥離が発生し、不安定な性能曲線となる。
【００６６】
したがって、上記の構成の採用が特に有効となる。
【００６７】
＜実施の形態２＞
次に図３は、上記図１，図２の実施の形態１の遠心ファンの構成において、羽根３３，３３・・・のハブ３１側外周に環状の補強部材７を嵌合して羽根３３，３３・・・の外周を補強したことを特徴とするものである。
【００６８】
このような構成にすると、該環状部材７がない場合に比べて静圧性能、空力性能は若干ダウンするが、当該環状部材７の存在によって羽根３３，３３・・・の外周からハブ３１側にサーキュレーションする吹出気流が減少するので、その分静音効果の向上を期待することができる。
【００６９】
＜実施の形態３＞
図４は、本願発明の実施の形態３に係る遠心ファンの構成を示している。
【００７０】
この実施の形態は、上記実施の形態１および２の遠心ファンの構成において、特にシュラウド３２の外径を所定幅だけ大きく拡大することによって吹き出し流れ（吹き出し噴流）の界面で生じる不安定流れを隔絶するとともに、当該シュラウド３２側の吹出気流に対するコアンダ効果を発揮させるようにし、同部分における流速分布を緩和し、羽根出口での相対速度を小さくして、空力騒音の発生を小さくするとともに、ファン効率の向上を図るようにしたことを特徴とするものである。
【００７１】
上記実施の形態１及び２のものでは、シュラウド３２の外周側端部３２ｂが各羽根３３，３３・・・の外周側端部３３ｂ，３３ｂ・・・と一致したものとなっている。そのため、例えば図２および図３に示すように、シュラウド３２の内周端３２ａ側空気吸込口内面側で生じた剥離流の影響によって、その下流側吹出口部分に大きな不安定な流れが生じる。
【００７２】
その結果、その分だけ騒音の減少度が小さい。
【００７３】
ところが、以上のように、シュラウド３２の外径を所定寸法幅だけ大きくして各羽根３３，３３・・・の外周側端部３３ｂ，３３ｂ・・・よりも吹出方向に延設して所定幅の縁部を形成すると、吹き出し流れ（吹き出し噴流）の界面で生じる不安定流れを隔絶することができるとともに、当該シュラウド３２側の吹出気流に対するコアンダ効果を発揮させることができ、同部分における流速分布を緩和して、羽根出口での相対速度を小さくすることができる。その結果、より空力騒音の発生を小さくすることが可能になるとともに、ファン効率の向上を図ることができる。
【００７４】
＜実施の形態４＞
図５は、本願発明の実施の形態４に係る遠心ファンの構成を示している。
【００７５】
この実施の形態は、上記実施の形態３の遠心ファンの構成において、特に空気吸込口形成プレート６の空気吸込口５側開口縁部６ａを断面Ｕ状に曲げてＵ状溝６ｂを形成し、該空気吸込口形成プレート６のＵ状溝６ｂ内に上記シュラウド３２内周端側の空気吸込口側開口端部３２ａをアール面状に曲成延設することによって所定の隙間を保って相対回転可能に遊嵌し、その適切な流れの制御作用によって上記羽根３３，３３・・・外周側からの吹出気流がシュラウド３２の空気吸込口側端部３２ａ側に逆流するのを適切に制御、コントロールするようにしたことを特徴とするものである。
【００７６】
上記実施の形態３のように構成すれば、シュラウド３２外周端３２ｂ側縁部の存在によるコアンダ効果により羽根車外周のシュラウド３２側付近の吹出気流をシュラウド３２側に寄せて、不安定な流れを抑制することができる。
【００７７】
しかし、一方同構成では、ファンハウジング４の空気吸込口形成プレート６とシュラウド３２との間に所定の隙間が形成されており、吹き出された気流が、同隙間を介して再びシュラウド３２の空気吸込口側に逆流する問題が残されている。そして、この逆流が、やはり羽根車３外周の流速分布を不均一にしている。そのため、未だ騒音の低減の余地がある。
【００７８】
ところが、上記のように空気吸込口形成プレート６の空気吸込口５側開口縁部６ａ部分に上述のようなＵ状溝６ｂを形成し、これにアール面形状に変形したシュラウド３２の空気吸込口側端部３２ａを適切な隙間間隔で相対回転可能に遊嵌させると、同部分で上記逆流通路が効果的に制御されて、吸込流れへの悪影響を緩和することができる。
【００７９】
その結果、同構成によれば、羽根車３外周の吹出気流の流速分布が、より均一になり、上記実施の形態１および３の構成による作用とも相乗して、例えば図６に示すように、前述した従来の構成に比べて、特に羽根幅／羽根外径比（Ａ／φ）が０．２以下の領域で一層有効に騒音が低減される。
【００８０】
なお、図６の測定データは、それぞれ例えば風量が０．３９ｍ３／ｍｉｎ、機内抵抗が９０ｍｍＡｑの状態において、使用される羽根車３の羽根３３の直径φが１２０ｍｍで、羽根３３の出口角β２が図７に示す低騒音領域内（後述）にある９０°の遠心ファン（ラジアルファン）の場合で比較している。
【００８１】
＜実施の形態５＞
さらに図８は、本願発明の実施の形態５に係る遠心ファンの構成を示している。
【００８２】
この実施の形態は、上記実施の形態４の遠心ファンの構成において、さらにシュラウド３２の全体を外周側端部３２ｂ側から空気吸込口側端部３２ａ側まで、大きく漏斗状に傾斜させたことを特徴とするものである。
【００８３】
このような構成によると、全体としての羽根幅が若干狭くなるが、シュラウド３２の空気吸込口側の空気の導入がスムーズになり、その内面の剥離が有効に低減されるようになる。その結果、外周側空気吹出端部３２ｂ付近での不安定流れもほとんど生じなくなる。
【００８４】
したがって、騒音低減効果が一層向上する。
【００８５】
＜実施の形態６＞
この実施の形態は、上記実施の形態１〜５各々の構成において、それらの羽根車３の羽根３３，３３・・・の吹出部出口角が、６０度〜１２０度であることを特徴としている。
【００８６】
本願発明は、図１１のラジアルファン、図１２の前向き羽根、図１４の後向き羽根の何れにも有効であるが、羽根出口角が１２０度以上になると、例えば前向き羽根の場合、羽根出口部の絶対速度の周方向成分が大きくなって翼面負荷が過大となり、翼負圧面側で剥離し右上りの風量−静圧特性を示し、不安定性能を呈する。
【００８７】
一方、後ろ向き羽根で羽根出口角が６０度以下になると、風量−静圧特性が低下し、その分、所要回転数が増加し、結果的に羽根出口部の相対速度が大きくなって、空力騒音が大きくなる。
【００８８】
したがって、羽根３３，３３・・・の吹出部出口角β２は、ラジアルファンを含む上記各種の羽根形態を考慮すると、例えば図７に示すように、６０度〜１２０度の場合が適当であり、騒音低減効果が高い。
【図面の簡単な説明】
【図１】本願発明の実施の形態１に係る遠心ファンの構成を示す水平断面図である。
【図２】同遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図３】本願発明の実施の形態２に係る遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図４】本願発明の実施の形態３に係る遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図５】本願発明の実施の形態４に係る遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図６】同遠心ファンの羽根幅／羽根外径比の関係から見た騒音低減効果を従来例と対比して示すグラフである。
【図７】同遠心ファンの羽根出口角から見た騒音低減効果を示すグラフである。
【図８】本願発明の実施の形態５に係る遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図９】従来の遠心ファンの構成を示す水平断面図である。
【図１０】同従来の遠心ファンの構成を示す縦断面図である。
【図１１】同従来の遠心ファンにおける羽根出口部の速度三角形を示す説明図（ラジアルファンの場合）である。
【図１２】同従来の遠心ファンにおける羽根出口部の速度三角形を示す説明図（前向き羽根ファンの場合）である。
【図１３】同図１１の場合の風量−静圧特性を示すグラフである。
【図１４】同従来の遠心ファンにおける羽根出口部の速度三角形を示す説明図（後向き羽根ファンの場合）である。
【符号の説明】
１は遠心ファン、３は羽根車、４はファンハウジング、５は空気吸込口、６はベルマウス、６ａは開口縁部、６ｂはＵ状溝、３１はハブ、３２はシュラウド、３２ａは空気吹出口側端部、３３は羽根である。
Claims (7)
- 羽根車駆動モータ（２）と、ハブ（３１）、羽根（３３），（３３）・・・、シュラウド（３２）よりなり、上記羽根車駆動モータ（２）により回転駆動される羽根車（３）と、この羽根車（３）を回転可能に収納したファンハウジング（４）と、このファンハウジング（４）の上記シュラウド（３２）面側にあって、空気吸込口（５）を形成している空気吸込口形成プレート（６）とからなり、上記シュラウド（３２）と空気吸込口形成プレート（６）との間隔を所定値以下に狭く形成してなる遠心ファンにおいて、上記羽根車（３）の羽根（３３），（３３）・・・に対応するハブ（３１）部分を開放したことを特徴とする遠心ファン。
- 羽根車（３）の羽根（３３），（３３）・・・の羽根外径（φ）に対する羽根幅（Ａ）の比が所定値以下の偏平な構造であることを特徴とする請求項１記載の遠心ファン。
- 羽根（３３），（３３）・・・の羽根外径（φ）に対する羽根幅（Ａ）の比が、０．２以下であることを特徴とする請求項２記載の遠心ファン。
- シュラウド（３２）の外径を拡大し、その外周を羽根（３３），（３３）・・・の外周よりも半径方向外方に延設したことを特徴とする請求項１，２又は３記載の遠心ファン。
- シュラウド（３２）の内周を空気吸込口（５）方向に延設する一方、空気吸込口形成プレート（６）の空気吸込口（５）側開口縁部（６ａ）に凹状溝（６ｂ）を形成し、上記シュラウド（３２）内周の空気吸込口（５）方向への延設部先端を相対回転可能に遊嵌したことを特徴とする請求項１，２，３又は４記載の遠心ファン。
- シュラウド（３２）を、外周側から内周側に漏斗状に傾斜させて構成したことを特徴とする請求項５記載の遠心ファン。
- 羽根（３３），（３３）・・・の吹出部出口角が、６０度〜１２０度であることを特徴とする請求項１，２，３，４，５又は６記載の遠心ファン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003099316A JP4569073B2 (ja) | 2003-04-02 | 2003-04-02 | 遠心ファン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003099316A JP4569073B2 (ja) | 2003-04-02 | 2003-04-02 | 遠心ファン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004308442A true JP2004308442A (ja) | 2004-11-04 |
| JP4569073B2 JP4569073B2 (ja) | 2010-10-27 |
Family
ID=33463820
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003099316A Expired - Fee Related JP4569073B2 (ja) | 2003-04-02 | 2003-04-02 | 遠心ファン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4569073B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008267265A (ja) * | 2007-04-19 | 2008-11-06 | Toshiba Home Technology Corp | 送風装置 |
| JP2009257307A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-11-05 | Daikin Ind Ltd | 遠心送風機及びこれを用いた空気調和機 |
| WO2010035526A1 (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-01 | ダイキン工業株式会社 | 遠心送風機 |
| JP2015028299A (ja) * | 2013-07-30 | 2015-02-12 | サンデン株式会社 | 遠心送風機及び該遠心送風機を備えた車両用空調装置 |
| EP2213882A4 (en) * | 2007-11-26 | 2015-03-04 | Daikin Ind Ltd | CENTRIFUGAL |
| JP2016527430A (ja) * | 2013-06-28 | 2016-09-08 | ケアフュージョン ３０３、インコーポレイテッド | 低騒音送風機 |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139899U (ja) * | 1980-03-24 | 1981-10-22 | ||
| JPS59182698U (ja) * | 1983-05-25 | 1984-12-05 | カルソニックカンセイ株式会社 | 合成樹脂製シロツコフアン |
| JPS61118598A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-05 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | シロツコフアン |
| JPS61200494U (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-15 | ||
| JPH05296194A (ja) * | 1992-02-19 | 1993-11-09 | Nippondenso Co Ltd | 多翼送風機 |
| JPH06299993A (ja) * | 1993-04-13 | 1994-10-25 | Hitachi Ltd | 回転するディフューザを有する前向き羽根車 |
| JPH09242696A (ja) * | 1996-03-11 | 1997-09-16 | Denso Corp | 遠心送風機 |
| JP2000257590A (ja) * | 1999-03-05 | 2000-09-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多翼遠心ファン |
| JP2000291590A (ja) * | 1998-04-10 | 2000-10-17 | Denso Corp | 遠心式送風機 |
| WO2002045862A2 (en) * | 2000-12-04 | 2002-06-13 | Robert Bosch Corporation | High efficiency one-piece centrifugal blower |
| JP2002371997A (ja) * | 2001-06-13 | 2002-12-26 | Denso Corp | 遠心式送風機 |
-
2003
- 2003-04-02 JP JP2003099316A patent/JP4569073B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139899U (ja) * | 1980-03-24 | 1981-10-22 | ||
| JPS59182698U (ja) * | 1983-05-25 | 1984-12-05 | カルソニックカンセイ株式会社 | 合成樹脂製シロツコフアン |
| JPS61118598A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-05 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | シロツコフアン |
| JPS61200494U (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-15 | ||
| JPH05296194A (ja) * | 1992-02-19 | 1993-11-09 | Nippondenso Co Ltd | 多翼送風機 |
| JPH06299993A (ja) * | 1993-04-13 | 1994-10-25 | Hitachi Ltd | 回転するディフューザを有する前向き羽根車 |
| JPH09242696A (ja) * | 1996-03-11 | 1997-09-16 | Denso Corp | 遠心送風機 |
| JP2000291590A (ja) * | 1998-04-10 | 2000-10-17 | Denso Corp | 遠心式送風機 |
| JP2000257590A (ja) * | 1999-03-05 | 2000-09-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多翼遠心ファン |
| WO2002045862A2 (en) * | 2000-12-04 | 2002-06-13 | Robert Bosch Corporation | High efficiency one-piece centrifugal blower |
| JP2002371997A (ja) * | 2001-06-13 | 2002-12-26 | Denso Corp | 遠心式送風機 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008267265A (ja) * | 2007-04-19 | 2008-11-06 | Toshiba Home Technology Corp | 送風装置 |
| EP2213882A4 (en) * | 2007-11-26 | 2015-03-04 | Daikin Ind Ltd | CENTRIFUGAL |
| JP2009257307A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-11-05 | Daikin Ind Ltd | 遠心送風機及びこれを用いた空気調和機 |
| WO2010035526A1 (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-01 | ダイキン工業株式会社 | 遠心送風機 |
| JP2010077851A (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-08 | Daikin Ind Ltd | 遠心送風機 |
| JP4492743B2 (ja) * | 2008-09-25 | 2010-06-30 | ダイキン工業株式会社 | 遠心送風機 |
| JP2016527430A (ja) * | 2013-06-28 | 2016-09-08 | ケアフュージョン ３０３、インコーポレイテッド | 低騒音送風機 |
| US10495112B2 (en) | 2013-06-28 | 2019-12-03 | Vyaire Medical Capital Llc | Low-noise blower |
| JP2015028299A (ja) * | 2013-07-30 | 2015-02-12 | サンデン株式会社 | 遠心送風機及び該遠心送風機を備えた車両用空調装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4569073B2 (ja) | 2010-10-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7244099B2 (en) | Multi-vane centrifugal fan | |
| EP2343458B1 (en) | Blower and heat pump utilizing said blower | |
| US8231331B2 (en) | Reduction of flow-induced noise in a centrifugal blower | |
| JP2003532026A (ja) | 通風機、特に電子機器を換気するための通風機 | |
| US7802969B2 (en) | Fan and impeller thereof | |
| JP2009203897A (ja) | 多翼送風機 | |
| JP3812537B2 (ja) | 遠心式送風機 | |
| JP2010124534A (ja) | 電動機用斜流ファンと該斜流ファンを備えた電動機 | |
| JP5448874B2 (ja) | 多翼遠心ファンおよびそれを用いた空気調和機 | |
| JP4818310B2 (ja) | 軸流送風機 | |
| JP4505885B2 (ja) | 送風機及びこれを用いた空気調和機並びに空気清浄機 | |
| JP3629690B2 (ja) | 多翼送風機 | |
| JP2004308442A (ja) | 遠心ファン | |
| JP2001227498A (ja) | プロペラファン | |
| JP2004011423A (ja) | 送風部の気流制御構造 | |
| JPH0882299A (ja) | 多翼送風機 | |
| JPH05149297A (ja) | 遠心フアン | |
| JP2006125229A (ja) | シロッコファン | |
| JP2009127541A (ja) | 遠心ファン | |
| JP3191516B2 (ja) | 電動送風機のインペラ | |
| JP6265843B2 (ja) | 換気送風機 | |
| JP3902193B2 (ja) | 多翼遠心送風機 | |
| JP3084790B2 (ja) | プロペラファン | |
| JP2859448B2 (ja) | 多翼ファン | |
| JP2002285996A (ja) | 多翼送風ファン |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060223 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090616 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090623 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090824 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20091201 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100129 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100427 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100618 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100713 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100726 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130820 Year of fee payment: 3 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4569073 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130820 Year of fee payment: 3 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |