JP2004292930A - 耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板 - Google Patents
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Abstract
【課題】使用中に水素に起因する割れが発生し難い、チェーン部品等に適した高炭素鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．２０〜０．３５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．５〜１．８％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．０３５％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％を含有することを特徴とする耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。必要に応じ、更にＮｂ：０．０１〜０．０５％、また更にＣｒ：０．３〜１．０％とＭｏ：０．４０％以下のうちの１種又は２種を添加する。
【選択図】 図１
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．２０〜０．３５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．５〜１．８％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．０３５％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％を含有することを特徴とする耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。必要に応じ、更にＮｂ：０．０１〜０．０５％、また更にＣｒ：０．３〜１．０％とＭｏ：０．４０％以下のうちの１種又は２種を添加する。
【選択図】 図１
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高靭性高炭素鋼板、特に熱処理後の耐衝撃性と耐磨耗性に優れ、しかも製造性と加工性が良好な高靭性鋼板に関する。より具体的には、使用中に水素に起因する割れが発生し難い、チェーン部品等に適した高炭素鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般にチェーン部品等は、ＳＣＭ４３５，ＳＣＭ４４５，ＳＡＥ５０４６等の高炭素合金鋼板や、Ｓ４５Ｃ，Ｓ５０Ｃの高炭素冷延鋼板を素材とし、これらを目的の製品形状に成形加工後、焼入れ、焼戻し等の熱処理により硬化させて製造される。
しかし、焼入れ−焼戻しした高炭素鋼板では、細心の注意を払って熱処理条件を選択しても耐衝撃性が不十分であり、特に焼入れ時のオーステナイト粒界割れの防止は不十分である。そのため、オートバイ用のチェーンに適用した場合、ギヤー、ガイド等に接触した面からの割れを完全に防止することは困難であった。
【０００３】
そこでチェーンメーカーでは、このような割れの発生を防止するため、過冷オーステナイトの恒温変態を行うオーステンパー処理によって靭性向上を図っている。しかしこの方法では、焼入れ、焼戻し処理に比べて工程が煩雑になり、熱処理設備も大型化するため、コストの上昇は避けられない。
【０００４】
これを解決する技術を開示したものとして、下記特許文献１〜３がある。
特許文献１に開示された技術は、Ｍｏ，Ｃｒ，Ｃｕ等の合金元素を多量に添加すると同時にＮｂ，Ｔｉを添加して、靭性を高める方法である。この方法はＭｏ，Ｃｒ，Ｃｕ等の合金元素を多量に添加する必要があり、製造コストが高くなる欠点があると共に、粒界割れを完全には防止できない。
【０００５】
特許文献２に開示された技術も、良好な靭性を得るためにＣｒ，Ｍｏ等の合金元素を添加するものであり、製造コストが高くなると共に、粒界割れを完全には防止できない欠点がある。
特許文献３に開示された技術は、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕ等の高価な合金元素の添加が必須の技術であり、製造コストの上昇が避けられないうえ、やはり十分に粒界割れを防止できない。
【０００６】
【特許文献１】
特開平２−１４９６４５号公報
【特許文献２】
特開平５−３４５９５２号公報
【特許文献３】
特開平５−０９８３３８８公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、前述したチェーン部品等に関し、今後ますます要求が高まる高い耐衝撃性と耐磨耗性を満足すると共に、単なる焼入れ、焼戻しによってもオーステンパーによって実現される以上の耐衝撃特性と耐粒界割れ特性を有する鋼板を、低コストで提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、焼入れ、焼戻し後の靭性、及びチェーンと他の治具との接触部から生じる粒界割れ性について鋭意検討した結果、前記したような従来技術と異なり、Ｍｏ，Ｃｕ等の合金元素を添加することなく目的を達成し得る発明を完成した。
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明は以下の構成を要旨とする。
（１） 質量％で、
Ｃ ：０．２０〜０．３５％、 Ｓｉ：０．２５％以下、
Ｍｎ：０．５〜１．８％、 Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｔｉ：０．０１〜０．０３５％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３０％
を含有することを特徴とする耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。
（２） 質量％でさらに、
Ｎｂ：０．０１〜０．０５％
を含有することを特徴とする前記（１）記載の耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。
（３） 質量％でさらに、
Ｃｒ：０．３〜１．０％、 Ｍｏ：０．４０％以下
の１種または２種を含有することを特徴とする前記（１）または（２）記載の耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明の構成要件について、以下に説明する。
最初に、チェーンがガイド、ギヤー等と接触し、この面を起点にして生じる耐粒界破壊特性が得られる条件を知見した実験事実について説明する。
真空溶解炉で、Ｓｉ：０．１５％、Ｐ：０．００５〜０．０１５％、Ｍｎ：１．５０％、Ｔｉ：０．０１５％、Ｂ：０．００１０％を基本とし、Ｃ量を０．１５〜０．４５％に変化させた鋼を溶解し、熱間圧延後に冷間圧延して板厚３．０ｍｍの鋼板を造り、チェーンプレートを打ち抜きで製造し、８５０℃×４０ｍｉｎ で加熱後に油焼入れした。
【００１１】
このチェーンプレートを、焼戻しにより硬さがＨｖ：４８０〜５００の範囲に調整し、チェーンプレートをチェーンに組み立て、鋼片でチェーン端部に３９．２Ｎで押し付けながら１．９６ＫＮの張力をかけて１４．８ｍ／Ｓの速度で駆動し、１０分間隔で１５０ｃｃの水を注水しながら６０分間試験し、チェーンにクラックが生じたプレート数で評価した。
【００１２】
図１は、Ｃ量とチェーンの破断したプレート数の関係を示したものである。同図から、Ｃ量が０．３５％を超えると急速にクラックが生じたプレート数が多くなることが分かる。特にＣ量が０．２５％以下ではクラックが全く生じていない。この事実からＣ量の上限を０．３５％に特定した。好ましくは０．２５％以下である。
【００１３】
Ｃ量を０．３５％以下にすると粒界割れ性が大幅に改善する理由は明確でないが、本発明者らは次のように考えている。
レース用などオフロード用オートバイのチェーンは、ガイドあるいはギヤーと接触し、チェーンの接触部に高転位密度の硬質層が形成される。この硬質層は脆く、クラックが生じ易いため、クラックを起点に粒界割れが生じる。このクラックは硬質層が硬いほど、また硬質層の厚みが厚いほど生じ易い。
しかしＣ量が低いと、硬質層の硬さが高Ｃ鋼に比較して軟らかく、靭性に富んでおり、しかも硬質層が高炭素鋼のそれと比較して磨耗し易く、硬質層の厚みが厚くならないためにクラックが生じ難いためと考えられる。
【００１４】
以下、本発明を構成する鋼成分について説明する。
Ｃは、前述の実験事実により良好な耐粒界破壊特性が得られる範囲として、０．２０〜０．３５％に特定した。好ましい範囲は同様の理由から０．２０〜０．２５％である。
【００１５】
Ｓｉは積極的に添加する必要はないが、０．２５％を超えると硬質になり、加工性を劣化させるので、０．２５％以下に特定した。下限は特に限定する必要がない。
【００１６】
Ｍｎは、焼入れ性を高める元素であり、添加量が多いほど焼入れ性が良好になるが、１．８％を超えて添加すると耐粒界割れ性に悪影響を及ぼすので、上限を１．８％に特定した。一方、添加量が０．５０％未満になると、鋼板の製造過程で表面疵が多くなるので、下限を０．５０％とした。好ましい範囲は１．００〜１．５０％である。
【００１７】
Ｃｒは、Ｍｎと同様に焼入れ性を高める元素として知られている。しかし添加量が１．０％を超えると、鋼板の硬質化を招き脆化するため、添加する場合は上限を１．０％とするのが望ましい。一方本発明は、耐粒界割れ性を良好にするために、焼入れ性を高めるＣを従来の鋼より制限しているため、焼入れ性の確保から、Ｃｒを添加する場合は０．３０％以上が望ましい。更に好ましい範囲は０．３０〜０．５０％である。
【００１８】
Ｔｉは、鋼中のＮ，Ｃと結合し易く、ＴｉＮ，ＴｉＣを形成する。ＴｉＮ，ＴｉＣは適正な添加量の場合、焼入れ時のオーステナイト粒の成長を抑制し、耐粒界割れ性を良好にする作用があると同時に、ＴｉＮの生成はＢの固溶を促進し、オーステナイトの粒界強化を促進する作用を発揮する。Ｔｉの添加量が０．０１％未満になると上記作用による効果を発揮し難い。一方、添加量が多すぎると鋼の硬化につながるだけでなく、鋼板の製造過程で粗大なＴｉＮが生成し、それを起点にして割れが生じ易くなる。この理由からＴｉの上限を０．０３５％に特定した。
【００１９】
Ｂは本発明においてめて重要な元素であり、鋼の焼入れ性を向上させると共に、粒界に固溶Ｂとして偏析することで粒界を強化する作用もある。この作用を発揮させるためには０．０００３％が最低必要である。一方、添加量が多すぎると鋼板の製造過程で表面欠陥を生じ易くなり、製造コストの上昇を招く。この理由からＢの上限を０．００３０％に特定した。
【００２０】
Ｎｂは、Ｔｉと同様にＮｂＣを生成し、焼入れ時のオーステナイト粒の成長を抑制し、細粒オーステナイト組織となることで、間接的に粒界を弱めるＰの粒界偏析量を低くする作用があり、耐粒界割れ性を良好にする。この作用を発揮させるためには０．０１％以上添加するのが望ましい。一方、０．０５％を超えて添加すると、鋼板の製造過程で粗大なＮｂＣが生成し易く、靭性を劣化させる。そのため、添加する場合はＮｂの上限を０．０５％とするのが望ましい。
【００２１】
Ｐは粒界に偏析し、粒界強度を低める元素である。このためＰ量を０．０２０％以下にする必要がある。好ましい範囲は同様の理由から０．０１５％以下である。
【００２２】
Ｍｏは焼入れ性、焼戻し抵抗を高める元素として知られている。特に焼入れ性を必要とする場合は、Ｍｏを０．４０％以下の範囲で添加する。
【００２３】
その他の元素、通常の鋼でもＳは低い方がよく、特に本発明のように高強度の鋼板では、Ｓ含有量を０．００５％以下に抑えることが好ましく、その方法はＣａの単独添加でもＣａ−Ｓｉインジェクション処理でもよい。
Ｎは、本発明の場合ＴｉＮを生成し、固溶Ｎは存在しないので靭性劣化の懸念はないが、Ｎ含有量が多くなるとＴｉ添加量が多くなるので好ましくない。従ってＮ含有量は０．００７０％以下に抑えることが好ましい。
【００２４】
本発明の鋼板は上記成分を含有すると共に、残部が実質的にＦｅである鋼を溶製し、熱間圧延と冷間圧延により所望の板厚に圧延して製造される。この間に軟化のために焼鈍を行ってもよい。また、冷延後に焼鈍を行っても行わなくても本発明の特徴を損なうことはない。焼鈍を行う場合は６５０〜７００℃の温度で行うことが好ましい。
以上のようにして製造された鋼板は、通常、ユーザーによりチェーンプレートに打ち抜き等の加工を経て、焼入れ、焼戻しにより製造される。
【００２５】
【実施例】
本発明を実施例により、比較例と対比して説明する。
まず、表１に示した各成分組成の鋼を転炉で溶製し、連続鋳造でスラブを造り、熱間圧延により２．３ｍｍ厚の熱延鋼板とし、次いで脱スケールの後、６８０℃×１２ｈｒの焼鈍を行い、引き続いて冷間圧延により２．０ｍｍ厚の鋼板を造った。この鋼板からチェーンプレートを打ち抜き、８５０℃×５０分保定後に７０℃の油中で焼入れし、Ｈｖ：４８０〜５１０の硬さが得られる条件で焼戻しを行った。
【００２６】
次に上記硬度範囲が得られたものについて、鋼板はＪＩＳ４号衝撃試験片を造って２０℃で衝撃試験を、チェーンプレートはチェーンを組み立て、鋼片でチェーン端部に３９．２Ｎで押し付けながら１．９６ＫＮの張力をかけ、１４．８ｍ／Ｓの速度で駆動し、１０分間隔で１５０ｃｃの水を注水しながら６０分間試験し、チェーンにクラックが生じたプレート数で耐粒界割れ性を評価した。その結果を表２に示す。
【００２７】
表２において、コイル Ｎｏ．Ａ〜Ｇは本発明範囲内の実施例であり、コイル Ｎｏ．Ｈ〜Ｏは比較例である。
コイル Ｎｏ．Ａは１８０℃焼戻しでＨｖ：４８０が得られ、優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
コイル Ｎｏ．ＢはＮｂ：０．０２５％添加した例で、やはり１８０℃焼戻しでＨｖ：４８０以上の硬さが得られ、優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
【００２８】
コイル Ｎｏ．Ｃは、Ｃｒ：０．４０％、Ｍｏ：０．３５％を添加し、コイル Ｎｏ．Ｇは、Ｃｒ：０．４０％、Ｍｏ：０．４０％を添加した例で、共に１８０℃焼戻しでＨｖ：４８０以上の硬さが得られ、優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
コイル Ｎｏ．ＤはＣｒを、コイル Ｎｏ．ＦはＭｏを、それぞれ単独添加した例であるが、やはり優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
コイル Ｎｏ．ＥはＮｂ，Ｍｏ，Ｃｒを複合添加した例であるが、十分な硬さレベルを有し、かつ優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
【００２９】
一方、比較例であるコイル Ｎｏ．ＨとＩはＣ量が、コイル Ｎｏ．ＪはＢが、コイル Ｎｏ．ＫはＴｉが、コイル Ｎｏ．ＬはＭｎ量が、それぞ本発明範囲外の例である。いずれも焼入れ硬さが低く、本発明の目的を達成しないことが分かる。
コイル Ｎｏ．ＭはＰ量が本発明範囲外であり、衝撃値が低く、耐粒界割れ性も劣っている。
コイル Ｎｏ．ＮはＳＡＥ５０４６であるが、やはり耐粒界割れ性が不十分である。
コイル Ｎｏ．ＯはＳＣＭ４３５であるが、これも耐粒界割れ性が不十分である。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【発明の効果】
以上の実施例からも分かるように、本発明は、Ｃｕ，Ｃｒを多量に添加することなく、Ｃ量を低くすることで、高強度の耐粒界割れ性に優れたチェーンプレート用鋼板を安価に提供することが可能であり、工業的に優れた発明である。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｃ量と耐粒界割れ性試験でクラックが生じたプレート数との関係を示す図。
【発明の属する技術分野】
本発明は、高靭性高炭素鋼板、特に熱処理後の耐衝撃性と耐磨耗性に優れ、しかも製造性と加工性が良好な高靭性鋼板に関する。より具体的には、使用中に水素に起因する割れが発生し難い、チェーン部品等に適した高炭素鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般にチェーン部品等は、ＳＣＭ４３５，ＳＣＭ４４５，ＳＡＥ５０４６等の高炭素合金鋼板や、Ｓ４５Ｃ，Ｓ５０Ｃの高炭素冷延鋼板を素材とし、これらを目的の製品形状に成形加工後、焼入れ、焼戻し等の熱処理により硬化させて製造される。
しかし、焼入れ−焼戻しした高炭素鋼板では、細心の注意を払って熱処理条件を選択しても耐衝撃性が不十分であり、特に焼入れ時のオーステナイト粒界割れの防止は不十分である。そのため、オートバイ用のチェーンに適用した場合、ギヤー、ガイド等に接触した面からの割れを完全に防止することは困難であった。
【０００３】
そこでチェーンメーカーでは、このような割れの発生を防止するため、過冷オーステナイトの恒温変態を行うオーステンパー処理によって靭性向上を図っている。しかしこの方法では、焼入れ、焼戻し処理に比べて工程が煩雑になり、熱処理設備も大型化するため、コストの上昇は避けられない。
【０００４】
これを解決する技術を開示したものとして、下記特許文献１〜３がある。
特許文献１に開示された技術は、Ｍｏ，Ｃｒ，Ｃｕ等の合金元素を多量に添加すると同時にＮｂ，Ｔｉを添加して、靭性を高める方法である。この方法はＭｏ，Ｃｒ，Ｃｕ等の合金元素を多量に添加する必要があり、製造コストが高くなる欠点があると共に、粒界割れを完全には防止できない。
【０００５】
特許文献２に開示された技術も、良好な靭性を得るためにＣｒ，Ｍｏ等の合金元素を添加するものであり、製造コストが高くなると共に、粒界割れを完全には防止できない欠点がある。
特許文献３に開示された技術は、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕ等の高価な合金元素の添加が必須の技術であり、製造コストの上昇が避けられないうえ、やはり十分に粒界割れを防止できない。
【０００６】
【特許文献１】
特開平２−１４９６４５号公報
【特許文献２】
特開平５−３４５９５２号公報
【特許文献３】
特開平５−０９８３３８８公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、前述したチェーン部品等に関し、今後ますます要求が高まる高い耐衝撃性と耐磨耗性を満足すると共に、単なる焼入れ、焼戻しによってもオーステンパーによって実現される以上の耐衝撃特性と耐粒界割れ特性を有する鋼板を、低コストで提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、焼入れ、焼戻し後の靭性、及びチェーンと他の治具との接触部から生じる粒界割れ性について鋭意検討した結果、前記したような従来技術と異なり、Ｍｏ，Ｃｕ等の合金元素を添加することなく目的を達成し得る発明を完成した。
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明は以下の構成を要旨とする。
（１） 質量％で、
Ｃ ：０．２０〜０．３５％、 Ｓｉ：０．２５％以下、
Ｍｎ：０．５〜１．８％、 Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｔｉ：０．０１〜０．０３５％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３０％
を含有することを特徴とする耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。
（２） 質量％でさらに、
Ｎｂ：０．０１〜０．０５％
を含有することを特徴とする前記（１）記載の耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。
（３） 質量％でさらに、
Ｃｒ：０．３〜１．０％、 Ｍｏ：０．４０％以下
の１種または２種を含有することを特徴とする前記（１）または（２）記載の耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明の構成要件について、以下に説明する。
最初に、チェーンがガイド、ギヤー等と接触し、この面を起点にして生じる耐粒界破壊特性が得られる条件を知見した実験事実について説明する。
真空溶解炉で、Ｓｉ：０．１５％、Ｐ：０．００５〜０．０１５％、Ｍｎ：１．５０％、Ｔｉ：０．０１５％、Ｂ：０．００１０％を基本とし、Ｃ量を０．１５〜０．４５％に変化させた鋼を溶解し、熱間圧延後に冷間圧延して板厚３．０ｍｍの鋼板を造り、チェーンプレートを打ち抜きで製造し、８５０℃×４０ｍｉｎ で加熱後に油焼入れした。
【００１１】
このチェーンプレートを、焼戻しにより硬さがＨｖ：４８０〜５００の範囲に調整し、チェーンプレートをチェーンに組み立て、鋼片でチェーン端部に３９．２Ｎで押し付けながら１．９６ＫＮの張力をかけて１４．８ｍ／Ｓの速度で駆動し、１０分間隔で１５０ｃｃの水を注水しながら６０分間試験し、チェーンにクラックが生じたプレート数で評価した。
【００１２】
図１は、Ｃ量とチェーンの破断したプレート数の関係を示したものである。同図から、Ｃ量が０．３５％を超えると急速にクラックが生じたプレート数が多くなることが分かる。特にＣ量が０．２５％以下ではクラックが全く生じていない。この事実からＣ量の上限を０．３５％に特定した。好ましくは０．２５％以下である。
【００１３】
Ｃ量を０．３５％以下にすると粒界割れ性が大幅に改善する理由は明確でないが、本発明者らは次のように考えている。
レース用などオフロード用オートバイのチェーンは、ガイドあるいはギヤーと接触し、チェーンの接触部に高転位密度の硬質層が形成される。この硬質層は脆く、クラックが生じ易いため、クラックを起点に粒界割れが生じる。このクラックは硬質層が硬いほど、また硬質層の厚みが厚いほど生じ易い。
しかしＣ量が低いと、硬質層の硬さが高Ｃ鋼に比較して軟らかく、靭性に富んでおり、しかも硬質層が高炭素鋼のそれと比較して磨耗し易く、硬質層の厚みが厚くならないためにクラックが生じ難いためと考えられる。
【００１４】
以下、本発明を構成する鋼成分について説明する。
Ｃは、前述の実験事実により良好な耐粒界破壊特性が得られる範囲として、０．２０〜０．３５％に特定した。好ましい範囲は同様の理由から０．２０〜０．２５％である。
【００１５】
Ｓｉは積極的に添加する必要はないが、０．２５％を超えると硬質になり、加工性を劣化させるので、０．２５％以下に特定した。下限は特に限定する必要がない。
【００１６】
Ｍｎは、焼入れ性を高める元素であり、添加量が多いほど焼入れ性が良好になるが、１．８％を超えて添加すると耐粒界割れ性に悪影響を及ぼすので、上限を１．８％に特定した。一方、添加量が０．５０％未満になると、鋼板の製造過程で表面疵が多くなるので、下限を０．５０％とした。好ましい範囲は１．００〜１．５０％である。
【００１７】
Ｃｒは、Ｍｎと同様に焼入れ性を高める元素として知られている。しかし添加量が１．０％を超えると、鋼板の硬質化を招き脆化するため、添加する場合は上限を１．０％とするのが望ましい。一方本発明は、耐粒界割れ性を良好にするために、焼入れ性を高めるＣを従来の鋼より制限しているため、焼入れ性の確保から、Ｃｒを添加する場合は０．３０％以上が望ましい。更に好ましい範囲は０．３０〜０．５０％である。
【００１８】
Ｔｉは、鋼中のＮ，Ｃと結合し易く、ＴｉＮ，ＴｉＣを形成する。ＴｉＮ，ＴｉＣは適正な添加量の場合、焼入れ時のオーステナイト粒の成長を抑制し、耐粒界割れ性を良好にする作用があると同時に、ＴｉＮの生成はＢの固溶を促進し、オーステナイトの粒界強化を促進する作用を発揮する。Ｔｉの添加量が０．０１％未満になると上記作用による効果を発揮し難い。一方、添加量が多すぎると鋼の硬化につながるだけでなく、鋼板の製造過程で粗大なＴｉＮが生成し、それを起点にして割れが生じ易くなる。この理由からＴｉの上限を０．０３５％に特定した。
【００１９】
Ｂは本発明においてめて重要な元素であり、鋼の焼入れ性を向上させると共に、粒界に固溶Ｂとして偏析することで粒界を強化する作用もある。この作用を発揮させるためには０．０００３％が最低必要である。一方、添加量が多すぎると鋼板の製造過程で表面欠陥を生じ易くなり、製造コストの上昇を招く。この理由からＢの上限を０．００３０％に特定した。
【００２０】
Ｎｂは、Ｔｉと同様にＮｂＣを生成し、焼入れ時のオーステナイト粒の成長を抑制し、細粒オーステナイト組織となることで、間接的に粒界を弱めるＰの粒界偏析量を低くする作用があり、耐粒界割れ性を良好にする。この作用を発揮させるためには０．０１％以上添加するのが望ましい。一方、０．０５％を超えて添加すると、鋼板の製造過程で粗大なＮｂＣが生成し易く、靭性を劣化させる。そのため、添加する場合はＮｂの上限を０．０５％とするのが望ましい。
【００２１】
Ｐは粒界に偏析し、粒界強度を低める元素である。このためＰ量を０．０２０％以下にする必要がある。好ましい範囲は同様の理由から０．０１５％以下である。
【００２２】
Ｍｏは焼入れ性、焼戻し抵抗を高める元素として知られている。特に焼入れ性を必要とする場合は、Ｍｏを０．４０％以下の範囲で添加する。
【００２３】
その他の元素、通常の鋼でもＳは低い方がよく、特に本発明のように高強度の鋼板では、Ｓ含有量を０．００５％以下に抑えることが好ましく、その方法はＣａの単独添加でもＣａ−Ｓｉインジェクション処理でもよい。
Ｎは、本発明の場合ＴｉＮを生成し、固溶Ｎは存在しないので靭性劣化の懸念はないが、Ｎ含有量が多くなるとＴｉ添加量が多くなるので好ましくない。従ってＮ含有量は０．００７０％以下に抑えることが好ましい。
【００２４】
本発明の鋼板は上記成分を含有すると共に、残部が実質的にＦｅである鋼を溶製し、熱間圧延と冷間圧延により所望の板厚に圧延して製造される。この間に軟化のために焼鈍を行ってもよい。また、冷延後に焼鈍を行っても行わなくても本発明の特徴を損なうことはない。焼鈍を行う場合は６５０〜７００℃の温度で行うことが好ましい。
以上のようにして製造された鋼板は、通常、ユーザーによりチェーンプレートに打ち抜き等の加工を経て、焼入れ、焼戻しにより製造される。
【００２５】
【実施例】
本発明を実施例により、比較例と対比して説明する。
まず、表１に示した各成分組成の鋼を転炉で溶製し、連続鋳造でスラブを造り、熱間圧延により２．３ｍｍ厚の熱延鋼板とし、次いで脱スケールの後、６８０℃×１２ｈｒの焼鈍を行い、引き続いて冷間圧延により２．０ｍｍ厚の鋼板を造った。この鋼板からチェーンプレートを打ち抜き、８５０℃×５０分保定後に７０℃の油中で焼入れし、Ｈｖ：４８０〜５１０の硬さが得られる条件で焼戻しを行った。
【００２６】
次に上記硬度範囲が得られたものについて、鋼板はＪＩＳ４号衝撃試験片を造って２０℃で衝撃試験を、チェーンプレートはチェーンを組み立て、鋼片でチェーン端部に３９．２Ｎで押し付けながら１．９６ＫＮの張力をかけ、１４．８ｍ／Ｓの速度で駆動し、１０分間隔で１５０ｃｃの水を注水しながら６０分間試験し、チェーンにクラックが生じたプレート数で耐粒界割れ性を評価した。その結果を表２に示す。
【００２７】
表２において、コイル Ｎｏ．Ａ〜Ｇは本発明範囲内の実施例であり、コイル Ｎｏ．Ｈ〜Ｏは比較例である。
コイル Ｎｏ．Ａは１８０℃焼戻しでＨｖ：４８０が得られ、優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
コイル Ｎｏ．ＢはＮｂ：０．０２５％添加した例で、やはり１８０℃焼戻しでＨｖ：４８０以上の硬さが得られ、優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
【００２８】
コイル Ｎｏ．Ｃは、Ｃｒ：０．４０％、Ｍｏ：０．３５％を添加し、コイル Ｎｏ．Ｇは、Ｃｒ：０．４０％、Ｍｏ：０．４０％を添加した例で、共に１８０℃焼戻しでＨｖ：４８０以上の硬さが得られ、優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
コイル Ｎｏ．ＤはＣｒを、コイル Ｎｏ．ＦはＭｏを、それぞれ単独添加した例であるが、やはり優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
コイル Ｎｏ．ＥはＮｂ，Ｍｏ，Ｃｒを複合添加した例であるが、十分な硬さレベルを有し、かつ優れた耐衝撃特性と耐粒界割れ性を有することが分かる。
【００２９】
一方、比較例であるコイル Ｎｏ．ＨとＩはＣ量が、コイル Ｎｏ．ＪはＢが、コイル Ｎｏ．ＫはＴｉが、コイル Ｎｏ．ＬはＭｎ量が、それぞ本発明範囲外の例である。いずれも焼入れ硬さが低く、本発明の目的を達成しないことが分かる。
コイル Ｎｏ．ＭはＰ量が本発明範囲外であり、衝撃値が低く、耐粒界割れ性も劣っている。
コイル Ｎｏ．ＮはＳＡＥ５０４６であるが、やはり耐粒界割れ性が不十分である。
コイル Ｎｏ．ＯはＳＣＭ４３５であるが、これも耐粒界割れ性が不十分である。
【００３０】
【表１】
【表２】
【発明の効果】
以上の実施例からも分かるように、本発明は、Ｃｕ，Ｃｒを多量に添加することなく、Ｃ量を低くすることで、高強度の耐粒界割れ性に優れたチェーンプレート用鋼板を安価に提供することが可能であり、工業的に優れた発明である。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｃ量と耐粒界割れ性試験でクラックが生じたプレート数との関係を示す図。
Claims (3)
- 質量％で、
Ｃ ：０．２０〜０．３５％、
Ｓｉ：０．２５％以下、
Ｍｎ：０．５〜１．８％、
Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｔｉ：０．０１〜０．０３５％、
Ｂ ：０．０００３〜０．００３０％
を含有することを特徴とする耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。 - 質量％でさらに、
Ｎｂ：０．０１〜０．０５％
を含有することを特徴とする請求項１記載の耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。 - 質量％でさらに、
Ｃｒ：０．３〜１．０％、
Ｍｏ：０．４０％以下
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１または２記載の耐粒界割れ性の優れたチェーンプレート用鋼板。
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|---|---|---|---|---|
| JP2018506642A (ja) * | 2014-12-24 | 2018-03-08 | ポスコＰｏｓｃｏ | 熱処理鋼材、耐久性に優れた超高強度成形品及びその製造方法 |
| JP2019127637A (ja) * | 2018-01-26 | 2019-08-01 | 日本製鉄株式会社 | 係留チェーン用鋼および係留チェーン |
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2003
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