JP2004223879A

JP2004223879A - ガス加圧射出成形法

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Publication number: JP2004223879A
Application number: JP2003014316A
Authority: JP
Inventors: Hideki Naruse; 秀樹成瀬; Kazuharu Yasuda; 和治安田
Original assignee: Asahi Kasei Chemicals Corp
Current assignee: Asahi Kasei Chemicals Corp
Priority date: 2003-01-23
Filing date: 2003-01-23
Publication date: 2004-08-12

Abstract

【課題】意匠面の外観レベルを高めながらも、成形サイクルの短縮、成形品離型時の反り発生防止等が可能となるガス加圧射出成形法を提供すること。
【解決手段】部分的に厚肉部が突出した非意匠面と、その裏面側である意匠面とを有する成形品のガス加圧射出成形法であって、溶融樹脂の収められた射出成形機シリンダー内に二酸化炭素を供給し、該二酸化炭素を溶解して溶融粘度が低下した溶融樹脂を金型キャビティ内に射出した後、成形品の非意匠面とそれに対応する金型キャビティ面との間に加圧ガスを注入し、該加圧ガスにて成形品の意匠面をそれに対応する金型キャビティ面に押さえ付ける。
【選択図】図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱可塑性樹脂の射出成形方法に関するもので、更に詳しくは、溶融樹脂を金型キャビティ内に射出して樹脂を成形する射出成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に片面にリブやボス等の突出した厚肉部を有する成形品の射出成形を行う場合、厚肉部においては、溶融樹脂の冷却固化に伴う体積収縮により、厚肉部の突出側とは反対面である意匠面に、ひけと呼ばれる凹部が発生し、成形品の外観を著しく損なう。
【０００３】
そこでこの厚肉部のひけを防止するための方法として、溶融樹脂を充填した金型キャビティ内に加圧ガスを注入し、厚肉部内に中空部を形成する中空射出成形法が知られており、今や一般的な技術となっている。
【０００４】
しかし、中空射出成形法による成形品は、ガスが注入される厚肉部とガスが注入されない薄肉部に、金型キャビティ面に対する押し付け力の差を生じ、その結果厚肉部の意匠面側に光沢むらを生じる場合があり、成形品の外観を著しく損なう。
【０００５】
一方、特開昭５０−７５２４７号公報（特許文献１）には、金型キャビティ内に射出した樹脂と金型キャビティ面との間に加圧ガスを注入し、この加圧ガスの注入側とは反対側の成形品の意匠面を、対応する金型キャビティ面に押し付ける成形法が記載されている。
【０００６】
更には、ＷＯ９８／５２７３４（特許文献２）には、熱可塑性樹脂に二酸化炭素を０．２重量％以上溶解して溶融粘度を低下させた溶融樹脂を、あらかじめ金型キャビティを溶融樹脂のフローフロントで発泡が起きない圧力以上にガスで加圧状態にして、金型キャビティに射出する成形法が記載されている。
【０００７】
一般に電子機器の樹脂製筐体等の外観部品に対しては、特に無塗装で用いられる場合には、ひけや光沢むら等の無い、外観の優れた成形品が望まれる。一方、塗装して用いられる外観部品であっても、成形品の表面に前述の不良現象がある場合、それを隠すために厚塗り塗装が必要となり、コストアップを招く。また塗装によって不良現象が完全に消えない場合もある。
【０００８】
ところが、特許文献１に記載のガス加圧射出成形法を実践するのみでは、ひけや光沢むらを完全に防止するには不十分であることが判明したため、本発明者は、成形品の意匠面のひけ及び光沢むらを防止し、外観レベルが極めて良好な成形品を得るためのガス加圧射出成形法を、先に特開平１０−２２５９５１号公報（特許文献３）及び特開平１１−３１４２４１号公報（特許文献４）にて提案した。
【０００９】
【特許文献１】
特開昭５０−７５２４７号公報
【特許文献２】
ＷＯ９８／５２７３４
【特許文献３】
特開平１０−２２５９５１号公報
【特許文献４】
特開平１１−３１４２４１号公報
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記特許文献３、４に記載の従来技術の方法を実践する場合、成形品の意匠面外観レベルがクラスＡに分類されるような超高外観を達成するためには、一般の射出成形方法と比較して、金型キャビティ面の温度を室温に比して相当程度高くする必要があり、成形サイクルの短縮が難しい、成形品離型時に反りが発生することもあり得る等といった問題があった。
【００１１】
本発明は上記課題に鑑みなされたものであり、意匠面の外観レベルを高めながらも、成形サイクルの短縮、成形品離型時の反り発生防止等が可能となるガス加圧射出成形法を提供することを目的とするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、二酸化炭素を樹脂中に溶解させて溶融粘度を低下させることにより、二酸化炭素の圧力によっては、金型キャビティ面の温度を前記従来技術の方法より２０℃以上低くしても、同等の外観レベルが得られる場合があることを見出した。すなわち、通常の射出成形法と同程度の金型温度で、ひけや光沢むらの無い、外観に優れる成形品を得ることができることとなる。
【００１３】
即ち、本発明は、
１．部分的に厚肉部が突出した非意匠面と、その裏面側である意匠面とを有する成形品のガス加圧射出成形法であって、溶融樹脂の収められた射出成形機シリンダー内に二酸化炭素を供給し、該二酸化炭素を溶解して溶融粘度が低下した溶融樹脂を金型キャビティ内に射出した後、成形品の非意匠面とそれに対応する金型キャビティ面との間に加圧ガスを注入し、該加圧ガスにて成形品の意匠面をそれに対応する金型キャビティ面に押さえ付けることを特徴とするガス加圧射出成形法。
２．金型キャビティ面の温度Ｔ（℃）が、成形材料のビカット軟化点Ｖ（℃）、射出成形機シリンダー内に供給する二酸化炭素の圧力Ｐｃ（ＭＰａ）及び成形品の非意匠面とそれに対応する金型キャビティ面との間に注入する加圧ガスの圧力Ｐ（ＭＰａ）に対して、下記（Ｉ）式を満たすことを特徴とする前記１に記載のガス加圧射出成形法。
【００１４】

３．金型キャビティ面の温度Ｔ（℃）が、６０℃以下であることを特徴とする前記２に記載のガス加圧射出成形法。
４．金型キャビティ内をあらかじめ溶融樹脂のフローフロントにおいて発泡が生じない圧力以上のカウンタープレッシャー用ガスにより加圧状態としておいてから、溶融樹脂を射出することを特徴とする前記１から３のいずれかに記載のガス加圧射出成形法。
【００１５】
なお成形材料のビカット軟化温度Ｖ（℃）は、試験法ＩＳＯ３０６（ＪＩＳＫ７２０６）に基づいて測定される値である。
【００１６】
【発明実施の形態】
次に本発明の実施の形態を図面を用いて説明する。
【００１７】
図１は、本発明に使用される金型１の一例を示すもので、まずこの金型１の概要を説明する。
【００１８】
図示されるように金型１は、固定型１ａと可動型１ｂで構成されており、金型キャビティ２により成形される成形品は、部分的に厚肉部が突出した非意匠面と、その反対側の面である意匠面とを有する。非意匠面は可動型１ｂ側の金型キャビティ面２ｂで成形され、意匠面は固定型１ａ側の金型キャビティ面２ａで成形されるものとなっている。ただし、意匠面を可動型１ｂ側の金型キャビティ面２ｂで成形し、非意匠面を固定型１ａ側の金型キャビティ面２ａで成形するようにしてもよい。即ち、成形品の意匠面側に厚肉部が突出していて、非意匠面側が平坦な形状でも構わない。
【００１９】
金型１の固定型１ａ及び可動型１ｂには、金型キャビティ面の加熱及び冷却のための水の流路（図示されていない）が形成されており、該流路に接続された金型温調機（図示されていない）により、金型キャビティ面の温度を所定の温度に保持することができる。
【００２０】
金型キャビティ２に二酸化炭素を溶解させた樹脂を射出する際のフローフロントにおける発泡を防止するため、固定型１ａには、樹脂射出前に金型キャビティ２をガスで加圧するためのカウンタープレッシャー用ガス供給ライン４が設けられており、加圧ガス源（図示されてない）と接続されている。なお、このカウンタープレッシャー用ガス供給ライン４は、可動型１ｂに設けてもかまわない。
【００２１】
金型キャビティ内の圧力保持のため、金型パーティング面３上、及びスプルー５、ランナー６、エジェクターピン７の周囲には、それぞれシール材８が設置されている。なお、シール材８としては、ニトリル−ブタジエン製のＯ−リング等を用いることが望ましいが、適用する金型温度範囲での耐熱性に問題が無ければ、特に制限は無い。
【００２２】
一方、可動型１ｂには、金型キャビティ２に樹脂を射出後、成形品の意匠面側を金型キャビティ面２ａ側に加圧ガスで押さえ付けるための加圧ガス注入ライン９が設けられており、金型キャビティ２内に先端を臨ませたガス注入ピン１０に接続されている。また加圧ガス注入ライン９は、前述と同じ加圧ガス源（図示されていない）に接続されている。しかし、カウンタープレッシャー用ガス供給ライン４と加圧ガス注入ライン９とは必ずしも同じガス源に接続されている必要はない。
【００２３】
次に上記金型１を用いた本発明の方法を説明するが、ここでは、カウンタープレッシャー用ガス、及び成形品の意匠面を金型キャビティ面に押さえ付けるのに用いる加圧ガスとして、二酸化炭素を例に説明する。また、非意匠面側に突出する厚肉部がリブ１２である場合を例に説明するが、厚肉部としては例えばボスであってもかまわない。
【００２４】
まず、金型１を閉鎖した状態で、カウンタープレッシャー用ガス供給ライン４上の供給用電磁弁１３をオープンにし、金型キャビティ２内に二酸化炭素を供給する。このカウンタープレッシャー用ガス供給ライン４には、解放用電磁弁１４が接続されており、二酸化炭素の供給時はクローズにしておくが、これをオープンにすれば、金型キャビティ２内の二酸化炭素を金型１の外部に排出することができる。
【００２５】
金型キャビティ２の外周にはカウンタープレッシャー用ガス供給ライン４と連結したカウンタープレッシャー用ガス供給溝１５が設けられており、図２にその構造の一例を示す。なおこのカウンタープレッシャー用ガス供給溝１５は、後に述べるが、金型キャビティ２内の二酸化炭素の排出溝としての役割も兼ねている。
【００２６】
また、カウンタープレッシャー用ガス供給溝１５と金型キャビティ２との間には、ベントスリット１６が設けられており、このベントスリット１６を通して、二酸化炭素が金型キャビティ２内に供給される。
【００２７】
カウンタープレッシャー用ガス供給溝１５の幅及び深さとしては、成形品の容積にもよるが、できる限り大きくすることが好ましく、具体的には幅、深さ共に３ｍｍ以上７ｍｍ以下程度とするのが良い。
【００２８】
またベントスリット１６の深さとしては、溶融樹脂が入り込むことがないような範囲内で、できるだけ大きくとることが好ましく、使用する樹脂の種類や成形機の射出圧力等にもよるが、具体的には２／１００ｍｍ以上５／１００ｍｍ以下程度とするのが良い。更にベントスリット１６の幅としては、小さ過ぎる場合は金型キャビティ２内への二酸化炭素の供給が遅れることになり、大き過ぎる場合は、誤って樹脂を金型キャビティ２内にオーバーパックしてしまった場合に、樹脂がカウンタープレッシャー用ガス供給ライン４に逆流してしまう危険性もあり、具体的には、１０ｍｍ以上２０ｍｍ以下程度とするのが良い。
【００２９】
金型キャビティ２へのカウンタープレッシャー用ガスとしての二酸化炭素の供給において、供給用電磁弁１３をオープンにする時間は、金型キャビティ２の容積や供給する圧力にもよるが、一般には１〜２秒程度で良い。
【００３０】
二酸化炭素の供給圧力の下限としては、成形品表面の発泡を抑えることができる圧力が必要で、成形品表面外観に対する要求レベルにもよるが、０．１ＭＰａ以上の圧力が必要である。
【００３１】
一方、二酸化炭素の供給圧力が高いほど、成形品表面の発泡を防止する効果は大きくなるが、圧力を高くし過ぎると、射出成形機の型締力がこれに負けて金型パーティング面３がわずかに開き、二酸化炭素の金型外部への漏洩が激しくなる場合もある。また、金型のシール構造が複雑になったり、二酸化炭素の消費量が増大してコストアップ要因になる等の問題が生ずるため、二酸化炭素の供給圧力としては、成形品表面の発泡による外観不良が起きない圧力範囲で、極力低くすることが好ましく、供給圧力の上限としては、１０ＭＰａ程度とするのが良い。
【００３２】
以上は、カウンタープレッシャー用ガスとして、二酸化炭素を例に説明したが、用いることができるガスの種類としては、窒素、空気、希ガス等、溶融樹脂に対して不活性であるガスであれば特に制限はない。しかし、金型の表面状態を高度に転写するためには、樹脂に対する吸収率の高いガスを用いることが好ましい。それは、金型表面の微細な凹凸形状において、樹脂充填時にこの金型表面の凹部と溶融樹脂との間に残留するガスが溶融樹脂に溶解すること、及びガスの溶解によって樹脂充填時に成形品表面の固化層の可塑化が起こるからであり、成形品に対する金型表面の高度な転写を実現することができる。
【００３３】
熱可塑性樹脂に対する溶解度の高いガスとしては、二酸化炭素、炭素数１〜５の飽和炭化水素およびその一部をフッ素で置換したフロンなどがあるが、中でも二酸化炭素は、金型の表面状態を成形品に高度に転写する効果が極めて高い上、コスト的にも優れるので好ましい。
【００３４】
また本発明においては、樹脂の溶融粘度を低下させるために樹脂に溶解させるガスとして二酸化炭素を用いるので、カウンタープレッシャー用ガスとして二酸化炭素を選択すれば、ガス供給源を共通化でき、装置が簡略化されるというメリットもある。
【００３５】
なお、成形品の発泡を防止するためには、金型キャビティ２のガスによるカウンタープレッシャーが必ずしも必要というわけではなく、肉厚が０．５ｍｍ以下で非常に薄い成形品を成形する場合や、金型キャビティ面２ａ及び／又は金型キャビティ面２ｂ上に断熱層が設けられている場合などは、射出成形機の設定条件にもよるが、金型キャビティ２にカウンタープレッシャーを与えなくても成形品表面における発泡が起こらない場合もある。また溶融樹脂の射出速度を非常に高くし、フローフロントにおける発泡が起こる前に金型キャビティ２への充填を行えば、ガスによる金型キャビティ２のカウンタープレッシャーを必要としない場合もある。
【００３６】
ただし、成形品の表面が発泡しない場合であっても、金型表面の成形品表面への転写性に関して、非常に厳しいレベルが要求される場合には、少なくとも大気圧以上の圧力で、溶融樹脂に対する溶解度の高いガスにより、金型キャビティ２内を置換しておくことが好ましい。
【００３７】
一方、射出成形機シリンダー内には二酸化炭素を供給し、溶融樹脂に二酸化炭素を溶解させておく。
【００３８】
射出成形機シリンダー内に供給する二酸化炭素の圧力が高いほど、樹脂の溶融粘度は大きく低下する。従って、目標とする意匠面外観を得るために必要な金型キャビティ面の温度は、射出成形機シリンダー内に供給する二酸化炭素の圧力に比例して直線的に低下し、一般の射出成形法と同じ温度まで下げることも可能である。
【００３９】
しかし、必要以上の高い圧力で射出成形機シリンダー内に二酸化炭素を供給する場合、成形品表面の発泡を防止するためには、金型キャビティ２内を加圧するための二酸化炭素の圧力も高くしなければならず、金型の高度なシール構造が必要となるため、好ましくない。更にはシール材８が劣化して金型のシール性が低下した場合、金型キャビティ２内の二酸化炭素を高圧に保持するためには、シール材８の新品への交換が頻繁になる等の問題が生ずる。また二酸化炭素の消費量が増大するので、生産コストアップにもなる。
【００４０】
したがって、射出成形機シリンダー内に供給する二酸化炭素の圧力の上限としては、目標とする意匠面外観が得られる範囲で、極力低くすることが好ましく、具体的には１２ＭＰａ程度以下とするのが良い。
【００４１】
次に二酸化炭素を溶解させた樹脂を金型キャビティ２に射出する。この時、カウンタープレッシャー用ガス供給ライン４に接続されている解放用電磁弁１４を樹脂充填と同時にオープンとすることにより、金型キャビティ２内の二酸化炭素は、供給時とは逆の流れとなり、ベントスリット１６を通過してカウンタープレッシャー用ガス供給ライン４に戻り、金型外部に排出される。
【００４２】
溶融樹脂の充填完了後、直ちにガス注入ピン１０と可動型１ｂとの間のクリアランスより二酸化炭素を注入する。このガス注入ピン１０は、図３（ａ）、（ｂ）に示されるように断面が円の一部を削り取った形状をしており、これによって可動型１ｂとの間にクリアランスが形成されている。このクリアランスは溶融樹脂が逆流して入り込むことはないが、二酸化炭素は通過できる大きさとなっている。
【００４３】
なお二酸化炭素注入ライン９とガス注入ピン１０との接続部における圧力の損失を防止するため、前述のシール材８と同様のシール材が設置されている。
【００４４】
ガス注入ピン１０より二酸化炭素を注入後、金型キャビティ２に射出された溶融樹脂と可動型側キャビティ面２ｂとの隙間には、二酸化炭素によるガス層が形成される。成形品のリブ１２の突出側に形成されたこのガス層は、溶融樹脂の冷却固化の間、その反対側の面、すなわち成形品の意匠面側を金型キャビティ面２ａに対して継続的に押さえ付ける。このとき、図４に示すようにリブ１２の根元は二酸化炭素の圧力によって絞り込まれ、これによってリブ１２付近の溶融樹脂が流動して、リブ１２付近の意匠面を金型キャビティ面２ａに押さえ付けながら固化するため、リブ１２の体積収縮が影響することによる、意匠面におけるひけの発生を防止することができる。
【００４５】
二酸化炭素の注入後、成形品の非意匠面側に形成されるガス層の圧力はある程度保持されるが、その圧力は経時的に降下する。このガス層の圧力の大きさ及び圧力降下速度は、成形品意匠面の外観レベルに影響する。当然のことではあるが、高い圧力のガス層を長時間形成させることができれば、ひけ防止効果は高くなる。従って図１に示される金型１のように、シール材８が設置された機密性の高い金型１を用いることが好ましい。
【００４６】
溶融樹脂の射出量は特に制限はないが、金型キャビティ２の容積に比較して充分な量であることが好ましく、更に好ましくは過量であることが望ましい。それは、金型キャビティ２に過量の樹脂を射出することにより、成形品の意匠面と金型キャビティ面２ａとの密着性が高くなり、ガス注入ピン１０から非意匠面側に注入した二酸化炭素が成形品の意匠面側に入り込んでリブ１２付近にひけを誘発するという問題を回避しやすくなるからである。従って、樹脂保圧を加え、樹脂を補充することは有効である。
【００４７】
射出成形機シリンダー内に供給する二酸化炭素の圧力が高いほど、樹脂の溶融粘度が低下するため、リブ１２のひけを防止する効果は高くなる。それは、金型キャビティ２内における非意匠面側の急速な冷却が抑制され、ガス層の形成時にリブ１２表面の固化層の厚みが薄く、しかもリブ１２内部の溶融樹脂の流動性が良好に維持され、ガス圧によるリブ１２の根元の絞り込みが助長されるからであると考えられる。
【００４８】
従って、樹脂に二酸化炭素を溶解させることにより、高外観を得るためにやむを得ず金型温度を高く設定する場合に問題となる成形サイクルアップ、離型時のそり発生等を防止することができ、非常に有効な手段となり得る。
【００４９】
特に、通常、金型キャビティ面の温度Ｔが、成形材料のビカット軟化温度Ｖ（℃）、射出成形機シリンダー内に供給する二酸化炭素の圧力Ｐｃ（ＭＰａ）及び成形品の非意匠面とそれに対応する金型キャビティ面との間に注入する加圧ガスの圧力Ｐ（ＭＰａ）に対して、下記（Ｉ）式を満たす場合には、樹脂に二酸化炭素を溶解させない従来のガス加圧射出成形法では、金型キャビティ面の温度が足りず、高外観はあまり期待できない。しかし、本発明のように二酸化炭素を樹脂に溶解させて射出成形時の溶融粘度を下げることにより、金型キャビティ面温度の不足分を補うことができ、意匠面外観に優れる成形品が得られる。
【００５０】
Ｖ−（２Ｐｃ＋Ｐ＋２０）≦Ｔ≦Ｖ−２０
〔１≦Ｐｃ≦１２ＭＰａ、１≦Ｐ≦１０ＭＰａ〕…（Ｉ）
【００５１】
ここで、成形材料のビカット軟化温度Ｖは、試験法ＩＳＯ３０６（ＪＩＳＫ７２０６）に基づいて測定される値である。また、金型キャビティ面の温度Ｔとは、成形品の意匠面に対応する金型キャビティ面及び非意匠面に対応する金型キャビティ面の両方の温度を指している。
【００５２】
金型キャビティ面の温度Ｔが前記（Ｉ）式の上限温度［Ｖ−２０］（℃）より高い場合は、もともとガス加圧射出成形法によるひけ防止の効果が高いため、射出成形機シリンダー内に二酸化炭素を溶解させる必要性は薄れる。
【００５３】
逆に金型キャビティ面の温度Ｔが前記（Ｉ）式の下限温度［Ｖ−（２Ｐｃ＋Ｐ＋２０）］（℃）よりも低い場合には、本発明のガス加圧射出成形法により外観に優れる成形品を得るためには、射出成形機シリンダー内に溶解させる二酸化炭素は、１５ＭＰａを超える高い圧力が必要になることが予測されるが、これは成形品表面の発泡防止が困難になる等、前述の問題を引き起こすため、得策ではない。
【００５４】
また、さらに好ましい温度条件としては、金型キャビティ面の温度を６０℃以下とすることが挙げられる。本発明においては、後述の実施例にも示されているように、金型キャビティ面の温度をこのように従来に比して低い、室温により近い温度に設定しても、意匠面の外観の優れた成形品を得ることができる。これにより、成形品離型時のソリ発生等の問題を回避できる、金型の昇温に要する時間が短縮でき、成形サイクルアップが回避できるといった効果が顕著となる。
【００５５】
成形品の非意匠面側に注入する二酸化炭素（加圧ガス）の圧力としては、リブ１２の肉厚や金型キャビティ面の温度によっても変わるが、好ましくは１ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下程度である。金型１の気密性が良好な場合は、圧力が１０ＭＰａを超えるとひけ防止効果は頭打ちになってくるため、二酸化炭素を無駄に消費することになる場合が多い。尚、シール材の劣化等により金型１の気密性が不良となり、金型１外部への漏洩が激しくなると、１０ＭＰａを超える圧力の二酸化炭素が必要となる場合がある。
【００５６】
二酸化炭素をガス注入ピン１０より注入するタイミングとしては、樹脂射出完了の前であっても、後であっても構わないが、好ましくは溶融樹脂を金型キャビティ２内に充分に充填した直後が望ましい。
【００５７】
以上は、成形品の非意匠面側に注入する加圧ガスとして、二酸化炭素を例に説明したが、用いることができるガスの種類としては、前述の樹脂充填時のフローフロントにおける発泡を防止するためのカウンタープレッシャー用ガスと同様、不活性ガスであれば特に制限は無い。ガスの単価で比較するなら、圧縮空気や窒素が好ましいが、樹脂の溶融粘度を低下させるために二酸化炭素を用いるので、ガス源を共通化することで装置が簡素化されてメリットが大きい場合は、二酸化炭素を用いるのが好ましい。
【００５８】
本発明におけるひけ防止に特に有効な成形品の厚肉部の形状としては、図５に示すように厚肉部の肉厚をｗ、厚肉部周辺の薄肉部分の肉厚をｔとした場合、ｗ≧（３／５）ｔとなるような形状が挙げられる。即ち、このような厚肉部を有する成形品で、塗装等の２次加工を省略したい場合に、本発明は特に有効である。
【００５９】
加えて本発明の方法によると、リブの内部に加圧ガスを注入する中空射出成形法のようにガス圧がリブ１２部分に集中せず、リブ１２部分とその他の部分における意匠面の転写性の差が小さいため、光沢むらを防止することができる。したがって冷却終了後に得られる成形品は、その意匠面にひけや光沢むらの極めて少ない、外観の優れたものとなる。
【００６０】
また本発明に用いることができる樹脂としては、一般に熱可塑性樹脂と称されるものであれば、特に制限はない。例えば、ポリスチレン（ＰＳ）や、ハイインパクトポリスチレン（ＨＩＰＳ）、ミデイアムインパクトポリスチレン（ＭＩＰＳ）のようなゴム補強スチレン系樹脂、スチレン−アクリロニトリル共重合体（ＳＡＮ樹脂）、アクリロニトリル−ブチルアクリレートラバー−スチレン共重合体（ＡＡＳ樹脂）、アクリロニトリル−エチレンプロピルラバー−スチレン共重合体（ＡＥＳ）、アクリロニトリル−塩化ポリエチレン−スチレン共重合体（ＡＣＳ）、ＡＢＳ樹脂（例えば、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン−アルファメチルスチレン共重合体、アクリロニトリル−メチルメタクリレート−ブタジエン−スチレン共重合体）、変性ポリフェニレンエーテル（ｍ−ＰＰＥ）等のスチレン系樹脂。ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）等のアクリル系樹脂。低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等のオレフィン系樹脂。ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン等の塩化ビニル系樹脂。エチレン−塩化ビニル共重合体、エチレン−塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体等の塩化ビニル系樹脂。ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等のポリエステル系樹脂。ポリカーボネート（ＰＣ）、変性ポリカーボネート等のポリカーボネート系樹脂。ポリアミド６６、ポリアミド６、ポリアミド４６等のポリアミド系樹脂。ポリオキシメチレンコポリマー、ポリオキシメチレンホモポリマー等のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂。その他のエンジニアリング樹脂、スーパーエンジニアリング樹脂。例えば、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、熱可塑性ポリイミド（ＴＰＩ）、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）等が挙げられる。セルロースアセテート（ＣＡ）、セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ）、エチルセルロース（ＥＣ）等のセルロース誘導体。液晶ポリマー、液晶アロマチックポリエステル等の液晶系ポリマー。熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）、熱可塑性スチレンブタジエンエラストマー（ＳＢＣ）、熱可塑性ポリオレフィンエラストマー（ＴＰＯ）、熱可塑性ポリエステルエラストマー（ＴＰＥＥ）、熱可塑性塩化ビニルエラストマー（ＴＰＶＣ）、熱可塑性ポリアミドエラストマー（ＴＰＡＥ）等の熱可塑性エラストマー。また一種もしくはそれ以上の上記熱可塑性樹脂のブレンド体やポリマーアロイと称される熱可塑性樹脂を用いても良い。熱可塑性樹脂は、充填材かつ／又は添加材等を含有しても良い。
【００６１】
【実施例】
次に本発明の実施例を説明する。
【００６２】
〔実施例１〕
図６に示す箱形状リブ付き成形品を、本発明に基づくガス加圧射出成形法にて成形した。本成形品の金型は図１と同じような機密構造であり、金型部材の分割面や突き出しピンの周囲等にシール材が設置されているため、樹脂射出前に金型キャビティ内にガスによりカウンタープレッシャーを与えておくことが可能である。本例では該カウンタープレッシャー用ガスには、二酸化炭素を用いた。
【００６３】
成形品の肉厚は、意匠面を含む基板部１７及び側壁１８の肉厚が２．０ｍｍで、リブの肉厚はリブ１９が１．０ｍｍ、リブ２０が１．５ｍｍ、リブ２１が２．０ｍｍ、リブ２２が３．０ｍｍ、リブ２３が４．０ｍｍである。
【００６４】
また２４の位置に対応する可動型側の金型キャビティ面にガス注入ピン配置しておき、非意匠面側のリブ１９〜２３および側壁１８で囲まれた６つの各エリアに加圧ガスを注入し、意匠面を金型キャビティ面に押さえ付けながら冷却固化させることができるようにした。なお、注入した加圧ガスは二酸化炭素である。
【００６５】
使用した射出成形機は、住友重機械工業株式会社製「ＳＧ２６０Ｍ−Ｓ」で、本成形機は改造により、シリンダーの外壁に穴をあけて二酸化炭素供給ラインを接続してあるので、成形機シリンダー内部の溶融状態にある樹脂に、高圧の二酸化炭素を溶解させることができる。なお、二酸化炭素の昇圧は、液化炭酸ガスボンベより取り出した二酸化炭素を旭エンジニアリング株式会社製の圧縮機「ＭＡＣ−１００」に導入して行った。
【００６６】
使用した樹脂はＡＢＳ樹脂で、旭化成株式会社製「スタイラック１９１Ｆ」（ビカット軟化温度９１℃）である。
【００６７】
なお成形手順及び成形条件については下記に示す。
【００６８】
評価の方法は、得られた成形品の意匠面のひけの深さを株式会社ミツトヨ製の変位計「ＳＵＲＦＴＥＳＴ５００」により測定した。測定対象のリブは、リブ２２（肉厚３．０ｍｍ）及びリブ２３（肉厚４．０ｍｍ）とした。その結果を〔表１〕に示す。
【００６９】
（成形手順）
１．射出成形機シリンダーに二酸化炭素を注入し、樹脂に溶解させる
２．金型を閉鎖した状態で金型キャビティ内に二酸化炭素を注入する
３．金型キャビティ内に樹脂を射出する
４．樹脂を射出する途中で、金型キャビティ内の二酸化炭素を金型外部に排出する
５．充填完了と同時に、成形品のリブ突出側に二酸化炭素を注入する
６．冷却固化後、成形品を取り出す
【００７０】
（成形条件）
・金型キャビティ面の温度：５０℃
・射出成形機シリンダー温度：２３０℃
・射出成形機シリンダー内に供給する二酸化炭素の圧力：１０ＭＰａ
・カウンタープレッシャー用ガス（二酸化炭素）の供給圧力：６ＭＰａ
・カウンタープレッシャー用ガス（二酸化炭素）の供給時間：２ｓｅｃ
・成形品のリブ突出側に注入する加圧ガス（二酸化炭素）の圧力：５ＭＰａ
・成形品のリブ突出側に注入する加圧ガス（二酸化炭素）の注入時間：３ｓｅｃ
・射出速度：１００ｍｍ／ｓｅｃ
・樹脂保圧：６０ＭＰａ
・樹脂保圧時間：５ｓｅｃ
【００７１】
〔比較例１〕
射出成形機のシリンダー内に二酸化炭素を注入しない以外は成形条件を実施例１と同一にし、成形を行った。そして同一の評価を行った。その結果を〔表１〕に示す。
【００７２】
〔比較例２〕
金型キャビティ面の温度を変更した以外は、すべて比較例１と同一の条件にして成形を行い、同一の評価を行った。その結果を〔表１〕に示す。
【００７３】
（成形条件）
・金型キャビティ面の温度：７３℃
【００７４】
【表１】

【００７５】
〔実施例２〕
旭化成株式会社製ＡＢＳ樹脂「スタイラックＡＴ−３０」（ビカット軟化温度１０１℃）を用い、下記に示す成形条件以外はすべて実施例１と同一にして成形を行った。そして同一の評価を行った。その結果を〔表２〕に示す。
【００７６】
（成形条件）
・金型キャビティ面の温度：５９℃
・射出成形機シリンダー温度：２４０℃
【００７７】
〔比較例３〕
射出成形機のシリンダー内に二酸化炭素を注入しない以外は成形条件を実施例２と同一にし、成形を行った。そして同一の評価を行った。その結果を〔表２〕に示す。
【００７８】
〔比較例４〕
金型キャビティ面の温度を変更した以外は、すべて比較例３と同一の条件にして成形を行い、同一の評価を行った。その結果を〔表２〕に示す。
【００７９】
（成形条件）
・金型キャビティ面の温度：８５℃
【００８０】
【表２】

【００８１】
【発明の効果】
本発明は以上説明した通りのものであり、射出成形機シリンダー内の溶融樹脂に二酸化炭素を溶解させて溶融粘度を低下させることにより、従来のガス加圧射出成形法では金型キャビティ面の温度を高くしなければ得られなかった高外観意匠面を、一般の射出成形法とほとんど変わらないレベルの金型キャビティ面温度において実現するものであり、成形サイクルアップ、成形品離型時のソリ発生等の問題を回避できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に用いる金型の一例を示す断面図である。
【図２】本発明に用いる固定型の二酸化炭素供給および排出のための金型構造の一例を示す図である。
【図３】本発明に用いるガス注入ピンの一例を示す断面図である。
【図４】ひけ防止の原理の説明図である。
【図５】成形品の厚肉部の寸法を表す図である。
【図６】実施例および比較例で成形した成形品を示す斜視図である。
【符号の説明】
１金型
１ａ固定型
１ｂ可動型
２金型キャビティ
２ａ固定型側の金型キャビティ面
２ｂ可動型側の金型キャビティ面
３金型パーティング面
４カウンタープレッシャー用ガス供給ライン
５スプルー
６ランナー
７エジェクターピン
８シール材
９加圧ガス注入ライン
１０ガス注入ピン
１２リブ
１３供給用電磁弁
１４開放用電磁弁
１５カウンタープレッシャー用ガス供給溝
１６ベントスリット
１７基板部
１８側壁
１９リブ
２０リブ
２１リブ
２２リブ
２３リブ
２４ガス注入ピンとの接点

Claims

部分的に厚肉部が突出した非意匠面と、その裏面側である意匠面とを有する成形品のガス加圧射出成形法であって、溶融樹脂の収められた射出成形機シリンダー内に二酸化炭素を供給し、該二酸化炭素を溶解して溶融粘度が低下した溶融樹脂を金型キャビティ内に射出した後、成形品の非意匠面とそれに対応する金型キャビティ面との間に加圧ガスを注入し、該加圧ガスにて成形品の意匠面をそれに対応する金型キャビティ面に押さえ付けることを特徴とするガス加圧射出成形法。
金型キャビティ面の温度Ｔ（℃）が、成形材料のビカット軟化点Ｖ（℃）、射出成形機シリンダー内に供給する二酸化炭素の圧力Ｐｃ（ＭＰａ）及び成形品の非意匠面とそれに対応する金型キャビティ面との間に注入する加圧ガスの圧力Ｐ（ＭＰａ）に対して、下記（Ｉ）式を満たすことを特徴とする請求項１に記載のガス加圧射出成形法。
金型キャビティ面の温度Ｔ（℃）が、６０℃以下であることを特徴とする請求項２に記載のガス加圧射出成形法。
金型キャビティ内をあらかじめ溶融樹脂のフローフロントにおいて発泡が生じない圧力以上のカウンタープレッシャー用ガスにより加圧状態としておいてから、溶融樹脂を射出することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載のガス加圧射出成形法。