JP2004181561A - 熱延鋼材の製造方法 - Google Patents
熱延鋼材の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004181561A JP2004181561A JP2002350108A JP2002350108A JP2004181561A JP 2004181561 A JP2004181561 A JP 2004181561A JP 2002350108 A JP2002350108 A JP 2002350108A JP 2002350108 A JP2002350108 A JP 2002350108A JP 2004181561 A JP2004181561 A JP 2004181561A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- hot
- cutting
- rolled steel
- steel material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
【解決手段】連続鋳造によって鋳造された鋳片Sを所定の長さに切断し、切断された鋳片を粗圧延して粗バーとし、該粗バーを熱間仕上圧延する熱延鋼材の製造方法において、連続鋳造された鋳片を所定の長さに切断する前に、鋳片の表面および/または裏面の一部または全部の表層部を、表面酸化膜を超えて鋼部分まで切削除去することを特徴とする熱延鋼材の製造方法。
【選択図】 図2
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱延鋼材(熱延鋼帯や厚板等の鋼材を含む)の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
一般的な鉄鋼製品の製造方法は、まず、精錬された溶鋼を鋳型に流し込み鋼塊を得る造塊法か、連続鋳造機にて鋳造し鋳片を得る連続鋳造法にて鋳片が製造される。
【0003】
このうち、連続鋳造法において得られた鋳片は、必要に応じて、鋳片の表層面(表層面とは、鋳片の6面の表層を指すものとする。)を溶削や研削や切削などの手段により手入れした後に、加熱炉に代表される熱補償プロセスにより鋳片の温度を均一にした後、鋳片表面に生成したスケールを高圧水等により除去しながら熱間圧延される方法か、または鋳造されて高温のまま手入れされることなく、熱間圧延される方法により熱延鋼材に製造される。
【0004】
近年の製品価格の下落や人件費の高騰などの理由により、製造コストを抑えるために、鋳片の手入れをすることなく圧延を実施したり、加熱炉の在炉時間を短くしたりして低コストに鉄鋼製品を製造できる製造法が指向されている。一方、鉄鋼製品のユーザーの製品に対する要求のレベルは厳格の一途をたどっており、自動車の外板やスチール缶に代表される容器材料などは、従来の基準を大きく上回る品質レベルを要求されている。
【0005】
特に、自動車の外板は、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍、メッキというプロセスを経て最終製品ができあがるが、最終製品ができてから欠陥が発見されると、多大な製造コストをかけたにもかかわらず、最悪の場合には屑として処分せざるを得なくなる。このため、製造工程の早い段階で欠陥を発見するか、または、欠陥の発生がゼロとなるようなプロセスを開発する必要がある。特に、鋳造段階での欠陥をなくすことは非常に重要である。
【0006】
鋳造段階での欠陥としては、大きく2つに分類される。一つは、鋳型/鋳片間の潤滑や溶鋼表面の酸化防止、メニスカスの保温など様々な役割を持つモールドパウダーが、鋳型内の溶鋼流速が速いときなどに溶鋼中にトラップされて鋳片内部に取込まれることにより生じるパウダー性欠陥と呼ばれるものである。このパウダー性欠陥を防止するためには、パウダーの物性を変更したり、浸漬ノズルの形状の最適化を行ったり、鋳型内流動制御に使用されている電磁ブレーキや電磁攪拌の最適化を行うことが有効である。
【0007】
もう一つは、溶鋼中に含まれる介在物がオシレーションマーク部にトラップされて、それが圧延されたときに表れる介在物性欠陥である。この介在物性欠陥を防止するためには、精錬段階での介在物が凝集合体しないように精錬処理することや、連続鋳造の場合、オシレーションマークが浅くなるような鋳造条件を選定することが有効である。
【0008】
鋳造段階での欠陥を防ぐために上記に示す様々な手段を講じているが、このような手段を講じても欠陥の原因を取除くことはできない。つまりすべての鋳片を無手入れで圧延し欠陥のない鋼板を製造することができないのが現状である。つまり、鋳片を手入れすることは現段階では避けられない問題になっている。このような現実では手入れコストは完全にはゼロにすることは難しい。そこで従来、溶削および研削では鋳片を手入れする際は鋳片を冷片にしてから行っていたが、極力高温の鋳片を手入れして、圧延工程の前に装入する加熱炉の原単位を削減することが有効になってくる。
【0009】
特に連続鋳造した鋳片をそのまま持っている熱を放出し切る前に圧延する直送圧延法(ホットダイレクトローリング)や、鋳片の持つ熱を完全に放出する前に加熱炉で再加熱して燃料原単位を下げる熱片装入法(ホットチャージローリング)では、一部表層部は酸化してスケールとなって剥離脱落するものの、連続鋳造したままの表面状態で最終仕上圧延されるので、連続鋳造のモールドパウダーや介在物が圧延後の熱延鋼材表面にきずとなって残る場合があって中々全面採用されにくかったが、高温の鋳片についての手入れが可能になればこの問題が解決できることになる。
【0010】
従来、連続鋳造ラインを出た後に手入れを施されるプロセスとしては、生産性を重視するために、溶削による鋳片の手入れが主流を占めているのが現状である。溶削は燃焼ガスを鋳片表面に吹き付けて加熱することによって、手入れを必要とする厚み(1mmから4mm前後)を溶融させ取除くという手法である。
【0011】
しかしながら、自動車や缶材料などの表面品質の厳格な材料においては、溶削による欠陥が問題になっており、極力溶削でない方法で手入れする手法が望まれていた。
【0012】
溶削でない方法で手入れする手法として、鋼片疵取装置に関し、鋼片の表面疵を切削する各カッターユニットを効率よく稼動させることができるようにして、カッターユニット1台当りの疵取処理量を大とするような綱片疵取装置が知られている(例えば、特許文献1参照。)。
【0013】
【特許文献1】
特開昭60―52211号公報
【0014】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特許文献1に示された装置では、各カッターユニットを効率よく稼動させることができるようになったが、送り手段よりも鋼片の装入側にカッターユニットを配置する第1疵取機および送り手段よりも鋼片の抽出側にカッターユニットを配置する第2疵取機の両者を配設する必要があった。
【0015】
疵取機の鋼片装入側のみならず鋼片抽出側にもカッターユニットが必要なのは下記の理由による。すなわち、疵取機における鋼片装入側カッターユニットにより鋼片の表面疵を切削する際には、鋼片の前端部をローラにより挟持した状態で作業を開始するので装入側カッターユニットによる切削可能領域は、鋼片の前端部を除く領域となり、鋼片の前端部が切削不可能領域となる。
【0016】
これに対し、疵取機における鋼片抽出側カッターユニットにより鋼片の表面疵を切削する際には、鋼片の後端部をローラにより挟持した時に鋼片の送りが不可能となるので、鋼片の後端部が切削不可能領域となり、それ以外の領域が切削可能領域となる。
【0017】
したがって、鋼片全体の表面疵を切削可能とするためには、疵取機の鋼片装入側のみならず、鋼片抽出側にもカッターユニットを備える必要があった。
【0018】
つまり、各カッターユニットを効率よく稼動させるために、2基の疵取機を直列状に配置しようと並列状に配置しようと、必ず2台のカッターユニットが必要となってコスト高になるという問題があった。
【0019】
したがって本発明は、上記のような従来技術の問題点を解決し、最小限のカッターユニットで、効率よく、表層をコントロールしながら削り取ることが可能な熱延鋼材の製造方法を提供することを目的とする。
【0020】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、最小限のカッターユニットで、効率よく、表層をコントロールしながら削り取ることが可能な熱延鋼材の製造方法について検討を行った。その結果、鋳片を鋳造する連続鋳造ライン上で、鋳片を所定の長さに切断する前に鋳片を切削すれば最小限のカッターユニットでの切削が可能であることを見出した。
【0021】
本発明はこのような知見に基づきなされたもので、その特徴は以下の通りである。
【0022】
(1)連続鋳造によって鋳造された鋳片を所定の長さに切断し、切断された鋳片を粗圧延して粗バーとし、該粗バーを熱間仕上圧延する熱延鋼材の製造方法において、連続鋳造された鋳片を所定の長さに切断する前に、鋳片の表面および/または裏面の一部または全部の表層部を、表面酸化膜を超えて鋼部分まで切削除去することを特徴とする熱延鋼材の製造方法。
【0023】
(2)切削手段の切削駆動力として、鋳片を搬送するための搬送駆動力を用いることを特徴とする上記(1)に記載の熱延鋼材の製造方法。
【0024】
(3)鋳片の搬送駆動力を鋳片を挟んで送り出す駆動式ピンチロールから得ることを特徴とする上記(1)または(2)に記載の熱延鋼材の製造方法。
【0025】
(4)切削手段が回転可能に保持された円形刃を有する1以上の表層切削装置からなることを特徴とする上記(1)乃至(3)のいずれかに記載の熱延鋼材の製造方法。
【0026】
(5)切削手段により切削される鋳片の温度は、800℃以上であることを特徴とする上記(1)乃至(4)のいずれかに記載の熱延鋼材の製造方法。
【0027】
【発明の実施の形態】
図1および図2は、本発明の熱延鋼材の製造方法の実施に供する熱延鋼材の製造装置の一例を示す説明図で、図1は本発明で用いる技術を適用する全体のプロセス、図2は鋳片の切削手段を示すものである。
【0028】
図1に示す装置は、溶鋼から鋳片Sを製造するための連続鋳造機20と、鋳片Sを加熱するための加熱炉30と、鋳片Sから熱延鋼材を製造するための熱間圧延機40からなる。
【0029】
前記連続鋳造機20は、溶鋼を注入して凝固させるための鋳型1と、鋳型1の下方にあって鋳片Sをサポートしてガイドする非駆動式のサポートロール2と、鋳片Sをピンチして引抜く駆動式ピンチロール3と、鋳片Sを冷却して凝固させるための冷却水スプレー6と、所定の長さの鋳片Sに切断するカッター4と、図2に詳細を示すように、連続鋳造機20の最も出側にあるピンチロール3とカッター4との間に設置された、鋳片の表面および/または裏面の一部または全部の表層部を、表面酸化膜を超えて鋼部分まで切削除去する切削手段5からなる。
【0030】
図2に示す実施形態では、切削手段5が回転可能に保持された円形刃を有する2個の表層切削装置51、52からなる。また、表面切削装置の円形刃と切削屑12との溶着を防止するために冷却装置11が設置されている。表面切削装置の円形刃の部分は、特別な冷却を加えなくても放冷により冷却されるが、このように冷却装置により、必要に応じてエアや冷却水を用いた強制冷却を行ってもよい。
【0031】
前記加熱炉30は、直送圧延法(ホットダイレクトローリング)では使用されないが、熱片装入法(ホットチャージローリング)や冷片になった鋳片を再加熱する際に使用される。
【0032】
前記熱間圧延機40は、鋳片Sを幅圧下するための幅圧下圧延機7と、スケールを除去するための高圧水噴射装置8と、鋳片Sを粗圧延して粗バーとする粗圧延機9と、粗バーを所定の厚みまで仕上圧延して熱延鋼材とする仕上圧延機10からなる。
【0033】
以下、上記装置構成を用いた本発明法の一実施形態を説明する。
【0034】
連続鋳造機20では、まず鋳型1に溶鋼を注入して凝固させる。この鋳型1の下方の連続鋳造ラインに沿って、サポートロール2により鋳片Sをサポートしてガイドし、ピンチロール3により鋳片Sを冷却水スプレー6で冷却されつつピンチして引抜く。連続鋳造機20の最も出側にあるピンチロール3の後段で、鋳片Sを切削手段5により鋳片Sの表面および/または裏面の一部または全部の表層部を、表面酸化膜を超えて鋼部分まで切削除去する。
【0035】
ここで、切削の対象となる鋳片の表面部位は、鋳片の表・裏面に限られず、側端面であってもよい。特に、垂直曲げ式の連続鋳造機で鋳造された鋳片は、鋳造時の矯正(上部矯正での曲げ、下部矯正での曲げ戻し)により表・裏面と側端面とのコーナー部にコーナー割れと呼ばれる割れが生じやすく、このようなコーナー割れが生じたものについては、特に、側端面を切削手入れすることが好ましい。
【0036】
表面酸化膜のみならずその下層の鋼部分を一定量以上確実に切削することにより、連続鋳造のモールドパウダー、内部介在物等を粗圧延開始前にオンラインで除去し、高品質な表面性状を有する熱延鋼材、さらには表面処理熱延鋼材を製造することができる。
【0037】
次に、鋳片の表面および/または裏面の一部または全部の表層部を、表面酸化膜を超えて鋼部分まで切削除去をした後に、カッター4により所定の長さの鋳片Sに切断する。
【0038】
所定の長さに切断された鋳片Sは、加熱炉30を経て再加熱後または加熱炉30を経ずに直接に、熱間圧延機40に進んで所定の板厚まで圧延される。つまり、熱間圧延機40では、幅圧下圧延機7による圧延を実施した後に、高圧水噴射装置8によりスケールを除去し、粗圧延機9により鋳片Sを粗圧延して粗バーとした後、仕上圧延機10で所定の厚みまで仕上圧延して熱延鋼材を製造する。製造された熱延鋼材は、そのまま熱延鋼材として出荷されたり、冷間圧延や鍍金等の次工程を経て、冷延鋼材や表面処理鋼材として出荷される。
【0039】
表層切削装置51、52は、切削バイトを主軸に固定して、鋳片がピンチロール3などの搬送の押込み駆動力(搬送駆動力)を利用して、装置を咬込ませることによって切削が開始される。
【0040】
表層切削装置51、52は、位置決めセンサーにより鋳片までの距離を測定して、指示される手入れ量との情報をまとめ、昇降用油圧シリンダーによって、表層切削装置51、52を所定の高さで固定する。ここで、表層切削装置自体には、鋳片の搬送駆動力をそのまま利用するので外部の駆動力を必要としないため、設備費が廉価になる特徴がある。また同時に設備もコンパクトにできるため、設置スペースの狭いところでも、設置が可能である。また通常のバイトと比較して、直径が大きく切削面に常に新しい面が現れるため、バイトの寿命が延び、生産コストの削減につながる。
【0041】
このような切削手段5により切削される鋳片の温度は、800℃以上であることが好ましい。800℃以下では鋳片の変形抵抗が増加するからである。
【0042】
【実施例】
図1に示すような連続鋳造機と熱間圧延機を備えた設備を用いて、表1に示す極低炭素鋼の鋼種について鋳造および圧延を行った。鋳片サイズは、厚さ250mm、幅1050mmを鋳造速度2.5m/minで鋳造した。鋳造後の鋳片は、本発明の連続鋳造機内に設置した切削手段により手入れした鋳片と、従来の鋳造後一度室温まで冷却した鋳片を溶削により表層手入れを行った鋳片と、無手入れ直送の鋳片の3種類を比較した。無手入れ直送の鋳片とは、無手入れで且つ高温のまま加熱炉で短時間加熱するものである。
【0043】
【表1】
【0044】
切削手入れに際しては、連続鋳造機のピンチロールの搬送駆動力を切削駆動力に変換して行い、トーチカッターにより切断される前の鋳片を連続的に切削した。また、本試験では、鋳片上面のみを約200mm幅で切削した。円形刃は、切削面が随時更新されるため、切削屑の付着はほとんどないが、長時間高温の鋳片と接触されるため円形刃を冷却することが望ましい。その際には、切削前の鋳片表面には冷却水がかかると鋳片温度が冷えて切削抵抗が増すため、円形刃のみを直接冷却するように工夫するか、内部冷却構造にすることが望ましい。ただし、切削後の鋳片に冷却水がかかっても鋳片のもつ顕熱は鋳片中心で約1300℃と大きいため、十分に復熱し、さらには、加熱炉に装入するために問題とならないことがわかっている。
【0045】
切削は、直径200mmの円形刃を2個配置した装置を用いて、表面を1回で切削除去した。円形刃は、直径200mm、厚み100mmのSS400の母材に、円形刃と鋳片が接触する刃先の部分に工具鋼を肉盛りしたものを用いて切削を行った。また、平面切削をする場合は、円形刃が回転可能になるために、鋳片の切削表面に対する法線方向と、切削方向の直角方向に5度ずつ傾斜させて切削を行った。切削量は、鋳片を円形刃によって押付ける力を変更させることによって行い、10Mpaで押付けることによって切削深さを制御した。また、鋳片の送り速度は、鋳造速度と同じで2.5m/min、その時の鋳片の表面温度は1000℃であった。
【0046】
圧延までの3種類の工程を経る鋳片は、それぞれ10枚ずつの鋳片で合計30枚の鋳片で比較検討した。鋳片の手入れ量は、最大深さで約2mmの深さで約200mm幅に行った。
【0047】
図3に加熱炉に鋳片を装入するときの鋳片の表面平均温度の比較を示す。これより、従来の溶削手入れと比較して、本プロセスによる手入れでは、加熱炉装入温度は大幅に上昇し、加熱炉原単位を大いに向上させた。また、無手入れ直送と比較すると加熱炉装入温度は同程度であった。
【0048】
次に加熱炉に装入された3種類の鋳片は、1200℃の加熱炉に120分在炉させた後に、加熱炉より抽出し幅圧下を50mm/パスで1パス行い、その後、高圧水によるスケール除去を行った後に、粗圧延、仕上圧延を行い、板厚3.2mmの熱延鋼材とし、その後、冷間圧延で板厚0.8mmの冷延鋼板とした。次いで、この冷延鋼板に連続溶融亜鉛鍍金設備で表裏面それぞれに50g/m2の付着量の合金化溶融亜鉛鍍金を施した。
【0049】
このようにして製造された合金化溶融亜鉛鍍金鋼板について、検査ラインにおいて製品コイル1本当たりに生じている1mm以上の大きさの表面欠陥の個数を目視により調べ、下記のように評価した。
◎ : 表面欠陥の全くないもの
○ : 表面欠陥の個数が1〜5個
○− : 表面欠陥の個数が5個超〜10個以下
△ : 表面欠陥の個数が10個超〜20個以下
× : 表面欠陥の個数が20個超
表2にこの結果をまとめて示す。表2において、本発明の切削プロセスにおいては溶削手入れプロセスと比べて鋼板の表面品質が良好である。
【0050】
【表2】
【0051】
【発明の効果】
本発明により、加熱炉原単位が大幅に上昇し、さらには、表面品質が大いに向上し、低コストで高品質の熱延鋼材を製造することが可能になった。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の熱延鋼材の製造方法の実施に供する熱延鋼材の製造装置の一例を示す全体プロセスの説明図
【図2】本発明の熱延鋼材の製造方法の実施に供する熱延鋼材の製造装置の一例を示す鋳片の切削手段の説明図
【図3】鋳片の加熱炉挿入温度の比較
【符号の説明】
1 鋳型
2 サポートロール
3 ピンチロール
4 カッター
5 切削手段
6 冷却水スプレー
7 幅圧下圧延機
8 高圧水噴射装置
9 粗圧延機
10 仕上圧延機
11 冷却装置
12 切削屑
20 連続鋳造機
30 加熱炉
40 熱間圧延機
51、52 表層切削装置
S 鋳片
Claims (5)
- 連続鋳造によって鋳造された鋳片を所定の長さに切断し、切断された鋳片を粗圧延して粗バーとし、該粗バーを熱間仕上圧延する熱延鋼材の製造方法において、連続鋳造された鋳片を所定の長さに切断する前に、鋳片の表面および/または裏面の一部または全部の表層部を、表面酸化膜を超えて鋼部分まで切削除去することを特徴とする熱延鋼材の製造方法。
- 切削手段の切削駆動力として、鋳片を搬送するための搬送駆動力を用いることを特徴とする請求項1に記載の熱延鋼材の製造方法。
- 鋳片の搬送駆動力を鋳片を挟んで送り出す駆動式ピンチロールから得ることを特徴とする請求項1または2に記載の熱延鋼材の製造方法。
- 切削手段が回転可能に保持された円形刃を有する1以上の表層切削装置からなることを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載の熱延鋼材の製造方法。
- 切削手段により切削される鋳片の温度は、800℃以上であることを特徴とする請求項1乃至4のいずれかに記載の熱延鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002350108A JP4710213B2 (ja) | 2002-12-02 | 2002-12-02 | 熱延鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002350108A JP4710213B2 (ja) | 2002-12-02 | 2002-12-02 | 熱延鋼材の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004181561A true JP2004181561A (ja) | 2004-07-02 |
JP4710213B2 JP4710213B2 (ja) | 2011-06-29 |
Family
ID=32752432
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002350108A Expired - Fee Related JP4710213B2 (ja) | 2002-12-02 | 2002-12-02 | 熱延鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4710213B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007009252A (ja) * | 2005-06-29 | 2007-01-18 | Nippon Steel Corp | 高価金属含有鋼の製造方法 |
JP2008238259A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 熱間スラブの表面手入れ方法 |
WO2008146891A1 (ja) * | 2007-05-24 | 2008-12-04 | Jfe Steel Corporation | 熱間スラブの表層部手入れ方法及び熱延鋼材の製造方法 |
JP2010125547A (ja) * | 2008-11-26 | 2010-06-10 | Jfe Steel Corp | 熱間スラブの切削式表層部手入れ方法 |
CN102307682A (zh) * | 2009-02-09 | 2012-01-04 | 新日本制铁株式会社 | 热轧用钛坯料及其制造方法 |
WO2020171185A1 (ja) * | 2019-02-20 | 2020-08-27 | Jfeスチール株式会社 | 鋼片の研削方法、棒鋼の製造方法及び線材の製造方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61266167A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片の切断長制御方法 |
JPH07308701A (ja) * | 1994-05-17 | 1995-11-28 | Hitachi Ltd | 連鋳直結熱間圧延設備およびその圧延方法 |
JPH08229654A (ja) * | 1995-02-24 | 1996-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造鋳片の表面処理方法 |
JPH09117816A (ja) * | 1995-10-25 | 1997-05-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間鋼材切削装置 |
JP2001138123A (ja) * | 1999-11-09 | 2001-05-22 | Nkk Corp | 切削装置および切削方法 |
JP2001353562A (ja) * | 2000-06-13 | 2001-12-25 | Nkk Corp | 連続鋳造鋳片の直送圧延方法 |
JP2002066735A (ja) * | 2000-08-29 | 2002-03-05 | Daido Steel Co Ltd | 鋳片の切断異常判定方法 |
-
2002
- 2002-12-02 JP JP2002350108A patent/JP4710213B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61266167A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片の切断長制御方法 |
JPH07308701A (ja) * | 1994-05-17 | 1995-11-28 | Hitachi Ltd | 連鋳直結熱間圧延設備およびその圧延方法 |
JPH08229654A (ja) * | 1995-02-24 | 1996-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造鋳片の表面処理方法 |
JPH09117816A (ja) * | 1995-10-25 | 1997-05-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間鋼材切削装置 |
JP2001138123A (ja) * | 1999-11-09 | 2001-05-22 | Nkk Corp | 切削装置および切削方法 |
JP2001353562A (ja) * | 2000-06-13 | 2001-12-25 | Nkk Corp | 連続鋳造鋳片の直送圧延方法 |
JP2002066735A (ja) * | 2000-08-29 | 2002-03-05 | Daido Steel Co Ltd | 鋳片の切断異常判定方法 |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007009252A (ja) * | 2005-06-29 | 2007-01-18 | Nippon Steel Corp | 高価金属含有鋼の製造方法 |
JP2008238259A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 熱間スラブの表面手入れ方法 |
WO2008146891A1 (ja) * | 2007-05-24 | 2008-12-04 | Jfe Steel Corporation | 熱間スラブの表層部手入れ方法及び熱延鋼材の製造方法 |
JP2008290175A (ja) * | 2007-05-24 | 2008-12-04 | Jfe Steel Kk | 熱間スラブの表層部手入れ方法及び熱延鋼材の製造方法 |
CN101678477B (zh) * | 2007-05-24 | 2011-12-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 热钢坯的表层部修整方法及热轧钢材的制造方法 |
KR101184141B1 (ko) * | 2007-05-24 | 2012-09-18 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 열연 강재의 제조방법 |
JP2010125547A (ja) * | 2008-11-26 | 2010-06-10 | Jfe Steel Corp | 熱間スラブの切削式表層部手入れ方法 |
CN102307682A (zh) * | 2009-02-09 | 2012-01-04 | 新日本制铁株式会社 | 热轧用钛坯料及其制造方法 |
WO2020171185A1 (ja) * | 2019-02-20 | 2020-08-27 | Jfeスチール株式会社 | 鋼片の研削方法、棒鋼の製造方法及び線材の製造方法 |
JPWO2020171185A1 (ja) * | 2019-02-20 | 2021-03-11 | Jfeスチール株式会社 | 鋼片の研削方法、棒鋼の製造方法及び線材の製造方法 |
JP6992898B2 (ja) | 2019-02-20 | 2022-01-13 | Jfeスチール株式会社 | 鋼片の研削方法、棒鋼の製造方法及び線材の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4710213B2 (ja) | 2011-06-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4745495B2 (ja) | 連続鋳造された鋼製品の表面を処理するための方法および装置 | |
TW561080B (en) | Method and installation for producing metal strips and sheets | |
EP0286082B1 (en) | Method of and apparatus for rolling directly coupled with continuous casting | |
JP3951889B2 (ja) | 熱延鋼材の製造方法及び製造設備 | |
CN1136477A (zh) | 带有钢坯储存和定序的中厚钢坯连铸机和多炉加工作业线 | |
CA2651739C (en) | Method and device for producing a metal strip by continuous casting | |
RU2380182C2 (ru) | Способ и устройство для изготовления металлических лент | |
JP4867789B2 (ja) | 熱間スラブの表層部手入れ方法及び熱延鋼材の製造方法 | |
JP2004181561A (ja) | 熱延鋼材の製造方法 | |
CN106807752A (zh) | 一种金属复合板制备和轧制集成型生产系统及制备方法 | |
JP2020516466A (ja) | 金属帯材および板材のマルチモード製造のためのプラントおよび方法 | |
CN114466717A (zh) | 用于制造和继续处理铸锭的设备和方法 | |
JP4001264B2 (ja) | 表面欠陥の少ない鋼材の製造方法 | |
JP4545130B2 (ja) | 鋼板の製造方法 | |
JP2003181522A (ja) | 表面性状の優れた鋼板の製造方法及びその装置 | |
JP6318442B2 (ja) | アルミニウムスラブの洗浄装置 | |
JP3455034B2 (ja) | 高炭素特殊鋼の連続鋳造方法 | |
JP2604315B2 (ja) | ホットコイルの製造方法 | |
JPH089050B2 (ja) | 金属スラブの精整装置列 | |
JP2785435B2 (ja) | 非鉄金属板の製造方法及びその装置 | |
CN117206330A (zh) | 短流程酸洗钢表面异物压入及压痕缺陷的控制方法和装置 | |
JPH09291311A (ja) | 表面性状およびデスケール性に優れたステンレス鋼熱延鋼板の製造方法およびその製造装置 | |
CN116460140A (zh) | 在精轧热轧带时减少表面缺陷 | |
JP2000158109A (ja) | 薄鋳片の連続鋳造方法 | |
JPS6018248Y2 (ja) | 鋼材の溶断地金除去装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050928 |
|
RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20060921 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20081216 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090106 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090303 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090804 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20091002 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20100309 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100608 |
|
A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20100615 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20101012 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20101020 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110222 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110307 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |