JP2003526581A - 水蒸気に対する不透過性及び応力亀裂耐性を有する可撓性チューブ - Google Patents

水蒸気に対する不透過性及び応力亀裂耐性を有する可撓性チューブ

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Abstract

(57)【要約】 本発明は、３〜１０ｇ／ｍｉｎの流動率及び０．８８０ｇ／ｃｍ3〜０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有する、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン重合体又はエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン重合体の混合物からなる壁部を有するチューブである。スカートは、中間高さで０．３０〜１．００ｍｍの肉厚、及び４０〜２００ｍｍの長さを有する。更に、スカート及び分配ヘッドは、射出成形用金型内の単一の射出成形操作で製造される。本発明は、チューブ型の包装材を製造するのに有用である。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 本発明は、水蒸気に対する不透過性及び応力亀裂耐性を有する包装材、特に可
撓性チューブに関する。
【０００２】 練り歯磨き剤、医薬品、化粧品、食料品、衛生用品、歯磨き剤、掃除用品、油
脂類、グリース、パテ、接着剤等のペースト状物質は、多くの場合、チューブ型
包装で提供される。これらのチューブ類は、円形、楕円形又はその他の一定の断
面のチューブ状体からなる。後述で「スカート」と呼ぶチューブ状体は、通常、
加熱融着で閉じられる第１の端部及びスカート内に含まれる製品を分配するため
のヘッドを構成するために形成される向かい合う第２の端部を有する。分配ヘッ
ドは、規格型蓋、引き込み蓋又はその他の蓋のねじ締め具、はめ込み具又はその
他の閉塞具と一緒に提供される。
【０００３】 消費者が、チューブ内の製品を取り出すためにスカートの壁部を押すと、スカ
ートは、チューブの中身が減少するに従って著しく変形し、折りたたまれる。
【０００４】 従って、チューブのスカートは、可撓性材料からなる必要がある。また、この
材料は加熱融着できなければならない。チューブ内に封入される製品の適合性仕
様書に応えるために、水蒸気に対する不透過性及び応力亀裂耐性の特性も有する
必要がある。
【０００５】 一般に、この基準に応えるチューブは、多くの場合、押出成形により提供され
るスカート及び射出成形により提供される分配ヘッドを組み立てるか、複式成形
で製造される。殆ど用いられない費用の掛かる他の方法として、分配ヘッドを射
出し、次いで型穴の移動によってスカートを形成する射出ブロー成形と呼ばれる
方法がある。
【０００６】 ＥＰ０８５６５５４号公開公報には、第１のエチレン−Ｃ4〜Ｃ5オレフィン共
重合体及び第２のエチレン−Ｃ6〜Ｃ10オレフィン共重合体を含む熱可塑性混合
物からなる壁部を含む応力亀裂に対する改善された耐性を有する射出成形包装材
が記載されている。この公報では、壁部の厚みが薄い射出成形物に適合するため
に、この２つの共重合体の混合物は、約１０ｇ／１０ｍｉｎの高い流動率（ＩＳ
Ｏ １１３３規格）が必要であり、従って、通常要求される仕様書の応力亀裂耐
性に乏しい材料である、１０〜２０ｇ／１０ｍｉｎのＭＦＩを有するエチレン−
Ｃ4〜Ｃ5オレフィン共重合体の混合物が使用される。更に、この公報は、肉厚に
関係するチューブの可撓性と壁部の水蒸気に対する不透過性について一切触れて
いない。
【０００７】 このような状況において、可撓性、応力亀裂耐性及び水に対する不透過性が同
時に要求される場合、従来技術による射出法ではこれらの特性を両立することが
できないが、本発明は、これらの特性を同時に有し、射出法により製造されるチ
ューブを提供することを目的とする。
【０００８】 従って、本発明は、スカート及び分配ヘッドからなるチューブであって、その
壁部が、ＩＳＯ１１３３号規格に基づいて測定される３〜１０ｇ／１０ｍｉｎ、
好ましくは３．５〜９ｇ／１０ｍｉｎの流動率（ＭＦＩ）、及び０．８８０ｇ／
ｃｍ3〜０．９３５ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．９００ｇ／ｃｍ3〜０．９３０ｇ
／ｃｍ3の密度を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又はエチレ
ン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体の混合物から成り、４０ｍｍ〜２００ｍ
ｍのスカート長さに対して、スカートの中間高さにおける肉厚が、０．３０ｍｍ
〜１．００ｍｍ、好ましくは０．３５ｍｍ〜０．９５ｍｍであること、並びに金
型内で分配ヘッド及びスカートが単一射出操作で製造されることを特徴とする、
応力亀裂耐性及び水蒸気に対する不透過性を有する可撓性チューブを提案する。
【０００９】 本発明の好ましい実施形態では、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合
体の混合物は、エチレン−Ｃ4〜Ｃ5線状オレフィン共重合体の混合物又はエチレ
ン−Ｃ6〜Ｃ10線状オレフィン共重合体の混合物である。
【００１０】 特に好ましい実施形態では、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体は
、エチレン−オクテン共重合体である。
【００１１】 チューブの射出成形用金型は、凹型（５）及び中心部（８）を有する凸型（４
）を有することが好ましい。その中心部の自由端（９）は、供給路（１０）を有
し、チューブの射出段階において凹型の中心に支持される。
【００１２】 好ましい実施形態において、前記端部（９）は凹状円錐形であり、供給路（１
０）と凹型（５）の垂直軸との角度αが９０°未満である。
【００１３】 有利な実施形態において、チューブヘッド末端の接続ゾーンＡにおける供給路
（１０）の合計した幅は、末端の周長の少なくとも１５％、好ましくは２５％以
上である。
【００１４】 供給路（１０）が、射出点（１３）からチューブヘッド端部の接続点Ａまで、
遠心半径方向に沿って、拡大する幅を有すると更に有利である。
【００１５】 分配ヘッドの端部が、供給路（１０）とチューブヘッド端部との接続点Ａの先
に環状絞りゾーンを有すると最も有利である。
【００１６】 チューブに端部を繋ぐのではなく、端部を含む単一部材でチューブを作成した
い場合、射出成形用金型の凸型の中心部（８）は可動であり、可動部が所望の肉
厚に比例する距離後退した後に、チューブヘッド端部の上壁部６を射出成形する
。
【００１７】 改善された可撓性を有するチューブを得るために、材料に関しては、５〜１０
ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは５〜９ｇ／１０ｍｉｎの流動率を有するエチレン−
Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物、及びスカート長さに
応じて±０．０５ｍｍの範囲内で図２に示す曲線上に位置する、スカートの中間
高さにおける肉厚を選択する。
【００１８】 特に界面活性剤の存在下で改善された応力亀裂耐性を有するチューブを得るた
めに、３〜６．５ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは３．５〜６．５ｇ／１０ｍｉｎの
流動率を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10オレフィン共重合体又は共重合体の混合物
、及びスカート長さに応じて±０．０５ｍｍの範囲内で図３に示す曲線上に位置
する、スカートの中間高さにおける肉厚を選択する。
【００１９】 改善された可撓性を有するチューブを得るために、この場合は、エチレン−Ｃ 4 〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物の密度は、０．８８０ｇ
／ｃｍ3〜０．９２０ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．９００ｇ／ｃｍ3〜０．９２０
ｇ／ｃｍ3であることが好ましい。
【００２０】 これは、スカートの長さが７５ｍｍ以上のとき特に適当である。
【００２１】 エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物の流動率
が、５〜１０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは５〜９ｇ／１０ｍｉｎであり、及びエ
チレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物の密度が、０
．９００ｇ／ｃｍ3〜０．９２０ｇ／ｃｍ3であることが最も好ましい。
【００２２】 チューブの壁部は、５〜６ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９１９ｇ／ｃｍ3
の密度を有するエチレン−オクテン共重合体から成ることが最も有利である。
【００２３】 他の実施形態において、水蒸気に対する強化された不透過性を有するチューブ
を得るために、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混
合物の密度は、スカートの中間高さにおける肉厚が約０．４５ｍｍの場合、０．
９２５〜０．９３５ｇ／ｃｍ3、スカートの中間高さにおける肉厚が約０．６０
ｍｍの場合、０．９２０〜０．９３０ｇ／ｃｍ3、スカートの中間高さにおける
肉厚が約０．７５ｍｍの場合、０．９１５〜０．９２５ｇ／ｃｍ3である。
【００２４】 この場合、水蒸気に対する強化された不透過性及びスカートの中間高さにおけ
る肉厚に応じて最適化された可撓性を有するチューブを得るために、ａ）０．９
００ｇ／ｃｍ3〜０．９２０ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の全重量に対して３
３重量％〜６７重量％のエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体と、（ｂ
）０．９２０ｇ／ｃｍ3〜０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の全重量に
対して６７重量％〜３３重量％のエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体
との混合物から成る壁部が好ましい。
【００２５】 水蒸気に対する強化された不透過性及びスカートの中間高さにおける肉厚とス
カートの長さとに応じて最適化された可撓性を有するチューブを得るために、壁
部は、ａ）３〜６．５ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９００ｇ／ｃｍ3〜０．
９２０ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の全重量に対して３３重量％〜６７重量
％のエチレン−オクテン共重合体と、ｂ）３〜６．５ｇ／１０ｍｉｎの流動率及
び０．９２０ｇ／ｃｍ3〜０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の全重量に
対して６７重量％〜３３重量％のエチレン−オクテン共重合体との混合物から成
ることが好ましい。
【００２６】 壁部が、ａ）５〜６の流動率と０．９１９ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の
全重量に対して３３重量％〜６７重量％のエチレン−オクテン共重合体と、ｂ）
３〜４ｇ／１０ｍｉｎの流動率と０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の
全重量に対して６７重量％〜３３重量％のエチレン−オクテン共重合体との混合
物から成ることが最も好ましい。
【００２７】 エチレン−オクテン共重合体それぞれが、混合物の５０重量％に相当すること
が最も好ましい。
【００２８】 他の実施形態において、チューブの壁部の可撓性を多少犠牲にして、応力亀裂
耐性及び不透過性を最適にするには、チューブは、ａ）３〜５ｇ／１０ｍｉｎの
流動率及び０．９１５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の全重量に対して３３重
量％〜６７重量％のエチレン−オクテン共重合体と、ｂ）３〜４ｇ／１０ｍｉｎ
の流動率及び０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の全重量に対して６７
重量％〜３３重量％のエチレン−オクテン共重合体との混合物から成る壁部を有
する。
【００２９】 本発明は、添付図を参照して以下の記載を読むことにより、より良く理解され
、本発明のその他の目的及び利点が明らかになるだろう。
【００３０】 一般的にチューブは、チューブに封入すべきペースト状製品を充填後、一方の
端部を加熱融着で閉じた、円形、楕円形又は他の形状の一定断面を有するスカー
トからなる。もう一方の端部は、チューブのスカート内に含まれる製品の分配ヘ
ッドとして形成される。
【００３１】 チューブの容積は、チューブの主な特徴である。一定の円形断面を有するチュ
ーブのような特殊な場合、チューブの容積は、スカートの長さと直径、即ちスカ
ートの長さと円形断面の直径で決定される。
【００３２】 市場で通常提供されるチューブ容積は、２〜５００ｍｌである。市場で通常確
認できるスカートの直径に対するスカートの長さの比率は、２．５〜６であり、
４が好ましい。
【００３３】 本発明は、市場における現行の寸法のものに特に適用され、従って直径に対す
るスカートの長さの比率は、２．５〜６であり、好ましくは４である。
【００３４】 従って、チューブの容積及びチューブのスカートの長さと直径との比率に応じ
て、スカートの長さは４０〜２００ｍｍである。
【００３５】 チューブのスカートは、応力亀裂耐性、水蒸気に対する不透過性及び可撓性を
同時に有する必要がある。
【００３６】 応力亀裂、即ち「ストレスクラッキング」は、重合体に対する界面活性剤の物
理化学的腐食現象である。この現象は、重合体内で微小亀裂の形成となって現れ
、壁部の破裂にまで進行することがある。加熱融着された端部付近において破裂
の危険性が特に高い。
【００３７】 チューブ内に含まれる製品は、多かれ少なかれ界面活性剤が含まれており、そ
のため包装材の亀裂又は破裂を引き起こす可能性がある。
【００３８】 応力亀裂に対する材料の耐性を明らかにするために、得られたチューブを次の
方法でテストする。
【００３９】 蒸留水に溶解した界面活性剤、例えばＩＧＥＰＡＬ ＣＯ ６３０又はＮＯＮ
ＹＬＰＨＥＮＯＬ ＥＴＨＯＸＹＬＥの０．３％水溶液をチューブに充填して、
加熱圧搾で一端を融着する。２４時間、５５℃の恒温器にチューブを入れる。恒
温器から取り出し、発注者の仕様書にしたがって２〜１０秒間、２〜４．５バー
ルの圧力を加える。恒温器から取り出した時に、チューブは、融着部からの漏れ
が全く無く、壁部に亀裂又は破損が全く無い状態でなければならない。
【００４０】 可撓性包装材内に含まれる製品は、多かれ少なかれ水分も含んでいる。
【００４１】 特に化粧品において、現在、封入されている製品は、水性乳剤になる傾向があ
る。従って、可撓性の壁部を透過する水分の蒸発による重量の大幅な減少によっ
て、チューブ内に封入されているクリームの「ペースト」性が変化するのを避け
るために、これらの製品の包装材は、水蒸気に対する不透過性のより厳しい基準
に応えなければならない。なお、水分透過性の測定は、チューブ内に含まれるク
リームの当初の重量に対する水分蒸発によるクリームの重量の減少の割合で通常
行われる。従って、重量の減少率は、壁部の水に対する多孔性と同時に蒸発面積
、即ち、スカート面積とチューブ内に含まれるクリームの体積との比率に左右さ
れる。
【００４２】 水の透過性試験は、試験に応じて２〜８週間、試験に応じて４５℃〜５５℃の
恒温器に、試験する製品を予め充填して融着したチューブを入れて行われる。
【００４３】 クリームの性質、チューブの寸法、チューブ内に含まれるクリームの体積及び
仕様書に要求される障壁効果によるが、要求される最低限の重量減少は、２％、
３％、５％又は８％以下でなければならない。
【００４４】 例えば、５ｇのクリームを含む直径１９ｍｍのチューブでは、３０％の重量減
少は、水０．１５ｇの蒸発に相当する。このようにチューブを８週間、４５℃の
恒温器にさらす試験は非常に不便である。
【００４５】 一般的に、チューブの寸法が小さくなれば、試験は難しくなる。即ち、チュー
ブの容積が小さくなるので、含まれるクリームの体積に比例するスカートによっ
て構成される蒸発面積の比率が増大する。
【００４６】 同様の理由により、チューブに部分的に充填する場合、試験は難しくなり、ク
リームの体積に対する蒸発面積の比率が増大することになる。
【００４７】 即ち、蒸発はスカート面積に比例するので、容積の小さいチューブ又は部分的
に充填されているチューブでは、重量減少が相対的に増加する。
【００４８】 尚、チューブのスカートは、使用者の壁部を押す圧によって、チューブ内に含
まれるペースト形態の製品を簡単に排出できるように柔軟でなければならない。
【００４９】 壁部の可撓性は、その厚さ及び熱可塑性材料の密度に反比例する。
【００５０】 従来の押出成形法では、熱力学的に安定な状態の材料を金型により押出成形し
、環状のスカートが最終的に成形されて金型から出てきて、金型から出てくる成
形体に合わせて前進する。従って、この技術では、応力亀裂に強い耐性を有し、
約１ｇ／１０ｍｉｎ以下の極めて粘性の高い材料を、薄い肉厚、例えば０．３０
〜０．５０ｍｍの肉厚で使用することができるため、薄い肉厚によって可能にな
る壁部の可撓性を維持しながら、水蒸気に対して強い障壁となる、相対的に高い
密度、例えば、約０．９５０ｇ／ｃｍ3の材料を使用することができる。
【００５１】 これとは逆に、射出成形法では、肉厚はスカートの長さと相関にある。実際、
材料は、材料の射出点から出てくると、金型の充填を確保するための金型内部の
経路をたどらなければならない。冷却された金型内部におけるこの行程の間、材
料の粘性が高すぎる場合、壁部が薄すぎる場合又は金型内部における経路（スカ
ートの長さ）が長すぎる場合には、材料は、状態を変化（溶解状態で流動）させ
、臨界せん断速度又は臨界温度を超えて劣化することがある。
【００５２】 適合仕様書に応じた応力亀裂耐性を得るためには、粘性の高い（流動率の低い
）材料を使用する必要があり、従って、材料を射出し易くするために肉厚を増や
さなければならないので、壁部を硬くすることになる。
【００５３】 更には、共重合体の密度は、射出操作に対して重要な影響は無いが、壁部の可
撓性に対して決定的な影響がある。例えば、同一等級（例えば、６）の２つのエ
チレン−オクテン共重合体は、肉厚が０．６０ｍｍの場合、０．９５０ｇ／ｃｍ 3 の密度では硬い壁部になり、０．９００ｇ／ｃｍ3の密度では非常に柔軟な壁部
になる。
【００５４】 従って、射出成形法には、応力亀裂耐性の無い若しくは耐性の弱い、１０ｇ／
１０ｍｉｎ以上のＭＦＩを有する流動性材料、又はチューブの水不透過性を確保
するために密度の十分大きい材料を使用すると、チューブとして許容できない硬
く厚い壁部の利用を要求するという矛盾があることが分かる。
【００５５】 今のところ、４０〜２００ｍｍのスカートの長さで、チューブの壁部が柔軟で
あると同時に応力亀裂耐性及び水不透過性を有することが要求される場合、射出
時の臨界せん断速度の超過及び／又は臨界温度の超過による材料の決定的な劣化
を除いて、チューブを成形するための、材料の射出を可能にする方法及びその材
料が知られていない。
【００５６】 従って、本発明は、射出成形法により、４０〜２００ｍｍの壁部の長さで、薄
い壁部を得ること、並びに柔軟であると同時に応力亀裂耐性及び水不透過性の良
好な特性を有する材料を得ることを目的としており、肉厚は、スカートの長さに
応じて増加し、壁部は、応力亀裂耐性を有する粘性の高い材料の射出が可能であ
る十分な肉厚を有し、成形された材料の密度は、壁部の水蒸気に対する不透過性
を確保し、成形された材料の密度及び肉厚を考慮に入れると、壁部は、許容でき
る可撓性を維持し、材料は、射出時の臨界せん断速度の超過又は臨界温度の超過
により決定的に劣化することなく射出成形される。
【００５７】 従来技術の仮定に反して、ＩＳＯ１１３３号規格に従って測定される、３〜１
０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは３．５〜９ｇ／１０ｍｉｎの流動率（ＭＦＩ）、
及び０．８８０ｇ／ｃｍ3〜０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有するエチレン−Ｃ4
〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又はエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合
体の混合物、即ち、共重合体又は共重合体の混合物の流動率及び密度が図１に示
す白色ゾーン（ａ、ｂ、ｃ、ｄ）内にある場合、臨界せん断速度の超過又は臨界
温度の超過による破壊無しに、スカートの長さ４０〜２００ｍｍ、肉厚０．３０
〜１．０ｍｍ、好ましくは０．３５〜０．９５ｍｍのチューブを射出形成できる
ことが分かった。
【００５８】 実際、図１に示すように、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は
共重合体の混合物のＭＦＩが３未満であると、チューブの可撓性を維持するのに
必要な流入経路（長さに対する厚さの比率）での臨界せん断速度が超過するため
に射出することができない。同様に、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重
合体又は共重合体の混合物のＭＦＩが１０を越えると、得られるチューブは、許
容できる応力亀裂耐性を有さない。
【００５９】 同様に、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物
の密度が０．８８０ｇ／ｃｍ3未満であると、得られるチューブは、水蒸気に対
する過度の透過性を有する。エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は
共重合体の混合物の密度が０．９３５ｇ／ｃｍ3を超えると、材料の射出が可能
な肉厚、０．３０〜１．００ｍｍ、好ましくは０．３５〜０．９５ｍｍでは、得
られるチューブは過度に硬くなる。
【００６０】 換言すれば、単一射出操作で、前述した仕様書に応じる、水蒸気に対する不透
過性、応力亀裂耐性、利用者の単なる押す圧によって製品の排出を可能にする可
撓性、及び現在用いられている「熱風」又は「加熱ペンチ」と呼ばれる手段によ
る融着性を有し、射出成形法により製造できるチューブを得るには、チューブは
、３〜１０ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．８８０〜０．９３５ｇ／ｃｍ3の密
度を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又はエチレン−Ｃ4〜Ｃ 10 線状オレフィン共重合体の混合物からならなければならない。エチレン−Ｃ4
〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物は、３．５〜９ｇ／１０ｍ
ｉｎの流動率及び０．９００〜０．９３０ｇ／ｃｍ3の密度を有することが好ま
しい。
【００６１】 共重合体の混合物を用いる場合、エチレン−Ｃ4〜Ｃ5線状オレフィン共重合体
の混合物又はエチレン−Ｃ6〜Ｃ10線状オレフィン共重合体の混合物を用いるこ
とが好ましい。実際、それにより化学組成の観点から見て非均質な、即ち、所望
の混合物特性に適合しない射出成形チューブとなる可能性のある非均質な混合物
を避けることができる。
【００６２】 そのために、材料が２つの共重合体の混合物からなる場合、オレフィン中に同
数の炭素原子を有するエチレン−線状オレフィン共重合体の混合物を選択するこ
とが好ましい。
【００６３】 流動率が限定されている場合、分子中に炭素原子を多数含む共重合体又は共重
合体の混合物を選択することが最も好ましく、それは応力亀裂耐性を向上させる
のに役立つ。
【００６４】 尚、材料の流動率、材料の密度及び肉厚を選択することにより、クリームの性
質、チューブの寸法と充填率及び適合仕様書に応じて、より高い可撓性、特に水
蒸気に対する高い不透過性及び改善された応力亀裂耐性のような特性を有するチ
ューブを製造できる。
【００６５】 単一操作の射出成形法によりチューブを製造することになるので、スカートの
長さに応じて肉厚を調整しなければならない。
【００６６】 ここで対象になる肉厚とは、スカートの長さに沿った壁部の平均厚さである。
慣例的に平均肉厚は、得られるチューブのスカートの中間高さで測定する。
【００６７】 肉厚を薄くして壁部の可撓性を最適にするために、５〜１０ｇ／１０ｍｉｎ、
好ましくは５〜９ｇ／１０ｍｉｎの流動率を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オ
レフィン共重合体又はエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体の混合物を
調製する。
【００６８】 最小の肉厚は、チューブのスカートの長さと用いる材料の流動率により決定さ
れるので、５〜１０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは５〜９ｇ／１０ｍｉｎの流動率
、即ち、比較的高い流動率を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合
体又は共重合体の混合物では、スカートの平均肉厚は、所望のスカート長さに応
じて、図２に示す曲線上で選択すべきである。従って、スカートの平均肉厚は、 約６０ｍｍのスカート長さでは０．４５ｍｍ、 約９０ｍｍのスカート長さでは０．６０ｍｍ、 約１２０ｍｍのスカート長さでは０．７５ｍｍ、 約１５０ｍｍのスカート長さでは０．８５ｍｍ、及び 約２００ｍｍのスカート長さでは０．９５ｍｍ の下限値前後を示す。
【００６９】 この選択は、流路により誘導される肉厚又は材料の密度によって決まる硬さを
最小にできるので、大型チューブ又は密度の高い材料では特に適切である。
【００７０】 一方、強い界面活性剤を含むクリームを封入する必要がある場合、又は大きな
重量減少率をもたらす容積の小さいチューブでは、３〜３．５ｇ／１０ｍｉｎ、
好ましくは３．５〜６．５ｇ／１０ｍｉｎの流動率を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ1 0 線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物を調製することが好ましく、従
って肉厚を増やさせざるを得ない。この場合、スカートの肉厚は、チューブの可
撓性を最適にするために、所望のスカート長さに応じて、図３に示す曲線上で選
択すべきである。従って、スカートの平均肉厚は、 約６０ｍｍのスカート長さでは０．５５ｍｍ、 約９０ｍｍのスカート長さでは０．７０ｍｍ、 約１２０ｍｍのスカート長さでは０．８３ｍｍ、 約１５０ｍｍのスカート長さでは０．９０ｍｍ、及び 約２００ｍｍのスカート長さでは１．００ｍｍ の下限値前後を示す。
【００７１】 スカートの中間高さにおける肉厚は、図２と図３だけでなく、上記の±０．０
５ｍｍの範囲内で与えられる。
【００７２】 不透過性の制約がそれ程ない又は体積に対する蒸発面積の比率が好適（例えば
、スカートの長さが７５ｍｍ以上）である場合、可撓性の高いチューブを得るた
めには、０．８８０ｇ／ｃｍ3〜０．９２０ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．９００ｇ
／ｃｍ3〜０．９２０ｇ／ｃｍ3の密度を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10オレフィン
共重合体又は共重合体の混合物を調製する。
【００７３】 ５〜１０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは５〜９ｇ／１０ｍｉｎのＭＦＩ、及び０
．９００〜０．９２０ｇ／ｃｍ3の密度を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフ
ィン共重合体又は共重合体の混合物で射出成形を行えば、チューブは更に柔軟に
なり、任意のスカートの長さに対して最小の肉厚を選択できる。
【００７４】 この解決策の特に好ましい実用的な例としては、５〜６の流動率及び０．９１
９ｇ／ｃｍ3の密度を有するエチレン−オクテン共重合体、例えば、ＤＯＷＬＥ
Ｘ２０３５Ｅが挙げられる。
【００７５】 これとは逆に、製造されるチューブの許容できる可撓性を維持しながら不透過
性を最適にする場合、スカートの平均肉厚が約０．４５ｍｍでは、０．９２５〜
０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度、スカートの平均肉厚が約０．６０ｍｍでは、０．
９２０〜０．９３０ｇ／ｃｍ3の密度、又はスカートの平均肉厚が約０．７５ｍ
ｍでは、０．９１５〜０．９２５ｇ／ｃｍ3の密度を有するエチレン−線状オレ
フィン共重合体又は共重合体の混合物を選択する。
【００７６】 肉厚に関係無く壁部の可撓性を一定に維持したい場合、肉厚を増やすときには
、使用する材料の密度を実質的に下げるのが適当である。
【００７７】 肉厚は、壁部の長さと相関関係にあり、より密度の低い材料で提供される極め
て長い壁部の増加した透過性は、チューブの寸法を大きくすること及び肉厚を増
やすことによって、含まれるクリームの体積に対する蒸発面積の比率が改善され
て相殺される。
【００７８】 この方法によって、一定で最適な壁部の可撓性が得られ、チューブの寸法に関
係無く、チューブ内に含まれるクリームの重量減少率は安定する。
【００７９】 本発明の適用は、特に、水に対して強い障壁性を有し、可撓性の低いチューブ
に適切である。
【００８０】 エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体を単独で用いると、所望の流動
率及び密度の特性を得られない可能性がある。この場合、チューブ寸法と所望の
特性に応じて、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体の混合物を用いる
ことで、最適な流動率及び密度を得ることが可能になる。
【００８１】 例えば、スカートの平均肉厚及び長さに応じた水蒸気に対する強化された不透
過性及び最適な可撓性のチューブを得るために、０．９００〜０．９２０ｇ／ｃ
ｍ3の密度を有し、混合物の全重量に対して３３重量％〜６７重量％のエチレン
−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体と、０．９２０〜０．９３５ｇ／ｃｍ3の密
度を有し、混合物の全重量に対して６７重量％〜３３重量％のエチレン−Ｃ4〜
Ｃ10線状オレフィン共重合体との混合物を用いる。混合物組成の調整により、密
度の調製が可能になり、そのため肉厚に応じて、即ち、スカートの長さと間接的
に壁部の可撓性を安定化することが可能になり、前述のように、増加する壁部の
水透過性は、含まれるクリームの重量に対する蒸発面積の比率の改善により相殺
される。
【００８２】 より正確には、可撓性はスカートの平均肉厚と長さに応じて最適化されるので
、良好な応力亀裂耐性と同時に水蒸気に対する極めて良好な障壁性を有するチュ
ーブを得るためには、０．９００〜０．９２０ｇ／ｃｍ3の密度及び３〜６．５
ｇ／１０ｍｉｎの流動率を有し、混合物の全重量に対して３３重量％〜６７重量
％のエチレン−オクテン共重合体と、０．９２０〜０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度
及び３〜６．５ｇ／１０ｍｉｎの流動率を有し、混合物の全重量に対して重量で
６７％〜３３％のエチレン−オクテン共重合体との混合物を用いることが好まし
く、混合物組成の調整により、同様にして壁部の機能としての可撓性を安定化す
ることが可能である。
【００８３】 例として、５〜６ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９１９ｇ／ｃｍ3の密度を
有し、混合物の全重量に対して３３重量％〜６７重量％のＤｏｗｌｅｘ２０３５
Ｅと、３〜４ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、
混合物の全重量に対して３３重量％〜６７重量％のＤｏｗｌｅｘＮＧ２４２９と
の混合物を用いることにより、所望の効果が達成される。
【００８４】 より正確には、第１の共重合体の５０重量％と第２の共重合体の５０重量％と
の混合物は、射出毎の測定量の制御及び重量減少率と小型チューブの可撓性との
最適なバランスを保証するのでより好ましい。従って、良好な応力亀裂耐性、水
蒸気に対する極めて良好な不透過性及び許容できる可撓性を有するチューブを得
るための本発明の好ましい混合物は、上記エチレン−オクテン共重合体それぞれ
の５０重量％混合物からなる。
【００８５】 強い界面活性剤の封入を保証するには、材料の流動率を３以上、好ましくは３
．５の限度に低下させる。０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度及び３〜４ｇ／１０ｍｉ
ｎの流動率を有し、混合物の全重量に対して３３重量％〜６７重量％のエチレン
−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体と、０．９１５ｇ／ｃｍ3の密度及び５〜６
ｇ／１０ｍｉｎの流動率を有し、混合物の全重量に対して６７重量％〜３３重量
％のエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体との混合物からなる材料を用
いることが好ましい。ここでもまた、エチレン−オクテン共重合体を用いること
が好ましい。得られる効果の代償として、壁部の可撓性は、肉厚の増加に反比例
して低下する。
【００８６】 下記の表１は、本発明の実施例を示している。これら例は、本発明を限定する
ためではなく、説明するためのものである。特に、これらの例では、共重合体の
全てが、エチレン−オクテン共重合体、エチレン−ブテン共重合体又はエチレン
−ヘキセン共重合体である。しかしながら、類似の結果を与えるエチレン−Ｃ4
〜Ｃ10線状オレフィン共重合体で試験を実施し、可撓性、応力亀裂耐性及び水蒸
気に対する障壁性の特性は、肉厚と同様に材料の密度及び流動率の関数として同
様の方法で調整した。
【００８７】 用いる共重合体の特性及び割合は、下記の表１及び図１に示す。
【００８８】
【表１】
【表２】
【００８９】 従って、上述で分かるように、使用材料の流動率及び密度、更にはチューブの
長さに応じて変化すべき肉厚のような異なるパラメーターを変化させることで完
全に適合し、可撓性、水蒸気に対する不透過性、応力亀裂耐性を有するチューブ
の製造を可能にする材料を今や見出した。押出成形に使用する材料は、チューブ
の容積により決まるスカートの長さや所望の壁部の可撓性及び水蒸気に対する不
透過性を同時に得るためにこの方法で用いられる肉厚では、流動率が低過ぎるの
で射出成形できない。
【００９０】 一方、本発明の材料は射出成形可能であり、ヘッド及びスカートは、高粘性の
材料を薄い壁部に射出可能な最大の射出圧力条件を用いて、単一操作で射出成形
される。通常の射出圧力は、約４５０〜６００バールである。本発明で用いる高
粘性の材料においては、使用される射出圧力は、スカートの長さ、スカートの肉
厚及び射出する材料の粘性に応じて、約１２５０〜２５００バールである。
【００９１】 従来は、図４に示す凸型（４）、図４に示す凹型（５）及び図４に示すノズル
受容部（６）からなり、その中に図４に示す射出ノズル（７）、即ち、ノズル受
容部と、凹型と、凸型とで画定される凹部内に溶融状態のプラスチック材料を導
入するための供給路が位置する図４に示すような金型の内部にチューブを射出し
ている。チューブの可撓性のために要求される肉厚で、材料を射出するのに必要
な極めて高い射出圧力の作用により、凸型は凹型の方向に曲がる傾向がある。こ
れにより一定でない肉厚をもたらし、従って一定でない可撓性の壁部をもたらす
。更に深刻なことに、凸型の中心からのずれは、スカートの射出時に材料の優先
流れを生じ、優先流れは合流して「ウェルドライン」を生じ、この「ウェルドラ
イン」は、応力亀裂耐性の不足した部分を形成する。
【００９２】 従って、使用上の快適性及び応力亀裂耐性を同時に保つために、任意の物質に
よる強化もなく、長さ方向を含めてチューブの肉厚が一定であることは極めて重
要である。
【００９３】 この結果を得るための第１の射出成形用金型は、図５に示したタイプのもので
ある。図５に見られるように、この金型は、中心部（８）を含む。凸型（４）の
中心部（８）は、ノズル受容部（６）の中心に位置する図５の自由末端（９）を
有する。
【００９４】 中央の射出点（１３）からチューブヘッドまで材料の射出成形を行うには、中
心部（８）の自由端部（９）内に放射状供給路を設置する。供給路（１０）は、
図５のＶＩＩ部分の拡大図である図７でより明瞭に見られる。
【００９５】 しかしながら、この手法の使用は、射出点とチューブヘッドとの間に、供給路
と同数のスカート用供給点を作り出すという欠点を有する。実際、図６に示すよ
うに、３つの供給路（１０）を起点として、スカートの独立した３つの供給流れ
が作り出され、図６のスカートの材料（１１）の独立した３つのシートが形成さ
れ、それは図６の３つのウェルドライン（１２）で繋がる。
【００９６】 このウェルドラインは、スカートの応力亀裂に対する抵抗性の不足した部分を
作り出すという重大な欠点を有する。更に、このウェルドラインは、スカートに
刻面の外観をもたらす可能性があり、この刻面は、チューブの本来の形状を変更
し、外観を損ない、場合によっては、装飾（例えば、シルクスクリーン法、ラベ
リング、加熱刻印）を施す時に欠陥の原因になり、従って、装飾の外観を低下さ
せる可能性がある。
【００９７】 これらの欠点を克服するために、本発明は、ノズル受容部上の凸型の必要な支
持を維持しながら、ウェルドラインを著しく軽減できる方法も提案する。
【００９８】 次に、本発明の方法及び金型を、図８及び図９を参照して記載する。図８及び
図９に示すように、本発明の方法では、供給路（１０）とチューブヘッドとの間
の接続点Ａでチューブヘッド頂部より下に位置する平面に、射出点（１３）を配
置する。
【００９９】 供給路（１０）とチューブヘッドとの間の接続点Ａでチューブヘッド頂部より
下に位置する平面に、射出点（１３）を配置することにより、射出された材料の
流れは、図９の角度αが９０°未満であることを特徴とする経路をたどる。
【０１００】 従って、射出された材料は、図８及び図１０の矢印（１５）で示されるように
、チューブヘッド頂部（接続点Ａを起点として環状流路を形成している）の側壁
（図９では垂直な）にぶつかり、そのため、射出された材料の環状流れの再形成
が可能になり、スカート上のウェルドラインの生成を著しく軽減する。従って、
本発明の方法を実施するための金型は、凹型（５）及び固定凸型（４）を含み、
固定凸型（４）は、中心部（８）を有し、（８）の自由末端（９）は、凸型に対
して凹状円錐形である。
【０１０１】 半径方向の射出用供給路とチューブヘッド頂部との間の接続点からの材料の環
状流れの再形成を容易にするために、図１０に従って、半径方向の射出用供給路
それぞれとチューブヘッド頂部との間に可能な限り幅広い接続ラインを形成する
ことが有利である。
【０１０２】 有利な解決策は、チューブヘッド上端部との接続点Ａにおける供給路の接続部
の合計した幅を、チューブヘッド上端部の周長の少なくとも１５％にすることで
ある。
【０１０３】 環状供給を更に改善するが、ノズル受容部での凸型の支持面を減少させる他の
解決策は、チューブヘッド上端部との接続点Ａにおける供給路の接続部の合計し
た幅を、チューブヘッド上端部の周長の２５％以上にすることである。
【０１０４】 チューブヘッドと半径方向の供給路（１０）との接続部Ａの合計した幅を最大
にしながら、ノズル受容部での凸型の支持面を最大に維持するためには、図１０
に示すように、射出点（１３）からチューブヘッドとの接続点Ａまで拡大する幅
を半径方向の供給路に付与することが有利である。
【０１０５】 更に、同様に材料の環状流れの再形成を促進するには、半径方向の供給路との
接続ゾーンの後に、端部の垂直側壁上に環状絞りゾーンＺをチューブヘッド端部
の入口に予め備えることが有利である。
【０１０６】 半径方向の供給路とチューブの壁との接続点Ａの後に、チューブヘッド上端部
の入口に形成した環状絞りゾーンは、図１０に描いた材料流れの環状拡散効果を
強化する。
【０１０７】 絞り部が、凹型上の凸型の中心位置決めに影響せず、端部の極めて狭い面を供
給路及び金型上の凸型の支持ゾーンに充当する必要があり、更には先端部の垂直
側壁に環状流れを形成する前に装填ロスを避ける必要があるので、絞りゾーンを
上部、即ち、凹部自体の上に配置しないことが極めて重要である。
【０１０８】 更に、人力、機械的破損又は応力亀裂による破損を避け、装填ロスを避けるに
は、絞りゾーンは、少なくともチューブのスカートの肉厚を超える十分な厚さが
なければならない。
【０１０９】 尚、中心部（８）は、凸型（４）内で可動であって良い。チューブ上に「レデ
ューサ（reducer）」端部を付加することが望ましくない場合、この配置は有利
に用いられ、レデューサは、チューブヘッドの頂上の壁部によって構成される。
この壁部は、レデューサの所望の肉厚に比例した中央凸型の後退後に、スカート
の射出成形後に間断なく射出される。この操作後、単一操作で一片のチューブが
得られ、レデューサは、水盤状の形態で提供され、凸型の中心部（８）の自由端
部９は、凹状円錐形に設計され、水盤状の部分は、先端部の垂直側壁の縁部まで
完全に平滑な外面を有し、金型は、放射状の凹凸又は環状の凹凸なく設計され、
供給路は、図７によれば、凸型の可動部分にくぼんだ形態で設計されている。
【０１１０】 水盤状の部分がチューブを密閉しているので、開放孔部は、後から穿孔され、
その孔部の直径は、チューブ内に含まれるクリームを考慮にいれて、所望の寸法
に調整される。
【０１１１】 もちろん、本発明は、本明細書に記載した方法及び射出成形用金型による、本
明細書に記載した特定の材料の射出成形のために記載されているが、当業者には
、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体の射出成形で得られる可撓性チ
ューブを他の方法で得ることが可能で、特許請求の範囲に定義されるように、本
発明の範囲内であることが明白に分かるだろう。同様に、本明細書に記載した以
外の粘性材料を射出成形するために、本明細書に記載した方法及び射出成形用金
型を用いることができる。
【０１１２】 従って、本発明は、上記に記載され、図示した実施形態に限定されるものでは
なく、添付した特許請求の範囲に定義されるように、本発明の範囲に入るすべて
の実施形態を包含する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 図１は、得られるチューブに要求される特性に応じて、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10
線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物の流動率及び密度の選択ゾーンの
概略図である。
【図２】 図２は、チューブの壁部が、５〜１０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは５〜９ｇ／
１０ｍｉｎの流動率を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は
共重合体の混合物からなる場合、改善された可撓性を有するチューブを得るため
の、所望のスカート長さに応じて選択すべきスカートの中間高さにおける肉厚を
曲線の形で示したものである。
【図３】 図３は、チューブの壁部が、３〜６．５ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは３．５〜
６．５ｇ／１０ｍｉｎの流動率を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共
重合体又は共重合体の混合物からなる場合、特に界面活性剤の存在下で改善され
た応力亀裂耐性を有するチューブを得るための、所望のスカートの長さに応じて
選択すべきスカートの中間高さにおける肉厚を曲線の形で示したものである。
【図４】 図４は、本発明によるチューブの射出成形に用いることのできる従来の金型で
ある。
【図５】 図５は、本発明によるチューブの射出成形に用いるのに好ましい従来の金型で
ある。
【図６】 図６は、図５に示す型における、本発明のチューブの射出時の層状流入の概略
図である。
【図７】 図７は、図５のＶＩＩで示した部分の拡大図である。
【図８】 図８は、本発明のチューブの射出成形に用いるのに最も好ましい金型のヘッド
部の概略の透視図である。
【図９】 図９は、図８のＩＸ−ＩＸ軸における断面図である。
【図１０】 図１０は、図７に示す金型の可動部分の上端部９の上面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２９Ｌ 24:00 Ｂ２９Ｌ 24:00 (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＡＰ(ＧＨ ，ＧＭ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ， ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，Ｋ Ｚ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，Ａ Ｍ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ ，ＢＺ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＯ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ， ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，Ｇ Ｄ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ， ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，Ｍ Ｇ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ， ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，Ｕ Ｓ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ Ｆターム(参考） 3E086 AA22 AB03 AD03 BA15 BB02 BB85 CA01 CA28 CA35 DA06 4F202 AA12 AG07 AH55 AH81 CA11 CB01 CK06 CK42 4F206 AA08C AG06 AG23 AH55 AH57 JA07 JL02 JQ06 JQ81

Claims (21)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 スカート及び分配ヘッドからなるチューブであって、 その壁部が、ＩＳＯ１１３３号規格に基づいて測定される３〜１０ｇ／１０ｍ
    ｉｎ、好ましくは３．５〜９ｇ／１０ｍｉｎの流動率（ＭＦＩ）、及び０．８８
    ０ｇ／ｃｍ3〜０．９３５ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．９００〜０．９３０ｇ／ｃ
    ｍ3の密度を有するエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又はエチレン−
    Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体の混合物から成ること、 スカートの中間高さにおける肉厚が、０．３０〜１．００ｍｍ、好ましくは０
    ．３５〜０．９５ｍｍであり、長さが４０〜２００ｍｍであること、及び 射出成形用金型内でスカート及び分配ヘッドが単一射出操作で製造され、その
    射出成形用金型は、凹型（５）及び凸型（４）を有し、前記凸型は、中心部（８
    ）を有し、その中心部の自由上端（９）は、チューブの射出段階において凹型（
    ５）の中心に位置すること、 を特徴とする、可撓性、応力亀裂耐性及び水蒸気に対する不透過性を有するチュ
    ーブ。
  2. 【請求項２】 エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体の混合物が、
    エチレン−Ｃ4〜Ｃ5線状オレフィン共重合体の混合物又はエチレン−Ｃ6〜Ｃ10
    線状オレフィン共重合体の混合物であることを特徴とする請求項１に記載のチュ
    ーブ。
  3. 【請求項３】 エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体が、エチレン
    −オクテン共重合体であることを特徴とする請求項１又は２に記載のチューブ。
  4. 【請求項４】 凸型（４）の自由上端（９）が、供給路（１０）を有するこ
    とを特徴とする請求項１〜３の何れか一項に記載のチューブ。
  5. 【請求項５】 自由上端（９）が、凹状円錐形であり、凹型（５）の垂直軸
    と供給路（１０）との角度αが、９０°未満であることを特徴とする請求項４に
    記載のチューブ。
  6. 【請求項６】 チューブヘッド端部の接続ゾーン（Ａ）での供給路（１０）
    の合計した幅が、前記端部の周長の少なくとも１５％、好ましくは２５％以上で
    あることを特徴とする請求項４又は５に記載のチューブ。
  7. 【請求項７】 供給路（１０）が、射出点（１３）からチューブヘッド端部
    の接続点（Ａ）まで、遠心半径方向に沿って、拡大する幅を有することを特徴と
    する請求項４〜６の何れか一項に記載のチューブ。
  8. 【請求項８】 分配ヘッドの端部が、供給路（１０）とチューブヘッド端部
    との接続ゾーン（Ａ）の先に環状絞りゾーンを有することを特徴とする請求項４
    〜７の何れか一項に記載のチューブ。
  9. 【請求項９】 射出成形用金型の凸型の中心部（８）が可動であり、可動部
    （８）が所望の肉厚に比例する距離後退した後に、前記チューブヘッドの上壁部
    が射出成形されることを特徴とする請求項４〜８の何れか一項に記載のチューブ
    。
  10. 【請求項１０】 改善された可撓性を有するチューブであって、 エチレン−Ｃ4〜Ｃ10オレフィン共重合体又は共重合体の混合物の流動率が、
    ５〜１０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは５〜９ｇ／１０ｍｉｎであり、スカートの
    中間高さにおける肉厚が、スカートの長さの関数として±０．０５ｍｍの範囲内
    で、図２に示す曲線上に位置することを特徴とする請求項１〜９の何れか一項に
    記載のチューブ。
  11. 【請求項１１】 特に界面活性剤の存在下で改善された応力亀裂耐性を有す
    るチューブであって、 エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物の流動率
    が、３〜６．５ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは３．５〜６．５ｇ／１０ｍｉｎであ
    り、スカートの中間高さにおける肉厚が、スカートの長さの関数として±０．０
    ５ｍｍの範囲内で、図３に示す曲線上に位置することを特徴とする請求項１〜９
    の何れか一項に記載のチューブ。
  12. 【請求項１２】 改善された可撓性を有するチューブであって、 エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物の密度が
    、０．８８０ｇ／ｃｍ3〜０．９２０ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．９００〜０．９
    ２０ｇ／ｃｍ3であることを特徴とする請求項１〜１１の何れか一項に記載のチ
    ューブ。
  13. 【請求項１３】 スカートの長さが、７５ｍｍ以上であることを特徴とする
    請求項１２に記載のチューブ。
  14. 【請求項１４】 エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合
    体の混合物の流動率が、５〜１０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは５〜９ｇ／１０ｍ
    ｉｎであり、エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合
    物の密度が、０．９００〜０．９２０ｇ／ｃｍ3であることを特徴とする請求項
    １０又は１２に記載のチューブ。
  15. 【請求項１５】 チューブの壁部が、５〜６ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０
    ．９１９ｇ／ｃｍ3の密度を有するエチレン−オクテン共重合体から成ることを
    特徴とする請求項１２に記載のチューブ。
  16. 【請求項１６】 水蒸気に対する強化された不透過性及び中間高さにおける
    肉厚とスカートの長さとの関数として最適化された可撓性を有するチューブであ
    って、 エチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体又は共重合体の混合物の密度が
    、 スカートの中間高さにおける肉厚が約０．４５ｍｍの場合、０．９２５〜０．
    ９３５ｇ／ｃｍ3、 スカートの中間高さにおける肉厚が約０．６０ｍｍの場合、０．９２０〜０．
    ９３０ｇ／ｃｍ3、 スカートの中間高さにおける肉厚が約０．７５ｍｍの場合、０．９１５〜０．
    ９２５ｇ／ｃｍ3であることを特徴とする請求項１〜１１の何れか一項に記載の
    チューブ。
  17. 【請求項１７】 チューブの壁部が、 ａ）０．９００〜０．９２０ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の全重量に対し
    て３３重量％〜６７重量％のエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体と、 ｂ）０．９２０〜０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、混合物の全重量に対し
    て６７重量％〜３３重量％のエチレン−Ｃ4〜Ｃ10線状オレフィン共重合体との
    混合物から成ることを特徴とする請求項１６に記載のチューブ。
  18. 【請求項１８】 水蒸気に対する強化された不透過性及び中間高さにおける
    肉厚とスカートの長さとの関数として最適化された可撓性を同時に有するチュー
    ブであって、壁部が、 ａ）３〜６．５ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９００〜０．９２０ｇ／ｃｍ 3 の密度を有し、混合物の全重量に対して３３重量％〜６７重量％のエチレン−
    オクテン共重合体と、 ｂ）３〜６．５ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９２０〜０．９３５ｇ／ｃｍ 3 の密度を有し、混合物の全重量に対して６７重量％〜３３重量％のエチレン−
    オクテン共重合体との混合物から成ることを特徴とする請求項１７に記載のチュ
    ーブ。
  19. 【請求項１９】 チューブの壁部が、 ａ）５〜６ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９１９ｇ／ｃｍ3の密度を有し、
    混合物の全重量に対して３３重量％〜６７重量％のエチレン−オクテン共重合体
    と、 ｂ）３〜４ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、
    混合物の全重量に対して６７重量％〜３３重量％のエチレン−オクテン共重合体
    との混合物から成ることを特徴とする請求項１８に記載のチューブ。
  20. 【請求項２０】 エチレン−オクテン共重合体それぞれが、前記混合物の５
    ０重量％であることを特徴とする請求項１９に記載のチューブ。
  21. 【請求項２１】 チューブの壁部が、 ａ）３〜５ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９１５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、
    混合物の全重量に対して３３重量％〜６７重量％のエチレン−オクテン共重合体
    と、 ｂ）３〜４ｇ／１０ｍｉｎの流動率及び０．９３５ｇ／ｃｍ3の密度を有し、
    混合物の全重量に対して６７重量％〜３３重量％のエチレン−オクテン共重合体
    との混合物から成ることを特徴とする請求項１８に記載のチューブ。
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