JP2003503431A

JP2003503431A - 歯科用陶材

Info

Publication number: JP2003503431A
Application number: JP2001507423A
Authority: JP
Inventors: ドミトリブロドキン; カーリノパンゼラ; ポールパンゼラ
Original assignee: ジェネリック／ペントロンインコーポレイテッド
Priority date: 1999-07-02
Filing date: 2000-06-30
Publication date: 2003-01-28
Also published as: US6428614B1; WO2001001925A1; EP1189572A1; ATE328568T1; DE60028571D1; EP1189572B1; DE60028571T2

Abstract

(57)【要約】ＰＦＭ修復物の製造における金属コアとともに使用されるオペーク陶材。該陶材は、それが塗布される金属の熱膨張係数（ＣＴＥ）に実質的に等しいかまたはそれよりわずかに高いＣＴＥを示す。該陶材は、それらがオペーク体として塗布される歯科用合金に等しいかまたはそれより約１．５×１０^-6／℃だけ高いＣＴＥを示す。該陶材は、２フリット組成物の混合物から作られる。白榴石を含む高膨張率フリットは、低温溶融ガラスフリットと組み合わせて２５〜５００℃の温度範囲において、１６．９〜約１８×１０^-6／℃の範囲にある膨張率を有する陶材を提供する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】（技術分野）本発明は、オールセラミック製および金属溶着陶材（ＰＦＭ）製修復物のどち
らの製作にも特に有用な低温溶融高膨張率歯科用陶材に関する。

【０００２】（背景技術）陶材は、通例、オールセラミック歯科用修復材またはＰＦＭ修復材のいずれか
の製造において使用されるように設計されるが、セラミックスと金属の性状に差
異があるため修復物の両タイプ使用に対して通常実用的でない。ジェネリック／
ペントロン社（コネティカット州ウォーリングフォード）から入手可能であり、
１９９８年８月１３日に出願した、本出願人の米国特許出願第０９／１３３，５
８２号（これは、参照により本明細書に組み入れられる）に記載されている、そ
のような陶材の１種、ＯＰＣ（登録商標）ＬｏｗＷｅａｒ（登録商標）陶材は、
最初、圧縮成形したオールセラミック修復物のために、ならびに陶材製のジャケ
ットクラウンおよびベニアの製作のために設計された。しかし、ＯＰＣ（登録商
標）ＬｏｗＷｅａｒ（登録商標）陶材は、下の表１に示すように、その摩耗耐
性、自然の歯への容認性および強度が従来のＰＦＭ陶材のそれらより優れている
にもかかわらず、現在ＰＦＭ修復物用には使われない。

【表１】

【０００３】ＰＦＭ修復物におけるＯＰＣ（登録商標）ＬｏｗＷｅａｒ（登録商標）陶材
の使用を妨げている主な障害は、（２５℃〜５００℃で）約１７×１０^-6／℃と
いう比較的高い膨張率を有するこの陶材に適合するオペーク体／合金組成物の欠
如である。

【０００４】Ｄｕｃｅｒａｇｏｌｄ（登録商標）陶材とＤｅｇｕｎｏｒｍ（登録商標）とを
結合しているＰＦＭ修復物用ＧｏｌｄｅｎＧａｔｅＳｙｓｔｅｍ（登録商標）
、タイプＩＶクラウンおよびブリッジ合金（ＣＴＥ＝ｌ６.４×ｌ０^-6／℃、２
５℃〜５００℃）（Ｄｅｇｕｓｓａ（登録商標）（デンタルディビジョン（ニュ
ージャージー州サウスプレインフィールド）を通して入手可能）が存在する。こ
のシステムは、該オペーク体（不透明体）の使用前に、必須の洗浄焼成段階を含
むかなり冗長な多段階合金調製手順および、Ｄｕｃｅｒａｇｏｌｄ（登録商標）
陶材とＤｅｇｕｎｏｒｍ（登録商標）合金との適当な結合形成および適合性を保
証するために過度に長い（１６〜２０分）かつ複雑な第１象牙質焼成操作を必要
とする。特に、さらに白榴石を成長させるために該第１象牙質焼成操作における
冷却時間（７２０℃〜６８０℃の間の３〜４分）がメーカーによって指示されて
あり、これは恐らくこの陶材中の白榴石の不安定性を示すものである。次の下の
表２は、Ｄｕｃｅｒａｇｏｌｄ（登録商標）陶材の種々の性状を示す。

【表２】

【０００５】ヴァン・デアゼル（ＶａｎｄｅｒＺｅｌ）への米国特許第５，４５３，２９
０号は、歯科用合金との使用のための、歯科用陶材に向けられている。その中に
記載されている陶材は３種類のフリットから作られなければならず、それが、最
終生産物の膨張率およびガラス転移温度を制御することをより困難にかつ高価に
している。さらに、陶材のＣＴＥは合金のＣＴＥより０．５〜１．５だけ低くな
ければならず、これが一緒に使われる成分を限定する。単純な製造手順を有する
歯科用修復物のための金属溶着陶材システムを提供する必要がある。比較的高い
膨張率の合金と適合する陶材を提供することが望ましい。ＰＦＭ修復物における
使用のための２フリット陶材を提供することが望ましい。

【０００６】（発明の概要）これらのおよび他の目的および利点がＰＦＭ修復物の製造においての金属コア
との使用のためのオペーク陶材によって成し遂げられる。該陶材は、それが塗布
される金属の熱膨張係数（ＣＴＥ）と実質的に等しいかそれよりわずかに大きい
ＣＴＥを示す。好ましい一態様において、該陶材は、それらがオペーク体として
塗布される（apply）歯科用合金と同等かまたはそれより約１．０×ｌ０^-6／℃
まで高いＣＴＥを示す。該陶材は、２フリット組成物の混合物から作られる。白
榴石を含む高膨張率フリットは、２５〜５００℃の温度領域において１６．９〜
約１８．５×１０^-6／℃の範囲の膨張率を有する陶材を提供するのに適した低温
溶融ガラスと組合される。２種類のフリットを結合することによって、膨張率お
よび溶融温度を上述の値に制御することができる。

【０００７】（発明の開示）本発明は、オールセラミック修復物およびＰＦＭ修復物のための陶材料に関す
る。該陶材は、それが塗布される金属の熱膨張率（ＣＴＥ）に実質的に等しいか
またはそれよりわずかに大きいＣＴＥを示す。該陶材は、それらがオペーク体と
して塗布される歯科用合金と比べて、望ましくは、等しいかまたはそれより約１
．５×１０^-6／℃まで高いＣＴＥを、または、さらに望ましくは等しいかまたは
それより約１．０× １０^-6／℃まで高いＣＴＥを示す。該陶材は、２０〜５０
０℃の温度範囲において約１５．５〜約１７×１０^-6／℃の範囲にある熱膨張率
（ＣＴＥ）を有する金属と適合する。該陶材は、２０〜５００℃の温度範囲にお
いて約１６．９〜約１８．５×１０^-6／℃の範囲の、望ましくは２０〜５００℃
の温度範囲において約１７〜約１７．５×１０^-6／℃の範囲のＣＴＥを示す。該
陶材は、２フリット組成の混合物から作られる。２５〜５００℃の温度範囲にお
いて１６．９〜約１８．５×１０^-6／℃の範囲にある膨張率を有する陶材を提供
するために、白榴石を含む高膨張率フリットを低温溶融ガラスフリットと組合せ
る。２フリット混合物の高膨張率および低温溶融成分の両者が、低いガラス転移
温度（ＧＴＴ）を示すことが本発明にとって必須である。オペーク化処理におい
て使用される低温溶融成分が約４１５℃未満のＧＴＴを示すことが極めて重要で
ある。２種類のフリットを結合することによって、膨張率および焼成温度を上述
の値に制御することができる。顔料を有する本明細書のオペーク陶材は、２５〜
５００℃の温度範囲において約１７×１０^-6／℃なる平均値の熱膨張率を示す。
顔料を含まないオペーク陶材（すなわち白色オペーク体）は、範囲内での高末端
の熱膨張率（たとえば、２５〜５００の℃の温度範囲において約１７．５〜約１
８．５×１０^-6／℃）を示す。

【０００８】下の表３は本発明に使用される陶材の組成範囲を示す。

【表３】

【０００９】上の表３に示されるように、約１．５％〜約３％の量存在するＬｉ₂Ｏおよび
０．４％〜１％の量存在するＦは低ガラス転移温度を付与するのに助けとなる。
Ｌｉ₂ＯおよびＦの存在は、熱膨張率を上げ、熟成（焼成）温度を下げることに
も資する。２フリット混合物の白榴石含有高膨張率成分は、また、かなり低いガ
ラス転移温度を有する。これは、酸化アルカリ金属と酸化アルカリ土類金属との
合計（Ｒ₂Ｏ＋ＲＯ）に対するＡｌ₂Ｏ₃のモル比をかなり低く保持することによ
って達成される。通常、これらの組成物は、極めて不安定かつ反応性に富むとと
もに、６５０℃〜９５０℃の温度範囲において玻璃長石の沈殿が起こりやすい。
驚くべきことに、Ｋ₂Ｏ、Ｎａ₂ＯおよびＬｉ₂Ｏの特定の組合せによる特定の組
成物が非常に安定であることを発見した。さらに、陶材の高膨張率成分の、要求
される熱的安定度および低ガラス転移温度を保証するためにはＡｌ₂Ｏ／Ｋ₂Ｏの
モル比が０.７３〜０.９５の範囲内にあるべきことを発見した。低ガラス転移温
度は、２５〜５００の℃の温度範囲において約１５．５〜約１７×１０^-6／℃の
範囲にあるＣＴＥを有する合金との良好な適合性を有する陶材を提供する。下の
表４は、陶材組成物の性状を示す。

【表４】

【００１０】表５は、陶材との使用に関して、適合する合金を示す。

【表５】

【００１１】下の表６はボディ（インサイザル）およびオペーク陶材の組成例を示す。

【表６】

【００１２】オペーク陶材の低ガラス転移温度が、約１５．５〜約１７×１０^-6／℃の範囲
のＣＴＥを有する合金（たとえば、ジェネリック／ペントロン社（コネティカッ
ト州、ウォーリングフォード）から入手可能なＧｏｌｄＣｏｒｅ７５（登録
商標））との適合性を保証するのに最も重要である。これは、着色の酸化物層を
形成する銅および他の元素を含まず、したがってＤｅｇｕｎｏｒｍ合金と比較し
てはるかに複雑でない調製手順を必要とする金合金である。具体的には、Ｇｏｌ
ｄＣｏｒｅ７５（登録商標）合金は、空気中または減圧下８７０℃〜８８５℃
で５〜７分間脱気すると、コーピングの外観を損なうことなく適当な酸化物層を
形成する。

【００１３】陶材中の高いカリウム含量は、白榴石の高い安定性を保証するために必須であ
る。他のアルカリ元素（ＬｉおよびＮａ）と相乗作用的に組合せた高い酸化カリ
ウム含量は、比較的低いガラス転移温度（ＧＴＴ）をも保証し、したがって、熱
膨張率不整合クラッキングに対する耐性の増大および、わずかに低い膨張率の合
金との適合性の増大を保証する。驚くべきことに、カリウム含量を増加すると、
低ＧＴＴをもつ組成物の安定性が増すことを発見した。たとえば、実施例１は、
比較例１よりはるかに安定であることが判明した（Ｋ₂Ｏ含量を比較してほしい
）。具体的には、実施例１の歯科用陶材は、優れた熱膨張安定性を有し、その
焼成温度での５回の連続焼成の後も、同じ熱膨張率を維持している。比較例１の
歯科用陶材は、多数回の焼成で熱膨張率およびオペーク性が変化することを発見
した。

【００１４】オペークな（不透明な）組成物が、比較的低いガラス転移温度を所有すること
、かつ合金との良好な結合形成を保証する合金上の酸化物層を形成する、ＺｎＯ
およびＴａ₂Ｏ₅のような元素を含むことが本発明にとって必須である。具体的に
は、ＧｏｌｄＣｏｒｅ７５（登録商標）合金の酸化物層はＺｎＯおよびＴａ₂
Ｏ₅によって増大することが判明し、結合形成を改善するために同成分をオペー
ク処方に含めた。

【００１５】ボディ陶材およびインサイザル（incisal）陶材は、通例別々にオペーク陶材
に塗布される。望ましくは、本明細書で使用されるボディ陶材およびインサイザ
ル陶材は、約１７．２×１０^-6／℃の平均熱膨張率を示す。

【００１６】本発明の好ましい一態様においては、２５〜５００℃の温度範囲において約１
５．５〜約１７×１０^-6／℃の範囲のＣＴＥを有する合金が修復物のための金属
コアを製造するのに使用される。オペーク陶材がそれに塗布されるが、そこにお
いて、ＣＴＥは、２５〜５００℃の温度範囲において約１６．９〜約１７．５×
１０^-6／℃の範囲であり、約１６．９〜約１７．７×１０^-6／℃の範囲のＣＴＥ
を有するボディ陶材をそれに塗布する。オペーク体のＣＴＥが合金のＣＴＥおよ
びボディ陶材のＣＴＥの間にあることが望ましい。

【００１７】下記の例が本発明を例証する。

【００１８】（実施例）ジェネリック／ペントロン（コネティカット州ウォーリングフォード）から入
手可能なＢｉｏ−７５Ｇ、ＧｏｌｄＣｏｒｅ７５、ＧｏｌｄＣｏｒｅ５５および
ＪｅｗｅｌＣａｓｔ合金から鋳造されたコーピングおよびブリッジフレームは、
超硬工具を用いて調製し、圧力２バールのアルミナ砂でサンドブラストし、約５
分間水中で超音波洗浄した。下の焼成表に示した同様の脱気サイクルを、Ｂｉｏ
−７５Ｇ、ＪｅｗｅｌＣａｓｔ、ＧｏｌｄＣｏｒｅ５５およびＧｏｌｄＣｏｒｅ
７５の鋳造（casting）のために使用した。脱気の後、酸化物層をサンドブラス
トで除去し、鋳造物は、水中で約５分間超音波洗浄した。実施例３（表６）の組
成物のオペーク体は、２枚の薄い被膜の形で塗布し、下表に示す焼成サイクルに
したがって焼成した。実施例１の組成物のボディ／インサイザル陶材は、完全輪
郭の歯冠（クラウン）およびブリッジを造るのに用いられ、下の焼成チャートの
とおり５回まで焼成した。

【００１９】上の合金から作った単一修復物の上にはクラックの発生は観察されなかった。
しかし、陶材をＢｉｏ−７５Ｇから作ったブリッジフレームの上へ焼成したとき
、ポンティック領域にクラックが発見された。ＧｏｌｄＣｏｒｅ７５、Ｇｏｌ
ｄＣｏｒｅ５５およびＪｅｗｅｌＣａｓｔから作られた単一および複数ユニッ
トの修復物は、多数回の焼成でクラッキングを示さなかった。

【表７】

【表８】

【００２０】歯科用修復物に加えて、上にリストされた合金から結合フラグを鋳造した。オ
ペーク体の２枚の薄膜（実施例３の組成物）を使用し、結合フラグの上で焼成し
た。結合フラグはプライヤーを使って曲げ、オペーク体の砕かれる屈曲部に沿っ
て曝露された金属表面を、光学立体顕微鏡を使って１０倍に拡大して調べた。オ
ペーク体−金属界面に沿った断面は、大部分は粘着性であると判明した。すなわ
ち、金属表面の実質的な部分は合金およびオペーク体の間の良好な結合形成を示
すオペーク体によって被覆されていた。観察された被覆領域は、他の金属-陶材
システムと同等であり、したがって、十分であると考えられた。結合強度は、Ｉ
ＳＯ−９６９３「金属-セラミック結合試験（Ｓｃｈｗｉｃｋｅｒａｔｈクラッ
ク開始試験）」にしたがって定量した。下表は式τ_b＝ｋ・Ｆ_failから計算した
結合強度を示す。ここにおいて、τ_bは解離／クラック開始強度、ｋは金属基質の厚さおよび使われた金属材料のヤング率の値の関数、そしてＦ_failは破断力である。

【表９】

【００２１】認められるように、本発明はＰＦＭ修復物の製造に使用される合金に適合する
陶材組成物を提供する。該陶材は、それが塗布される金属の膨張係数（ＣＴＥ）
に実質的に等しいかまたはそれよりわずかに高いＣＴＥを示す。該陶材は、２フ
リット組成物の混合物から作られる。白榴石を含む高膨張率フリットを、低温溶
融のガラスフリットと組合せることにより、２５〜５００℃の温度範囲において
１６．９〜約１８×１０^-6／℃の範囲の膨張率を有する陶材が提供される。２種
類のフリットを結合することよって、膨張率および焼成温度を容易に制御するこ
とができる。

【００２２】本発明の種々の説明が上に記載されているが、種々の特徴は単独でまたはそれ
のあらゆる組合せにおいて使用することができると理解すべきである。したがっ
て、本発明はここで表示される特に好ましい態様だけに限定されるべきでない。

【００２３】さらに、本発明の意図および範囲の中での変更および修正は、本発明に関連す
る技術の熟練者が気付くことができると理解されるべきである。したがって、本
発明の範囲および意図の範囲内にある本明細書に示された開示から、本技術の塾
達者によって容易に達成できる全ての好都合な修正は、本発明の更なる実施例と
して含まれるべきである。したがって、本発明の範囲は、添付の特許請求の範囲
において示されるように定義される。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者パンゼラポールアメリカ合衆国ニュージャージー州マウントホーリーミドルタウンドライブ１Ｆターム(参考） 4C089 AA09 BA01 BA02 BA03 BA04 BA05 BA06 BA07 BA10 BA12 BA20 CA02 4G062 AA08 AA09 BB01 BB07 DA01 DA02 DA03 DA05 DA06 DA10 DB01 DB04 DC01 DC02 DD01 DE01 DE02 DE03 DF01 EA01 EA10 EB01 EB03 EC01 EC04 ED01 ED02 ED03 EE01 EE02 EE03 EF01 EG01 EG02 FA01 FA10 FB01 FB02 FB03 FC01 FC02 FC03 FC04 FD01 FE01 FE02 FE03 FE04 FF01 FG01 FH01 FH02 FH03 FJ01 FK01 FL01 FL02 GA01 GA10 GB01 GC01 GD01 GE01 GE02 HH01 HH03 HH05 HH07 HH09 HH11 HH13 HH15 HH17 HH20 JJ01 JJ03 JJ05 JJ07 JJ10 KK01 KK03 KK05 KK07 KK10 MM20 NN29

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ＳｉＯ₂約４８〜約６５重量％と、Ａｌ₂Ｏ₃約１０〜約１５重量％と、ＣａＯ約０．５〜約２重量％と、Ｌｉ₂Ｏ約１．５〜約３重量％と、Ｋ₂Ｏ約１５〜約１７重量％と、Ｎａ₂Ｏ約４〜約６重量％と、Ｆ約０．４〜約１重量％と、を含む歯科用修復物の製造における歯科用合金上のオペーク体としての使用のた
めの陶材組成物。
【請求項２】前記陶材が、オペーク体として塗布される歯科用合金よりわ
ずかに高い熱膨張率を有する請求項１の陶材組成物。
【請求項３】請求項１の陶材組成物であって、前記陶材組成物がオペーク
体として塗布される歯科用合金に熱膨張率が等しいか、それより約１．５×１０ ^-6 ／℃までだけ高い陶材組成物。
【請求項４】２５〜５００℃の温度範囲において約１５．５〜約１７×１
０^-6／℃の範囲にある熱膨張係数を有する合金にほぼ等しい熱膨張係数をもつ請
求項１の陶材組成物。
【請求項５】２５〜５００℃の温度範囲において約１６．９〜約１８．５
×１０^-6／℃の熱膨張係数を持つ請求項１の陶材組成物。
【請求項６】Ｂ₂Ｏ₃約０〜約０．７重量％と、ＺｎＯ約０〜約５重量％と、ＭｇＯ約０〜約２重量％と、ＢａＯ約０〜約１重量％と、ＴｉＯ₂約０〜約２重量％と、ＺｒＯ₂約０〜約１７重量％と、ＺｒＳｉＯ₄約０〜約７重量％と、ＣｅＯ₂約０〜約１重量％と、Ｔａ₂Ｏ₅約０〜約２重量％と、ＳｎＯ₂約０〜約１８重量％と、を含む請求項１の陶材組成物。
【請求項７】ＳｉＯ₂約４８〜約６５重量％と、Ａ１₂Ｏ₃約１０〜約１５
重量％と、ＣａＯ約０．５〜約２重量％と、Ｌｉ₂Ｏ約１．５〜約３重量％と、
Ｋ₂Ｏ約１４〜約１７重量％と、Ｎａ₂Ｏ約４〜約６重量％と、Ｆ約０．４〜約１
重量％と、を含む歯科組成物から歯科用陶材粉末を製造するステップと、金属コアの上へ歯科用陶材粉末から形状を形成するステップと、形状を形成した歯科用陶材粉末を約７５０℃〜約８８０℃に加熱して、前記歯
科用陶材粉末を金属コアに溶着するステップと、を含み、前記歯科用陶材粉末を製造するステップにおいて、熟成温度は約７５０℃〜約
８９０℃の範囲にあり、前記歯科用陶材粉末を金属コアに溶融するステップにおいて、前記金属コアは
２５℃〜５００℃まで測定して約１５．５〜約１７×１０^-6／℃の範囲の熱膨張
率を示す歯科用修復物を製造する方法。
【請求項８】前記陶材が２５℃〜約４７０℃の温度範囲において約１７〜
約１７．５×１０^-6／℃の範囲にある熱膨張係数を有する請求項７の方法。
【請求項９】金属フレームが金合金を含む請求項７の方法。
【請求項１０】前記陶材粉末がオペーク陶材である請求項７の方法。
【請求項１１】さらに、前記オペーク陶材の上にボディ陶材を塗布するこ
とを含む請求項１０の方法。
【請求項１２】さらに、該ボディ陶材の上にインサイザル陶材を塗布する
ことを含む請求項１１の方法。
【請求項１３】該インサイザル陶材が、ＳｉＯ₂約５９〜約６５重量％と、Ａ１₂Ｏ₃約１０〜約１５重量％と、ＣａＯ約０．５〜約２重量％と、Ｌｉ₂Ｏ約１．５〜約３重量％と、Ｋ₂Ｏ約１５〜約１７重量％と、Ｎａ₂Ｏ約４〜約６重量％と、Ｆ約１〜約０．４重量％と、を含む請求項１２の方法。
【請求項１４】ＳｉＯ₂約５９〜約６５重量％と、Ａ１₂Ｏ₃約１０〜約１５重量％と、ＣａＯ約０．５〜約２重量％と、Ｌｉ₂Ｏ約１．５〜約３重量％と、Ｋ₂Ｏ約１２〜約１７重量％と、Ｎａ₂Ｏ約４〜約６重量％と、Ｆ約０．４〜約１重量％と、不透明化剤約１０〜約２０重量％と、を含み、上記陶材組成物が歯科用修復物の製造においてオペーク体として使われる陶材
組成物。
【請求項１５】前記不透明化剤が、Ａ１₂Ｏ₃、ＺｎＯ、ＴｉＯ₂、ＺｒＯ₂、ＺｒＳｉＯ₄、ＣｅＯ₂、Ｔａ₂Ｏ₅、Ｓｎ
Ｏ₂およびそれらの混合物から選択される請求項１６の陶材組成物。
【請求項１６】２５℃〜５００℃での測定において、約１７×１０^-6／℃
以下の熱膨張係数を有する金属コアと、前記金属コアにほぼ等しいかまたはそれより約１．５×１０^-6／℃まで高い熱
膨張係数を有する金属コアの上に塗布されたオペーク陶材と、を含む歯科用修復物。
【請求項１７】請求項１６の歯科用修復物であって、該オペーク陶材が、ＳｉＯ₂約４８〜約６５重量％と、Ａｌ₂Ｏ₃約１０〜約１５重量％と、ＣａＯ約０．５〜約２重量％と、Ｌｉ₂Ｏ約１．５〜約３重量％と、Ｋ₂Ｏ約１４〜約１７重量％と、Ｎａ₂Ｏ約４〜約６重量％と、Ｆ約０.４〜約１重量％と、を含む歯科用修復物。
【請求項１８】請求項１７の歯科用修復物であって、さらに該オペーク陶
材が、Ｂ₂Ｏ₃約０〜約０．７重量％と、ＺｎＯ約０〜約５重量％と、ＭｇＯ約０〜約２重量％と、ＢａＯ約０〜約１重量％と、ＴｉＯ₂約０〜約２重量％と、ＺｒＯ₂約０〜約１７重量％と、ＺｒＳｉＯ₄約０〜約７重量％と、ＣｅＯ₂約０〜約１重量％と、Ｔａ₂Ｏ₅約０〜約２重量％と、ＳｎＯ₂約０〜約１８重量％と、を含む歯科用修復物。
【請求項１９】２５℃〜５００℃での測定において、約１７×１０^-6／℃
以下の熱膨張係数を有する金属コアと、前記金属コアにほぼ等しいかまたはそれより約１．５×１０^-6／℃まで高い熱
膨張係数を有する金属コアの上に塗布されたオペーク陶材と、前記金属コアにほぼ等しいかまたはそれより約１．５×１０^-6／℃まで高い熱
膨張係数を有する該オペーク陶材に塗布されたボディ陶材と、を含む歯科用修復物。
【請求項２０】請求項１９の歯科用修復物であって、前記オペーク陶材の
熱膨張係数が、前記合金の熱膨張係数と該ボディ陶材の熱膨張係数の中間にある
歯科用修復物。