JP2003336915A - エジェクタ方式の減圧装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ノズルに流入する冷媒流量の変動に大きく影
響されることなく、高いエジェクタ効率を維持しながら
エジェクタサイクルを運転する。 【解決手段】 喉部４１ａの通路断面積のみならず、喉
部４１ａより後流側の通路断面積も含めてノズル４１の
冷媒通路断面積を可変制御する。これにより、喉部４１
ａの通路断面積のみを可変制御する場合に比べて、喉部
４１ａからノズル４１の出口側に架けて通路断面積が連
続的に滑らかに変化する。したがって、冷媒流量の変化
と共に冷媒通路断面積が変化しても、冷媒は急激な減圧
や過膨張することなく減圧加速されて混合部４２内に噴
射されるので、ノズル４１に流入する冷媒流量の変動に
大きく影響されることなく、高いエジェクタ効率を維持
しながらエジェクタサイクルを運転することが可能とな
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、圧縮機にて圧縮さ
れた高温・高圧の冷媒を放冷する放熱器、及び減圧され
た低温・低圧の冷媒を蒸発させる蒸発器を有し、低温側
の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機に適用され
るエジェクタ方式の減圧装置、いわゆるエジェクタサイ
クル用のエジェクタに関するものである。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】エジェ
クタサイクルは、周知のごとく、エジェクタ内のノズル
にて膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機
の吸入圧を上昇させて圧縮機の消費動力を低減するもの
であるが、エジェクタにおけるエネルギ変換効率、すな
わちジェクタ効率が低下すると、エジェクタにて吸入圧
を十分に上昇させることができなくなるので、圧縮機の
消費動力を十分に低減するできない。

【０００３】一方、エジェクタ内のノズルは一種の固定
絞りであるので、ノズルに流入する冷媒流量が変動する
と、これに呼応してエジェクタ効率も変動してしまうた
め、エジェクタ効率を高く維持しながら、エジェクタサ
イクルを運転することが難しい。

【０００４】因みに、可変流量エジェクタに関する発明
として、特開平８−３３８３９８号公報があるが、この
公報に記載のエジェクタはガスタービンコージェネレー
ション用のものであり、蒸気圧縮式冷凍機には適用でき
ない。

【０００５】本発明は、上記点に鑑み、第１には、従来
と異なる新規なエジェクタ方式の減圧装置を提供し、第
２には、ノズルに流入する冷媒流量の変動に大きく影響
されることなく、高いエジェクタ効率を維持しながらエ
ジェクタサイクルを運転することができるエジェクタ方
式の減圧装置を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１に記載の発明では、圧縮機にて
圧縮された高温高圧の冷媒を放冷する放熱器（２０）、
及び減圧された低温低圧の冷媒を蒸発させる蒸発器（３
０）を有し、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮
式冷凍機に適用されるエジェクタ方式の減圧装置であっ
て、放熱器（２０）から流出した冷媒の圧力エネルギー
を速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるとと
もに、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部（４１
ａ）を有するラバール式のノズル（４１）と、ノズル
（４１）から噴射する冷媒と蒸発器（３０）から吸引し
た冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧力エネル
ギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる昇圧部（４２、
４３）とを備え、ノズル（４１）には、少なくとも喉部
（４１ａ）及び喉部（４１ａ）より後流側における冷媒
通断面積を可変制御する可変機構（４４）が設けられて
いることを特徴とする。

【０００７】これにより、従来と異なる新規なエジェク
タ方式の減圧装置を得ることができるとともに、ノズル
（４１）に流入する冷媒流量の変動に大きく影響される
ことなく、高いエジェクタ効率を維持しながらエジェク
タサイクルを運転することが可能となる。

【０００８】また、喉部（４１ａ）の通路断面積のみな
らず、喉部（４１ａ）より後流側の通路断面積も含めて
可変制御するので、喉部（４１ａ）の通路断面積のみを
可変制御する場合に比べて、喉部（４１ａ）からノズル
（４１）の出口側に架けて通路断面積が連続的に滑らか
に変化する。したがって、冷媒流量の変化と共に冷媒通
路断面積が変化しても、冷媒が急激に減圧や過膨張して
しまうことを防止しながら冷媒を減圧加速することがで
きる。

【０００９】請求項２に記載の発明では、可変機構（４
４）は、喉部（４１ａ）の通路断面積とノズル（４１）
の出口での通路断面積との比を一定状態に保持したま
ま、冷媒通断面積を可変制御することを特徴とするもの
である。

【００１０】請求項３に記載の発明では、可変機構（４
４）は、喉部（４１ａ）の通路断面積とノズル（４１）
の出口での通路断面積との比を変化させながら、冷媒通
断面積を可変制御することを特徴とするものである。

【００１１】請求項４に記載の発明では、少なくとも、
ノズル（４１）へ流入する冷媒の状態及びノズル（４
１）から流出する冷媒の状態に基づいて、喉部（４１
ａ）の通路断面積とノズル（４１）の出口での通路断面
積との比を決定する断面積比決定手段（７０）を有し、
可変機構（４４）は、断面積比決定手段（７０）が決定
した断面積比となるように冷媒通断面積を可変制御する
ことを特徴とする。

【００１２】これにより、エジェクタサイクルを効率よ
く運転することが可能となる。

【００１３】請求項５に記載の発明では、可変機構（４
４）は、少なくとも冷媒圧力に関する物理量を検出し、
この検出した物理量に基づいて冷媒通断面積を可変制御
することを特徴とするものである。

【００１４】請求項６に記載の発明では、放熱器（２
０）内の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる蒸気圧縮式冷
凍機に、請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジ
ェクタ方式の減圧装置（４００）を用いたことを特徴と
するものである。

【００１５】請求項７に記載の発明では、冷媒として二
酸化炭素を用いたことを特徴とするものである。

【００１６】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。

【００１７】

【発明の実施の形態】（第１実施形態）本実施形態は、
本発明に係るエジェクタ方式の減圧装置を車両用空調装
置用のエジェクタサイクルに適用したものであって、図
１はエジェクタサイクルの模式図である。

【００１８】図１中、圧縮機１０は走行用エンジンから
動力を得て冷媒を吸入圧縮する周知の可変容量型の圧縮
機であり、放熱器２０は圧縮機１０から吐出した冷媒と
室外空気とを熱交換して冷媒を冷却する高圧側熱交換器
である。

【００１９】なお、本実施形態では、冷媒としてフロン
を採用しているので、放熱器２０内の冷媒圧力は冷媒の
臨界圧力以下であり、冷媒は放熱器２０にて凝縮しなが
らエンタルピを低下させるが、冷媒を二酸化炭素として
高圧側冷媒圧力、つまり圧縮機１０の吐出圧を臨界圧力
以上してもよいことは言うまでもない。

【００２０】因みに、高圧側冷媒圧力を臨界圧力以上と
すると、放熱器２０内で冷媒が凝縮、つまり相変化する
ことなくそのエンタルピが低下していく。

【００２１】また、蒸発器３０は室内に吹き出す空気と
液相冷媒とを熱交換させて液相冷媒を蒸発させることに
より冷媒を蒸発させて室内に吹き出す空気を冷却する低
圧側熱交換器であり、エジェクタ４０は冷媒を減圧膨張
させて蒸発器３０にて蒸発した気相冷媒を吸引するとと
もに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮
機１０の吸入圧を上昇させるものである。なお、エジェ
クタ４０の詳細は後述する。

【００２２】また、気液分離器５０はエジェクタ４０か
ら流出した冷媒が流入するとともに、その流入した冷媒
を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分
離手段であり、気液分離器５０の気相冷媒流出口は圧縮
機１０の吸引側に接続され、液相冷媒流出口は蒸発器３
０側の流入側に接続される。

【００２３】絞り６０は気液分離器５０から蒸発器３０
に流れ込む冷媒を減圧する減圧器であり、本実施形態で
は、開度が固定された固定絞り又はキャピラリーチュー
ブを採用している。

【００２４】また、圧力センサ７１は高圧側冷媒圧力、
つまりノズル４１にて減圧される前の冷媒圧力を検出す
る圧力検出手段であり、電子制御装置（ＥＣＵ）７０
は、高圧側冷媒圧力、つまり圧力センサ７１の検出圧力
が所定値となるように、後述する可変機構４４を制御す
る。

【００２５】次に、エジェクタ４０について述べる。

【００２６】図２はエジェクタ４０の構造を示す模式図
であり、エジェクタ４０は、流入する高圧冷媒の圧力エ
ネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を等エントロ
ピー的に減圧膨張させるノズル４１、ノズル４１から噴
射する高い速度の冷媒流により蒸発器３０にて蒸発した
気相冷媒を吸引しながら、ノズル４１から噴射する冷媒
流とを混合する混合部４２、及びノズル４１から噴射す
る冷媒と蒸発器３０から吸引した冷媒とを混合させなが
ら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧
力を昇圧させるディフューザ４３等からなるものであ
る。

【００２７】なお、混合部４２においては、ノズル４１
から噴射する冷媒流の運動量と、蒸発器３０からエジェ
クタ４０に吸引される冷媒流の運動量との和が保存され
るように混合するので、混合部４２においても冷媒の静
圧が上昇する。

【００２８】一方、ディフューザ４３においては、通路
断面積を徐々に拡大することにより、冷媒の動圧を静圧
に変換するので、エジェクタ４０においては、混合部４
２及びディフューザ４３の両者にて冷媒圧力を昇圧す
る。そこで、混合部４２とディフューザ４３とを総称し
て昇圧部と呼ぶ。

【００２９】また、本実施形態では、ノズル４１から噴
出する冷媒の速度を音速以上まで加速するために、図２
（ａ）に示すように、ノズル４１として通路途中に通路
面積が最も縮小した喉部４１ａを有するラバールノズル
（流体工学（東京大学出版会）参照）を採用するととも
に、喉部４１ａより上流側から喉部４１ａより後流側に
至る冷媒通断面積を可変制御する可変機構４４を設けて
いる。

【００３０】ここで、可変機構４４は、図２（ｂ）に示
すように、断面が半円状に形成された２つのノズルボデ
ィ４４ａ、ノズルボディ４４ａ間に配置したプレート４
４ｂ、４４ｃ、及びプレート４４ｂを揺動させるアクチ
ュエータ４４ｄ等により構成されている。

【００３１】そして、プレート４４ｂはヒンジピン４４
ｅ（図２（ａ）参照）を支点にして回転運動（揺動）す
ることができ、その回転角（揺動角）は、アクチュエー
タ４４ｄに設けられたクランクシャフト４４ｆの回転角
度により決定される。一方、プレート４４ｃは、ピン４
４ｇ（図２（ａ）参照）によりノズルボディ４４ａに固
定されており揺動しない。

【００３２】このため、本実施形態に係るノズル４１で
は、ノズル４１の冷媒通路の寸法のうち、冷媒の流通方
向と直交する方向の寸法が可変制御されることにより冷
媒通路断面積が可変制御されることとなる。

【００３３】なお、アクチュエータ４４ｄは、前記した
クランクシャフト４４ｆ及びサーボモータ４４ｈやステ
ッピングモータ等の駆動手段を有して構成されており、
クランクシャフト４４ｆの回転角は、サーボモータ４４
ｈにより制御され、サーボモータ４４ｈはＥＣＵ７０に
より制御される。

【００３４】また、Ｏリング４４ｊは、クランクシャフ
ト４４ｆとキャップ４４ｉと隙間から冷媒がエジェクタ
４０外に漏れ出ることを防止するゴム製のシール手段で
あり、キャップ４４ｉは、エジェクタボディ４４ｍに圧
入又は溶接にて固定されている。

【００３５】また、ノズルボディ４４ａは、プレート４
４ｂ、４４ｃを挟んだ状態でエジェクタボディ４４ｍに
しまりばめ程度で圧入されることによりエジェクタボデ
ィ４４ｍに固定されている。

【００３６】そして、ノズルボディ４４ａと流入カバー
４４ｎとの間にガスケット４４ｐを配置することにより
エジェクタ４０に流入した高圧冷媒がノズル４１を迂回
して流れてしまうことを防止するとともに、プレート４
４ｂ、４４ｃとノズルボディ４４ａとの間にもガスケッ
トを配置して、プレート４４ｂ、４４ｃとノズルボディ
４４ａとの隙間から冷媒が流れることを防止している。

【００３７】因みに、ガスケット４４ｐ及びプレート４
４ｂ、４４ｃとノズルボディ４４ａとの間に配置された
ガスケットは、金属製の薄板の表裏両面にゴムが被覆さ
れたものである。

【００３８】次に本実施形態に係るエジェクタサイクル
の概略作動を述べる。

【００３９】圧縮機１０から吐出した高圧の冷媒は、放
熱器２０により冷却された後、ノズル４１に流れ込ん
で、等エントロピ的に減圧加速されてノズル４１から噴
射される。

【００４０】このとき、ノズル４１から噴射される高速
冷媒の巻き込み作用によりにより、蒸発器３０で蒸発し
た気相冷媒がエジェクタ４０に吸引される。そして、こ
の吸引された冷媒とノズル４１から噴射された冷媒と
は、両者の運動量が保存されるように混合部４２で混合
された後、ディフューザ４３にて昇圧される。

【００４１】そして、エジェクタ４０から流出した冷媒
は、気液分離器５０に流入して気相冷媒と液相冷媒に分
離され、気相冷媒は圧縮機１０に吸入され、液相冷媒は
絞り６０を経由して蒸発器３０に流入し、室内に吹き出
す空気から吸熱して蒸発する。

【００４２】次に、エジェクタ４０、つまり可変機構４
４の制御作動について述べる。

【００４３】前述したように、ＥＣＵ７０は、高圧側の
冷媒圧力が所定圧力となるように可変機構４４を制御す
る。このため、例えば圧縮機１０の回転数が増大しノズ
ル４１に流入する冷媒流量が増大すると、高圧側の冷媒
圧力が上昇するので、ＥＣＵ７０は、ノズル４１の冷媒
通路断面積が増大するように可変機構４４を作動させる
（図３（ａ）参照）。

【００４４】逆に、圧縮機１０の回転数が低下しノズル
４１に流入する冷媒流量が減少すると、高圧側の冷媒圧
力が低下するので、ＥＣＵ７０は、ノズル４１の冷媒通
路断面積が縮小するように可変機構４４を作動させる
（図３（ｂ）参照）。これにより、高圧側の冷媒圧力
は、所定圧力、つまり略一定に制御される。

【００４５】次に、本実施形態の特徴を述べる。

【００４６】本実施形態によれば、ノズル４１の冷媒通
路断面積を可変制御するので、ノズル４１に流入する冷
媒流量の変動に大きく影響されることなく、高いエジェ
クタ効率を維持しながらエジェクタサイクルを運転する
ことが可能となる。

【００４７】ところで、一般的に、ノズル４１へ流入す
る冷媒の状態（冷媒の圧力及び温度、冷媒のエンタル
ピ）が一定ならば、ノズル４１を通過する冷媒流量は、
喉部４１ａでの冷媒流速が音速になるときに最大とな
り、それ以上の冷媒流量は得られない。したがって、さ
らに冷媒流量を増大させる場合は喉部４１ａ断面積を拡
大しなければならない。

【００４８】そして、本実施形態では、喉部４１ａの通
路断面積のみならず、喉部４１ａより後流側の通路断面
積も含めて可変制御するので、喉部４１ａの通路断面積
のみを可変制御する場合に比べて、喉部４１ａからノズ
ル４１の出口側に架けて通路断面積が連続的に滑らかに
変化する。したがって、冷媒流量の変化と共に冷媒通路
断面積が変化しても、冷媒は急激な減圧や過膨張するこ
となく減圧加速されて混合部４２内に噴射される。

【００４９】したがって、本実施形態によれば、喉部４
１ａの流路断面積を変化させてノズル４１を通過する冷
媒流量を調整することにより、ノズル４１に流入する冷
媒流量の変動に大きく影響されることなく、高いエジェ
クタ効率を維持しながらエジェクタサイクルを運転する
ことが可能となるとともに、喉部４１ａからノズル４１
の出口までの通路断面積も同時に調節するので、広い流
量範囲で冷媒を滑らかに減圧加速させることができ、ノ
ズル４１から高速（音速以上）の冷媒を噴射させること
ができる。

【００５０】延いては、エジェクタ４０のポンプ能力を
高めることができるので、十分な量の冷媒を蒸発器３０
に循環させることができるので、蒸発器３０の吸熱能力
を高めることができ、エジェクタ４サイクルの成績係数
を向上させることができる。

【００５１】ところで、ノズル４１へ流入する冷媒の状
態及びノズル４１から流出する冷媒の状態を冷媒流量に
よらず略一定となるようにノズル４１の通路断面積を制
御する場合には、喉部４１ａの通路断面積とノズル４１
の出口での通路断面積との比を一定状態に保持したま
ま、冷媒通断面積を可変制御することが望ましい。

【００５２】これに対して、本実施形態では、プレート
４４ｂをヒンジピン４４ｅを支点にして揺動させること
によりノズル４１の通路断面積を変化させるので、喉部
４１ａの通路断面積とノズル４１の出口での通路断面積
との比を一定状態に保持したまま、冷媒通断面積を可変
制御することができる。延いては、常にノズル４１から
高速な冷媒を噴射させることができるので、常にエジェ
クタ４０のポンプ能力を高く維持することができる。

【００５３】（第２実施形態）第１実施形態では、プレ
ート４４ｂのみを揺動させてノズル４１の通路断面積を
流量に応じて可変制御したが、本実施形態は、図４、５
に示すように、プレート４４ｂに連動してプレート４４
ｃも揺動させることにより、ノズル４１の通路断面積を
流量に応じて可変制御するものである。なお、プレート
４４ｃを揺動させるアクチュエータ４４ｄは、プレート
４４ｂを揺動させるアクチュエータ４４ｄと同じ機構の
ものである。

【００５４】なお、本実施形態では、冷媒流量が最小流
量から増大していくときに、先ず、プレート４４ｂのみ
を揺動させた後、プレート４４ｃを揺動させたが（図５
（ｂ）参照）、本実施形態はこれに限定されるものでは
なく、常に両プレート４４ｂ、４４ｃを同時に揺動させ
て冷媒通路断面積を可変制御してもよい。

【００５５】（第３実施形態）上述の実施形態では、プ
レート４４ｂの揺動支点となるヒンジピン４４ｅを喉部
４１ａより上流側に設けていたが、本実施形態では、図
６、７に示すように、ヒンジピン４４ｅを喉部４１ａよ
り下流側に設けたものである。

【００５６】ところで、ノズル４１へ流入する冷媒の状
態及びノズル４１から流出する冷媒の状態を冷媒流量に
よらず略一定となるようにノズル４１の通路断面積を制
御する場合には、第１実施形態で述べたように、喉部４
１ａの通路断面積とノズル４１の出口での通路断面積と
の比を一定状態に保持したまま、冷媒通断面積を可変制
御することが望ましいが、ノズル４１へ流入する冷媒の
状態及びノズル４１から流出する冷媒の状態が流量によ
り変動する場合には、喉部４１ａの通路断面積とノズル
４１の出口での通路断面積との比を変化させながら、冷
媒通断面積を可変制御することが望ましい。

【００５７】つまり、ノズル４１へ流入する冷媒の状
態、ノズル４１から流出する冷媒の状態及び冷媒流量に
よって、最適な喉部４１ａの通路断面積とノズル４１の
出口での通路断面積との比が存在するので、理想的に
は、ノズル４１へ流入する冷媒の状態、ノズル４１から
流出する冷媒の状態及び冷媒流量に基づいて、最適な喉
部４１ａの通路断面積とノズル４１の出口での通路断面
積との比をＥＣＵ７０が決定し、この最適な断面積比と
なるように可変機構４４を制御することが望ましい。

【００５８】これに対して、本実施形態では、図７に示
すように、プレート４４ｂが揺動すると、喉部４１ａの
通路断面積とノズル４１の出口での通路断面積との比を
変化させながら、冷媒通断面積を可変制御することがで
きるので、エジェクタサイクルを効率よく運転すること
ができる。

【００５９】（第４実施形態）本実施形態は、第３実施
形態変形例である。具体的には、第３実施形態では、プ
レート４４ｂのみを揺動させてノズル４１の通路断面積
を流量に応じて可変制御したが、本実施形態は、図８、
９に示すように、プレート４４ｂに連動してプレート４
４ｃも揺動させることにより、ノズル４１の通路断面積
を流量に応じて可変制御するものである。なお、プレー
ト４４ｃを揺動させるアクチュエータ４４ｄは、プレー
ト４４ｂを揺動させるアクチュエータ４４ｄと同じ機構
のものである。

【００６０】なお、本実施形態では、冷媒流量が最小流
量から増大していくときに、先ず、プレート４４ｂのみ
を揺動させた後、プレート４４ｃを揺動させたが（図９
（ｂ）参照）、本実施形態はこれに限定されるものでは
なく、常に両プレート４４ｂ、４４ｃを同時に揺動させ
て冷媒通路断面積を可変制御してもよい。

【００６１】（その他の実施形態）上述の実施形態で
は、車両用空調装置に本発明を適用したが、本発明はこ
れに限定されるものではなく、例えば給湯器、冷蔵庫、
冷凍庫及び空調装置等のその他のエジェクタサイクルに
も適用することができる。

【００６２】また、上述の実施形態では、冷媒圧力に関
する物理量として、高圧側の冷媒圧力を圧力センサ７１
で検出したが、本発明はこれに限定されるものではな
く、冷媒圧力に関する物理量として、冷媒温度や冷媒流
量等を検出して可変機構４４を制御してもよい。

【００６３】また、上述の実施形態では、高圧側の冷媒
圧力が所定圧力となるように可変機構４４を制御した
が、本発明はこれに限定されるものではない。

【００６４】また、上述の実施形態では、電気的なアク
チュエータ４４ｄによりノズル４１の冷媒通路を可変制
御したが、本発明はこれに限定されるものではなく、冷
媒圧力や流量等を機械的に感知し、機械的に冷媒通路を
可変制御してもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係るエジェクタサイクルの
模式図である。

【図２】本発明の第１実施形態に係るエジェクの模式図
である。

【図３】本発明の第１実施形態に係るエジェクの作動説
明図である。

【図４】本発明の第２実施形態に係るエジェクの模式図
である。

【図５】本発明の第２実施形態に係るエジェクの作動説
明図である。

【図６】本発明の第３実施形態に係るエジェクの模式図
である。

【図７】本発明の第３実施形態に係るエジェクの作動説
明図である。

【図８】本発明の第４実施形態に係るエジェクの模式図
である。

【図９】本発明の第４実施形態に係るエジェクの作動説
明図である。

【符号の説明】

４０…エジェクタ、４１…ノズル、４１ａ…喉部、４２
…混合部、４３…ディフィーザ、４４…可変機構、４４
ｂ…可動プレート、４４ｄ…アクチュエータ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 稲垣 光夫 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 平田 敏夫 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 武内 裕嗣 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧縮機にて圧縮された高温高圧の冷媒を
   放冷する放熱器（２０）、及び減圧された低温低圧の冷
   媒を蒸発させる蒸発器（３０）を有し、低温側の熱を高
   温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機に適用されるエジェ
   クタ方式の減圧装置であって、 前記放熱器（２０）から流出した冷媒の圧力エネルギー
   を速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるとと
   もに、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部（４１
   ａ）を有するラバール式のノズル（４１）と、 前記ノズル（４１）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３
   ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
   ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
   昇圧部（４２、４３）とを備え、 前記ノズル（４１）には、少なくとも前記喉部（４１
   ａ）及び前記喉部（４１ａ）より後流側における冷媒通
   断面積を可変制御する可変機構（４４）が設けられてい
   ることを特徴とするエジェクタ方式の減圧装置。
2. 【請求項２】 前記可変機構（４４）は、前記喉部（４
   １ａ）の通路断面積と前記ノズル（４１）の出口での通
   路断面積との比を一定状態に保持したまま、冷媒通断面
   積を可変制御することを特徴とする請求項１に記載のエ
   ジェクタ方式の減圧装置。
3. 【請求項３】 前記可変機構（４４）は、前記喉部（４
   １ａ）の通路断面積と前記ノズル（４１）の出口での通
   路断面積との比を変化させながら、冷媒通断面積を可変
   制御することを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ
   方式の減圧装置。
4. 【請求項４】 少なくとも、前記ノズル（４１）へ流入
   する冷媒の状態及び前記ノズル（４１）から流出する冷
   媒の状態に基づいて、前記喉部（４１ａ）の通路断面積
   と前記ノズル（４１）の出口での通路断面積との比を決
   定する断面積比決定手段（７０）を有し、 前記可変機構（４４）は、前記断面積比決定手段（７
   ０）が決定した断面積比となるように冷媒通断面積を可
   変制御することを特徴とする請求項１に記載のエジェク
   タ方式の減圧装置。
5. 【請求項５】 前記可変機構（４４）は、少なくとも冷
   媒圧力に関する物理量を検出し、この検出した物理量に
   基づいて冷媒通断面積を可変制御することを特徴とする
   ことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記
   載のエジェクタ方式の減圧装置。
6. 【請求項６】 放熱器（２０）内の圧力が冷媒の臨界圧
   力以上となる蒸気圧縮式冷凍機に、請求項１ないし５の
   いずれか１つに記載のエジェクタ方式の減圧装置（４０
   ０）を用いたことを特徴とする蒸気圧縮式冷凍機。
7. 【請求項７】 冷媒として二酸化炭素を用いたことを特
   徴とする請求項６に記載の蒸気圧縮式冷凍機。