JP2003328035A - 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP2003328035A JP2003328035A JP2002142496A JP2002142496A JP2003328035A JP 2003328035 A JP2003328035 A JP 2003328035A JP 2002142496 A JP2002142496 A JP 2002142496A JP 2002142496 A JP2002142496 A JP 2002142496A JP 2003328035 A JP2003328035 A JP 2003328035A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- cooling
- hot
- dip galvanized
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】特に極低炭素鋼を用いた板幅方向のめっき密着
性に優れたむらのない合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法を提供する。 【解決手段】冷間圧延および焼鈍された鋼板の表面に溶
融亜鉛めっきを施した後に合金化処理を行う合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、前記鋼板が、質量
％で、C：０．００３％以下、Ｓｉ：０．０３％以下、
Ｍｎ：０．２０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：
０．０１５％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０６０％、Ｔ
ｉ：０．０１５〜０．０３５％、Ｎｂ：０．２５０％以
下、Ｎ：０．００３％以下を含み、残部がＦeおよび不
回避的不純物からなり、前記冷間圧延および焼鈍された
鋼板の板温が、６５０〜８５０℃の範囲から４００〜５
００℃の範囲までを１５℃／秒以上の冷却速度で冷却し
た後、４００〜５００℃の範囲で８０秒以上均温保持
し、該鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施した後に、２５
℃／秒以上の昇温速度で４７０〜５５０℃まで加熱する
ことを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
性に優れたむらのない合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法を提供する。 【解決手段】冷間圧延および焼鈍された鋼板の表面に溶
融亜鉛めっきを施した後に合金化処理を行う合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、前記鋼板が、質量
％で、C：０．００３％以下、Ｓｉ：０．０３％以下、
Ｍｎ：０．２０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：
０．０１５％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０６０％、Ｔ
ｉ：０．０１５〜０．０３５％、Ｎｂ：０．２５０％以
下、Ｎ：０．００３％以下を含み、残部がＦeおよび不
回避的不純物からなり、前記冷間圧延および焼鈍された
鋼板の板温が、６５０〜８５０℃の範囲から４００〜５
００℃の範囲までを１５℃／秒以上の冷却速度で冷却し
た後、４００〜５００℃の範囲で８０秒以上均温保持
し、該鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施した後に、２５
℃／秒以上の昇温速度で４７０〜５５０℃まで加熱する
ことを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷間圧延および焼
鈍された鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施した後に合金
化処理を行う合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関
する。
鈍された鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施した後に合金
化処理を行う合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法に関しては以下のような技術が開示されている。ま
ず、めっき密着性に関しては、例えば、特開平１−２７
９７３８号公報には、合金化炉における昇温時間を２秒
以内、冷却時間を２秒以内とすることにより、耐フレー
キング性や耐パウダリング性を向上させる方法が開示さ
れている。
方法に関しては以下のような技術が開示されている。ま
ず、めっき密着性に関しては、例えば、特開平１−２７
９７３８号公報には、合金化炉における昇温時間を２秒
以内、冷却時間を２秒以内とすることにより、耐フレー
キング性や耐パウダリング性を向上させる方法が開示さ
れている。
【０００３】また、特開平５−１０６００３号公報に
は、極低炭素鋼からなる鋼板を７００℃以上Ａｃ３以下
にて焼鈍し、誘導加熱炉を用いて合金化した後、２０℃
／秒以上の冷却速度にて冷却することにより、耐パウダ
リング性およびプレス成形性の優れた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法が開示されている。また、特開平６
−８８１８５号公報には、焼鈍前に弱酸化性雰囲気で予
熱後に、還元処理した鋼板に溶融亜鉛めっきを施した
後、３０℃／以上の昇温速度で加熱して合金化を行うこ
とにより、耐衝撃密着性を向上させる方法が開示されて
いる。
は、極低炭素鋼からなる鋼板を７００℃以上Ａｃ３以下
にて焼鈍し、誘導加熱炉を用いて合金化した後、２０℃
／秒以上の冷却速度にて冷却することにより、耐パウダ
リング性およびプレス成形性の優れた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法が開示されている。また、特開平６
−８８１８５号公報には、焼鈍前に弱酸化性雰囲気で予
熱後に、還元処理した鋼板に溶融亜鉛めっきを施した
後、３０℃／以上の昇温速度で加熱して合金化を行うこ
とにより、耐衝撃密着性を向上させる方法が開示されて
いる。
【０００４】また、特開平１０−２６５９２４号公報に
は、焼鈍後に１０℃／秒以上で冷却することにより、鋼
板に応力を与えた後に、溶融亜鉛めっきを施し、１０℃
／秒以上の昇温速度にて加熱して合金化処理を施すこと
により、合金化処理時に鉄の拡散速度を上昇させること
により、Γ相の生成を抑制しようとする技術が開示され
ている。さらに、特開平１１−３６０５８号公報には、
母材表層部の平均粒径が１５μｍ以下とすることによ
り、結晶粒界を起点として発生するバースト部分の間隔
を短くすることによりめっき皮膜の摺動性を向上させる
方法が開示されている。
は、焼鈍後に１０℃／秒以上で冷却することにより、鋼
板に応力を与えた後に、溶融亜鉛めっきを施し、１０℃
／秒以上の昇温速度にて加熱して合金化処理を施すこと
により、合金化処理時に鉄の拡散速度を上昇させること
により、Γ相の生成を抑制しようとする技術が開示され
ている。さらに、特開平１１−３６０５８号公報には、
母材表層部の平均粒径が１５μｍ以下とすることによ
り、結晶粒界を起点として発生するバースト部分の間隔
を短くすることによりめっき皮膜の摺動性を向上させる
方法が開示されている。
【０００５】一方、母材中の析出物と熱履歴について
は、以下のような従来技術が開示されている。特開昭５
６−５１５３１号公報には、ロール冷却後に過時効炉内
で１０秒以上保定することにより、固溶炭素を十分に析
出させた上でめっきすることにより、めっき鋼板の絞り
加工性を向上させる方法が開示されている。また、特開
平４−１４３２６１号公報には、Ｔｉ，Ｎｂを含有しな
い極低炭素鋼板について、焼鈍後２０〜５０℃／秒で冷
却し、４５０〜４８０℃で２０〜８０秒保定し、溶融亜
鉛めっき後、５００〜６００℃まで昇温速度５〜２０℃
／秒にて急速加熱し、３秒以下保定した後、３０℃／秒
以上の冷却速度にて急速冷却することにより、微細な析
出物を大量に析出させないで時効・合金化させる方法が
開示されている。
は、以下のような従来技術が開示されている。特開昭５
６−５１５３１号公報には、ロール冷却後に過時効炉内
で１０秒以上保定することにより、固溶炭素を十分に析
出させた上でめっきすることにより、めっき鋼板の絞り
加工性を向上させる方法が開示されている。また、特開
平４−１４３２６１号公報には、Ｔｉ，Ｎｂを含有しな
い極低炭素鋼板について、焼鈍後２０〜５０℃／秒で冷
却し、４５０〜４８０℃で２０〜８０秒保定し、溶融亜
鉛めっき後、５００〜６００℃まで昇温速度５〜２０℃
／秒にて急速加熱し、３秒以下保定した後、３０℃／秒
以上の冷却速度にて急速冷却することにより、微細な析
出物を大量に析出させないで時効・合金化させる方法が
開示されている。
【０００６】しかし、近年、めっき鋼板の表面性能は厳
格化の一途をたどっており、合金化溶融亜鉛めっき板の
板幅方向に均一なめっき密着性（パウダリング性）が要
求されており、前述のような従来技術では、特に極低炭
素鋼を用いた板幅方向のめっき密着性に優れたむらのな
い合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供することができなか
った。
格化の一途をたどっており、合金化溶融亜鉛めっき板の
板幅方向に均一なめっき密着性（パウダリング性）が要
求されており、前述のような従来技術では、特に極低炭
素鋼を用いた板幅方向のめっき密着性に優れたむらのな
い合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供することができなか
った。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記のよう
な従来技術の問題点を解決し、特に極低炭素鋼を用いた
板幅方向のめっき密着性に優れたむらのない合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを課題とす
る。
な従来技術の問題点を解決し、特に極低炭素鋼を用いた
板幅方向のめっき密着性に優れたむらのない合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを課題とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、前述の課題を
解決するために、めっき前後の熱履歴とめっき密着性と
の関係を検討することにより、特に極低炭素鋼を用いた
板幅方向のめっき密着性に優れたむらのない合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものであり、その
要旨とするところは、特許請求の範囲に記載した通りの
下記内容である。
解決するために、めっき前後の熱履歴とめっき密着性と
の関係を検討することにより、特に極低炭素鋼を用いた
板幅方向のめっき密着性に優れたむらのない合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものであり、その
要旨とするところは、特許請求の範囲に記載した通りの
下記内容である。
【０００９】（１）冷間圧延および焼鈍された鋼板の表
面に溶融亜鉛めっきを施した後に合金化処理を行う合金
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、前記鋼板
が、質量％で、C ：０．００３％以下、Ｓｉ：０．０
３％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、Ｐ ：０．０２０％
以下、Ｓ ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０１〜０．
０６０％、Ｔｉ：０．０１５〜０．０３５％、Ｎｂ：
０．２５０％以下、Ｎ ：０．００３％以下を含み、残
部がＦeおよび不回避的不純物からなり、前記冷間圧延
および焼鈍された鋼板の板温が、６５０〜８５０℃の範
囲から４００〜５００℃の範囲までを１５℃／秒以上の
冷却速度で冷却した後、４００〜５００℃の範囲で８０
秒以上均温保持し、該鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施
した後に、２５℃／秒以上の昇温速度で４７０〜５５０
℃まで加熱することを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法。
面に溶融亜鉛めっきを施した後に合金化処理を行う合金
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、前記鋼板
が、質量％で、C ：０．００３％以下、Ｓｉ：０．０
３％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、Ｐ ：０．０２０％
以下、Ｓ ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０１〜０．
０６０％、Ｔｉ：０．０１５〜０．０３５％、Ｎｂ：
０．２５０％以下、Ｎ ：０．００３％以下を含み、残
部がＦeおよび不回避的不純物からなり、前記冷間圧延
および焼鈍された鋼板の板温が、６５０〜８５０℃の範
囲から４００〜５００℃の範囲までを１５℃／秒以上の
冷却速度で冷却した後、４００〜５００℃の範囲で８０
秒以上均温保持し、該鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施
した後に、２５℃／秒以上の昇温速度で４７０〜５５０
℃まで加熱することを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法。
【００１０】（２）前記鋼板の冷却が、ロール冷却によ
り、冷却速度が７０℃／秒以上であることを特徴とする
（１）に記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 （３）前記鋼板の加熱が、誘導加熱により、昇温速度が
８０℃／秒以上であることを特徴とする（１）または
（２）に記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
り、冷却速度が７０℃／秒以上であることを特徴とする
（１）に記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 （３）前記鋼板の加熱が、誘導加熱により、昇温速度が
８０℃／秒以上であることを特徴とする（１）または
（２）に記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明における合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法の実施形態について図１を用いて説
明する。 ＜鋼材成分＞本発明の鋼板は、質量％で、C ：０．０
０３％以下、Ｓｉ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．２０％
以下、Ｐ ：０．０２０％以下、Ｓ ：０．０１５％以
下、Ａｌ：０．０１〜０．０６０％、Ｔｉ：０．０１５
〜０．０３５％、Ｎｂ：０．２５０％以下、Ｎ ：０．
００３％以下を含み、残部がＦeおよび不回避的不純物
からなる鋼板とする。この鋼板は、Ｔｉ，Ｎｂを添加す
る極低炭素鋼板であり、近年、最もめっき密着性が要求
されている鋼板であり、特に板幅方向のむらを無くす効
果が大きい成分系の鋼板である。
っき鋼板の製造方法の実施形態について図１を用いて説
明する。 ＜鋼材成分＞本発明の鋼板は、質量％で、C ：０．０
０３％以下、Ｓｉ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．２０％
以下、Ｐ ：０．０２０％以下、Ｓ ：０．０１５％以
下、Ａｌ：０．０１〜０．０６０％、Ｔｉ：０．０１５
〜０．０３５％、Ｎｂ：０．２５０％以下、Ｎ ：０．
００３％以下を含み、残部がＦeおよび不回避的不純物
からなる鋼板とする。この鋼板は、Ｔｉ，Ｎｂを添加す
る極低炭素鋼板であり、近年、最もめっき密着性が要求
されている鋼板であり、特に板幅方向のむらを無くす効
果が大きい成分系の鋼板である。
【００１２】＜冷却条件＞図１に示すように、冷間圧延
および焼鈍された鋼板の板温が、６５０〜８５０℃の範
囲から４００から５００℃の範囲までを１５℃／秒以上
（好ましくは７０℃／秒以上）の冷却速度で冷却する。
この冷却条件によると、Ｔｉの溶解度が高い温度から冷
却することになり、１５℃／秒以下で徐冷した場合に比
べて固溶Ｔｉが多くなる。冷却速度を１５℃／秒以下に
すると、析出物が粗大化して鋼板の板幅方向に不均一に
分散し、めっきむらの原因となる。なお、７０℃／秒以
上の冷却を行う方法としては、鋼板表面に複数のロール
を接触させて抜熱するロール冷却方法が冷却速度を速く
でき、水切り装置が不用なので好ましい。
および焼鈍された鋼板の板温が、６５０〜８５０℃の範
囲から４００から５００℃の範囲までを１５℃／秒以上
（好ましくは７０℃／秒以上）の冷却速度で冷却する。
この冷却条件によると、Ｔｉの溶解度が高い温度から冷
却することになり、１５℃／秒以下で徐冷した場合に比
べて固溶Ｔｉが多くなる。冷却速度を１５℃／秒以下に
すると、析出物が粗大化して鋼板の板幅方向に不均一に
分散し、めっきむらの原因となる。なお、７０℃／秒以
上の冷却を行う方法としては、鋼板表面に複数のロール
を接触させて抜熱するロール冷却方法が冷却速度を速く
でき、水切り装置が不用なので好ましい。
【００１３】＜均熱条件＞次に、鋼板を４００〜５００
℃の範囲で８０秒以上均温保持する。４００〜５００℃
の範囲で均温保持することにより、固溶ＴｉがＴｉＮと
して析出する。この析出物の間隔は、前記冷却速度が大
きいほど短く、析出物の大きさは小さくなる。また、Ｔ
ｉＮやＴｉＣを核としてＭｎＳが析出する。均温保持時
間を８０秒以上とするのは、ＴｉＮ、ＴｉＣやＭｎＳか
らなる微細化合物が板幅方向に均一に析出する時間が必
要だからである。逆に、均温保持時間が８０秒未満では
析出物が板幅方向に不均一に分散しめっきむらの原因と
なる。特に、Ｃ濃度が０．００３％以下の場合には、微
細化合物の析出はＣの拡散律速になり、固溶Ｃを析出物
の形で均一に分散させるためには８０秒以上の時間を要
する。
℃の範囲で８０秒以上均温保持する。４００〜５００℃
の範囲で均温保持することにより、固溶ＴｉがＴｉＮと
して析出する。この析出物の間隔は、前記冷却速度が大
きいほど短く、析出物の大きさは小さくなる。また、Ｔ
ｉＮやＴｉＣを核としてＭｎＳが析出する。均温保持時
間を８０秒以上とするのは、ＴｉＮ、ＴｉＣやＭｎＳか
らなる微細化合物が板幅方向に均一に析出する時間が必
要だからである。逆に、均温保持時間が８０秒未満では
析出物が板幅方向に不均一に分散しめっきむらの原因と
なる。特に、Ｃ濃度が０．００３％以下の場合には、微
細化合物の析出はＣの拡散律速になり、固溶Ｃを析出物
の形で均一に分散させるためには８０秒以上の時間を要
する。
【００１４】＜溶融めっき＞析出したＴｉＮ，ＴｉＣの
周囲は単独のＮ，Ｃが少ないことから合金の核となり易
い。また、同様に、ＭｎＳの周囲も単独のＳが少なく、
合金の核となり易い。焼鈍後に急冷、均温保持した鋼板
では、ＴｉＮ，ＴｉＣ、ＭｎＳが均一に分散しているの
で、このような合金の核が均一に生成する。 ＜合金化処理＞鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施した後
に、２５℃／秒以上（好ましくは８０℃／秒以上）の昇
温速度で４７０〜５５０℃まで加熱することにより、特
に、極低炭素鋼ではアウトバーストでΓ相が成長し易い
ので、昇温速度を速くすることにより、Γ相の成長を抑
制してパウダリングを防止することができる。逆に、昇
温速度が２５℃／秒未満では、Γ相が成長しパウダリン
グが発生する。即ち、焼鈍後の急冷、均温保持後、溶融
めっきを施した鋼板には、合金の核が均一に生成してい
るので、昇温速度２５℃／秒未満ではΓ相の成長が進行
し、めっき特性が悪くなる。なお、昇温速度８０℃／秒
以上の加熱方法としては、昇温速度を速くすることがで
き、設備がコンパクトになるので誘導加熱法が好まし
い。
周囲は単独のＮ，Ｃが少ないことから合金の核となり易
い。また、同様に、ＭｎＳの周囲も単独のＳが少なく、
合金の核となり易い。焼鈍後に急冷、均温保持した鋼板
では、ＴｉＮ，ＴｉＣ、ＭｎＳが均一に分散しているの
で、このような合金の核が均一に生成する。 ＜合金化処理＞鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施した後
に、２５℃／秒以上（好ましくは８０℃／秒以上）の昇
温速度で４７０〜５５０℃まで加熱することにより、特
に、極低炭素鋼ではアウトバーストでΓ相が成長し易い
ので、昇温速度を速くすることにより、Γ相の成長を抑
制してパウダリングを防止することができる。逆に、昇
温速度が２５℃／秒未満では、Γ相が成長しパウダリン
グが発生する。即ち、焼鈍後の急冷、均温保持後、溶融
めっきを施した鋼板には、合金の核が均一に生成してい
るので、昇温速度２５℃／秒未満ではΓ相の成長が進行
し、めっき特性が悪くなる。なお、昇温速度８０℃／秒
以上の加熱方法としては、昇温速度を速くすることがで
き、設備がコンパクトになるので誘導加熱法が好まし
い。
【００１５】
【実施例】本発明における合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法の実施例を表１および表２に示す。
製造方法の実施例を表１および表２に示す。
【表１】
表１に示す成分からなる鋼板に対して本発明の範囲に含
まれる条件および外れる条件で熱履歴を加えた結果を表
２に示す。表２のNO.1〜NO.6が本発明例であり、NO.7〜
NO.9は比較例である。本発明の条件に含まれるNO.1〜N
O.6は板幅方向にめっき密着性（パウダリング性）は良
好であった。
まれる条件および外れる条件で熱履歴を加えた結果を表
２に示す。表２のNO.1〜NO.6が本発明例であり、NO.7〜
NO.9は比較例である。本発明の条件に含まれるNO.1〜N
O.6は板幅方向にめっき密着性（パウダリング性）は良
好であった。
【００１６】NO.7は比較例であり、冷却速度が8.0℃／
秒と低すぎるため、固溶Tiの量が足りず、TiN,TiCの析
出が不十分であるうえ、合金化の昇温速度が12.5℃／秒
と低いため合金化が不十分であった。NO.8は比較例であ
り、冷却速度が12.７℃／秒と低すぎるため、固溶Tiの
量が足りず、TiN,TiCの析出が不十分であるので鋼板の
板幅方向にめっきむらが発生した。NO.９は比較例であ
り、均熱炉における均温保持時間が64.8秒と短か過ぎ、
TiN,TiC,MnSからなる微細化合物が板幅方向に均一に析
出しないので板幅方向のめっきむらが認められた。
秒と低すぎるため、固溶Tiの量が足りず、TiN,TiCの析
出が不十分であるうえ、合金化の昇温速度が12.5℃／秒
と低いため合金化が不十分であった。NO.8は比較例であ
り、冷却速度が12.７℃／秒と低すぎるため、固溶Tiの
量が足りず、TiN,TiCの析出が不十分であるので鋼板の
板幅方向にめっきむらが発生した。NO.９は比較例であ
り、均熱炉における均温保持時間が64.8秒と短か過ぎ、
TiN,TiC,MnSからなる微細化合物が板幅方向に均一に析
出しないので板幅方向のめっきむらが認められた。
【表２】
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、めっき前後の熱履歴と
めっき密着性との関係を検討することにより、特に極低
炭素鋼を用いた板幅方向のめっき密着性に優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することができ、
産業上有用な著しい効果を奏する。
めっき密着性との関係を検討することにより、特に極低
炭素鋼を用いた板幅方向のめっき密着性に優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することができ、
産業上有用な著しい効果を奏する。
【図１】 本発明における合金化溶融めっき鋼板の製造
プロセスを示す図である。
プロセスを示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 4K027 AA05 AA23 AB05 AB07 AB28
AB38 AB42 AC12 AC32 AC72
AC73
4K037 EA01 EA04 EA15 EA18 EA19
EA23 EA25 EA27 EA31 EB01
EB06 FK03 FL02 GA05 HA05
Claims (3)
- 【請求項１】 冷間圧延および焼鈍された鋼板の表面に
溶融亜鉛めっきを施した後に合金化処理を行う合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、 前記鋼板が、質量％で、 C ：０．００３％以下、 Ｓｉ：０．０３％以下、 Ｍｎ：０．２０％以下、 Ｐ ：０．０２０％以下、 Ｓ ：０．０１５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０６０％、 Ｔｉ：０．０１５〜０．０３５％、 Ｎｂ：０．２５０％以下、 Ｎ ：０．００３％以下を含み、残部がＦeおよび不回
避的不純物からなり、 前記冷間圧延および焼鈍された鋼板の板温が、６５０〜
８５０℃の範囲から４００〜５００℃の範囲までを１５
℃／秒以上の冷却速度で冷却した後、４００〜５００℃
の範囲で８０秒以上均温保持し、 該鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施した後に、２５℃／
秒以上の昇温速度で４７０〜５５０℃まで加熱すること
を特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼板の冷却が、ロール冷却により、
冷却速度が７０℃／秒以上であることを特徴とする請求
項１に記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 前記鋼板の加熱が、誘導加熱により、昇
温速度が８０℃／秒以上であることを特徴とする請求項
１または請求項２に記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002142496A JP2003328035A (ja) | 2002-05-17 | 2002-05-17 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002142496A JP2003328035A (ja) | 2002-05-17 | 2002-05-17 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003328035A true JP2003328035A (ja) | 2003-11-19 |
Family
ID=29702765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002142496A Withdrawn JP2003328035A (ja) | 2002-05-17 | 2002-05-17 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003328035A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7086666B2 (ja) | 2018-03-23 | 2022-06-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
2002
- 2002-05-17 JP JP2002142496A patent/JP2003328035A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7086666B2 (ja) | 2018-03-23 | 2022-06-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2007277652A (ja) | 加工性、パウダリング性、摺動性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JP5799819B2 (ja) | めっき濡れ性及び耐ピックアップ性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2007009317A (ja) | 伸びフランジ成形性に優れた高強度冷延鋼板および溶融亜鉛めっき鋼板とそれらの製造方法 | |
| JP6398967B2 (ja) | 表面外観及びめっき密着性に優れた高強度溶融めっき熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP7241283B2 (ja) | 耐食性及び溶接性に優れた熱間プレス用アルミニウム－鉄系めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2002012920A (ja) | 耐常温時効性、加工性、塗装焼付硬化性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JP2000309824A (ja) | 冷延鋼板および溶融めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
| JP2019167576A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2006283070A (ja) | 加工性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| CN113166913A (zh) | 耐蚀性和耐热性优异的热成型用铝-铁合金镀覆钢板、热压成型部件及它们的制造方法 | |
| JPH0543982A (ja) | 深絞り用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2661409B2 (ja) | 深絞り用冷延鋼板とその亜鉛めっき製品およびそれらの製造方法 | |
| JP5556033B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP7167343B2 (ja) | 水素遅延破壊特性及びスポット溶接性に優れた熱間プレス用アルミニウム系めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP7251011B2 (ja) | 水素遅延破壊特性及びスポット溶接性に優れた熱間プレス用鉄－アルミニウム系めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2003328035A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS62130268A (ja) | 加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法 | |
| JP2006097063A (ja) | 高強度溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3872718B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき性改善方法 | |
| JP2812770B2 (ja) | 焼付硬化性及び耐パウダリング性に優れた深絞り用合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2001011538A (ja) | 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH05195060A (ja) | 耐時効性、プレス成形性の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3620384B2 (ja) | 表面性状に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6114216B2 (ja) | ||
| JP4337199B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050802 |