JP2003326655A - 非ハロゲン系樹脂加工布 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】環境にやさしい非ハロゲン系樹脂加工布を提案
する。 【解決手段】芯鞘複合繊維と主体繊維からなる混紡糸で
構成され、そして芯鞘複合繊維の鞘部が主体繊維と熱融
着されてなる布帛の少なくとも片面にオレフィン系樹脂
層が熱接着されてなる樹脂加工布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、耐久性に優れ、環境に
やさしい非ハロゲン系樹脂加工布に関する。

【０００２】

【従来の技術】ハッチカバー、トラックシート、野積み
シート、屋形テント、フロア−シート、床材、壁紙、広
告看板用シート等の各種樹脂加工布は、布帛に対して軟
質塩化ビニル樹脂を処理したものが広く一般的に使用さ
れている。しかしこれらの軟質塩化ビニルからなる樹脂
加工布は、その廃棄焼却時のダイオキシン発生の問題
や、樹脂中に配合されている可塑剤流出に伴う環境ホル
モンの問題があり、かかる問題がない環境にやさしい樹
脂加工布の開発が望まれている。

【０００３】環境にやさしい樹脂加工布としては、従
来、ポリエステルに代表される繊維からなる布帛とポリ
エチレン、ポリプロピレン、エチレンー酢酸ビニル共重
合樹脂等に代表されるオレフィン系樹脂膜を接着し、一
体化したものが提案され、実用されている。その一例と
しては、布帛を有機溶剤で溶解した変性オレフィン樹脂
液で処理した後、オレフィン系樹脂膜と接着し、一体化
する方法が提案されている。この方法により得られる樹
脂加工布は、布帛と樹脂との接着性には優れているが、
変性オレフィン樹脂液が引火性の有機溶剤系であるため
に特殊な防爆型の処理機が必要となり、また、その処理
剤も高価であるため、得られる樹脂加工布はコスト高と
なる。このため付加価値の高い一部の用途にのみ実用化
されているのが現状である。

【０００４】一方、上記問題点を解決するための方法と
して、織編密度を粗にした布帛を用い、その布帛の両面
にオレフィン系樹脂を貼り合せ、布帛中に形成される繊
維間の比較的大きな空隙を介してオレフィン系樹脂を架
橋させることによって、布帛とオレフィン系樹脂を一体
化する方法が提案、実施されている。この方法は、上記
した有機溶剤等による処理上の問題がないので、得られ
る製品は比較的安価であるが、使用可能な布帛の織編密
度が粗いので、屈曲、摩耗等に対する疲労性があまり要
求されない用途に限定され、また、一体化するオレフィ
ン系樹脂膜の膜厚を厚くしなければならず、その結果得
られる樹脂加工布の重量が重くなるという欠点を有して
いる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上記したような問題点
から、布帛の強度等の基本物性を保持しながら、織編密
度が高密度な布帛であってもオレフィン系樹脂による処
理が安価である樹脂加工布の開発が望まれていた。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、かかる課
題を解決すべく種々の検討を行った結果、鞘成分にポリ
オレフィン系ポリマーを鞘成分とする芯鞘複合繊維と繊
維強度５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の主体繊維との混紡・紡績
糸から、得られた布帛とオレフィン系樹脂とを積層し熱
圧着させることにより、芯鞘複合繊維中の鞘成分である
ポリオレフィン系ポリマーが溶融して主体繊維と熱融着
した布帛を構成させ、さらに該布帛と上記のオレフィン
系樹脂とを熱接着・一体化させることにより、安価でし
かも強度に優れた樹脂加工布が得られることを見出し
た。

【０００７】すなわち本発明は、芯鞘複合繊維と繊維強
度５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の主体繊維からなる混紡糸で構
成され、さらに該芯鞘複合繊維の鞘部が該主体繊維と熱
融着されてなる布帛の少なくとも片面にオレフィン系樹
脂層が熱接着されてなる非ハロゲン系樹脂加工布であ
り、該布帛を構成する芯鞘複合繊維および、芯鞘複合繊
維と主体繊維からなる混紡糸が、以下の（１）〜（４）
を全て満足する非ハロゲン系樹脂加工布である。 （１）芯鞘複合繊維を構成する芯部と鞘部の比が８０／
２０〜２０／８０であること、（２）芯鞘複合繊維を構
成する鞘部がオレフィン系ポリマーからなること、
（３）芯鞘複合繊維の単繊維直径と主体繊維の単繊維直
径の比が１／２〜５／１であること、（４）混紡糸中の
芯鞘複合繊維と主体繊維の質量比が１０／９０〜６０／
４０であること、そして本発明は、好ましくは芯鞘複合
繊維の鞘部を構成するポリオレフィン系ポリマーの融点
が８０〜１８０℃であり、かつ溶融指数が０．１〜３０
ｇ／１０ｍｉｎである上記の非ハロゲン系樹脂加工布で
あり、さらに好ましくは芯鞘複合繊維と主体繊維からな
る混紡糸で構成される布帛の少なくとも片面に熱接着さ
れるオレフィン系樹脂が酢酸ビニル含有率５〜４０質量
％のエチレン−酢酸ビニル系樹脂である上記の非ハロゲ
ン系樹脂加工布であり、より好ましくは芯鞘複合繊維と
主体繊維からなる混紡糸で構成される布帛のカバーファ
クターＫが、１８≦Ｋ≦３５である上記の非ハロゲン系
樹脂加工布である。

【０００８】本発明により得られる樹脂加工布の最大の
特長は、布帛が繊維強度５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の主体繊
維と鞘成分がポリオレフィン系ポリマーで構成される芯
鞘複合繊維からなり、該布帛とオレフィン系樹脂とを積
層し熱圧着処理して、該布帛中の芯鞘複合繊維中の鞘成
分のポリオレフィン系ポリマーと主体繊維を熱融着させ
るとともに、該布帛にオレフィン系樹脂を熱接着させる
ことにより、布帛とオレフィン系樹脂とを一体化した、
耐久性に優れ、かつ環境にやさしい樹脂加工布が得られ
ることを可能にする点にある。

【０００９】本発明の樹脂加工布の布帛を構成する繊維
の一部に用いられる芯鞘複合繊維は、オレフィン系樹脂
との熱圧着による一体化を容易に行う点から、芯部と鞘
部の比が８０／２０〜２０／８０の範囲である必要があ
る。芯部の比が８０を上回ると、紡績工程において芯部
と鞘部の剥離が生じやすくなったり、さらには布帛とオ
レフィン系樹脂との熱圧着処理において、熱溶融による
接着に寄与する鞘成分の比率が少ないため、オレフィン
系樹脂との接着性が低くなり、結果として樹脂加工布と
しての強度が低くなる。逆に芯部の比が２０を下回ると
紡績糸の強度が低くなりすぎるため、布帛としての強度
が不十分となったり、さらには熱圧着処理工程において
布帛の寸法安定性に問題が生じる。好ましくは７０／３
０〜３０／７０の範囲であり、より好ましくは６０／４
０〜４０／６０の範囲である。なお、芯部と鞘部の比
は、例えば顕微鏡を用いて芯部および鞘部の面積を測定
することにより求めることができる。

【００１０】また本発明の芯鞘複合繊維では、複合繊維
全体の横断面形状および芯成分の横断面形状は特に限定
されず、円形、楕円形、方形、三角形、多角形の任意の
形状であり得るが、通常全体および芯成分の横断面形状
を円形とするのが、均一な物性を得るうえで好ましい。

【００１１】さらに、本発明の樹脂加工布の布帛を構成
する芯鞘複合繊維の単繊維直径と主体繊維の単繊維直径
の比（前者／後者）が１／２〜５／１の範囲である必要
がある。該芯鞘複合繊維の単繊維直径と該主体繊維の単
繊維直径の比が１／２を下回ると、オレフィン系樹脂と
の接着性に重要な役割を果たす芯鞘複合繊維が布帛表面
に存在する割合が低下する。逆に５／１を上回ると芯鞘
複合繊維と主体繊維の繊維直径の差が大きくなりすぎ
て、芯鞘複合繊維と主体繊維の繊維間の絡みが減少する
ため、得られる紡績糸自体の強度が低下する。好ましく
は１／１〜３／１の範囲であり、より好ましくは６／５
〜２／１の範囲である。

【００１２】また、本発明の樹脂加工布の布帛を構成す
る芯鞘複合繊維と主体繊維の質量比は１０／９０〜６０
／４０の範囲であることが必要である。主体繊維の質量
比が９０を上回ると、かかる紡績糸から製織編された布
帛はオレフィン系樹脂との接着性が不十分となり、逆に
質量比が４０を下回ると布帛自体の強度が弱くなる。好
ましくは２０／８０〜５０／５０の範囲である。

【００１３】本発明の芯鞘複合繊維の鞘部を構成するオ
レフィン系ポリマーとはメチレン基あるいはメチル基が
ポリマー中に９０モル％以上含有するものであり、具体
的には低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリ
プロピレン、エチレンー酢酸ビニル共重合体、カルボン
酸変性ポリエチレン、エチレンーαオレフィン共重合体
等が挙げられ、１０モル％を越えない範囲でカルボン
酸、スルホン酸等の変性があってもよい。また２種以上
のポリオレフィン系ポリマーから形成されていてもよ
い。さらには、鞘構成ポリマー中に酸化防止剤、紫外線
吸収剤、顔料等を含有してもよい。

【００１４】また鞘部を構成するオレフィン系ポリマー
は融点が８０〜１８０℃のものが好ましい。融点が８０
℃よりも低い場合、紡績、製織工程等における摩擦発熱
により粘着が生じ、それら工程通過性に支障をきたす恐
れがある。逆に１８０℃よりも高い場合、布帛とオレフ
ィン系樹脂との熱圧着工程において高熱を必要とするた
め好ましくない。より好ましくは９０〜１６０℃であ
り、さらに好ましくは１００〜１５０℃である。特に芯
鞘複合繊維の構成としては、強度および熱圧着性の面か
ら鞘成分が高密度ポリエチレン、芯成分がポリエステル
である場合が好ましい。

【００１５】また鞘部を構成するオレフィン系ポリマー
の溶融指数は０．１〜３０ｇ／１０ｍｉｎであることが
好ましい。０．１ｇ／１０ｍｉｎを下回ると紡糸性が低
下するばかりでなく、得られた布帛とオレフィン系樹脂
との接着性に支障を生じ、逆に３０ｇ／１０ｍｉｎを超
えると鞘部が脆くなり、紡績工程等で芯鞘複合繊維中の
鞘部の剥離が起こる問題が生じる。より好ましくは２〜
１０ｇ／１０ｍｉｎの範囲である。

【００１６】また、本発明の樹脂加工布を構成する主体
繊維としては、繊維強度が５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、好ま
しくは６ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維であり、例えばポリ
ビニルアルコール系、ポリエステル系、ポリアミド系、
ポリアリレート系、ポリアラミド系等が挙げられる。繊
維強度が５ｃＮ／ｄｔｅｘよりも低い繊維を主体繊維と
して用いると、得られる樹脂加工布は強度の劣ったもの
となる。また主体繊維の横断面形状も芯鞘複合繊維の場
合と同様、円形とするのが、均一な物性を得るうえで好
ましい。

【００１７】本発明の上記した芯鞘複合繊維と主体繊維
で構成される布帛の少なくとも片面に熱接着されるオレ
フィン系樹脂は、主としてフィルム、シートあるいは成
形物などの形態で使用され、酢酸ビニル含有率が５〜４
０質量％、好ましくは１０〜３０質量％、より好ましく
は１５〜２５質量％であるエチレンー酢酸ビニル共重合
体が、特にトラックシートに代表される防水シートにお
いて好適である。また、その他のオレフィン系樹脂とし
ては、ポリエチレン、ポリプロピレンなどが挙げられ
る。

【００１８】さらに本発明の芯鞘複合繊維と主体繊維の
混紡糸で構成される布帛とオレフィン系樹脂を熱接着し
て高い補強効果を得るためには、布帛のカバーファクタ
ーＫが、１８≦Ｋ≦３５の範囲であることが好ましい。
１８を下回ると補強効果を十分に発揮せず、逆に３５を
超えると製織編コストが高くなる。かかる点から、より
好ましいカバーファクターＫの範囲は２０≦Ｋ≦３３で
あり、さらに好ましくは２３≦Ｋ≦３０の範囲である。

【００１９】本発明の芯鞘複合繊維と主体繊維の混紡糸
で構成される布帛中の芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融させ
て主体繊維と熱融着させ、かつ該布帛とオレフィン系樹
脂を熱接着するための装置としては、熱圧着式ラミネ−
ターが最適であるが、カレンダー加工機や押出ラミネー
ト加工機による熱接着も可能である。

【００２０】本発明の樹脂加工布は繊維強度５ｃＮ／ｄ
ｔｅｘ以上の主体繊維と鞘成分がオレフィン系ポリマー
からなる芯鞘複合繊維を混紡、紡績した糸から構成され
る布帛を用い、オレフィン系樹脂と積層し、熱圧着して
布帛中の芯鞘複合繊維の鞘部を溶融させて主体繊維と熱
融着させるとともに、該布帛とオレフィン系樹脂を熱接
着させて、該布帛と樹脂との接着性を向上させることに
より耐久性に優れ、かつ環境にやさしいものとなる。本
発明の樹脂加工布はハッチカバー、トラックシート、野
積みシート、屋形テント、フロア−シート、床材、壁
紙、広告看板用シート等の用途に使用可能である。

【００２１】

【実施例】以下実施例により本発明を説明するが、本発
明はこれら実施例により限定されるものではない。なお
本発明において、芯鞘複合繊維の芯部と鞘部の比、鞘部
の融点、溶融指数、芯鞘複合繊維／主体繊維の繊維直径
比、混紡質量比、布帛のカバーファクター、および樹脂
加工布の防水耐久性他の各種性能は以下の方法により求
められたものを示す。

【００２２】［芯鞘複合繊維の芯部と鞘部の比］芯鞘複
合繊維の単繊維をｎ＝２０以上採取し、各々について、
長さ方向に対してほぼ直角に鋭利な刃で裁断し、その裁
断断面を走査型電子顕微鏡（日立製作所製「Ｓ−５１
０」）で撮影して芯部の面積Ｓ１、鞘部の面積Ｓ２を測
定する。芯部と鞘部の面積比Ｓ１／Ｓ２を測定ｎ数全て
について算出し、その平均値を芯鞘複合繊維の芯部と鞘
部の比として定義した。

【００２３】［芯鞘複合繊維中の鞘部の融点 ℃］芯鞘
複合繊維から鞘部のみを分離し、その分離物を示差熱分
析装置（島津製作所製「ＤＴＧ−５０」）により窒素ガ
ス中で測定して最大吸熱ピークを示す温度を融点とし
た。

【００２４】［芯鞘複合繊維中の鞘部の溶融指数 ｇ／
１０ｍｉｎ］上記の融点測定用に分離したポリマーをＪ
ＩＳ Ｋ７２１０「熱可塑性プラスチックの流れ試験方
法」試験６（試験温度１９０℃、試験荷重９８．０７
Ｎ）に準拠して測定されるメルトフロー値を溶融指数と
した。

【００２５】［芯鞘複合繊維／主体繊維の繊維直径比］
混紡された紡績糸の断面を上記した芯鞘複合繊維の芯部
と鞘部の比の測定方法と同様に走査型電子顕微鏡で撮影
して、その芯鞘複合繊維と主体繊維の外径を各々ｎ＝２
０以上測定し、各々の平均値から下式で算出される値を
芯鞘複合繊維／主体繊維の単繊維直径比として測定し、
求めた。 芯鞘複合繊維の単繊維直径／主体繊維の単繊維直径比＝
Ｄ１／Ｄ２ ここで、Ｄ１：芯鞘複合繊維の平均直径（外径寸法） Ｄ２：主体繊維の平均直径

【００２６】［主体繊維／芯鞘複合繊維の混紡質量比］
走査型電子顕微鏡観察により主体繊維／芯鞘複合繊維の
本数比率γを測定し、下式から主体繊維／芯鞘複合繊維
の混紡質量比を算出し、求めた。 主体繊維／芯鞘複合繊維の混紡質量比＝（γ×Ｄ_２ ^２×
ρ_２）／（Ｄ_１ ^２×ρ _１）

【００２７】［布帛のカバーファクターＫ］製織編され
た布帛を構成する経糸および緯糸の綿番手およびインチ
間の打込み密度を測定し、下式により布帛のカバーファ
クターＫを算出した。 布帛のカバーファクターＫ＝ｎ_１／Ｎ_１ ^１／２＋ｎ_２／Ｎ_２ ^１／２ ここで、ｎ_１：布帛の経糸のインチ間打込み本数 Ｎ_１：同左経糸の綿番手 ｎ_２：布帛の緯糸のインチ間打込み本数 Ｎ_２：同左緯糸の綿番手

【００２８】［樹脂加工布の引張強さ ｋＮ／３ｃｍ］
ＪＩＳ Ｋ１０９６ラベルストリップ法に準拠して測定
した。

【００２９】［樹脂加工布の布帛／樹脂間接着力 Ｎ／
３ｃｍ］２枚の樹脂加工布同士を高周波ウエルダーで接
合後、ＪＩＳ Ｋ６３２８に準拠して、剥離強さを測定
した。

【００３０】［樹脂加工布のｓｃｏｔｔ屈曲］ＪＩＳ
Ｋ６３２８に準拠し、押圧１ｋｇでシートに損傷（基布
と樹脂層間の剥離、加工布の破れ等）が発生するまでの
屈曲回数を測定した。

【００３１】［樹脂加工布の耐水度 ｍｍ・Ｈ_２Ｏ］Ｊ
ＩＳ Ｌ１０９２Ａ法に準拠して測定した。

【００３２】［樹脂加工布の手揉耐水度 ｍｍ・Ｈ
_２Ｏ］樹脂加工布を１６ｃｍ×１６ｃｍに裁断後、タ
テ、ヨコおよび表裏を各２５回、計１００回手揉みし、
それを供試験体として、ＪＩＳ Ｌ１０９２Ａ法に準拠
して耐水度を測定した。

【００３３】［手揉み漏水 ｍｌ］前記と同様に手揉み
した供試験体について、ＪＩＳ Ｌ１０９２漏水法に準
拠して、水圧４００ｍｍ・Ｈ_２Ｏ付加し、２４時間放置
後の漏水水量を測定した。

【００３４】［実施例１〜４、比較例１〜２、従来技術
例］ （１）芯成分がポリエチレンテレフタレート、鞘成分が
融点１１０℃、溶融指数３ｇ／１０ｍｉｎの高密度ポリ
エチレンからなる２．２ｄｔｅｘ（繊維径１５μｍ）、
繊維長５１ｍｍ、芯部と鞘部の比が１／１の横断面形状
が円形の芯鞘複合繊維（（株）クラレ製「ソフィットＰ
Ｎ７１１」）とポリエチレンテレフタレート単独からな
る１．１ｄｔｅｘ（繊維径１０．６μｍ）、繊維長５１
ｍｍ、繊維強度５．６ｃＮ／ｄｔｅｘである主体繊維
（（株）クラレ製「Ｐ−８０２」）を表１に示す混紡比
となるように混紡して紡績し、２０綿番手の混紡糸を得
た。なお従来技術例として、表１に示すように主体繊維
のみからなる２０綿番手の紡績糸を作製した。 （２）上記（１）で得られた混紡糸および主体繊維のみ
からなる紡績糸を経、緯各々４８本／インチ、４２本／
インチ打込み、カバーファクターＫ＝２８．５の平織組
織からなる布帛とした。 （３）この布帛を１５０℃で熱セットした後、酢酸ビニ
ル含有率が２０質量％のエチレンー酢酸ビニル樹脂から
なる２００μｍ厚さのフィルムを布帛両面に積層し、１
７０℃熱プレスによる熱処理を施して布帛中の芯鞘複合
繊維の鞘部を溶融させて主体繊維に融着させるとともに
フィルムを布帛に熱接着させて貼り合せ、樹脂加工布を
作製した。 （４）上記（３）で作製した樹脂加工布の各種性能を測
定した。測定結果を表２に示す。

【００３５】実施例１〜４の芯鞘複合繊維と主体繊維と
の混紡比の布帛を用いて得られた樹脂加工布のｓｃｏｔ
ｔ屈曲による損傷発生回数は、比較例１〜２、従来技術
例のｓｃｏｔｔ屈曲による損傷発生回数よりも大幅に上
回っており、耐久性に優れていた。また実施例１〜４の
樹脂加工布の手揉耐水度、手揉漏水は比較例１〜２、従
来技術例の樹脂加工布の手揉耐水度、手揉漏水よりも優
れていた。

【００３６】［実施例５〜６、比較例３］ （１）表１に示すような、芯部と鞘部の比を変更した横
断面形状が円形の芯鞘複合繊維を作製し、それ以外は前
記実施例２と同一条件にて、布帛および樹脂加工布を作
製した。 （２）上記（１）で作製した樹脂加工布の各種性能を測
定した。結果を表２に示す。

【００３７】実施例５〜６の芯部と鞘部の比である芯鞘
複合繊維を用いた樹脂加工布は繊維損傷が少なく、しか
も布帛／樹脂層間接着力は実施例５の樹脂加工布が２１
Ｎ／３ｃｍ、実施例６の樹脂加工布が２６Ｎ／３ｃｍで
あり、鞘部の比が１０％である芯鞘複合繊維を用いた比
較例３の樹脂加工布の布帛／樹脂層間接着力１０Ｎ／３
ｃｍに比べて優れていた。実施例５〜６の芯鞘複合繊維
と主体繊維との混紡比の布帛を用いた樹脂加工布のｓｃ
ｏｔｔ屈曲による損傷発生回数は、比較例３のｓｃｏｔ
ｔ屈曲による損傷発生回数よりも大幅に上回っており、
耐久性に優れていた。また実施例５〜６の樹脂加工布の
手揉耐水度、手揉漏水は比較例３の手揉耐水度、手揉漏
水よりも優れていた。

【００３８】［実施例７〜８］ （１）表１に示すような、単糸繊度が各々１．１ｄｔｅ
ｘ、４．４ｄｔｅｘの芯鞘複合繊維を用い、芯鞘複合繊
維／主体繊維の単繊維直径比が各々１．０、２．０であ
り、それ以外は前記実施例２と同一の条件にて布帛およ
び樹脂加工布を作製した。 （２）上記（１）で作製した樹脂加工布の各種性能を測
定した。結果を表２に示す。

【００３９】実施例７〜８の樹脂加工布のｓｃｏｔｔ屈
曲による損傷発生回数は、各々３０００回、３５００回
であり、耐久性に優れていた。また手揉耐水度、手揉漏
水においても優れた値を示していた。

【００４０】［実施例９、比較例４］ （１）表１に示すように、実施例９では鞘部を形成する
高密度ポリエチレンの溶融指数を１５ｇ／１０ｍｉｎ、
比較例４では鞘部を形成する高密度ポリエチレンの溶融
指数を３５ｇ／１０ｍｉｎ、かつ芯部と鞘部の比が１０
／９０に変更した芯鞘複合繊維を用い、それ以外は前記
実施例２と同一の条件にて布帛および樹脂加工布を作製
した。 （２）上記（１）で作製した樹脂加工布の各種性能を測
定した。結果を表２に示す。

【００４１】実施例９の樹脂加工布のｓｃｏｔｔ屈曲に
よる損傷発生回数は、比較例４のｓｃｏｔｔ屈曲による
損傷発生回数よりも大幅に上回っており、耐久性に優れ
ていた。また比較例４の樹脂加工布で用いられた芯鞘複
合繊維は損傷が大きかった。さらに実施例９の樹脂加工
布の手揉耐水度、手揉漏水は比較例４の手揉耐水度、手
揉漏水よりも優れていた。

【００４２】［実施例１０〜１１、比較例５］ （１）表１に示すように、実施例１０〜１１は主体繊維
および芯鞘複合繊維の構成、主体繊維／芯鞘複合繊維の
直径比、混紡比は実施例２と同一条件で、布帛密度およ
び布帛のカバーファクターを変更した布帛および樹脂加
工布、比較例５は芯鞘複合繊維の単糸繊度０．６５ｄｔ
ｅｘ、主体繊維／芯鞘複合繊維の直径比が０．４６と
し、布帛密度および布帛のカバーファクターを変更した
布帛および樹脂加工布を作製した。 （２）上記（１）で作製した樹脂加工布の各種性能を測
定した。結果を表２に示す。

【００４３】実施例１０〜１１の樹脂加工布のｓｃｏｔ
ｔ屈曲による損傷発生回数は、比較例５のｓｃｏｔｔ屈
曲による損傷発生回数よりも大幅に上回っており、耐久
性に優れていた。また実施例１０〜１１の樹脂加工布の
手揉耐水度、手揉漏水は比較例５の手揉耐水度、手揉漏
水よりも優れていた。

【００４４】

【表１】

【００４５】

【表２】

【００４６】

【発明の効果】本発明の樹脂加工布は繊維強度５ｃＮ／
ｄｔｅｘ以上の主体繊維と鞘成分がオレフィン系ポリマ
ーからなる芯鞘複合繊維を混紡、紡績した糸から構成さ
れる布帛を用い、オレフィン系樹脂と積層し、熱圧着し
て布帛中の芯鞘複合繊維中の鞘部を溶融させて布帛と樹
脂との接着性を向上させることにより耐久性に優れるも
のとなる。また、本発明の樹脂加工布は廃棄焼却時のダ
イオキシン発生の問題や、樹脂中に配合されている可塑
剤流出に伴う環境ホルモンの問題がなく、環境にやさし
いものとなる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F100 AK03A AK03B AK68B BA02 BA07 DG01A DG11A JA04A JA06A JK02A JL00 YY00A YY00B 4L033 AA05 AA06 AA07 AA08 AB04 AC03 AC08 AC10 CA12 CA28 4L048 AA15 AA21 AA28 AB05 AC18 CA15 DA15 DA27 DA29 DA30

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 芯鞘複合繊維と繊維強度５ｃＮ／ｄｔｅ
   ｘ以上の主体繊維からなる混紡糸で構成され、さらに該
   芯鞘複合繊維の鞘部が該主体繊維と熱融着されてなる布
   帛の少なくとも片面にオレフィン系樹脂層が熱接着され
   てなる樹脂加工布であり、該布帛を構成する芯鞘複合繊
   維、および芯鞘複合繊維と主体繊維からなる混紡糸が以
   下の（１）〜（４）を全て満足する非ハロゲン系樹脂加
   工布。 （１）芯鞘複合繊維を構成する芯部と鞘部の比が８０／
   ２０〜２０／８０であること、（２）芯鞘複合繊維を構
   成する鞘部がオレフィン系ポリマーからなること、
   （３）混紡糸中の芯鞘複合繊維の単繊維直径と主体繊維
   の単繊維直径の比が１／２〜５／１であること、（４）
   混紡糸中の芯鞘複合繊維と主体繊維の質量比が１０／９
   ０〜６０／４０であること、
2. 【請求項２】 芯鞘複合繊維の鞘部を構成するポリオレ
   フィン系ポリマーの融点が８０〜１８０℃であり、かつ
   溶融指数が０．１〜３０ｇ／１０ｍｉｎである請求項１
   に記載の非ハロゲン系樹脂加工布。
3. 【請求項３】 芯鞘複合繊維と主体繊維からなる混紡糸
   で構成される布帛の少なくとも片面に熱接着されるオレ
   フィン系樹脂が、酢酸ビニル含有率５〜４０質量％のエ
   チレン−酢酸ビニル系樹脂である請求項１または請求項
   ２に記載の非ハロゲン系樹脂加工布。
4. 【請求項４】 芯鞘複合繊維と主体繊維からなる混紡糸
   で構成される布帛のカバーファクターＫが、１８≦Ｋ≦
   ３５である請求項１〜３のいずれか１項に記載の非ハロ
   ゲン系樹脂加工布。