JP2003324014A - ビーズコア型ノイズフィルタ - Google Patents
ビーズコア型ノイズフィルタInfo
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- JP2003324014A JP2003324014A JP2002128066A JP2002128066A JP2003324014A JP 2003324014 A JP2003324014 A JP 2003324014A JP 2002128066 A JP2002128066 A JP 2002128066A JP 2002128066 A JP2002128066 A JP 2002128066A JP 2003324014 A JP2003324014 A JP 2003324014A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＭｎＺｎフェライトの比抵抗を高めることに
より、高周波特性を良くし、不要輻射ノイズの対策に用
いることを可能とし、かつＭｎＺｎフェライトの誘電率
を抑制することにより、伝送信号波形を歪ませることな
くノイズ対策可能なビーズコア型ノイズフィルタ提供す
る。 【解決手段】 本発明のビーズコア型ノイズフィルタ
は、円柱状形状をなし、信号線が挿入される一つ又は複
数の貫通孔をもつ比抵抗の高い軟磁性体１と信号線２と
で構成される。そのビーズ型ノイズフィルタは、複素比
誘電率の実数部が１ｋＨｚにおいて１，０００以上かつ
２０，０００以下、１ＭＨｚにおいて５０以下であり、
かつ比抵抗が１５０Ωｍ以上である軟磁性材料１により
閉磁路の磁心を形成し、これに信号線２を貫通させるこ
とにより、高特性なビーズコア型ノイズフィルタを提供
することができる。
より、高周波特性を良くし、不要輻射ノイズの対策に用
いることを可能とし、かつＭｎＺｎフェライトの誘電率
を抑制することにより、伝送信号波形を歪ませることな
くノイズ対策可能なビーズコア型ノイズフィルタ提供す
る。 【解決手段】 本発明のビーズコア型ノイズフィルタ
は、円柱状形状をなし、信号線が挿入される一つ又は複
数の貫通孔をもつ比抵抗の高い軟磁性体１と信号線２と
で構成される。そのビーズ型ノイズフィルタは、複素比
誘電率の実数部が１ｋＨｚにおいて１，０００以上かつ
２０，０００以下、１ＭＨｚにおいて５０以下であり、
かつ比抵抗が１５０Ωｍ以上である軟磁性材料１により
閉磁路の磁心を形成し、これに信号線２を貫通させるこ
とにより、高特性なビーズコア型ノイズフィルタを提供
することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、基板実装用の信号
ラインやＤＣラインに使用される不要輻射ノイズ等の抑
制を目的としたビーズコア型ノイズフィルタである。
ラインやＤＣラインに使用される不要輻射ノイズ等の抑
制を目的としたビーズコア型ノイズフィルタである。
【０００２】
【従来の技術】電子機器が小型化、高性能化されるなか
で、信号ラインから輻射される高周波ノイズが大きな問
題となっている。このノイズを抑制する最も簡単な対策
として、信号ラインをトロイダル形状の磁心に貫通させ
る方法がある。このトロイダル形状の磁心をビーズコア
型ノイズフィルタと呼んでいる。トロイダル形状の閉磁
路磁心に１ターン貫通させる場合が多いが、複数孔の空
いた磁心に複数ターン巻く場合もある。以下、図１に基
づいて、ビーズコア型ノイズフィルタの構成を説明す
る。１は比抵抗の高い軟磁性体（ビーズコア）である。
その形状は、円柱状であり、一つの孔が設けられてお
り、その中に信号線４が配置される。尚、形状は、一つ
の孔に限らなく、複数の孔で形成する場合もある。
で、信号ラインから輻射される高周波ノイズが大きな問
題となっている。このノイズを抑制する最も簡単な対策
として、信号ラインをトロイダル形状の磁心に貫通させ
る方法がある。このトロイダル形状の磁心をビーズコア
型ノイズフィルタと呼んでいる。トロイダル形状の閉磁
路磁心に１ターン貫通させる場合が多いが、複数孔の空
いた磁心に複数ターン巻く場合もある。以下、図１に基
づいて、ビーズコア型ノイズフィルタの構成を説明す
る。１は比抵抗の高い軟磁性体（ビーズコア）である。
その形状は、円柱状であり、一つの孔が設けられてお
り、その中に信号線４が配置される。尚、形状は、一つ
の孔に限らなく、複数の孔で形成する場合もある。
【０００３】従来、数１０〜数１００ＭＨｚの不要輻射
ノイズ対策を行うため、このような高周波数帯において
も使用可能な高比抵抗のＮｉＺｎフェライト（１０２〜
１０ ５Ωｍ）が用いられている。この他、ビーズコア内
面に絶縁被覆無しのリード線を直に接するように貫通さ
せるためにも、磁心には高い比抵抗が要求される。この
ように、ビーズコア型ノイズフィルタは非常に簡単な構
造であるにもかかわらず、ＮｉＺｎフェライトが原料に
高価なＮｉを含んでいるため、高価な部品となってしま
う欠点があった。
ノイズ対策を行うため、このような高周波数帯において
も使用可能な高比抵抗のＮｉＺｎフェライト（１０２〜
１０ ５Ωｍ）が用いられている。この他、ビーズコア内
面に絶縁被覆無しのリード線を直に接するように貫通さ
せるためにも、磁心には高い比抵抗が要求される。この
ように、ビーズコア型ノイズフィルタは非常に簡単な構
造であるにもかかわらず、ＮｉＺｎフェライトが原料に
高価なＮｉを含んでいるため、高価な部品となってしま
う欠点があった。
【０００４】この問題を解決するべくこれに対して、安
価でかつ良好な特性を有するソフトフェライトにＭｎＺ
ｎフェライトがあるが、その比抵抗は１０−１〜１００
Ωｍと非常に低いために、所望の高周波数帯域において
使用することができない。ノイズ対策したい信号周波数
帯よりも低い周波数において渦電流による損失が著しく
増大してしまうためである。また、磁心内面に被覆なし
の信号線をそのまま、挿入して接触させて、組み立てる
ことが出来ない欠点がある。もう一つ、安価なソフトフ
ェライトにＭｇＺｎフェライトがある。しかしながら、
初透磁率や飽和磁束密度といった軟磁気特性が他のソフ
トフェライトに比べて劣るため、ビーズコア型ノイズフ
ィルタとして同じ特性を得ようとした場合、磁心の寸法
を大きくしなければならない。特に、リップル電流やサ
ージノイズが問題となる信号線、特に電源線などに用い
る場合、磁気飽和しないよう、さらにコア形状を大型化
しなければならなくなる。このような問題から、ＭｇＺ
ｎフェライトはビーズコア型ノイズフィルタとして使用
されていないのが実状である。
価でかつ良好な特性を有するソフトフェライトにＭｎＺ
ｎフェライトがあるが、その比抵抗は１０−１〜１００
Ωｍと非常に低いために、所望の高周波数帯域において
使用することができない。ノイズ対策したい信号周波数
帯よりも低い周波数において渦電流による損失が著しく
増大してしまうためである。また、磁心内面に被覆なし
の信号線をそのまま、挿入して接触させて、組み立てる
ことが出来ない欠点がある。もう一つ、安価なソフトフ
ェライトにＭｇＺｎフェライトがある。しかしながら、
初透磁率や飽和磁束密度といった軟磁気特性が他のソフ
トフェライトに比べて劣るため、ビーズコア型ノイズフ
ィルタとして同じ特性を得ようとした場合、磁心の寸法
を大きくしなければならない。特に、リップル電流やサ
ージノイズが問題となる信号線、特に電源線などに用い
る場合、磁気飽和しないよう、さらにコア形状を大型化
しなければならなくなる。このような問題から、ＭｇＺ
ｎフェライトはビーズコア型ノイズフィルタとして使用
されていないのが実状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図３に示すビーズコア
型ノイズフィルタの等価回路はインダクタンス成分Ｌと
レジスタンス成分Ｒの直列回路で表される。そして、こ
れにキャパシタンス成分Ｃが並列に加わる。図におい
て、信号周波数帯域においてはＬ≫Ｒとなるため、ビー
ズコア型ノイズフィルタはインダクタ：Ｌとして働き、
誘導成分となって、信号に抵抗による損失を与えないと
共に、信号線間の静電容量とにより回路的にローパスフ
ィルタを形成する。しかし、インダクタンスの値も小さ
いので、カットオフ周波数が伝送させる信号周波数帯域
より高い周波数なので、信号の伝送損失は無視できる。
信号より高い周波数帯域においてはＬ≪Ｒとなるため、
抵抗として働き、ノイズを熱として吸収する。特に、不
要輻射ノイズに対しては、有効な抑制効果をもつ。ビー
ズコア型ノイズフィルタのインピーダンス：｜Ｚ｜は下
記式（１）によって、リアクタンス：Ｘ成分と抵抗：Ｒ
成分とに分離することができる。磁心に交流磁界を印加
した場合、複素透磁率：μは下記式（２）と表される。
実数部：μ’によりビーズコア型ノイズフィルタのＸ成
分（Ｌ成分と言っても良い）が生じ、虚数部：μ”によ
りＲ成分が生じる。したがって、伝送する信号の周波数
帯域ではＸ成分が支配的であり、これは、信号線間の静
電容量とで形成するローパスフィルタとして作用し、信
号に重畳するノイズ成分を遮断して通過させないことに
貢献する。しかし、一旦は遮断して、通過させなかった
このノイズ成分は、他の回路に影響するノイズ成分とな
る可能性がある。一方、不要輻射ノイズなどが発生する
高周波数帯域ではＲ成分が支配的であり、このＲ成分が
不要輻射ノイズを含むノイズ成分を熱エネルギーに変換
し除去する因子となる。このようにノイズを熱エネルギ
ーに変換して除去する方が、上記したローパスフィルタ
によるノイズの遮断より、より安全で確実なノイズ抑制
対策である。これら両成分の大きさが同一となる周波
数：Ｘ−Ｒクロスポイントは、ノイズを反射する成分と
熱エネルギーに変換し除去する成分との境目となる周波
数である。通常、ノイズを除去する際は、熱エネルギー
に変換して除去する成分が多い方が望ましい。言い換え
れば、同じインピーダンス特性であればＸ−Ｒクロスポ
イントは低いほど良い。高周波数帯域においてＸ成分が
大きく、Ｒ成分が小さいと、信号線間の静電容量：Ｃ成
分によってＱ（インダクタの性能を表すための指数）が
大きいＬＣ共振が生じ、ビーズコア型ノイズフィルタを
接続する回路によってはデジタル信号に対し、リンギン
グ等の波形歪を起こしてしまうと言う問題もある。
型ノイズフィルタの等価回路はインダクタンス成分Ｌと
レジスタンス成分Ｒの直列回路で表される。そして、こ
れにキャパシタンス成分Ｃが並列に加わる。図におい
て、信号周波数帯域においてはＬ≫Ｒとなるため、ビー
ズコア型ノイズフィルタはインダクタ：Ｌとして働き、
誘導成分となって、信号に抵抗による損失を与えないと
共に、信号線間の静電容量とにより回路的にローパスフ
ィルタを形成する。しかし、インダクタンスの値も小さ
いので、カットオフ周波数が伝送させる信号周波数帯域
より高い周波数なので、信号の伝送損失は無視できる。
信号より高い周波数帯域においてはＬ≪Ｒとなるため、
抵抗として働き、ノイズを熱として吸収する。特に、不
要輻射ノイズに対しては、有効な抑制効果をもつ。ビー
ズコア型ノイズフィルタのインピーダンス：｜Ｚ｜は下
記式（１）によって、リアクタンス：Ｘ成分と抵抗：Ｒ
成分とに分離することができる。磁心に交流磁界を印加
した場合、複素透磁率：μは下記式（２）と表される。
実数部：μ’によりビーズコア型ノイズフィルタのＸ成
分（Ｌ成分と言っても良い）が生じ、虚数部：μ”によ
りＲ成分が生じる。したがって、伝送する信号の周波数
帯域ではＸ成分が支配的であり、これは、信号線間の静
電容量とで形成するローパスフィルタとして作用し、信
号に重畳するノイズ成分を遮断して通過させないことに
貢献する。しかし、一旦は遮断して、通過させなかった
このノイズ成分は、他の回路に影響するノイズ成分とな
る可能性がある。一方、不要輻射ノイズなどが発生する
高周波数帯域ではＲ成分が支配的であり、このＲ成分が
不要輻射ノイズを含むノイズ成分を熱エネルギーに変換
し除去する因子となる。このようにノイズを熱エネルギ
ーに変換して除去する方が、上記したローパスフィルタ
によるノイズの遮断より、より安全で確実なノイズ抑制
対策である。これら両成分の大きさが同一となる周波
数：Ｘ−Ｒクロスポイントは、ノイズを反射する成分と
熱エネルギーに変換し除去する成分との境目となる周波
数である。通常、ノイズを除去する際は、熱エネルギー
に変換して除去する成分が多い方が望ましい。言い換え
れば、同じインピーダンス特性であればＸ−Ｒクロスポ
イントは低いほど良い。高周波数帯域においてＸ成分が
大きく、Ｒ成分が小さいと、信号線間の静電容量：Ｃ成
分によってＱ（インダクタの性能を表すための指数）が
大きいＬＣ共振が生じ、ビーズコア型ノイズフィルタを
接続する回路によってはデジタル信号に対し、リンギン
グ等の波形歪を起こしてしまうと言う問題もある。
【０００６】ＮｉＺｎフェライトを磁心に用いたビーズ
コア型ノイズフィルタのＸ−Ｒクロスポイントは１０Ｍ
Ｈｚといった高周波数帯に存在する。このリアクタンス
成分が高周波数帯まで伸びて大きいため、Ｃ−ＭＯＳイ
ンバータのような数ｐＦの静電容量をもつハイインピー
ダンスな回路の入力信号ラインにＮｉＺｎフェライトを
磁心に用いたビーズコア型ノイズフィルタを接続する
と、デジタル信号波形がリンギングやアンダーシュー
ト、オーバーシュートといった信号波形歪を引き起こし
てしまう問題がある。これは、上述したＱが比較的大き
いＬＣ共振などによって生ずるものである。したがっ
て、ＮｉＺｎフェライトを磁心に用いた場合よりも、Ｘ
−Ｒクロスポイントを低い周波数帯へ低減し、安全で確
実なＲ成分主体でノイズ対策を行うビーズコア型ノイズ
フィルタが望まれる。 ｜Ｚ｜ ＝ √（ Ｘ２ ＋ Ｒ２ ） 式（１） μ ＝ √（ μ’２ ＋ μ”２ ） 式（２）
コア型ノイズフィルタのＸ−Ｒクロスポイントは１０Ｍ
Ｈｚといった高周波数帯に存在する。このリアクタンス
成分が高周波数帯まで伸びて大きいため、Ｃ−ＭＯＳイ
ンバータのような数ｐＦの静電容量をもつハイインピー
ダンスな回路の入力信号ラインにＮｉＺｎフェライトを
磁心に用いたビーズコア型ノイズフィルタを接続する
と、デジタル信号波形がリンギングやアンダーシュー
ト、オーバーシュートといった信号波形歪を引き起こし
てしまう問題がある。これは、上述したＱが比較的大き
いＬＣ共振などによって生ずるものである。したがっ
て、ＮｉＺｎフェライトを磁心に用いた場合よりも、Ｘ
−Ｒクロスポイントを低い周波数帯へ低減し、安全で確
実なＲ成分主体でノイズ対策を行うビーズコア型ノイズ
フィルタが望まれる。 ｜Ｚ｜ ＝ √（ Ｘ２ ＋ Ｒ２ ） 式（１） μ ＝ √（ μ’２ ＋ μ”２ ） 式（２）
【０００７】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
で、近年の電子機器の高周波数化、デジタル化の流れに
より、デジタル信号などの伝送信号波形を歪ませること
なくノイズ抑制を行うビーズコアが望まれている。本発
明の第一の目的は、これらの問題を解決し、安価なＭｎ
Ｚｎフェライトの比抵抗を著しく高めることにより、Ｎ
ｉＺｎフェライトと同程度の高周波数における軟磁気特
性を得て、数１０〜数１００ＭＨｚの不要輻射ノイズの
対策に用いることを可能なビーズコア型ノイズフィルタ
を提供することにある。ここで、必要に応じて、信号線
に絶縁皮膜あるいは絶縁コーティング無しで直接、接す
ることが可能な安価なビーズコア型ノイズフィルタを提
供することにある。また、本発明の第二の目的は、伝送
信号波形を歪ませることなくノイズ対策するために、よ
り安全で確実なＲ成分主体でノイズ対策できる高性能な
ビーズコア型ノイズフィルタを提供することにある。
で、近年の電子機器の高周波数化、デジタル化の流れに
より、デジタル信号などの伝送信号波形を歪ませること
なくノイズ抑制を行うビーズコアが望まれている。本発
明の第一の目的は、これらの問題を解決し、安価なＭｎ
Ｚｎフェライトの比抵抗を著しく高めることにより、Ｎ
ｉＺｎフェライトと同程度の高周波数における軟磁気特
性を得て、数１０〜数１００ＭＨｚの不要輻射ノイズの
対策に用いることを可能なビーズコア型ノイズフィルタ
を提供することにある。ここで、必要に応じて、信号線
に絶縁皮膜あるいは絶縁コーティング無しで直接、接す
ることが可能な安価なビーズコア型ノイズフィルタを提
供することにある。また、本発明の第二の目的は、伝送
信号波形を歪ませることなくノイズ対策するために、よ
り安全で確実なＲ成分主体でノイズ対策できる高性能な
ビーズコア型ノイズフィルタを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明のビーズコア型ノ
イズフィルタは、複素比誘電率の実数部が１ｋＨｚにお
いて１，０００以上かつ２０，０００以下、１ＭＨｚに
おいて５０以下であり、かつ比抵抗が１５０Ωｍ以上で
ある軟磁性材料により貫通孔をもつ閉磁路の磁心を形成
し、これに信号ラインを貫通させることを特徴とする。
また本発明のビーズコアは、基本成分組成が、Ｆｅ２Ｏ
３：４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただし、５０．０ｍ
ｏｌ％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２６．５ｍｏｌ％、
ＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種または２種：０．１
〜８．０ｍｏｌ％、残部ＭｎＯであるＭｎＺｎフェライ
トを上記磁心に用いることを特徴とする。さらに本発明
のビーズコア型ノイズフィルタは、基本成分組成が、Ｆ
ｅ２Ｏ３：４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただし、５
０．０ｍｏｌ％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２６．５ｍ
ｏｌ％、ＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種または２
種：０．１〜８．０ｍｏｌ％、ＣｕＯ：０．１〜１６．
０ｍｏｌ％、残部ＭｎＯであるＭｎＺｎフェライトを上
記磁心に用いることを特徴とする。
イズフィルタは、複素比誘電率の実数部が１ｋＨｚにお
いて１，０００以上かつ２０，０００以下、１ＭＨｚに
おいて５０以下であり、かつ比抵抗が１５０Ωｍ以上で
ある軟磁性材料により貫通孔をもつ閉磁路の磁心を形成
し、これに信号ラインを貫通させることを特徴とする。
また本発明のビーズコアは、基本成分組成が、Ｆｅ２Ｏ
３：４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただし、５０．０ｍ
ｏｌ％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２６．５ｍｏｌ％、
ＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種または２種：０．１
〜８．０ｍｏｌ％、残部ＭｎＯであるＭｎＺｎフェライ
トを上記磁心に用いることを特徴とする。さらに本発明
のビーズコア型ノイズフィルタは、基本成分組成が、Ｆ
ｅ２Ｏ３：４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただし、５
０．０ｍｏｌ％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２６．５ｍ
ｏｌ％、ＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種または２
種：０．１〜８．０ｍｏｌ％、ＣｕＯ：０．１〜１６．
０ｍｏｌ％、残部ＭｎＯであるＭｎＺｎフェライトを上
記磁心に用いることを特徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の一実施の形態に係るビー
ズコア型ノイズフィルタを図１ないし図９に基づいて説
明する。図１は比抵抗の高い軟磁性体（ビーズコア）１
と信号線２から構成したビーズコア型ノイズフィルタを
示す。ビーズコア型ノイズフィルタは軟磁性体（ビーズ
コア）の形状は円柱状であり、一つの貫通孔が設けら
れ、その中に一本の信号線２が配置される。図２は円柱
状の軟磁性体３に２つの貫通孔が設けられたビーズコア
型ノイズフィルタを示し、信号線４は一つの貫通孔から
折り返して他の貫通孔に挿入されている。図３は、ビー
ズコア型ノイズフィルタの等価回路を示しており、コイ
ルと抵抗が直列になっており、その直列回路にコンデン
サが並列に接続されている。
ズコア型ノイズフィルタを図１ないし図９に基づいて説
明する。図１は比抵抗の高い軟磁性体（ビーズコア）１
と信号線２から構成したビーズコア型ノイズフィルタを
示す。ビーズコア型ノイズフィルタは軟磁性体（ビーズ
コア）の形状は円柱状であり、一つの貫通孔が設けら
れ、その中に一本の信号線２が配置される。図２は円柱
状の軟磁性体３に２つの貫通孔が設けられたビーズコア
型ノイズフィルタを示し、信号線４は一つの貫通孔から
折り返して他の貫通孔に挿入されている。図３は、ビー
ズコア型ノイズフィルタの等価回路を示しており、コイ
ルと抵抗が直列になっており、その直列回路にコンデン
サが並列に接続されている。
【００１０】以下に、本発明の具体的内容を説明する。
従来から汎用されているＦｅ２Ｏ３を５０．０ｍｏｌ％
以上含むＭｎＺｎフェライトは安価で、かつ良好な特性
を有するものの、その比抵抗は非常に低いため高周波数
帯域において使用することはできず、また、信号線を薄
い絶縁皮膜あるいは絶縁コーティング皮膜無しで直接に
磁心に接触させることは不可能であった。これに対し、
発明者らは、Ｆｅ２Ｏ３組成を５０．０ｍｏｌ％未満と
し、かつＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種以上を適量
含有させることにより、比抵抗を著しく高めることがで
きることを特許第３１０８８０３号、特許第３１０８８
０４号等において明らかにした。しかしながら、単に高
比抵抗のフェライトを磁心に用いるだけでは、本発明の
第二の目的である、伝送信号波形を歪ませることなくノ
イズ対策するために、より安全で確実なＲ成分主体でノ
イズ対策できる高性能なビーズコア型ノイズフィルタを
提供することはできない。ＮｉＺｎフェライトがこれに
該当する。すなわち、ＮｉＺｎフェライトを磁心に用い
た場合、Ｘ−Ｒクロスポイントが１０ＭＨｚ以上の高周
波数帯域に存在する。リアクタンス成分が高周波数帯ま
で伸びて大きいため、前記したようなハイインピーダン
スなデジタル回路の入力信号線にビーズコア型ノイズフ
ィルタを挿入して使用すると、オーバーシュート、リン
ギングなどを誘発する原因となってしまう。上記したよ
うに、一般にビーズコア型ノイズフィルタの等価回路は
インダクタンス成分Ｌとレジスタンス成分Ｒの直列回路
で表される。そして、これにキャパシタンスＣが並列に
加わる。ビーズコア型ノイズフィルタは多くの場合、巻
数一ターンにて使用されており、又、入力−出力間端子
が離れているため、巻線間キャパシタンス成分は小さ
い。しかし、キャパシタンス成分となりうるのは巻線間
だけでなく、巻線−コア間があり、コアの複素比誘電率
の実数部に依存する。例えば、複素比誘電率の実数部が
非常に大きいＭｎＺｎフェライトでは巻線−コア間に生
じるキャパシタンス成分が非常に大きくなる。特に、ビ
ーズコア型ノイズフィルタは巻線がコアに密着した形で
貫通しているため、キャパシタンス成分がコアの複素比
誘電率の実数部に非常に敏感である。発明者らは同じＬ
成分、Ｒ成分をもつＭｎＺｎフェライトにおいてビーズ
コア型ノイズフィルタを作製し、インピーダンス特性を
測定した。その結果得られた以下の事実に着目した。
「複素比誘電率の実数部の大きい（Ｃ成分が大きい）従
来一般のＭｎＺｎフェライトはＸ−Ｒクロスポイントが
低周波側にあるが、高周波におけるインピーダンス特性
は劣る。逆に、複素比誘電率の実数部の小さい（Ｃ成分
が小さい）ＮｉＺｎフェライトはＸ−Ｒクロスポイント
が高周波数側にあるが、高周波におけるインピーダンス
特性は優れている。そして更には、従来一般のＭｎＺｎ
フェライトやＮｉＺｎフェライトの複素比誘電率の実数
部は低周波数帯域から高周波数帯域までほぼ一定値を保
つこと、仮に変化したとしても一桁も変らない」。以上
の知見により、複素比誘電率の実数部が低周波から高周
波にかけて非常に大きく変化する軟磁性材料を磁心に用
いたビーズコア型ノイズフィルタを提案した。これによ
り、低周波での複素比誘電率の実数部がある程度大きい
ため、Ｘ−Ｒクロスポイントが低周波側に存在し、高周
波での複素比誘電率の実数部が小さいため、高周波にお
けるインピーダンス特性も優れるビーズコア型ノイズフ
ィルタの作製が可能となる。
従来から汎用されているＦｅ２Ｏ３を５０．０ｍｏｌ％
以上含むＭｎＺｎフェライトは安価で、かつ良好な特性
を有するものの、その比抵抗は非常に低いため高周波数
帯域において使用することはできず、また、信号線を薄
い絶縁皮膜あるいは絶縁コーティング皮膜無しで直接に
磁心に接触させることは不可能であった。これに対し、
発明者らは、Ｆｅ２Ｏ３組成を５０．０ｍｏｌ％未満と
し、かつＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種以上を適量
含有させることにより、比抵抗を著しく高めることがで
きることを特許第３１０８８０３号、特許第３１０８８
０４号等において明らかにした。しかしながら、単に高
比抵抗のフェライトを磁心に用いるだけでは、本発明の
第二の目的である、伝送信号波形を歪ませることなくノ
イズ対策するために、より安全で確実なＲ成分主体でノ
イズ対策できる高性能なビーズコア型ノイズフィルタを
提供することはできない。ＮｉＺｎフェライトがこれに
該当する。すなわち、ＮｉＺｎフェライトを磁心に用い
た場合、Ｘ−Ｒクロスポイントが１０ＭＨｚ以上の高周
波数帯域に存在する。リアクタンス成分が高周波数帯ま
で伸びて大きいため、前記したようなハイインピーダン
スなデジタル回路の入力信号線にビーズコア型ノイズフ
ィルタを挿入して使用すると、オーバーシュート、リン
ギングなどを誘発する原因となってしまう。上記したよ
うに、一般にビーズコア型ノイズフィルタの等価回路は
インダクタンス成分Ｌとレジスタンス成分Ｒの直列回路
で表される。そして、これにキャパシタンスＣが並列に
加わる。ビーズコア型ノイズフィルタは多くの場合、巻
数一ターンにて使用されており、又、入力−出力間端子
が離れているため、巻線間キャパシタンス成分は小さ
い。しかし、キャパシタンス成分となりうるのは巻線間
だけでなく、巻線−コア間があり、コアの複素比誘電率
の実数部に依存する。例えば、複素比誘電率の実数部が
非常に大きいＭｎＺｎフェライトでは巻線−コア間に生
じるキャパシタンス成分が非常に大きくなる。特に、ビ
ーズコア型ノイズフィルタは巻線がコアに密着した形で
貫通しているため、キャパシタンス成分がコアの複素比
誘電率の実数部に非常に敏感である。発明者らは同じＬ
成分、Ｒ成分をもつＭｎＺｎフェライトにおいてビーズ
コア型ノイズフィルタを作製し、インピーダンス特性を
測定した。その結果得られた以下の事実に着目した。
「複素比誘電率の実数部の大きい（Ｃ成分が大きい）従
来一般のＭｎＺｎフェライトはＸ−Ｒクロスポイントが
低周波側にあるが、高周波におけるインピーダンス特性
は劣る。逆に、複素比誘電率の実数部の小さい（Ｃ成分
が小さい）ＮｉＺｎフェライトはＸ−Ｒクロスポイント
が高周波数側にあるが、高周波におけるインピーダンス
特性は優れている。そして更には、従来一般のＭｎＺｎ
フェライトやＮｉＺｎフェライトの複素比誘電率の実数
部は低周波数帯域から高周波数帯域までほぼ一定値を保
つこと、仮に変化したとしても一桁も変らない」。以上
の知見により、複素比誘電率の実数部が低周波から高周
波にかけて非常に大きく変化する軟磁性材料を磁心に用
いたビーズコア型ノイズフィルタを提案した。これによ
り、低周波での複素比誘電率の実数部がある程度大きい
ため、Ｘ−Ｒクロスポイントが低周波側に存在し、高周
波での複素比誘電率の実数部が小さいため、高周波にお
けるインピーダンス特性も優れるビーズコア型ノイズフ
ィルタの作製が可能となる。
【００１１】本発明は、磁心の比抵抗は１５０Ωｍ以上
とする。磁心に絶縁被覆が無い銅線を直接、巻き回して
問題ないかどうかは、印加される電圧に依存するため一
概に言えない。しかしながら、１５０Ωｍ以上比抵抗が
大きければ、かなりの用途において支障がない。本発明
は、磁心の複素比誘電率の実数部：ε’が、１ｋＨｚに
おいて１，０００以上かつ２０，０００以下、１ＭＨｚ
において５０以下とする。このように複素比誘電率の実
数部が低周波数から高周波数にかけて大きく変化する特
徴を有する磁心を用いることにより、そのビーズコア型
ノイズフィルタのＸ−Ｒクロスポイントは低周波側、例
えば５ＭＨｚあたりに移動する。磁心に交流磁界を印加
した場合、誘電率は下記式（３）に示したように、複素
数で表される。ここで、複素比誘電率虚数部：ε”であ
り、誘電損失に寄与する成分である。 ε ＝ √（ ε’２ ＋ ε”２ ） 式（３）
とする。磁心に絶縁被覆が無い銅線を直接、巻き回して
問題ないかどうかは、印加される電圧に依存するため一
概に言えない。しかしながら、１５０Ωｍ以上比抵抗が
大きければ、かなりの用途において支障がない。本発明
は、磁心の複素比誘電率の実数部：ε’が、１ｋＨｚに
おいて１，０００以上かつ２０，０００以下、１ＭＨｚ
において５０以下とする。このように複素比誘電率の実
数部が低周波数から高周波数にかけて大きく変化する特
徴を有する磁心を用いることにより、そのビーズコア型
ノイズフィルタのＸ−Ｒクロスポイントは低周波側、例
えば５ＭＨｚあたりに移動する。磁心に交流磁界を印加
した場合、誘電率は下記式（３）に示したように、複素
数で表される。ここで、複素比誘電率虚数部：ε”であ
り、誘電損失に寄与する成分である。 ε ＝ √（ ε’２ ＋ ε”２ ） 式（３）
【００１２】
【実施例】実施例１として、Ｆｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、Ｔｉ
Ｏ２、ＳｎＯ２、ＣｕＯ、ＭｎＯ、ＮｉＯおよびＭｇＯ
を、図７に示した最終組成になるよう各原料粉末をボー
ルミルにて混合した後、大気中、９００℃で２時間仮焼
した。次に、ボールミルにて平均粉体粒径がおよそ１．
４μｍになるまで微粉砕した。さらに、この混合粉末に
ポリビニルアルコールを加えて造粒し、８０Ｍｐａの圧
力で二種類のトロイダル形状に成形した。焼き上がりの
形状にて、外形：３．２ｍｍ、内径：１．６ｍｍ、高
さ：６ｍｍであった。その後、試料１〜試料３は、窒素
を流入して酸素分圧を制御した雰囲気中、１，１５０℃
で３時間焼成した。試料４および試料５は、大気中、
１，１５０℃で３時間焼成した。そして、上記のように
して得た各試料について、１ＭＨｚにおける初透磁率：
μｉ、１，１９４Ａ／ｍにおける飽和磁束密度：Ｂｓ、
比抵抗：ρｖ、および１ｋＨｚと１ＭＨｚにおける複素
比誘電率の実数部を測定した。この結果を、図８に示
す。
Ｏ２、ＳｎＯ２、ＣｕＯ、ＭｎＯ、ＮｉＯおよびＭｇＯ
を、図７に示した最終組成になるよう各原料粉末をボー
ルミルにて混合した後、大気中、９００℃で２時間仮焼
した。次に、ボールミルにて平均粉体粒径がおよそ１．
４μｍになるまで微粉砕した。さらに、この混合粉末に
ポリビニルアルコールを加えて造粒し、８０Ｍｐａの圧
力で二種類のトロイダル形状に成形した。焼き上がりの
形状にて、外形：３．２ｍｍ、内径：１．６ｍｍ、高
さ：６ｍｍであった。その後、試料１〜試料３は、窒素
を流入して酸素分圧を制御した雰囲気中、１，１５０℃
で３時間焼成した。試料４および試料５は、大気中、
１，１５０℃で３時間焼成した。そして、上記のように
して得た各試料について、１ＭＨｚにおける初透磁率：
μｉ、１，１９４Ａ／ｍにおける飽和磁束密度：Ｂｓ、
比抵抗：ρｖ、および１ｋＨｚと１ＭＨｚにおける複素
比誘電率の実数部を測定した。この結果を、図８に示
す。
【００１３】ＭｇＺｎフェライトである試料５は、初透
磁率も飽和磁束密度も低く、他の試料に比べて優位性が
ない。特に、ビーズコア型ノイズフィルタはリップル電
流やサージノイズに対して磁気飽和しないことが要求さ
れるため、飽和磁束密度が低いＭｇＺｎフェライトは磁
心の寸法を大きくしなければならない欠点がある。一般
的なＭｎＺｎフェライトである試料３は、初透磁率およ
び飽和磁束密度とも良好な値を示すものの、比抵抗が非
常に低く、高周波数帯における使用が困難である。ま
た、薄い絶縁皮膜、あるいは絶縁皮膜をコーティングし
ない信号線を直接、磁心に接することができない点で
も、用途が限られてしまう。本発明に用いるＭｎＺｎフ
ェライトの試料１、試料２およびＮｉＺｎフェライトで
ある試料３は初透磁率、飽和磁束密度、比抵抗とも好ま
しい値を示している。
磁率も飽和磁束密度も低く、他の試料に比べて優位性が
ない。特に、ビーズコア型ノイズフィルタはリップル電
流やサージノイズに対して磁気飽和しないことが要求さ
れるため、飽和磁束密度が低いＭｇＺｎフェライトは磁
心の寸法を大きくしなければならない欠点がある。一般
的なＭｎＺｎフェライトである試料３は、初透磁率およ
び飽和磁束密度とも良好な値を示すものの、比抵抗が非
常に低く、高周波数帯における使用が困難である。ま
た、薄い絶縁皮膜、あるいは絶縁皮膜をコーティングし
ない信号線を直接、磁心に接することができない点で
も、用途が限られてしまう。本発明に用いるＭｎＺｎフ
ェライトの試料１、試料２およびＮｉＺｎフェライトで
ある試料３は初透磁率、飽和磁束密度、比抵抗とも好ま
しい値を示している。
【００１４】実施例２として、実施例１にて得た各試料
についてリード線を貫通させてビーズコア型ノイズフィ
ルタとした。図９に一覧を示す。インピーダンスの周波
数特性を測定した結果を、図４に示す。このインピーダ
ンスがビーズコア型ノイズフィルタとしての実用特性で
ある。ノイズ対策において重要となる１０ＭＨｚよりも
高周波側において、比較例１のインピーダンス特性は、
他のものに比べて著しく低下している。これはＭｎＺｎ
フェライトの比抵抗が低いことによる。また、比較例３
のインピーダンス特性は、他のいずれの試料と比べても
低い。これはＭｇＺｎフェライトの初透磁率が低いこと
による。これに対して、本発明１、本発明２および比較
例２のインピーダンス特性は高周波数において良好な値
を示している。
についてリード線を貫通させてビーズコア型ノイズフィ
ルタとした。図９に一覧を示す。インピーダンスの周波
数特性を測定した結果を、図４に示す。このインピーダ
ンスがビーズコア型ノイズフィルタとしての実用特性で
ある。ノイズ対策において重要となる１０ＭＨｚよりも
高周波側において、比較例１のインピーダンス特性は、
他のものに比べて著しく低下している。これはＭｎＺｎ
フェライトの比抵抗が低いことによる。また、比較例３
のインピーダンス特性は、他のいずれの試料と比べても
低い。これはＭｇＺｎフェライトの初透磁率が低いこと
による。これに対して、本発明１、本発明２および比較
例２のインピーダンス特性は高周波数において良好な値
を示している。
【００１５】実施例３として、上記の実施例１および実
施例２の結果、ビーズコア型ノイズフィルタとして有望
なものは本発明１、本発明２および比較例２に限られ
る。したがって、これらにつき、実施例２のインピーダ
ンスの結果について、インピーダンスを上記式（１）に
したがいＸ：リアクタンス成分と、Ｒ：抵抗成分に分離
した。本発明１の場合を図５に、比較例２の場合を図６
に示す。本発明１のＸ−Ｒクロスポイントは５ＭＨｚ付
近であった。本発明２の場合にも同じ結果が得られてい
る。これに対して、比較例２のそれは１０ＭＨｚ付近に
ある。これは図８に示したように、本発明１および本発
明２の複素比誘電率の実数部は、１ｋＨｚと１ＭＨｚに
おいて大きく変化しているためである。したがって、イ
ンピーダンス特性は同程度、つまりノイズを抑制する作
用において両者は同レベルにある。しかしながら、デジ
タル信号波形に悪影響を及ぼす可能性が低いという点に
おいて、ＮｉＺｎフェライトを用いた比較例２に対し、
本発明１および本発明２のビーズコア型ノイズフィルタ
の方が優れていることが判った。
施例２の結果、ビーズコア型ノイズフィルタとして有望
なものは本発明１、本発明２および比較例２に限られ
る。したがって、これらにつき、実施例２のインピーダ
ンスの結果について、インピーダンスを上記式（１）に
したがいＸ：リアクタンス成分と、Ｒ：抵抗成分に分離
した。本発明１の場合を図５に、比較例２の場合を図６
に示す。本発明１のＸ−Ｒクロスポイントは５ＭＨｚ付
近であった。本発明２の場合にも同じ結果が得られてい
る。これに対して、比較例２のそれは１０ＭＨｚ付近に
ある。これは図８に示したように、本発明１および本発
明２の複素比誘電率の実数部は、１ｋＨｚと１ＭＨｚに
おいて大きく変化しているためである。したがって、イ
ンピーダンス特性は同程度、つまりノイズを抑制する作
用において両者は同レベルにある。しかしながら、デジ
タル信号波形に悪影響を及ぼす可能性が低いという点に
おいて、ＮｉＺｎフェライトを用いた比較例２に対し、
本発明１および本発明２のビーズコア型ノイズフィルタ
の方が優れていることが判った。
【００１６】
【発明の効果】以上、詳述したように、請求項１に記載
の本発明のビーズコア型ノイズフィルタは、複素比誘電
率の実数部が１ｋＨｚにおいて１，０００以上かつ２
０，０００以下、１ＭＨｚにおいて５０以下であり、か
つ比抵抗が１５０Ωｍ以上である軟磁性材料により閉磁
路の磁心を形成し、これに信号ラインを貫通させること
により、安価で高特性なビーズコア型ノイズフィルタを
提供することができる。
の本発明のビーズコア型ノイズフィルタは、複素比誘電
率の実数部が１ｋＨｚにおいて１，０００以上かつ２
０，０００以下、１ＭＨｚにおいて５０以下であり、か
つ比抵抗が１５０Ωｍ以上である軟磁性材料により閉磁
路の磁心を形成し、これに信号ラインを貫通させること
により、安価で高特性なビーズコア型ノイズフィルタを
提供することができる。
【００１７】請求項２記載の本発明は、基本成分組成
が、Ｆｅ２Ｏ３：４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただ
し、５０．０ｍｏｌ％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２
６．５ｍｏｌ％、ＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種ま
たは２種：０．１〜８．０ｍｏｌ％、残部ＭｎＯである
ＭｎＺｎフェライトを上記磁心に用いることにより、安
価で高特性なビーズコア型ノイズフィルタを提供するこ
とができる。
が、Ｆｅ２Ｏ３：４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただ
し、５０．０ｍｏｌ％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２
６．５ｍｏｌ％、ＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種ま
たは２種：０．１〜８．０ｍｏｌ％、残部ＭｎＯである
ＭｎＺｎフェライトを上記磁心に用いることにより、安
価で高特性なビーズコア型ノイズフィルタを提供するこ
とができる。
【００１８】請求項３記載の本発明は、基本成分組成
が、Ｆｅ２Ｏ３：４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただ
し、５０．０ｍｏｌ％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２
６．５ｍｏｌ％、ＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種ま
たは２種：０．１〜８．０ｍｏｌ％、ＣｕＯ：０．１〜
１６．０ｍｏｌ％、残部ＭｎＯであるＭｎＺｎフェライ
トを上記磁心に用いることにより、安価で高特性なビー
ズコア型ノイズフィルタを提供することができる。
が、Ｆｅ２Ｏ３：４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただ
し、５０．０ｍｏｌ％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２
６．５ｍｏｌ％、ＴｉＯ２およびＳｎＯ２のうち１種ま
たは２種：０．１〜８．０ｍｏｌ％、ＣｕＯ：０．１〜
１６．０ｍｏｌ％、残部ＭｎＯであるＭｎＺｎフェライ
トを上記磁心に用いることにより、安価で高特性なビー
ズコア型ノイズフィルタを提供することができる。
【図１】本発明の一実施の形態であるビーズコア型ノイ
ズフィルタを示す斜視図である。
ズフィルタを示す斜視図である。
【図２】本発明の一実施の形態であるビーズコア型ノイ
ズフィルタを示す斜視図である。
ズフィルタを示す斜視図である。
【図３】本発明のビーズコア型ノイズフィルタの等価回
路図を示す。
路図を示す。
【図４】インピーダンスの周波数特性の測定結果を示
す。
す。
【図５】本発明１におけるインピーダンスの周波数特性
の測定結果を示す。
の測定結果を示す。
【図６】比較例２におけるインピーダンスの周波数特性
の測定結果を示す。
の測定結果を示す。
【図７】本発明の実施形態の軟磁性材料を用いた磁気コ
アと、比較のために用いる軟磁性材料を用いた磁気コア
の基本成分組成（単位はｍｏｌ％）である。
アと、比較のために用いる軟磁性材料を用いた磁気コア
の基本成分組成（単位はｍｏｌ％）である。
【図８】本発明の実施形態の軟磁性材料を用いた磁気コ
アと、比較のために用いる軟磁性材料を用いた磁気コア
の基本特性の実測値である。
アと、比較のために用いる軟磁性材料を用いた磁気コア
の基本特性の実測値である。
【図９】軟磁性材料を用いたビーズコア型ノイズフィル
タにおける巻線数とＸ−Ｒクロスポイントを示す。
タにおける巻線数とＸ−Ｒクロスポイントを示す。
１、３ ビーズコア（軟磁性体）
２、４ 信号線
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 鈴木 行夫
静岡県磐田郡浅羽町浅名1743−１ ミネベ
ア株式会社浜松製作所内
(72)発明者 伊藤 清
静岡県磐田郡浅羽町浅名1743−１ ミネベ
ア株式会社浜松製作所内
(72)発明者 白井 麻由佳
静岡県磐田郡浅羽町浅名1743−１ ミネベ
ア株式会社浜松製作所内
Ｆターム(参考） 4G018 AA15 AA21 AA24 AA25 AA33
5E041 AB02 AB19 CA10 NN01 NN06
5E070 AA01 AB01 AB07 BA16
Claims (3)
- 【請求項１】複素比誘電率の実数部が１ｋＨｚにおいて
１，０００以上かつ２０，０００以下、１ＭＨｚにおい
て５０以下であり、かつ比抵抗が１５０Ωｍ以上である
軟磁性材料からなる貫通孔をもつ閉磁路の磁心を形成
し、この貫通孔に信号ラインを貫通させたことを特徴と
するビーズコア型ノイズフィルタ。 - 【請求項２】前記磁心の基本成分組成が、Ｆｅ２Ｏ３：
４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただし、５０．０ｍｏｌ
％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２６．５ｍｏｌ％、Ｔｉ
Ｏ２およびＳｎＯ２のうち１種または２種：０．１〜
８．０ｍｏｌ％、残部ＭｎＯであるＭｎＺｎフェライト
であることを特徴とする請求項１に記載のビーズコア型
ノイズフィルタ。 - 【請求項３】前記磁心の基本成分組成が、Ｆｅ２Ｏ３：
４４．０〜５０．０ｍｏｌ％（ただし、５０．０ｍｏｌ
％は除く）、ＺｎＯ：４．０〜２６．５ｍｏｌ％、Ｔｉ
Ｏ２およびＳｎＯ２のうち１種または２種：０．１〜
８．０ｍｏｌ％、ＣｕＯ：０．１〜１６．０ｍｏｌ％、
残部ＭｎＯであるＭｎＺｎフェライトであることを特徴
とする請求項１に記載のビーズコア型ノイズフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002128066A JP2003324014A (ja) | 2002-04-30 | 2002-04-30 | ビーズコア型ノイズフィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002128066A JP2003324014A (ja) | 2002-04-30 | 2002-04-30 | ビーズコア型ノイズフィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003324014A true JP2003324014A (ja) | 2003-11-14 |
Family
ID=29541938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002128066A Withdrawn JP2003324014A (ja) | 2002-04-30 | 2002-04-30 | ビーズコア型ノイズフィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003324014A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005029517A1 (ja) * | 2003-09-22 | 2005-03-31 | Minebea Co., Ltd. | ビーズ型ノイズフィルタ |
| WO2005029516A1 (ja) * | 2003-09-22 | 2005-03-31 | Minebea Co.,Ltd. | 信号弁別器 |
| WO2005073549A1 (ja) * | 2004-01-28 | 2005-08-11 | Kouichi Osugi | 高周波ノイズ除去装置及びそれを用いたエンジン用点火装置 |
-
2002
- 2002-04-30 JP JP2002128066A patent/JP2003324014A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005029517A1 (ja) * | 2003-09-22 | 2005-03-31 | Minebea Co., Ltd. | ビーズ型ノイズフィルタ |
| WO2005029516A1 (ja) * | 2003-09-22 | 2005-03-31 | Minebea Co.,Ltd. | 信号弁別器 |
| US7148767B2 (en) | 2003-09-22 | 2006-12-12 | Minebea Co., Ltd. | Bead type noise filter |
| WO2005073549A1 (ja) * | 2004-01-28 | 2005-08-11 | Kouichi Osugi | 高周波ノイズ除去装置及びそれを用いたエンジン用点火装置 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050426 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20070719 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20070813 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071024 |