JP2003311301A

JP2003311301A - 熱延鋼板の製造方法

Info

Publication number: JP2003311301A
Application number: JP2002125939A
Authority: JP
Inventors: Yukio Takashima; 由紀雄高嶋; Masaru Miyake; 勝三宅
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2002-04-26
Filing date: 2002-04-26
Publication date: 2003-11-05

Abstract

(57)【要約】【課題】粗加工工程に板厚プレス装置を備えた熱間圧延
設備による熱延鋼板の製造方法において、熱間スラブの
板厚プレス加工を行う際の幅方向歪分布をできるだけ均
一に近づけることにより、熱延鋼板の材質や超微細組織
を有する高張力熱延鋼板の組織を幅方向に均一とする。【解決手段】熱間スラブの幅圧下装置５と板厚プレス装
置６とをこの順に配置した熱間圧延設備による熱延鋼板
の製造方法において、幅圧下装置５により熱間スラブを
幅圧下し、しかる後に板厚プレス装置６により板厚圧下
率を４０％以上として板厚圧下する。あるいは、板厚プ
レス装置６による板厚圧下率が大きいほど、これに先立
って行う幅圧下装置５による幅圧下率も大きくなるよう
に各圧下率を設定する。幅圧下装置５は、幅圧下プレス
装置であることが好ましい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱間スラブの板厚
プレス装置を備えた熱間圧延設備による熱延鋼板の製造
方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】熱間圧延設備による熱延鋼板の製造にお
いては、通常、連続鋳造によって鋳造されたスラブを、
粗圧延工程（粗加工工程）において粗圧延して粗バーと
し、さらに仕上圧延工程において所定の板厚まで仕上圧
延して、熱延鋼板とする。その際、スラブ厚さから所定
の粗バー厚さまでの圧延には、粗圧延機による圧延を複
数パス要するのが一般的である。したがって、その間の
空冷や圧延ロールへの抜熱などにより材料温度が低下す
るため、従来の粗圧延では、熱間スラブが圧延開始前に
保持していた熱量の消失量が大きく、仕上圧延機入側で
の粗バー温度を高温に保つことが難しい場合があった。

【０００３】そこで、粗圧延において、従来の粗圧延機
よりも短時間あるいは少ない加工回数で粗バーまで減厚
することができる大圧下手段の検討が行われてきた。そ
の一例として、特開平１１−７７１０３号公報（先行文
献１）には、粗加工工程の減厚手段の少なくとも一部と
して鍛造加工手段（板厚プレス装置）を有する設備、及
びこの装置を用いて圧下率３０％以上の鍛造加工（板厚
プレス）を行う方法が記載されている。この板厚プレス
装置によれば、従来の粗圧延機による圧延よりも大圧下
が可能となる。また、先行文献１には、スラブ内の空隙
などの内部欠陥に対しても、ロールによる圧延よりもプ
レスによる圧下の方が板厚中央部まで圧下歪が浸透しや
すく、内部欠陥の圧着に有利であることも記載されてい
る。

【０００４】ところで、上記の板厚プレス装置によりス
ラブを圧下する際には、スラブの幅方向に歪分布が生じ
る。すなわち、平面歪状態である板幅中央部の方が歪量
は大きく、幅方向にも変形する平面応力状態である板端
部では歪量は小さい。特開２０００−２５４７０４号公
報（先行文献２）では、このような歪の幅方向分布があ
ると、前述したような内質改善効果（内部欠陥の圧着）
が板幅端部では小さくなると指摘し、その対策として、
板厚プレス加工の前に幅方向の圧下を行い、板幅端部の
板厚を増加させた後に圧下率３０％以上の板厚プレスを
行う方法が提案されている。そして、この方法によれ
ば、板幅端部の歪量を増加させることができ、板幅中央
部と同等の内質改善効果を与えることができるとしてい
る。ただし、圧下歪０．４５（圧下率３６％程度）以上
であれば、幅圧下による歪を加えなくても、板厚プレス
加工によって内質改善に十分な歪量を与えることができ
ると記載されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】近年、自動車の軽量
化、建築物の高層化等のニーズに対応し、鋼材の高強度
化が求められている。一般的に鋼材の強度を上げると靭
性が低下するが、結晶粒微細化による強化の場合、靭性
を低下させずに強度を向上させることが可能であり、種
々の結晶微細化技術が提案されている。そして、その内
の一つとして、大圧下加工を行うことにより結晶粒が微
細化することが知られている。

【０００６】しかし、例えば平均粒径３μｍ以下の超微
細粒組織を得るためには、１パスで５０％以上の圧下が
必要であるといわれている。このような圧下率を実現す
ることは、通常の粗圧延で行われている圧延ロールによ
る圧下による方法では、圧延ロールへの噛み込み限界な
どの理由により不可能であった。ところが、鍛造加工で
ある前述した板厚プレスによる圧下であれば、圧下率５
０％以上も実現可能である。

【０００７】そこで、本発明者等は、板厚プレス装置を
用いて熱間スラブに圧下率５０％以上の大圧下を加える
ことにより、結晶粒を微細化する方法を試みた。その結
果、得られた熱延鋼板の板幅中央部の結晶粒径は微細化
したものの、板幅端部付近の結晶粒径は十分に微細化さ
せることができなかった。この結果は、前述した幅方向
の歪量分布が結晶粒の微細化に影響していることによる
ものと推察された。ここで、歪量とは、３軸方向の垂直
歪、せん断歪から計算されるいわゆる相当歪のことを指
している。

【０００８】先行文献２によれば、スラブの内質改善に
対しては、板厚プレスによる圧下率が３６％以上であれ
ば、幅圧下を加える必要はないと記載されている。つま
り、先行文献２は、歪の幅方向分布についての記載はあ
るものの、スラブの内質改善に対して必要最低限の幅圧
下量を規定しているだけであって、幅方向の歪を均一に
するための条件を示したものではない。

【０００９】本発明の目的は、上記の従来技術の問題点
を解決し、粗加工工程に板厚プレス装置を備えた熱間圧
延設備による熱延鋼板の製造方法において、熱間スラブ
の板厚プレス加工を行う際の幅方向歪分布をできるだけ
均一に近づけることにより、熱延鋼板の材質を幅方向に
均一にする方法、さらには幅方向に均一な超微細組織を
有する高張力熱延鋼板を製造する方法を提供することに
ある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、熱間スラ
ブを板厚プレス加工した際の幅方向の歪分布を把握する
ため、シミュレーション計算を行った。図３はその計算
結果の一例であり、スラブを板厚プレス装置により板厚
圧下した時の幅方向の歪量分布（板厚方向平均値）を示
している。計算条件は、厚さ２５０ｍｍ、幅１２００ｍ
ｍのスラブを、それぞれ厚さ１７５，１２５，１００ｍ
ｍまで圧下した場合（板厚圧下率３０，５０，６０％）
の３通りとした。この図からも明らかなように、例えば
板厚圧下率が５０％の場合、板幅端部付近の歪量は板幅
中心部の８割程度しかなく、歪量が幅方向で極めて不均
一であることがわかる。また、板厚圧下率が大きいほ
ど、歪量が幅方向で不均一となっている。

【００１１】このような幅方向歪量分布の不均一を解消
するため、本発明者等は、スラブの板厚プレス加工に先
立ち、まずスラブに幅圧下を行って板幅端部付近の板厚
を増加させ、しかる後に板厚プレス加工を行う方法につ
いて種々検討を重ねた。図４は本検討における計算結果
の一例であり、スラブを板厚プレス装置により圧下した
時の幅方向の歪量分布（板厚方向平均値）の改善例を示
している。計算条件は、厚さ２５０ｍｍ、幅１２００ｍ
ｍのスラブを、幅圧下プレス装置により１８０ｍｍ幅圧
下（幅圧下率１５％）した後、板厚プレス装置により厚
さ１２５ｍｍまで板厚圧下（板厚圧下率５０％）するも
のとした。本図には、図３で示した幅圧下を行わない場
合（板厚圧下率５０％）の計算結果も同時に点線で示し
ている。この図からも明らかなように、板厚プレス加工
に先立ち、幅圧下を適切な条件で行うことにより、板厚
プレス加工時の幅方向歪量分布をほぼ均一にすることが
できる。

【００１２】本発明の熱延鋼板の製造方法は、以上のよ
うなシミュレーション計算や実際のプレス加工試験など
により得られた知見に基づきなされたものであり、以下
のような特徴を有する。

【００１３】（１）熱間スラブを幅方向に圧下する幅圧
下装置と、板厚方向にプレス加工する板厚プレス装置と
をこの順に配置した熱間圧延設備による熱延鋼板の製造
方法において、前記板厚プレス装置による板厚圧下率を
４０％以上とする場合には、前記幅圧下装置により熱間
スラブを幅圧下し、しかる後に前記板厚プレス装置によ
り板厚圧下することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。

【００１４】（２）熱間スラブを幅方向に圧下する幅圧
下装置と、板厚方向にプレス加工する板厚プレス装置と
をこの順に配置した熱間圧延設備による熱延鋼板の製造
方法において、前記板厚プレス装置による板厚圧下率が
大きいほど、これに先立って行う前記幅圧下装置による
幅圧下率も大きくなるように前記板厚圧下率及び前記幅
圧下率を設定することを特徴とする熱延鋼板の製造方
法。

【００１５】（３）下記（１）式を満足する板厚圧下率
ｒhと幅圧下率ｒwで幅圧下装置による幅圧下と板厚プレ
ス装置による板厚圧下を行うことを特徴とする上記
（２）に記載の熱延鋼板の製造方法。

【００１６】ｒw＝ａ×ｒh＋ｂ・・・（１）ただし、ａ，ｂはスラブの板厚、板幅、幅圧下装置及び
板厚プレス装置の工具形状等により定まる定数である。

【００１７】（４）熱間スラブを幅方向に圧下する幅圧
下装置と、板厚方向にプレス加工する板厚プレス装置と
をこの順に配置した熱間圧延設備による熱延鋼板の製造
方法において、下記（２）式を満足する板厚圧下率ｒh
（％）と幅圧下率ｒw（％）で幅圧下装置による幅圧下
と板厚プレス装置による板厚圧下を行うことを特徴とす
る熱延鋼板の製造方法。

【００１８】 0.75×ｒh−30≦ｒw≦0.75×ｒh−16 ・・・（２）ただし、ｒw≧０である。

【００１９】（５）幅圧下装置が、熱間スラブを幅方向
にプレス加工する幅圧下プレス装置であることを特徴と
する上記（１）乃至（４）のいずれかに記載の熱延鋼板
の製造方法。

【００２０】（６）上記（１）乃至（５）のいずれかに
記載の熱延鋼板の製造方法において、板厚プレス装置に
よる板厚圧下率を５０％以上とすることを特徴とする超
微細組織を有する高張力熱延鋼板の製造方法。

【００２１】

【発明の実施の形態】図１は本発明の実施に供する熱間
圧延設備の一例を示す全体構成図である。この熱間圧延
設備は、熱間スラブＳ１を粗バーへ加工する粗加工工程
の粗加工設備１、粗バーを所定の鋼板板厚へ圧延する仕
上圧延工程の仕上圧延機列２、鋼板Ｓ２を冷却する冷却
装置３及びこれを巻き取るダウンコイラー４を備えてい
る。また、本発明では、粗加工設備１として、熱間スラ
ブＳ１を幅方向に圧下する幅圧下装置５と、その下流側
に熱間スラブＳ１を板厚方向に圧下する板厚プレス装置
６を設ける。図１に示す実施形態では、幅圧下装置５と
板厚プレス装置６を各１台設けているが、幅圧下装置５
や板厚プレス装置６を複数台備えてもよいし、これらの
上流側及び／又は下流側に粗圧延機を設置してもよい。

【００２２】図１の熱間圧延設備では、粗加工設備１の
入側へ搬送されてきた熱間スラブＳ１を、粗加工設備１
の幅圧下装置５により幅圧下を行い、しかる後に板厚プ
レス装置６により板厚プレス加工（減厚加工）を施して
所定の板幅・板厚の粗バーとする。そして、引き続き仕
上圧延工程の仕上圧延機列２により所定の板厚まで仕上
圧延し、冷却装置３で冷却して熱延鋼板Ｓ２とし、これ
をダウンコイラー４へ巻き取る。

【００２３】このように、本発明では、粗加工工程へ搬
送されてきた熱間スラブＳ１に対し、まず幅圧下装置５
により所定の幅圧下を行い、その後に板厚プレス装置６
による板厚圧下を行う。このような順序で圧下を行うこ
とにより、板厚プレス加工前のスラブ幅端部付近の厚さ
が増し、板厚プレス加工後の歪量の幅方向分布を均一に
近づけることができる。

【００２４】本発明者等は、図４でその一例を示したよ
うな、幅圧下条件と板厚プレス条件とを種々変更したシ
ミュレーション計算を行い、幅方向歪量分布をほぼ均一
とするための条件を検討した。図２はその計算結果であ
り、幅方向歪量分布をほぼ均一とするための板厚圧下率
と幅圧下率との関係を示した図である。なお、この時の
スラブサイズは、厚さ２５０ｍｍ、幅１２００ｍｍであ
り、幅圧下装置５は幅圧下プレス装置とした。

【００２５】図２において、●印の３点は、板厚プレス
加工による圧下率がそれぞれ３０，５０，６０％の場合
に、幅方向歪量分布がほぼ均一となる幅圧下率をプロッ
トしたものである。そして、これら３点を直線で近似す
ると、実線のようになり、この直線は下記（３）式のよ
うに表される。

【００２６】ｒw＝0.75×ｒh−23 （３）ここで、ｒwは幅圧下率（％）、ｒhは板厚圧下率
（％）、また、ｒw≧０である。

【００２７】このように、板厚プレス装置６による板厚
圧下率が３０％程度までであれば幅圧下は必要ない。し
かし、それを超える場合には、幅方向歪量分布の均一化
のためには、板厚プレス加工に先立って幅圧下装置５に
より幅圧下を行うことが必要である。そして、板厚圧下
率が大きいほど、幅圧下率も大きくする必要があり、そ
の適性値は上記（３）式のように表される。

【００２８】ところで、上記（３）式は、幅方向歪量分
布をほぼ均一とするための理想的な条件を示したもので
ある。この式を満足するように板厚圧下率と幅圧下率を
設定することが望ましいが、必ずしも厳密にこの式を満
たすことは必要ではない。例えば、幅方向の歪量分布が
±５％程度変動していたとしても、この程度の変動であ
れば、熱延鋼板幅方向での材質均一化に与える影響は無
視してよい。そこで、この幅方向歪量分布の±５％の変
動を許容する時、上記（３）式における幅圧下率の許容
範囲を求めたところ、約±７％であることがわかった。
すなわち、幅圧下率ｒwの許容範囲は、下記（４）式の
ように表される。

【００２９】 0.75×ｒh−30≦ｒw≦0.75×ｒh−16 （４）ただし、ｒw≧０である。

【００３０】したがって、板厚プレス装置６による板厚
圧下率ｒhに応じて、それに先立って行う幅圧下装置５
による幅圧下率ｒwを上記（４）式の範囲、すなわち図
２における点線の範囲内とすることにより、板厚プレス
加工時の幅方向歪量分布をほぼ均一とすることができ
る。

【００３１】なお、図２において、実線の横軸切片（上
記（１）式におけるｒw＝０の時）は、板厚圧下率約３
１％である。つまり、板厚プレス装置６による板厚プレ
ス加工時の板厚圧下率が３１％以上となる場合には、そ
れに先立って幅圧下装置５により幅圧下を行うべきであ
ることがわかる。また、図２における下側の点線の横軸
切片（上記（４）式のｒw＝０におけるｒhの上限）は、
板厚圧下率４０％である。つまり、少なくとも板厚圧下
率が４０％以上となる場合には、幅圧下を行う必要があ
る。その際の幅圧下率は、上記（４）式を満たすことが
望ましいが、それ以下の幅圧下率であっても、幅方向歪
量分布を均一に近づけることには寄与する。

【００３２】また、図２で示した板厚圧下率と幅圧下率
の関係は、厳密には、スラブの板厚、板幅、あるいは幅
圧下装置５や板厚プレス装置６の工具形状等により異な
るものである。図２で示した計算で用いた条件は代表的
なものを選んでおり、図２で示した関係を他の条件にお
いてもそのまま用いて差し支えない。しかし、これらの
関係を、スラブの板厚や板幅、幅圧下装置５や板厚プレ
ス装置６の工具形状等により別途求めてもよい。すなわ
ち、上記（３）式を、下記（５）式のように置き換えて
もよい。

【００３３】ｒw＝ａ×ｒh＋ｂ（５）ただし、ａ，ｂはスラブの板厚、板幅、幅圧下装置及び
板厚プレス装置の工具形状等により定まる定数であり、
各条件毎に求めておく。そして、この上記（５）式によ
って、幅圧下率を決定してもよい。

【００３４】次に、スラブの幅圧下装置５としては、竪
ロールにより幅方向に圧延する竪圧延機と、幅方向にプ
レス加工する幅圧下プレス装置が一般的である。これら
の幅圧下装置により幅圧下を行うと、ドッグボーンと呼
ばれる板幅端部付近に局所的な板厚増加が生じる。図５
はこれらの幅圧下装置により生じるドッグボーン形状の
差の説明図であり、（ａ）が竪ロールによる竪圧延機の
場合、（ｂ）が幅圧下プレス装置の場合である。本図に
示すように、竪圧延機の場合には板幅端部付近に板厚増
加が集中するのに対し、幅圧下プレス装置の場合には比
較的板幅方向中央近くにまで板厚増加部が達する。一
方、板厚プレス時に発生する幅方向歪量分布は、図３に
示したように、板幅端部だけが小さいのではなく、板幅
中央部付近からなだらかに減少している。すなわち、幅
圧下プレス装置による幅圧下により発生するドッグボー
ン形状の方が、竪圧延機により発生するドッグボーンよ
りも、板厚プレス加工時の幅方向歪量分布に類似してい
る。したがって、本発明では、幅圧下プレス装置により
スラブを圧下する方が、板厚プレス加工時の歪量を幅方
向に均一とすることができ、好ましい。

【００３５】さらに、板厚プレス加工による板厚圧下率
を５０％以上として本発明を適用することにより、幅方
向ほぼ均一に直径３μｍ以下の超微細組織を得ることが
できる。このような超微細組織を有する高張力熱延鋼板
を製造する場合に、本発明は特に効果的である。

【００３６】なお、本発明の適用は上記の超微細組織を
有する高張力熱延鋼板の製造に限定されるものではな
く、歪を幅方向にほぼ均一にすることにより、他の品種
の熱延鋼板の製造においても、幅方向の材質を均一にす
ることができる。

【００３７】

【実施例】図１に示す熱間圧延設備を用いて熱延鋼板の
製造を行った。ただし、粗加工設備１としては、幅圧下
装置５としての幅圧下プレス装置、板厚プレス装置６、
さらに粗圧延機（図示せず）をこの順に備えた。

【００３８】（実施例１）厚さ２５０ｍｍ、幅１２００
ｍｍのスラブを加熱炉（図示せず）で１２００℃に加熱
した後、幅圧下プレス装置５により幅圧下を行い、引き
続き板厚プレス装置６により板厚圧下を行った。その際
の幅圧下条件及び板厚圧下条件は、表１の通りとした。
なお、表１に示すように、幅圧下を行わない例も比較例
として実施した。その後、粗圧延機により板厚３５ｍｍ
まで圧延し、さらに７スタンドからなる仕上圧延機列２
により板厚３．０ｍｍに仕上圧延を行い、冷却装置３に
よる冷却後にダウンコイラー４へ巻き取った。

【００３９】そして、得られた熱延鋼板から幅方向にサ
ンプルを切り出し、組織を調査した。その結果、本発明
例１〜４でそれぞれ直径は異なるものの、直径約４〜７
μｍの範囲内で、いずれの場合も幅方向にほぼ均一な粒
径のミクロ組織が得られた。一方、比較例では、板幅中
央部では直径約５μｍ程度のミクロ組織が得られたが、
板幅端部になるにしたがい粒径が大きくなり、板幅端部
近傍では約１０μｍの組織となった。

【００４０】

【表１】

【００４１】（実施例２）本発明例５として、厚さ２５
０ｍｍ、幅１２００ｍｍのスラブを加熱炉で１２００℃
に加熱した後、幅圧下プレス装置５により２６４ｍｍの
幅圧下（幅圧下率２２％）を行い、引き続き板厚プレス
装置６により板厚１００ｍｍまで圧下（板厚圧下率６０
％）した。その後、粗圧延機により板厚３５ｍｍまで圧
延し、さらに７スタンドからなる仕上圧延機列２により
板厚３．０ｍｍに仕上圧延を行った。引き続き冷却装置
３により冷却速度１００℃／秒で冷却後、ダウンコイラ
ー４へ巻き取った。

【００４２】そして、得られた熱延鋼板から幅方向にサ
ンプルを切り出し、組織を調査した。その結果、幅方向
ほぼ均一に、直径約３μｍ程度の微細組織を得ることが
できた。

【００４３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
熱延鋼板を製造するに際し、熱間スラブの板厚プレス
と、それに先立って行う幅圧下条件を最適化することに
より、熱間スラブを板厚プレス加工する際の幅方向歪量
分布をほぼ均一にすることができ、幅方向に材質が均一
な熱延鋼板を得ることが可能となる。本発明は、特に結
晶粒径が３μｍ以下の超微細組織を有する高張力熱延鋼
板の製造に好適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施に供する熱間圧延設備の一例を示
す全体構成図

【図２】本発明における板厚圧下率と幅圧下率との関係
を示す説明図

【図３】板厚プレス装置による板厚圧下時の幅方向歪量
分布の一例を示す図

【図４】本発明の幅圧下による幅方向歪量分布改善の一
例を示す図

【図５】幅圧下時に生じるドッグボーン形状の説明図で
あり、（ａ）は竪圧延機の場合、（ｂ）は幅圧下プレス
装置の場合

【符号の説明】

１粗加工設備２仕上圧延機列３冷却装置４ダウンコイラー５幅圧下装置６板厚プレス装置Ｓ１熱間スラブＳ２熱延鋼板

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱間スラブを幅方向に圧下する幅圧下装
置と、板厚方向にプレス加工する板厚プレス装置とをこ
の順に配置した熱間圧延設備による熱延鋼板の製造方法
において、前記板厚プレス装置による板厚圧下率を４０
％以上とする場合には、前記幅圧下装置により熱間スラ
ブを幅圧下し、しかる後に前記板厚プレス装置により板
厚圧下することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。
【請求項２】熱間スラブを幅方向に圧下する幅圧下装
置と、板厚方向にプレス加工する板厚プレス装置とをこ
の順に配置した熱間圧延設備による熱延鋼板の製造方法
において、前記板厚プレス装置による板厚圧下率が大き
いほど、これに先立って行う前記幅圧下装置による幅圧
下率も大きくなるように前記板厚圧下率及び前記幅圧下
率を設定することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。
【請求項３】下記（１）式を満足する板厚圧下率ｒh
と幅圧下率ｒwで幅圧下装置による幅圧下と板厚プレス
装置による板厚圧下を行うことを特徴とする請求項２に
記載の熱延鋼板の製造方法。ｒw＝ａ×ｒh＋ｂ・・・（１）ただし、ａ，ｂはスラブの板厚、板幅、幅圧下装置及び
板厚プレス装置の工具形状等により定まる定数である。
【請求項４】熱間スラブを幅方向に圧下する幅圧下装
置と、板厚方向にプレス加工する板厚プレス装置とをこ
の順に配置した熱間圧延設備による熱延鋼板の製造方法
において、下記（２）式を満足する板厚圧下率ｒh
（％）と幅圧下率ｒw（％）で幅圧下装置による幅圧下
と板厚プレス装置による板厚圧下を行うことを特徴とす
る熱延鋼板の製造方法。 0.75×ｒh−30≦ｒw≦0.75×ｒh−16 ・・・（２）ただし、ｒw≧０である。
【請求項５】幅圧下装置が、熱間スラブを幅方向にプ
レス加工する幅圧下プレス装置であることを特徴とする
請求項１乃至４のいずれかに記載の熱延鋼板の製造方
法。
【請求項６】請求項１乃至５のいずれかに記載の熱延
鋼板の製造方法において、板厚プレス装置による板厚圧
下率を５０％以上とすることを特徴とする超微細組織を
有する高張力熱延鋼板の製造方法。