JP2003311303A

JP2003311303A - 熱延鋼板の製造方法

Info

Publication number: JP2003311303A
Application number: JP2002125940A
Authority: JP
Inventors: Masaru Miyake; 勝三宅; Yukio Takashima; 由紀雄高嶋
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2002-04-26
Filing date: 2002-04-26
Publication date: 2003-11-05

Abstract

(57)【要約】【課題】粗加工工程に板厚プレス装置を備えた熱間圧延
設備による熱延鋼帯の製造方法において、熱間スラブの
板厚プレス加工を行う際に長手方向に均一な歪を加える
ことにより熱延鋼帯の材質や超微細組織を有する高張力
熱延鋼帯の組織を長手方向に均一にする。【解決手段】熱間スラブＳ１の長手方向に沿って設けら
れた複数台の板厚プレス装置５ａ，５ｂにより熱間スラ
ブを板厚プレス加工するに際し、各板厚プレス装置が熱
間スラブに加える圧下歪量がほぼ等しくなるように各板
厚プレス装置の圧下量を配分するとともに、各板厚プレ
ス装置が熱間スラブに加える歪量の和が熱間スラブの長
手方向でほぼ均一となるように、下流側の板厚プレス装
置５ｂが板厚プレス加工する熱間スラブ長手方向位置を
調整する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱間スラブの板厚
プレス装置を備えた熱間圧延設備による熱延鋼板の製造
方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】熱間圧延設備による熱延鋼板の製造にお
いては、通常、連続鋳造によって鋳造されたスラブを、
粗圧延工程（粗加工工程）において粗圧延して粗バーと
し、さらに仕上圧延工程において所定の板厚まで仕上圧
延して、熱延鋼板とする。その際、スラブ厚さから所定
の粗バー厚さまでの圧延には、粗圧延機による圧延を複
数パス要するのが一般的である。したがって、その間の
空冷や圧延ロールへの抜熱などにより材料温度が低下す
るため、従来の粗圧延では、熱間スラブが圧延開始前に
保持していた熱量の消失量が大きく、仕上圧延機入側で
の粗バー温度を高温に保つことが難しい場合があった。

【０００３】そこで、粗圧延工程において、従来の粗圧
延機よりも短時間あるいは少ない加工回数で粗バーまで
減厚することができる大圧下手段の検討が行われてき
た。その一例として、特開平１１−７７１０３号公報
（先行文献１）には、粗加工工程の減厚手段の少なくと
も一部として鍛造加工手段（板厚プレス装置）を有する
設備、及びこの装置を用いて圧下率３０％以上の鍛造加
工（板厚プレス）を行う方法が記載されている。この板
厚プレス装置によれば、従来の粗圧延機による圧延より
も大圧下が可能となる。また、スラブ内の空隙などの内
部欠陥に対しても、ロールによる圧延よりもプレスによ
る圧下の方が板厚中央部まで圧下歪が浸透しやすく、内
部欠陥の圧着に有利であることも記載されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】近年、自動車の軽量
化、建築物の高層化等のニーズに対応し、鋼材の高強度
化が求められている。一般的に鋼材の強度を上げると靭
性が低下するが、結晶粒微細化による強化の場合、靭性
を低下させずに強度を向上させることが可能であり、種
々の結晶微細化技術が提案されている。そして、その内
の一つとして、大圧下加工を行うことにより結晶粒が微
細化することが知られている。

【０００５】しかし、例えば平均粒径３μｍ以下の超微
細粒組織を得るためには、１パスで５０％以上の圧下が
必要であるといわれている。このような圧下率を実現す
ることは、通常の粗圧延で行われている圧延ロールによ
る圧下による方法では、圧延ロールへの噛み込み限界な
どの理由により不可能であった。ところが、鍛造加工で
ある前述した板厚プレスによる圧下であれば、圧下率５
０％以上も実現可能である。

【０００６】そこで、本発明者等は、１台の板厚プレス
装置を用いて熱間スラブに圧下率５０％以上の大圧下を
加えることにより、結晶粒を微細化する方法を試みた。
その結果、得られた熱延鋼板には、長手方向に結晶粒径
が微細化した部分と微細化しない部分とが現れた。この
原因は、板厚プレス装置により熱間スラブを圧下する
と、熱間スラブの長手方向に歪量分布が生じるためと推
察された。ここで、歪量とは３軸方向の垂直歪、せん断
歪から計算されるいわゆる相当歪のことを指しており、
プレスによる板厚圧下では、金型と材料表面間の摩擦に
起因するせん断変形が複雑に生ずるため、不均一な歪分
布となることが不可避である。すなわち、従来の粗圧延
機のような圧延ロールによる連続的な圧下とは異なり、
板厚プレス加工は所定の面積を持つ金型による断続的な
圧下であるため、熱間スラブの送りピッチで歪量が長手
方向に変動し、この長手方向の歪量分布が結晶粒の微細
化に影響しているものと考えられる。

【０００７】このような長手方向の歪量分布を低減する
ためには、板厚プレス装置を複数台設置し、各プレス装
置に圧下量を配分すれば、歪量分布が分散されることが
期待できる。

【０００８】板厚プレス装置を長手方向に複数台設置し
た例として、特開平１１−１１４６０２号公報（先行文
献２）がある。この先行文献２には、被成形材料の搬送
ライン上流側金型（板厚プレス装置）により第１の板厚
減縮を行った後、下流側金型を上流側金型と逆の位相と
なるように互いに同調させて第２の板厚減縮を行う方法
が記載されている。しかし、この方法は１台の金型へ付
与する圧下荷重を軽減する目的で金型を２台設置するも
のである。また、先行文献２でいう互いの金型による圧
下を逆の位相で行うとは、金型が装着されるスライダ等
の各部材の強度条件を緩和することを目的として、２台
の金型が同時に圧下を行わないこと、つまり時間的に逆
の位相で圧下を行うことを意味するものであり、２台の
金型による熱間スラブ長手方向の圧下位置については全
く考慮していない。したがって、先行文献２の方法で
は、長手方向の歪量分布を解消することはできない。

【０００９】本発明の目的は、上記の従来技術の問題点
を解決し、粗加工工程に板厚プレス装置を備えた熱間圧
延設備による熱延鋼板の製造方法において、熱間スラブ
の板厚プレス加工を行う際に長手方向に均一な歪を加え
ることにより熱延鋼板の材質を長手方向に均一にする方
法、さらには長手方向に均一な超微細組織を有する高張
力熱延鋼板を製造する方法を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、熱間スラ
ブを板厚プレス加工した際、長手方向の歪分布を把握す
るため、シミュレーション計算を行った。図４はその計
算結果の一例であり、厚さ２５０ｍｍ、幅１２００ｍｍ
のスラブを１台の板厚プレス装置により９０ｍｍまで圧
下（圧下率６５％）した時の、板幅方向中心部の板厚中
心部長手方向の歪量分布を示している。なお、この図４
は、スラブの送り量を２４０ｍｍ／回として、板厚プレ
ス加工をスラブ先端部から３回行った時点の途中経過を
示したものである。この図からも明らかなように、歪量
の長手方向変動は、特にスラブ先端部で大きくなってい
るが、定常部においても約３割も変動しており、歪量が
長手方向で極めて不均一であることがわかる。

【００１１】本発明の熱延鋼板の製造方法は、このよう
なシミュレーション計算や実際の板厚プレス試験など、
種々の検討を重ねた結果なされたもので、以下のような
特徴を有する。

【００１２】（１）熱間スラブを板厚方向にプレス加工
する板厚プレス装置を備えた熱間圧延設備による熱延鋼
板の製造方法において、熱間スラブの長手方向に沿って
設けられた複数台の板厚プレス装置により熱間スラブを
板厚プレス加工するに際し、各板厚プレス装置が熱間ス
ラブに加える圧下歪量がほぼ等しくなるように各板厚プ
レス装置の圧下量を配分するとともに、各板厚プレス装
置が熱間スラブに加える歪量の和が熱間スラブの長手方
向でほぼ均一となるように、上流側の板厚プレス装置が
板厚プレス加工した熱間スラブ長手方向位置に対して下
流側の板厚プレス装置が板厚プレス加工する熱間スラブ
長手方向位置を調整して、複数台の板厚プレス装置によ
り熱間スラブを板厚プレス加工することを特徴とする熱
延鋼板の製造方法。

【００１３】（２）板厚プレス装置を熱間スラブの長手
方向に沿って２台設けることを特徴とする上記（１）に
記載の熱延鋼板の製造方法。

【００１４】（３）上流側の板厚プレス装置が熱間スラ
ブに加える歪量の長手方向変動と、下流側の板厚プレス
装置が熱間スラブに加える歪量の長手方向変動とが、熱
間スラブの長手方向位置に対してほぼ逆位相となるよう
に、下流側の板厚プレス装置が板厚プレス加工する位置
を調整することを特徴とする上記（２）に記載の熱延鋼
板の製造方法。

【００１５】（４）上流側の板厚プレス装置が熱間スラ
ブを板厚プレス加工する際の熱間スラブの送りピッチを
ｐ、先進量をｆとするとき、上流側の板厚プレス装置が
熱間スラブを板厚プレス加工した位置からスラブ長手方
向に約（ｐ＋ｆ）／２離れた位置に対し、下流側の板厚
プレス装置で熱間スラブを板厚プレス加工することを特
徴とする上記（２）に記載の熱延鋼板の製造方法。

【００１６】（５）上流側板厚プレス装置の入側での熱
間スラブの厚さをＨ₀、下流側板厚プレス装置の出側で
の厚さをＨ₂とするとき、上流側板厚プレス装置の出側
での厚さＨ₁が約（Ｈ₀・Ｈ₂）^1/2となるように熱間スラ
ブを板厚プレス加工することを特徴とする上記（２）乃
至（４）のいずれかに記載の熱延鋼板の製造方法。

【００１７】（６）上記（１）乃至（５）のいずれかに
記載の熱延鋼板の製造方法において、複数台の板厚プレ
ス装置による総圧下率を７５％とすることを特徴とする
超微細組織を有する高張力熱延鋼板の製造方法。

【００１８】

【発明の実施の形態】図１は本発明の実施に供する熱間
圧延設備の一例を示す全体構成図である。この熱間圧延
設備は、熱間スラブＳ１を粗バーへ加工する粗加工工程
の粗加工設備１、粗バーを所定の鋼板板厚へ圧延する仕
上圧延工程の仕上圧延機列２、鋼板Ｓ２を冷却する冷却
装置３及びこれを巻き取るダウンコイラー４を備えてい
る。また、本発明では、粗加工設備１として、熱間スラ
ブＳ１の長手方向に沿って複数台の板厚プレス装置５を
設けている。図１に示す実施形態では、上流側板厚プレ
ス装置５ａ及び下流側板厚プレス装置５ｂの２台の板厚
プレス装置を設けているが、板厚プレス装置を３台以上
備えてもよいし、これらの板厚プレス装置の上流側及び
／又は下流側に粗圧延機を設置してもよい。

【００１９】図１の熱間圧延設備では、粗加工設備１の
入側へ搬送されてきた熱間スラブＳ１を、粗加工設備１
の板厚プレス装置５ａ及び５ｂにより板厚プレス加工
（減厚加工）を施して所定の板厚の粗バーとする。そし
て、引き続き仕上圧延工程の仕上圧延機列２により所定
の板厚まで仕上圧延し、冷却装置３で冷却して熱延鋼板
Ｓ２とし、これをダウンコイラー４へ巻き取る。

【００２０】このように、本発明では、粗加工工程へ搬
送されてきた熱間スラブＳ１に対し、熱間スラブの長手
方向に沿って設置された複数台の板厚プレス装置５によ
り板厚方向の圧下を行う。その際、板厚プレス加工時の
歪量のスラブ長手方向分布を均一とするため、各板厚プ
レス装置が熱間スラブに加える圧下歪量がほぼ等しくな
るように各板厚プレス装置へ圧下量を配分する。ここ
で、圧下歪とはいわゆる板厚の減厚のみを考慮した板厚
方向一軸のみの歪のことをさしている。さらに、各板厚
プレス装置が熱間スラブに加える歪量の和が熱間スラブ
長手方向でほぼ均一となるように、上流側の板厚プレス
装置における熱間スラブの送りピッチと先進量を考慮し
て、上流側の板厚プレス装置が板厚プレス加工した熱間
スラブ長手方向位置に対して下流側の板厚プレス装置が
板厚プレス加工する熱間スラブ長手方向位置を調整す
る。なお、前記の「各板厚プレス装置が熱間スラブに加
える圧下歪量がほぼ等しくなる」とは、各板厚プレス装
置が熱間スラブに加える圧下歪量の誤差として±５％程
度は許容することを意味する。また、前記の「各板厚プ
レス装置が熱間スラブに加える歪量の和が熱間スラブ長
手方向でほぼ均一となる」とは、各板厚プレス装置が熱
間スラブに加える歪量の和の変動量として±５％程度は
許容することを意味する。この程度の変動であれば、熱
延鋼板長手方向での材質均一化に与える悪影響は無視し
てよい。

【００２１】以下、具体的な方法について、図１に示し
た板厚プレス装置を２台備えた場合を例として説明す
る。

【００２２】図３はスラブ長手方向の歪量分布を模式的
に示したものであり、歪量合計の平均が１．０となるよ
うにしてある。ここで、板厚プレス装置によりスラブを
板厚プレス加工する際のスラブの送りピッチをｐ、先進
量をｆとする。板厚プレス装置による圧下では、板厚方
向の圧下に伴う長手方向の伸びが上流側と下流側に分配
されるが、ここでいう先進量とは、長手方向の伸びのう
ち下流側に生ずる伸び量のことである。図３において、
（ａ）に示した従来の板厚プレス装置が１台の場合に
は、スラブの長手方向に長さ（ｐ＋ｆ）の周期で歪が変
動していた。そこで本発明では、スラブ長手方向に沿っ
て設けた２台の板厚プレス装置を用いる。そして、図３
（ｂ）に示すように２台の板厚プレス装置により加える
圧下歪量を等しくし、且つ２台の板厚プレス装置により
加える圧下歪の長手方向変動が互いに逆位相となるよう
に、下流側の板厚プレス装置が板厚プレスする長手方向
位置を調整する。このとき、歪量の長手方向変動が三角
関数で表されるとすると、各板厚プレス装置により加え
られた歪量の和は、スラブ長手方向で均一となる。

【００２３】上流側の板厚プレス装置が熱間スラブに与
える歪の長手方向変動と、下流側の板厚プレス装置が熱
間スラブに与える歪の長手方向変動とが、熱間スラブの
長手方向位置に対して逆位相となるようにするには、以
下のようにすればよい。すなわち、前述したように、上
流側の板厚プレス装置の板厚プレス加工により生じた、
下流側の板厚プレス装置入側における歪量のスラブ長手
方向変動の周期は長さ（ｐ＋ｆ）である。よって、下流
側の板厚プレス装置が板厚プレス加工する位置は、上流
側板厚プレス装置で熱間スラブを圧下した位置からスラ
ブ長手方向にＬ＝（ｐ＋ｆ）／２・・・（１）だけ離れた位置となるように調整すればよい。

【００２４】ここで、スラブの送りピッチｐは、板厚プ
レス装置前に設置されたピンチロールによるスラブの送
り量から把握することができる。また、先進量ｆは、ス
ラブ厚さ、圧下率、プレス金型形状、摩擦係数等により
変化するものであるが、予めこれらと先進量ｆの関係を
調べておき、テーブル値や関係式として用意しておけば
よい。

【００２５】あるいは、上流側板厚プレス装置により圧
下されたスラブには、周期的な板厚変動が生じている。
本発明者等の知見によれば、例えば、プレス金型の加工
面の角部（傾斜部と平行部との境界）により板厚プレス
された位置は、板幅端部付近で板厚がやや薄くなる傾向
がある。したがって、下流側板厚プレス装置前に板厚計
やプロフィル計を設け、このような周期的な板厚変動を
認識すれば、その板厚変動周期の長さから前述の（ｐ＋
ｆ）の長さを把握することができる。

【００２６】このようにして、上流側板厚プレス装置に
おけるスラブの送り量及び先進量を認識することができ
るので、これにより下流側板厚プレス装置により板厚プ
レス加工する位置を、上記（１）式を満たすように調整
すればよい。

【００２７】一方、各板厚プレス装置が熱間スラブに加
える圧下量の配分は、各板厚プレス装置が加える圧下量
を等しくするのではなく、圧下歪量が等しくなるように
する。図２は２台の板厚プレス装置による圧下の様子を
模式的に示したものであり、上流側板厚プレス装置５ａ
の入側のスラブ厚さをＨ₀、上流側板厚プレス装置５ａ
の出側すなわち下流側板厚プレス装置５ｂの入側の厚さ
をＨ₁、下流側板厚プレス装置５ｂの出側の厚さをＨ₂と
する。この時、上流側での圧下歪量と下流側での圧下歪
量が等しいとすると、ｌｎ（Ｈ₀／Ｈ₁）＝ｌｎ（Ｈ₁／Ｈ₂）・・・（２）となり、これより、Ｈ₁＝（Ｈ₀・Ｈ₂）^1/2 ・・・（３）が導出される。つまり、上流側板厚プレス装置による圧
下後の厚さＨ₁が上記（３）式を満たすように、各板厚
プレス装置の圧下量を配分する。

【００２８】なお、以上の説明における上記（１）〜
（３）式は、２台の板厚プレス装置による歪量を長手方
向で均一とするための理想的な条件を示したものであ
る。これらの式を満足することが望ましいが、必ずしも
厳密にこれらの条件式を満たすことは必要ではない。

【００２９】前述したように、本発明では各板厚プレス
装置が熱間スラブに加える圧下歪量がほぼ等しくなるよ
うにすればよく、各板厚プレス装置が熱間スラブに加え
る圧下歪量の誤差として±５％程度は許容する。（３）
式のＨ₁において±４％程度の誤差があるとき、（２）
式では±５％程度の誤差となる。すなわち、（３）式の
Ｈ₁は約（Ｈ₀・Ｈ₂）^1/2であればよく、約（Ｈ₀・Ｈ₂）
^1/2とは誤差として±４％程度は許容することを意味す
る。

【００３０】また、本発明では各板厚プレス装置が熱間
スラブに加える歪量の和が熱間スラブ長手方向でほぼ均
一となるようにすればよく、各板厚プレス装置が熱間ス
ラブに加える歪量の和の変動量として±５％程度は許容
する。図３（ｃ）には、各板厚プレス装置により熱間ス
ラブに加えられる歪み量の長手方向変動が逆位相から位
相差として１５％ずれた例、すなわち（１）式における
Ｌが（ｐ＋ｆ）／２に対して１５％の誤差を持った例を
示している。この時の各板厚プレス装置により熱間スラ
ブに加えられる歪量の和の長手方向変動は±５％程度と
なる。すなわち、上流側と下流側の板厚プレス装置がそ
れぞれ熱間スラブに加える歪量の長手方向変動が、熱間
スラブの長手方向位置に対してほぼ逆位相であればよ
く、ほぼ逆位相とは、位相差の誤差として±１５％程度
は許容することを意味する。また、下流側の板厚プレス
装置が板厚プレス加工する位置は、上流側の板厚プレス
装置が熱間スラブを板厚プレス加工した位置からスラブ
長手方向に約（ｐ＋ｆ）／２離れた位置であればよく、
約（ｐ＋ｆ）／２離れた位置とは、誤差として±１５％
程度は許容することを意味する。

【００３１】以上のような範囲で各板厚プレス装置の圧
下量の配分や板厚プレス加工する熱間スラブ長手方向位
置を調整することにより、スラブ長手方向の歪量分布の
変動は約±５％程度に抑制され、本発明の効果を十分に
得ることができる。

【００３２】また、以上の説明は主に板厚プレス装置を
２台備えた場合について説明してきたが、本発明はこれ
に限定されるものではなく、板厚プレス装置を３台以上
備えた場合にも同様に適用することができる。その際、
上記（１）〜（３）式をそのまま適用することはできな
いが、上記で説明した考え方に基づき、適切な条件を求
めることは難しいことではない。ただし、本発明の目的
である歪量の長手方向均一化のためには、板厚プレス装
置は２台設置すれば十分であり、コスト面などからはむ
しろ２台の方が望ましい。

【００３３】さらに、これらの板厚プレス装置による総
板厚圧下率を７５％以上、すなわち板厚プレス装置が２
台の場合には各板厚プレス装置による圧下率をそれぞれ
５０％以上として本発明を適用することにより、長手方
向均一に直径３μｍ以下の超微細組織を得ることができ
る。このような超微細組織を有する高張力熱延鋼板を製
造する場合に、本発明は特に効果的である。

【００３４】なお、本発明の適用は上記の超微細組織を
有する高張力熱延鋼板の製造に限定されるものではな
く、歪量をスラブ長手方向に均一にすることにより、他
の品種の熱延鋼板の製造においても、鋼板長手方向の材
質を均一にする効果が得られる。

【００３５】

【実施例】（実施例１）図１に示す熱間圧延設備を用い
て熱延鋼板の製造を行った。ただし、粗加工設備１とし
ては、上流側から、粗圧延機（図示せず）、上流側板厚
プレス装置５ａ，下流側板厚プレス装置５ｂをこの順に
備えた。

【００３６】初期板厚が２５０ｍｍの極低炭素鋼スラブ
を加熱炉にて約１２００℃に加熱後、粗圧延機を５パス
通して９０ｍｍまで減厚した。そして、上流側板厚プレ
ス装置５ａにより５２ｍｍ（圧下率４２％）まで減厚
し、下流側板厚プレス装置５ｂにより３０ｍｍ（圧下率
約４２％）まで減厚して粗バ−とした。２台の板厚プレ
スによる総圧下率は６７％である。なお、下流側板厚プ
レス装置５ｂにより板厚プレス加工する位置は、上流側
板厚プレス装置５ａにより板厚プレス加工された位置か
らスラブ長手方向に約（ｐ＋ｆ）／２離れた位置となる
ように調整した。

【００３７】その後、７スタンドからなる仕上圧延機列
２により板厚２．０ｍｍまで減厚し、引き続き冷却装置
３により冷却し、ダウンコイラー４へ巻き取って熱延鋼
板とした。

【００３８】そして、得られた冷却後の熱延鋼板から長
手方向にサンプルを切出し、組織を調査した。その結
果、鋼板長手方向ほぼ均一に直径約５μｍ程度のミクロ
組織となっており、本発明の効果が確認できた。

【００３９】（実施例２）図１に示す熱間圧延設備を用
いて熱延鋼板の製造を行った。初期板厚が２５０ｍｍの
極低炭素鋼スラブを加熱炉にて約１１００℃に加熱後、
粗加工設備１へ搬送した。粗加工設備１では、上流側板
厚プレス装置５ａにより８７ｍｍ（圧下率６５％）まで
減厚し、下流側板厚プレス装置５ｂにより３０ｍｍ（圧
下率約６６％）まで減厚して粗バ−とした。２台の板厚
プレスによる総圧下率は８８％である。なお、下流側板
厚プレス装置５ｂにより板厚プレス加工する位置は、上
流側板厚プレス装置５ａにより板厚プレス加工された位
置からスラブ長手方向に約（ｐ＋ｆ）／２離れた位置と
なるように調整した。その後、７スタンドからなる仕
上圧延機列２により板厚２．０ｍｍまで減厚し、引き続
き冷却装置３により冷却速度１００℃／秒で冷却後、ダ
ウンコイラー４へ巻き取って熱延鋼板とした。

【００４０】そして、得られた冷却後の熱延鋼板から長
手方向にサンプルを切出し、組織を調査した。その結
果、鋼板長手方向ほぼ均一に直径３μｍ程度の超微細組
織となっており、本発明の効果が確認できた。

【００４１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
熱延鋼板を製造するに際し、熱間スラブの板厚プレス加
工を最適な条件で複数回行うことにより、熱間スラブを
板厚プレス加工する際の長手方向歪分布を均一にするこ
とができ、長手方向に材質が均一な熱延鋼板を得ること
が可能となる。本発明は、特に結晶粒径が３μｍ以下の
超微細組織を有する高張力熱延鋼板の製造に好適であ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施に供する熱間圧延設備の一例を示
す全体構成図

【図２】２台の板厚プレス装置によるスラブの圧下を模
式的に示した説明図

【図３】スラブ長手方向の歪量分布を示す模式図であ
り、（ａ）が従来の板厚プレス装置が１台の場合、
（ｂ），（ｃ）が本発明の板厚プレス装置が２台の場合

【図４】従来の板厚プレス加工によるスラブ長手方向の
歪量分布図

【符号の説明】

１粗加工設備２仕上圧延機列３冷却装置４ダウンコイラー５板厚プレス装置５ａ上流側板厚プレス装置５ｂ下流側板厚プレス装置Ｓ１熱間スラブＳ２熱延鋼板

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 4E002 AB03 AD02 BC05 BD01 CB01 4E087 AA01 BA02 BA13 CA02 CB01 CB12 DA03 GA08

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱間スラブを板厚方向にプレス加工する
板厚プレス装置を備えた熱間圧延設備による熱延鋼板の
製造方法において、熱間スラブの長手方向に沿って設け
られた複数台の板厚プレス装置により熱間スラブを板厚
プレス加工するに際し、各板厚プレス装置が熱間スラブ
に加える圧下歪量がほぼ等しくなるように各板厚プレス
装置の圧下量を配分するとともに、各板厚プレス装置が
熱間スラブに加える歪量の和が熱間スラブの長手方向で
ほぼ均一となるように、上流側の板厚プレス装置が板厚
プレス加工した熱間スラブ長手方向位置に対して下流側
の板厚プレス装置が板厚プレス加工する熱間スラブ長手
方向位置を調整して、複数台の板厚プレス装置により熱
間スラブを板厚プレス加工することを特徴とする熱延鋼
板の製造方法。
【請求項２】板厚プレス装置を熱間スラブの長手方向
に沿って２台設けることを特徴とする請求項１に記載の
熱延鋼板の製造方法。
【請求項３】上流側の板厚プレス装置が熱間スラブに
加える歪量の長手方向変動と、下流側の板厚プレス装置
が熱間スラブに加える歪量の長手方向変動とが、熱間ス
ラブの長手方向位置に対してほぼ逆位相となるように、
下流側の板厚プレス装置が板厚プレス加工する位置を調
整することを特徴とする請求項２に記載の熱延鋼板の製
造方法。
【請求項４】上流側の板厚プレス装置が熱間スラブを
板厚プレス加工する際の熱間スラブの送りピッチをｐ、
先進量をｆとするとき、上流側の板厚プレス装置が熱間
スラブを板厚プレス加工した位置からスラブ長手方向に
約（ｐ＋ｆ）／２離れた位置に対し、下流側の板厚プレ
ス装置で熱間スラブを板厚プレス加工することを特徴と
する請求項２に記載の熱延鋼板の製造方法。
【請求項５】上流側板厚プレス装置の入側での熱間ス
ラブの厚さをＨ₀、下流側板厚プレス装置の出側での厚
さをＨ₂とするとき、上流側板厚プレス装置の出側での
厚さＨ₁が約（Ｈ₀・Ｈ₂）^1/2となるように熱間スラブを
板厚プレス加工することを特徴とする請求項２乃至４の
いずれかに記載の熱延鋼板の製造方法。
【請求項６】請求項１乃至５のいずれかに記載の熱延
鋼板の製造方法において、複数台の板厚プレス装置によ
る総圧下率を７５％とすることを特徴とする超微細組織
を有する高張力熱延鋼板の製造方法。