JP2003306306A - オートサーマルリフォーミング装置 - Google Patents
オートサーマルリフォーミング装置Info
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- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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Abstract
おいて、触媒層入り口の温度上昇と、出口側の温度低下
とを抑制し、触媒層内の温度分布を緩やかなものとす
る。 【解決手段】 改質原料、酸素含有ガスおよび水蒸気を
酸化反応および水蒸気改質反応させて水素を含有する改
質ガスを得るための触媒層を内部に備える改質管を有す
るオートサーマルリフォーミング装置において、改質管
が、一端が閉じられ、かつ、該閉じられた端部において
内管と外管が連通する二重管構造をなし、該内管に改質
原料、酸素含有ガスおよび水蒸気が供給され、該外管か
ら改質ガスが排出されることを特徴とする。
Description
トサーマルリフォーミング反応によって一酸化炭素およ
び水素を含む混合ガスに変換するオートサーマルリフォ
ーミング改質器に関する。
ガスや水素に転換する技術としてはスチームリフォーミ
ング(SR)、オートサーマルリフォーミング(AT
R)、部分酸化(POX)など多彩な方法が開発されて
いる。
されているが、比較的大きな吸熱を伴う反応であるた
め、熱交換器など熱の供給システムの負荷が大きく、起
動に時間がかかる等の点で劣る。
常に短いが、酸化に伴う発熱が大きいためその制御が難
しく、また、すすの発生抑制などの課題を有している。
改質原料と、空気等の酸素含有ガスと、水蒸気とを触媒
層を備えた改質器に供給し、原料の一部を酸化しなが
ら、この時発生する熱でSRを進行させることで反応熱
のバランスを取る技術であり、比較的立ち上げ時間も短
く制御も容易であるため、特に、近年燃料電池用の水素
製造方法として注目されている。
比べ反応速度が速い。このため、ATRにおいて、改質
器の入口付近など、酸素含有ガスが触媒層に供給される
部分の付近が高温になり、いわゆるホットスポットが発
生する。この高温によって、触媒の劣化が速くなった
り、高温に耐えるために反応管に高価な材料を用いる必
要が生じたりする。一方、触媒層の改質器出口側におい
ては、酸化反応は実質的に終了しており、SR反応が支
配的となるため、温度が低下し、原料が未反応のまま排
出される原料スリップが発生したり、化学平衡上水素濃
度の比較的低い(比較的メタン濃度が高い)改質ガスが
生成したりする。
の酸素含有ガス供給側における温度上昇と、出口側にお
ける温度低下とを抑制し、触媒層内の温度分布を緩やか
なものとすることである。これにより、触媒劣化を抑
え、反応管に比較的安価な材料を用いることを可能とす
るとともに、原料スリップを抑制し水素濃度が高い改質
ガスを得ることを可能とする。
料、酸素含有ガスおよび水蒸気を酸化反応および水蒸気
改質反応させて水素を含有する改質ガスを得るための触
媒層を内部に備える改質管を有するオートサーマルリフ
ォーミング装置において、改質管が、一端が閉じられ、
かつ、該閉じられた端部において内管と外管が連通する
二重管構造をなし、該内管に改質原料、酸素含有ガスお
よび水蒸気が供給され、該外管から改質ガスが排出され
ることを特徴とするオートサーマルリフォーミング装置
が提供された。
媒および/またはオートサーマルリフォーミング触媒を
備え、該外管の内部にオートサーマルリフォーミング触
媒を備えることが好ましい。
積と、該外管に備わる触媒層の断面積との比が1:9か
ら8:2であることが好ましい。
と断面積Si(cm2)との比Li/Si(cm-1)
が、0.5〜50(cm-1)であることも好ましい。
と水素を有する化合物を含み、酸素含有ガスによる酸化
反応と水蒸気による水蒸気改質反応を起こしうるもので
あれば使用できる。例えば炭化水素類、アルコール類、
エーテル類を使用することができ、工業用あるいは民生
用に安価に入手できる好ましい例として、メタノール、
エタノール、ジメチルエーテル、都市ガス、LPG(液
化石油ガス)、ガソリン、灯油などを挙げることができ
る。
せる作用があるためなるべく低濃度であることが望まし
く、好ましくは50質量ppm以下、より好ましくは2
0質量ppm以下とする。このため、必要であれば前も
って原料を脱硫することができる。脱硫工程に供する原
料中の硫黄濃度には特に制限はなく脱硫工程において上
記硫黄濃度に転換できる程度の硫黄濃度の原料であれば
使用することができる。
触媒と水素の存在下水素化脱硫を行い生成した硫化水素
を酸化亜鉛などに吸収させる方法を例としてあげること
ができる。この場合用いることができる触媒の例として
はニッケル−モリブデン、コバルト−モリブデンなどを
成分とする触媒を挙げることができる。一方、適当な収
着剤の存在下必要であれば水素の共存下硫黄分を収着さ
せる方法も採用できる。この場合用いることができる収
着剤としては特許第2654515号公報、特許第26
88749号公報などに示されたような銅−亜鉛を主成
分とする収着剤あるいはニッケル−亜鉛を主成分とする
収着剤などを例示できる。
本発明に係るオートサーマルリフォーミング装置の直前
に設置した脱硫プロセスにより実施しても良いし、独立
の脱硫プロセスにおいて処理を行った原料を使用しても
良い。
富化空気を挙げることができる。これらは、水蒸気、二
酸化炭素、一酸化炭素、アルゴン、窒素など他のガスを
含んでいても良い。
に制限はないが、反応容器に改質原料と同時に導入して
も良いし、酸素含有ガスと改質原料とを反応容器の別々
の位置から供給しても良く、あるいは酸素含有ガスを何
回かに分けて一部ずつ導入しても良い。
れる改質原料に含まれる炭素原子モル数に対する触媒層
に供給される酸素分子モル数の比(酸素/カーボン比)
として好ましくは0.05〜1、より好ましくは0.1
〜0.75、さらに好ましくは0.2〜0.6である。
酸素/カーボン比が上記範囲より小さい場合発熱が少な
いため外部から多量の熱供給が必要となり、SRと実質
的に変わらない状況に近づくという点で不利である。一
方、酸素/カーボン比が上記範囲より大きい場合には発
熱が大きくなるため熱バランスが取り難く、酸素により
水素や一酸化炭素が燃焼して消費され変性ガス得率が減
少するという点で不利である。
供給される改質原料に含まれる炭素原子モル数に対する
触媒層に供給される水分子モル数の比(スチーム/カー
ボン比)として規定され、この値は好ましくは0.3〜
10、より好ましくは0.5〜5、さらに好ましくは1
〜3とする。この値が上記範囲より小さい場合には触媒
上にコークが析出しやすくなる傾向があり、また得られ
る水素分率が低下する傾向があるという点で不利であ
り、一方大きい場合には改質反応は進むがスチーム発生
設備、スチーム回収設備の肥大化を招く恐れがあるとい
う点で不利である。
限はないが、反応容器に改質原料と同時に導入しても良
いし、反応容器の別々の位置からあるいは何回かに分け
て一部ずつ導入しても良い。
スおよび水蒸気を含むガスの空間速度は、好ましくはG
HSV(15℃、1気圧(0.101MPa)換算)が
500〜1,000,000h-1の範囲、より好ましく
は1,000〜800,000h-1の範囲、さらに好ま
しくは1,500〜500,000h-1の範囲におい
て、適宜設定される。
ング触媒としては、オートサーマルリフォーミング用と
して使用できるもの、すなわち酸化活性と水蒸気改質活
性とを備えるものであれば使用できる。例えば、特開2
000−84410号公報、特開2001−80907
号公報、「2000 Annual Progress
Reports(Office of Transp
ortation Technologies)」、米
国特許5,929,286号公報などに記載されるよう
にニッケルおよび白金、ロジウム、ルテニウムなどの貴
金属等がこれら活性を持つことが知られている。触媒形
状としては、ペレット状、ハニカム状、その他従来公知
の形状を適宜採用することができる。
性を備えるものであれば使用でき、パラジウム、白金、
ロジウムなどの貴金属を使用することができる。
囲内にあることが好ましく、300〜900℃の範囲内
にあることがより好ましく、500〜800℃の範囲内
にあることがさらに好ましい。
は、特に限定されないが、好ましくは大気圧〜20MP
a、より好ましくは大気圧〜5MPa、さらに好ましく
は大気圧〜1MPaの範囲で実施される。
ミング装置の一形態につき、概念を示す。改質管1はそ
の一端2が閉じられ、かつこの端部で内管と外管が連通
する二重管である。内管および外管にはそれぞれの内部
に触媒層3および4(以下、それぞれ内管触媒層、外管
触媒層という。)が設けられる。
質原料、酸素含有ガスおよび水蒸気を、内管から外管に
Uターンするガスフローとすることにより、改質管入口
の発熱を外側の触媒層に伝えることで、改質管の入口の
触媒層高温化と、改質間出口の触媒層低温化を抑制し、
原料スリップ発生や、化学平衡上水素濃度の低い改質ガ
ス生成を防ぐ。
ォーミングを行った場合、触媒層内の温度分布は、図2
に示すように、改質管入り口側では燃焼反応が支配的に
なって高温になり、改質管出口側では改質反応が支配的
となって低温となる。本発明によれば、二重管を用い
て、ガス流れをUターンさせることにより、最も高温と
なりやすい反応管入り口(内管の入り口)付近と最も低
温となりやすい反応管出口(外管の出口)付近との間で
熱交換を行うことを可能とし、触媒層全体の温度分布を
緩やかなものとすることができる。
りやすい部分と低温となりやすい部分が内管壁を介して
隣接しているため、内管壁の両側の温度差が大きくなろ
うとすればするほど内管壁を介しての熱流速が大きくな
ろうとし、その結果該温度差は小さくなろうとする。い
わばフィードバック制御的なメカニズムが自然に働く。
この結果、上記本発明の効果が得られるのである。
気を供給し、外管から改質ガスが排出されるように構成
するのは、内管触媒層に比べ相対的に温度が低い外管触
媒層を外側に置くことにより、外界への放熱を抑え、熱
効率を高めるためである。
トサーマルリフォーミング触媒で構成することができ
る。また、内管触媒層には燃焼による発熱の役割のみを
持たせることもでき、この場合、内管触媒層は酸化触媒
で形成することができる。さらに、内管触媒層の前段
(内管入り口側の部分。図1では内管触媒層の上部)を
酸化触媒で構成し、内管触媒層の後段(内管出口側の部
分。図1では内管触媒層の下部)をオートサーマルリフ
ォーミング触媒で構成することもできる。この場合、内
管触媒層の前段が発熱の役割のみを果たす。ここで、酸
化触媒に替えて、外管触媒層のオートサーマルリフォー
ミング触媒に比べて水蒸気改質活性が相対的に低いオー
トサーマルリフォーミング触媒を用いても良い。
いては、改質原料等の入り口に酸化触媒のみを配置する
ことは、ホットスポットを顕著に発生させることになる
ため、避ける方が良いと考えられていた。しかし、本発
明においては、前述のメカニズムのためにホットスポッ
トの発生を抑えることができ、逆に、反応管(外管)出
口の温度を高め、原料スリップの防止、改質ガス中の水
素濃度の向上をはかるために、反応管の入り口に積極的
に酸化触媒のみを配する形態もとることができる。
断面積Soとの比(Si:So)が1:9から8:2で
あると、上記メカニズムの効果が顕著であり好ましい。
なお、触媒層の断面積は、ガスの流れ方向に対する断面
の面積を意味し、触媒層の長さは、ガスの流れ方向の長
さを意味する。
ては1cm〜10cmが好ましく、2cm〜8cmがよ
り好ましい。また外管触媒層の直径方向の厚さとして
は、0.5cm〜5cmが好ましく、1cm〜3cmが
より好ましい。
面積Si(cm2)との比Li/Si(cm-1)が、
0.5から50(cm-1)であると、ガスの流れ方向に
沿った燃焼反応の進行度と水蒸気改質反応の進行度のバ
ランスが特に良好になり、触媒層の全体の温度分布が緩
やかなものとなるので好ましい。
改質反応の競争反応となる。これら2つの反応速度の比
は、ガス線速度によって変化させることができ、発熱で
ある燃焼反応と吸熱である水蒸気改質反応の速度をバラ
ンスさせ、触媒層全体の温度分布を穏やかなものにする
には、触媒層に供給される改質原料、酸素含有ガスおよ
び水蒸気を含むガスの空間速度が、好ましくはGHSV
=500〜1,000,000h-1の範囲、より好まし
くは1,000〜800,000h-1の範囲、さらに好
ましくは1,500〜500,000h-1の範囲におい
て、内管触媒層の長さLi(cm)と断面積Si(cm
2)との比Li/Si(cm-1)を0.5から50(c
m-1)とすることが好ましいのである。
め、外管触媒層の長さLoは内管触媒層の長さLiと一
致させ、両触媒層のガス流れ方向の位置を図1のように
そろえることが好ましい。
容易であり、その取り扱いも容易なため、オートサーマ
ルリフォーミング用改質原料として優れているが、例え
ば都市ガスなどに比較して、燃焼反応が起こりやすく水
蒸気改質反応が起こりにくいという性質を持つ。このた
めオートサーマルリフォーミングにおいて、ホットスポ
ットの発生が顕著で触媒層内の温度分布が急峻になる傾
向がある。しかし、本発明によれば前述のメカニズムに
より、温度分布が急峻になろうとすればするほど温度分
布を緩和する作用が大きく働くため、都市ガスを用いた
場合の触媒層温度分布と、灯油を用いた場合の触媒層温
度分布との差を小さくすることができる。このように、
本発明は灯油を改質原料としたオートサーマルリフォー
ミングにおいて効果が特に顕著である。
内管の肉厚1mm、外管の内径5.2cm(直径)の二
重管式反応管に、平均直径1mmの球状Rhアルミナ触
媒を内管に48ml、外管に152ml充填した。触媒
層高さは内管、外管ともに約10cmであり、触媒層の
位置は内管と外管で一致させた。
2.4:7.6であり、内管触媒層層の長さLi(c
m)と内管触媒層断面積Si(cm2)との比はLi/
Si=2(cm-1)である。
応条件でATR実験を行った。 原料;脱硫灯油(硫黄分を1質量ppm以下) スチーム/カーボン比;2 酸素/カーボン比;0.5(空気を使用) GHSV;6,000h-1(灯油、水蒸気および空気の
混合ガスに対する空間速度、触媒の合計量基準、15
℃、1気圧(0.101MPa)換算) 灯油、水蒸気および空気の混合ガスは450℃に予熱し
触媒層に供給。
から約4cm入った部分で720℃、最低温度は内管出
口部分で680℃であった。外管触媒層の温度分布は、
最高温度は入口から約5cm入った部分で670℃、最
低温度は出口部分で635℃であった。
ライベース)であった。 H2 ;40.8体積% CO ; 9.1体積% CO2;12.0体積% CH4; 0.7体積% 未分解灯油分;1体積ppm以下。
式反応管に、平均直径1mmの球状Rhアルミナ触媒を
200ml充填した。触媒層高さは約41cmであっ
た。
条件でATR実験を行った。 原料;脱硫灯油(硫黄分を1質量ppm以下) スチーム/カーボン比;2 酸素/カーボン比;0.5(空気を使用) GHSV;6,000h-1(灯油、水蒸気および空気の
混合ガスに対する空間速度、触媒の合計量基準、15
℃、1気圧(0.101MPa)換算) 灯油、水蒸気および空気の混合ガスは450℃に予熱し
触媒層に供給。
約7cm入った部分で930℃、最低温度は出口部分で
410℃であった。
ライベース)であった。 H2 ;36.7体積% CO ; 5.5体積% CO2;15.7体積% CH4; 4.1体積% 未分解灯油分;2800体積ppm。
ミングにおいて、触媒層の酸素含有ガス供給側における
温度上昇と、出口側における温度低下とを抑制し、触媒
層内の温度分布を緩やかなものとすることができる。こ
れにより、触媒劣化を抑え、反応管に比較的安価な材料
を用いることを可能とするとともに、原料スリップを抑
制し水素濃度が高い改質ガスを得ることが可能となる。
一形態を示す模式図である。
フォーミング触媒層内の温度分布のパターンを示すグラ
フである。
Claims (5)
- 【請求項1】 改質原料、酸素含有ガスおよび水蒸気を
酸化反応および水蒸気改質反応させて水素を含有する改
質ガスを得るための触媒層を内部に備える改質管を有す
るオートサーマルリフォーミング装置において、改質管
が、一端が閉じられ、かつ、該閉じられた端部において
内管と外管が連通する二重管構造をなし、該内管に改質
原料、酸素含有ガスおよび水蒸気が供給され、該外管か
ら改質ガスが排出されることを特徴とするオートサーマ
ルリフォーミング装置。 - 【請求項2】 該内管の内部に酸化触媒および/または
オートサーマルリフォーミング触媒を備え、該外管の内
部にオートサーマルリフォーミング触媒を備える請求項
1記載のオートサーマルリフォーミング装置。 - 【請求項3】 該内管の内部に備わる触媒層の断面積
と、該外管に備わる触媒層の断面積との比が1:9から
8:2である請求項1または2記載のオートサーマルリ
フォーミング装置。 - 【請求項4】 該内管に備わる触媒層の長さLi(c
m)と断面積Si(cm2)との比Li/Si(c
m-1)が、0.5〜50(cm-1)である請求項1〜3
のいずれか一項記載のオートサーマルリフォーミング装
置。 - 【請求項5】 該改質原料が灯油である請求項1〜4の
いずれか一項記載のオートサーマルリフォーミング装
置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002106623A JP2003306306A (ja) | 2002-04-09 | 2002-04-09 | オートサーマルリフォーミング装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002106623A JP2003306306A (ja) | 2002-04-09 | 2002-04-09 | オートサーマルリフォーミング装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003306306A true JP2003306306A (ja) | 2003-10-28 |
Family
ID=29390889
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002106623A Pending JP2003306306A (ja) | 2002-04-09 | 2002-04-09 | オートサーマルリフォーミング装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2003306306A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006265007A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Toyota Motor Corp | 燃料改質装置 |
JP2008013393A (ja) * | 2006-07-05 | 2008-01-24 | Nippon Oil Corp | 改質器および間接内部改質型固体酸化物形燃料電池 |
JP2009179504A (ja) * | 2008-01-30 | 2009-08-13 | Honda Motor Co Ltd | 燃料改質装置 |
JP2014205582A (ja) * | 2013-04-10 | 2014-10-30 | 株式会社Ihi | 改質装置 |
KR20180113272A (ko) * | 2017-04-06 | 2018-10-16 | 주식회사 푸른기술에너지 | 연료전지용 개질기 |
-
2002
- 2002-04-09 JP JP2002106623A patent/JP2003306306A/ja active Pending
Cited By (6)
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KR20180113272A (ko) * | 2017-04-06 | 2018-10-16 | 주식회사 푸른기술에너지 | 연료전지용 개질기 |
KR102007767B1 (ko) * | 2017-04-06 | 2019-08-07 | 주식회사 푸른기술에너지 | 연료전지용 개질기 |
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A02 | Decision of refusal |
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