JP2003302120A - 二重効用吸収ヒートポンプ - Google Patents
二重効用吸収ヒートポンプInfo
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- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
Abstract
(57)【要約】
【課題】COPの高い二重効用吸収式ヒートポンプで、温
水取出し温度を高くするとヒートポンプの運転圧力も上
がってしまうため温水の取出し温度を上げられない。温
水取出し温度を高くするには、COPが低い一重効用を用
いるしかなかった。 【解決手段】本発明の二重効用吸収式ヒートポンプは、
温水を凝縮器、吸収器の順番で通水する。ヒートポンプ
が低負荷で運転することができるよう、温水を凝縮器入
口で流量調整機構を介して吸収器に通水する手前に導く
バイパスラインを設ける。
水取出し温度を高くするとヒートポンプの運転圧力も上
がってしまうため温水の取出し温度を上げられない。温
水取出し温度を高くするには、COPが低い一重効用を用
いるしかなかった。 【解決手段】本発明の二重効用吸収式ヒートポンプは、
温水を凝縮器、吸収器の順番で通水する。ヒートポンプ
が低負荷で運転することができるよう、温水を凝縮器入
口で流量調整機構を介して吸収器に通水する手前に導く
バイパスラインを設ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、二重効用吸収式ヒ
ートポンプに関するものである。
ートポンプに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の二重効用吸収式ヒートポンプは、
特開平５−５２４３８号公報に示されているように、二
重効用ヒートポンプサイクルで中間温度の熱媒を作り、
この中間温度の熱媒を低温熱源として、一重効用ヒート
ポンプを作動させ、高い温度の温水を取出す方式が取ら
れていたが、成績係数が悪いという欠点があった。
特開平５−５２４３８号公報に示されているように、二
重効用ヒートポンプサイクルで中間温度の熱媒を作り、
この中間温度の熱媒を低温熱源として、一重効用ヒート
ポンプを作動させ、高い温度の温水を取出す方式が取ら
れていたが、成績係数が悪いという欠点があった。
【０００３】これに対し、特開平７−１７４４３１号公
報に示されているように、二重効用吸収式ヒートポンプ
を構成する高温再生器より発生した冷媒蒸気を直接導入
して凝縮液化させる第２の凝縮器を設け、比較的温度の
低い排熱源より熱を回収し、暖房に必要な温度の温水を
効率よく製造し、排熱利用率の高い二重効用吸収式ヒー
トポンプが知られている。
報に示されているように、二重効用吸収式ヒートポンプ
を構成する高温再生器より発生した冷媒蒸気を直接導入
して凝縮液化させる第２の凝縮器を設け、比較的温度の
低い排熱源より熱を回収し、暖房に必要な温度の温水を
効率よく製造し、排熱利用率の高い二重効用吸収式ヒー
トポンプが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般に二重効用吸収ヒ
ートポンプは、ヒートポンプ作用によって昇温し取出す
温水温度を一重効用吸収ヒートポンプより低くせざるを
えないことが多かった。二重効用吸収ヒートポンプは、
高温再生器で発生した冷媒蒸気を利用して、さらに低温
再生器で溶液の再生を行うため、凝縮器を通水する温水
温度を低めにして高温再生器圧力を大気圧以下に保つ必
要がある。また、効率においては一重効用のCOP=0.５前
後であるのに対し、二重効用のCOP=1.0に比べ劣る事か
ら、なるべく二重効用で運転したいといったニーズがあ
る。蒸発器に通水する熱源水の温度は温水取出し温度に
もよるが、熱源水温度が低すぎると運転サイクル温度、
圧力が高くなりヒートポンプが運転できないため、熱源
水温度がある一定の温度以上に昇温するまでヒートポン
プを運転できないといった問題があった。
ートポンプは、ヒートポンプ作用によって昇温し取出す
温水温度を一重効用吸収ヒートポンプより低くせざるを
えないことが多かった。二重効用吸収ヒートポンプは、
高温再生器で発生した冷媒蒸気を利用して、さらに低温
再生器で溶液の再生を行うため、凝縮器を通水する温水
温度を低めにして高温再生器圧力を大気圧以下に保つ必
要がある。また、効率においては一重効用のCOP=0.５前
後であるのに対し、二重効用のCOP=1.0に比べ劣る事か
ら、なるべく二重効用で運転したいといったニーズがあ
る。蒸発器に通水する熱源水の温度は温水取出し温度に
もよるが、熱源水温度が低すぎると運転サイクル温度、
圧力が高くなりヒートポンプが運転できないため、熱源
水温度がある一定の温度以上に昇温するまでヒートポン
プを運転できないといった問題があった。
【０００５】本発明の目的は、温水取出し温度を高くす
ると共に温水の入口温度をヒートポンプ通水前の熱源水
を用いて昇温することで、ヒートポンプの運転可能範囲
を広げ、効率のよい二重効用でのヒートポンプを提供す
るものである。
ると共に温水の入口温度をヒートポンプ通水前の熱源水
を用いて昇温することで、ヒートポンプの運転可能範囲
を広げ、効率のよい二重効用でのヒートポンプを提供す
るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の二重効用吸収式
ヒートポンプは、ヒートポンプの手前に熱源水と温水と
を互いに熱交換する熱交換器を設置し、温水をヒートポ
ンプの凝縮器、吸収器の順番に通水する。温水を凝縮器
に通水する手前で分岐し、流量調整機構を介して吸収器
に通水する手前に導くバイパスラインを設ける。蒸発器
を通水する手前の熱源水温度を検知する温度センサと、
その温度センサの信号を監視して、高温再生器に供給す
る加熱源の量をコントロールする。
ヒートポンプは、ヒートポンプの手前に熱源水と温水と
を互いに熱交換する熱交換器を設置し、温水をヒートポ
ンプの凝縮器、吸収器の順番に通水する。温水を凝縮器
に通水する手前で分岐し、流量調整機構を介して吸収器
に通水する手前に導くバイパスラインを設ける。蒸発器
を通水する手前の熱源水温度を検知する温度センサと、
その温度センサの信号を監視して、高温再生器に供給す
る加熱源の量をコントロールする。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。
て図面を参照して説明する。
【０００８】図１は、本発明のパラレルフローによる実
施形態である。蒸発器１を通る伝熱管２２中には低温熱
源である熱源水２が流れており、伝熱管２２外の冷媒は
冷媒ポンプ３によって伝熱管２２上に散布され、伝熱管
２２内を流れる熱源水２から熱を奪って蒸発する。蒸発
した冷媒は吸収器４に到り、吸収器４の伝熱管２１内を
流れる温水５により適当な温度、濃度に保たれた溶液に
吸収され、溶液は稀釈される。稀釈された溶液は、配管
２６に設けた溶液ポンプ６により加圧され低温再生器７
及び高温再生器８に送られる。そして、高温再生器８に
おいては、吸収器４から配管２６により送られてきた溶
液は外部の熱源９により加熱濃縮される。この時発生す
る冷媒蒸気は低温再生器７を通る伝熱管２３内に到り、
伝熱管２３外にある希釈溶液（吸収器４から配管２６に
より送られてきた希釈溶液）を加熱濃縮すると共に自ら
は凝縮液化して凝縮器１０に流入し、凝縮器１０を通る
温水配管２０に散布される。
施形態である。蒸発器１を通る伝熱管２２中には低温熱
源である熱源水２が流れており、伝熱管２２外の冷媒は
冷媒ポンプ３によって伝熱管２２上に散布され、伝熱管
２２内を流れる熱源水２から熱を奪って蒸発する。蒸発
した冷媒は吸収器４に到り、吸収器４の伝熱管２１内を
流れる温水５により適当な温度、濃度に保たれた溶液に
吸収され、溶液は稀釈される。稀釈された溶液は、配管
２６に設けた溶液ポンプ６により加圧され低温再生器７
及び高温再生器８に送られる。そして、高温再生器８に
おいては、吸収器４から配管２６により送られてきた溶
液は外部の熱源９により加熱濃縮される。この時発生す
る冷媒蒸気は低温再生器７を通る伝熱管２３内に到り、
伝熱管２３外にある希釈溶液（吸収器４から配管２６に
より送られてきた希釈溶液）を加熱濃縮すると共に自ら
は凝縮液化して凝縮器１０に流入し、凝縮器１０を通る
温水配管２０に散布される。
【０００９】また、高温再生器８、低温再生器７におい
て濃縮された液は、配管２４で合流して吸収器４に戻
り、伝熱管２１上に散布される。低温再生器７と凝縮器
１０で凝縮され、凝縮器１０で液化した冷媒液は、凝縮
器１０から配管２５を経由してポンプ３により運ばれた
冷媒液と合流して蒸発器１の伝熱管２２に散布すること
で、サイクルは一巡する。凝縮器１０と吸収器４を通過
する伝熱管２１の温水５は、凝縮熱及び吸収熱を得て加
熱され、暖房用または加熱用に利用される。前述のよう
に本実施形態では、凝縮器１０から出た温水は伝熱管２
１により吸収器４に送る構成としている。このため、従
来の吸収器から送られてきた温水を凝縮器で再加熱する
方式に比べ、蒸発器１と吸収器４を構成している部分の
大きさが大きくはなるがヒートポンプとしての効率は向
上する。
て濃縮された液は、配管２４で合流して吸収器４に戻
り、伝熱管２１上に散布される。低温再生器７と凝縮器
１０で凝縮され、凝縮器１０で液化した冷媒液は、凝縮
器１０から配管２５を経由してポンプ３により運ばれた
冷媒液と合流して蒸発器１の伝熱管２２に散布すること
で、サイクルは一巡する。凝縮器１０と吸収器４を通過
する伝熱管２１の温水５は、凝縮熱及び吸収熱を得て加
熱され、暖房用または加熱用に利用される。前述のよう
に本実施形態では、凝縮器１０から出た温水は伝熱管２
１により吸収器４に送る構成としている。このため、従
来の吸収器から送られてきた温水を凝縮器で再加熱する
方式に比べ、蒸発器１と吸収器４を構成している部分の
大きさが大きくはなるがヒートポンプとしての効率は向
上する。
【００１０】なお、以後の説明で高圧側とは高温再生器
８と、低温再生器７と、凝縮器１０とその配管（伝熱
管）とから構成されている系を言い、低圧側とは、蒸発
器１と吸収器４とその配管からなる系を言う。
８と、低温再生器７と、凝縮器１０とその配管（伝熱
管）とから構成されている系を言い、低圧側とは、蒸発
器１と吸収器４とその配管からなる系を言う。
【００１１】本発明による熱源水２と温水５とをヒート
ポンプ（凝縮器、蒸発器、吸収器、高温再生器、低温再
生器等からなる系）に導く手前で互いに熱交換する熱交
換器１７は以下のように作用する。例えば、冬季のよう
に外気温度同様にヒートポンプに供給する温水５の温度
が低い５℃であり、それを７０℃まで加熱し、熱源水２
を３０℃→２５℃冷却すると仮定した場合、本発明によ
る熱交換器１７で互いに熱源水２と温水５とを熱交換す
れば、温水５は熱源水２の３０℃によって加熱され、逆
に熱源水２は５℃の水で冷却される。冷却された、熱源
水２は本実施形態のようにヒートポンプに導いても良い
し、ヒートポンプをバイパスしてヒートポンプの熱源水
出口に導いても良い。この熱交換器１７によって、温水
５と熱源水２が互いに熱交換するため、ヒートポンプに
送られる温水５の温度がある程度昇温されるため、温水
の昇温効率が向上する。
ポンプ（凝縮器、蒸発器、吸収器、高温再生器、低温再
生器等からなる系）に導く手前で互いに熱交換する熱交
換器１７は以下のように作用する。例えば、冬季のよう
に外気温度同様にヒートポンプに供給する温水５の温度
が低い５℃であり、それを７０℃まで加熱し、熱源水２
を３０℃→２５℃冷却すると仮定した場合、本発明によ
る熱交換器１７で互いに熱源水２と温水５とを熱交換す
れば、温水５は熱源水２の３０℃によって加熱され、逆
に熱源水２は５℃の水で冷却される。冷却された、熱源
水２は本実施形態のようにヒートポンプに導いても良い
し、ヒートポンプをバイパスしてヒートポンプの熱源水
出口に導いても良い。この熱交換器１７によって、温水
５と熱源水２が互いに熱交換するため、ヒートポンプに
送られる温水５の温度がある程度昇温されるため、温水
の昇温効率が向上する。
【００１２】次に、ヒートポンプ手前の熱交換器１７で
加熱された温水５は、凝縮器１０に通水することでさら
に加熱され、吸収器４でさらにまた加熱され７０℃に達
する。一方熱源水２は蒸発器１に通水することで冷却さ
れ２５℃に達する。ここで高温再生器８に供給する加熱
量は吸収器４の温水出口温度検出器（温度センサ）１３
の測定結果（出力信号）に基づいて、温水出口温度が７
０℃になるように加熱量（加熱量制御弁１５）を制御す
ればよい。
加熱された温水５は、凝縮器１０に通水することでさら
に加熱され、吸収器４でさらにまた加熱され７０℃に達
する。一方熱源水２は蒸発器１に通水することで冷却さ
れ２５℃に達する。ここで高温再生器８に供給する加熱
量は吸収器４の温水出口温度検出器（温度センサ）１３
の測定結果（出力信号）に基づいて、温水出口温度が７
０℃になるように加熱量（加熱量制御弁１５）を制御す
ればよい。
【００１３】また、本実施形態の蒸発器１に通水する手
前の伝熱管２２には熱源水入口温度検出器（温度セン
サ）１４を設けてある。この熱源水入口温度検出器１４
により検出した結果（出力信号）を用いて次のように制
御する。熱源水２は入口温度が高いほどヒートポンプの
運転効率が向上する。逆に熱源水２の入口温度が低いほ
どヒートポンプの運転効率は低下する。熱源水２の入口
温度が低い場合は高温再生器８の加熱量を大きくする必
要が有り、そのため運転圧力（伝熱管２３の圧力：圧力
計１６により計測する圧力）が高くなり、ヒートポンプ
の運転範囲（制御範囲）が狭くなる。そこで、本実施形
態では、熱源水入口温度検出器１４により検出した結果
を用いて高温再生器８の外部熱源９の入力を制御するこ
とで、連続運転を実現した。
前の伝熱管２２には熱源水入口温度検出器（温度セン
サ）１４を設けてある。この熱源水入口温度検出器１４
により検出した結果（出力信号）を用いて次のように制
御する。熱源水２は入口温度が高いほどヒートポンプの
運転効率が向上する。逆に熱源水２の入口温度が低いほ
どヒートポンプの運転効率は低下する。熱源水２の入口
温度が低い場合は高温再生器８の加熱量を大きくする必
要が有り、そのため運転圧力（伝熱管２３の圧力：圧力
計１６により計測する圧力）が高くなり、ヒートポンプ
の運転範囲（制御範囲）が狭くなる。そこで、本実施形
態では、熱源水入口温度検出器１４により検出した結果
を用いて高温再生器８の外部熱源９の入力を制御するこ
とで、連続運転を実現した。
【００１４】例えば、熱源水２の入口温度が定格運転時
に３０℃で設定され運転しているヒートポンプに対し、
熱源水２を２６℃の状態で蒸発器１に通水すると、蒸発
圧力が低下し溶液濃度、運転圧力が上昇する分、高温再
生器８の大気圧までの圧力裕度が減少する。例えば、高
温再生器圧力検出器１６が設定圧力以上になったら、加
熱量制御弁１５を操作して加熱を制限する制御を行えば
ヒートポンプは故障停止することなく運転を継続でき
る。熱源水２温度が熱源水側の熱負荷によって例えば２
８℃になるまで、高温再生器８の加熱源９の入力を制御
をすれば、ヒートポンプは圧力上昇による故障停止する
ことなく、運転を継続することができる。
に３０℃で設定され運転しているヒートポンプに対し、
熱源水２を２６℃の状態で蒸発器１に通水すると、蒸発
圧力が低下し溶液濃度、運転圧力が上昇する分、高温再
生器８の大気圧までの圧力裕度が減少する。例えば、高
温再生器圧力検出器１６が設定圧力以上になったら、加
熱量制御弁１５を操作して加熱を制限する制御を行えば
ヒートポンプは故障停止することなく運転を継続でき
る。熱源水２温度が熱源水側の熱負荷によって例えば２
８℃になるまで、高温再生器８の加熱源９の入力を制御
をすれば、ヒートポンプは圧力上昇による故障停止する
ことなく、運転を継続することができる。
【００１５】本発明による温水５の通水順序を凝縮器１
０、吸収器４とすることで、凝縮器に１０の温水５の温
度は低いため、高温再生器８の圧力を低く保てることか
ら、例えば温水５の出口温度を７０℃まで加熱しても高
温再生器８の圧力上昇により故障停止することなく運転
を継続できる。
０、吸収器４とすることで、凝縮器に１０の温水５の温
度は低いため、高温再生器８の圧力を低く保てることか
ら、例えば温水５の出口温度を７０℃まで加熱しても高
温再生器８の圧力上昇により故障停止することなく運転
を継続できる。
【００１６】次に、本発明による凝縮器バイパス配管１
１について説明する。ヒートポンプは常に一定負荷に対
して運転するとは限らない。温水負荷が減少すれば温水
出口温度が上昇するため、高温再生器８への加熱源を制
御して入力を絞る制御を行う。この時、高温再生器８は
入熱の減少に伴い、圧力が低下する。一方、蒸発器１で
は冷却能力も低下するので蒸発器圧力は上昇する。つま
り負荷が少ない運転においては高圧側と低圧側の差圧が
減少することになり、ヒートポンプ機内を循環する溶液
は減少する。低圧側である吸収器４から高圧側である高
温再生器８および低温再生器７への溶液供給量は溶液ポ
ンプ６によって圧送するので問題ない。しかし、高圧側
から低圧側への溶液循環には、高圧側と低圧側の差圧が
ある程度必要である。先に述べたように、温水を凝縮器
１０、吸収器４の順番で通水すると高圧側の圧力（特に
高温再生器８の圧力）を下げる効果があるが、逆に負荷
減少時に特に濃溶液の戻り経路（伝熱管２４）で循環不
良が発生する可能性がある。
１について説明する。ヒートポンプは常に一定負荷に対
して運転するとは限らない。温水負荷が減少すれば温水
出口温度が上昇するため、高温再生器８への加熱源を制
御して入力を絞る制御を行う。この時、高温再生器８は
入熱の減少に伴い、圧力が低下する。一方、蒸発器１で
は冷却能力も低下するので蒸発器圧力は上昇する。つま
り負荷が少ない運転においては高圧側と低圧側の差圧が
減少することになり、ヒートポンプ機内を循環する溶液
は減少する。低圧側である吸収器４から高圧側である高
温再生器８および低温再生器７への溶液供給量は溶液ポ
ンプ６によって圧送するので問題ない。しかし、高圧側
から低圧側への溶液循環には、高圧側と低圧側の差圧が
ある程度必要である。先に述べたように、温水を凝縮器
１０、吸収器４の順番で通水すると高圧側の圧力（特に
高温再生器８の圧力）を下げる効果があるが、逆に負荷
減少時に特に濃溶液の戻り経路（伝熱管２４）で循環不
良が発生する可能性がある。
【００１７】そこで本実施形態は温水の配管２０を凝縮
器１０に入る前で分岐し、その後凝縮器1０を通った配
管と合流するバイパス配管１１を設けた。以下この倍配
管１１を設けたことによる効果を説明する。凝縮器１０
に通水する温水のうち例えば２割程度を凝縮器１０をバ
イパスして吸収器４の入口に導くことで、凝縮器１０に
供給される温水５の量が少なくなるため、凝縮器温水出
口温度が上昇し、高圧側の圧力が増えることから、負荷
低下時にも高圧側と低圧側の差圧を確保できる。凝縮器
１０をバイパスするバイパス配管１１には流量調整機構
１２を設けてある。この流量調整機構１２によって温水
量を調整することで、全負荷時には高温再生器８の圧力
が大気圧以下に制御でき、負荷減少時には溶液循環が成
立するポイントに温水量を調整することで、定格以外の
広い運転範囲での運転制御が可能となり使い勝手が良い
ヒートポンプを実現できる。凝縮器１０の温水バイパス
量の調整は固定オリフィスでも良いし、手動弁でも良い
し、二方弁などを用いて、負荷に合わせてその流量を制
御するようにしても良い。
器１０に入る前で分岐し、その後凝縮器1０を通った配
管と合流するバイパス配管１１を設けた。以下この倍配
管１１を設けたことによる効果を説明する。凝縮器１０
に通水する温水のうち例えば２割程度を凝縮器１０をバ
イパスして吸収器４の入口に導くことで、凝縮器１０に
供給される温水５の量が少なくなるため、凝縮器温水出
口温度が上昇し、高圧側の圧力が増えることから、負荷
低下時にも高圧側と低圧側の差圧を確保できる。凝縮器
１０をバイパスするバイパス配管１１には流量調整機構
１２を設けてある。この流量調整機構１２によって温水
量を調整することで、全負荷時には高温再生器８の圧力
が大気圧以下に制御でき、負荷減少時には溶液循環が成
立するポイントに温水量を調整することで、定格以外の
広い運転範囲での運転制御が可能となり使い勝手が良い
ヒートポンプを実現できる。凝縮器１０の温水バイパス
量の調整は固定オリフィスでも良いし、手動弁でも良い
し、二方弁などを用いて、負荷に合わせてその流量を制
御するようにしても良い。
【００１８】図２は、本発明のシリーズフローによる実
施形態を示したものである。シリーズフローにおいて
は、蒸発器１と凝縮器１０への熱源水２及び温水５の流
れはパラレルフロー（図１）と同一である。一方溶液の
循環は以下の様になる。吸収器４で希釈された溶液全量
を配管２６の溶液ポンプ６によって高温再生器８に供給
する。高温再生器８では、外部熱源９により加熱、濃縮
し、その過熱濃縮された溶液は配管２７で低温再生器７
に導かれ、過熱・濃縮で発生した冷媒蒸気は図１と同じ
く配管２３により低温再生器７を経由して凝縮器１０に
よって加熱濃縮された後、蒸発器に送られる。また、低
温再生器７で過熱・濃縮された溶液は配管２４を経由し
て吸収器６で散布されてサイクルは一巡する。温水の通
水順序を凝縮器１０、吸収器４の順番とし、温水を凝縮
器１０に通水する手前でバイパスして流量調整機構１２
を介して吸収器４に通水する手前に導く。その作用と効
果は前述したパラレルフローによる実施形態と同じであ
る。
施形態を示したものである。シリーズフローにおいて
は、蒸発器１と凝縮器１０への熱源水２及び温水５の流
れはパラレルフロー（図１）と同一である。一方溶液の
循環は以下の様になる。吸収器４で希釈された溶液全量
を配管２６の溶液ポンプ６によって高温再生器８に供給
する。高温再生器８では、外部熱源９により加熱、濃縮
し、その過熱濃縮された溶液は配管２７で低温再生器７
に導かれ、過熱・濃縮で発生した冷媒蒸気は図１と同じ
く配管２３により低温再生器７を経由して凝縮器１０に
よって加熱濃縮された後、蒸発器に送られる。また、低
温再生器７で過熱・濃縮された溶液は配管２４を経由し
て吸収器６で散布されてサイクルは一巡する。温水の通
水順序を凝縮器１０、吸収器４の順番とし、温水を凝縮
器１０に通水する手前でバイパスして流量調整機構１２
を介して吸収器４に通水する手前に導く。その作用と効
果は前述したパラレルフローによる実施形態と同じであ
る。
【００１９】
【発明の効果】以上、本発明によると、温水取出し温度
を高くすると共に温水の入口温度をヒートポンプ通水前
の熱源水を用いて昇温することで、ヒートポンプの運転
可能範囲を広げ、効率のよい二重効用でのヒートポンプ
を実現することができる。
を高くすると共に温水の入口温度をヒートポンプ通水前
の熱源水を用いて昇温することで、ヒートポンプの運転
可能範囲を広げ、効率のよい二重効用でのヒートポンプ
を実現することができる。
【図１】本発明による機器が適用される二重効用吸収式
ヒートポンプの実施例１を示すフロー図。
ヒートポンプの実施例１を示すフロー図。
【図２】本発明による機器が適用される二重効用吸収式
ヒートポンプの実施例２を示すフロー図。
ヒートポンプの実施例２を示すフロー図。
１…蒸発器、２…熱源水、３…冷媒ポンプ、４…吸収
器、５…温水、６…溶液ポンプ、７…低温再生器、８…
高温再生器、９…熱源、１０…凝縮器、１１…凝縮器温
水バイパス配管、１２…凝縮器温水バイパス流量調整機
構、１３…吸収器温水出口温度温度検出器、１４…熱源
水蒸発器入口温度検出器、１５…熱源制御弁、１６…高
温再生器圧力検出器、１７…熱源水温水熱交換器。
器、５…温水、６…溶液ポンプ、７…低温再生器、８…
高温再生器、９…熱源、１０…凝縮器、１１…凝縮器温
水バイパス配管、１２…凝縮器温水バイパス流量調整機
構、１３…吸収器温水出口温度温度検出器、１４…熱源
水蒸発器入口温度検出器、１５…熱源制御弁、１６…高
温再生器圧力検出器、１７…熱源水温水熱交換器。
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Ｆターム(参考） 3L093 AA03 BB11 BB21 BB37 BB43
CC00 DD10 EE17 GG02 HH11
JJ02 KK03
Claims (4)
- 【請求項１】蒸発器、吸収器、低温再生器、二重効用サ
イクルを構成する凝縮器、高温再生器、溶液ポンプ、冷
媒ポンプならびにこれらを連結する配管類を備える二重
効用吸収ヒートポンプにおいて、 温水を凝縮器から吸収器へ通水する構成としたことを特
徴とする二重効用吸収ヒートポンプ。 - 【請求項２】請求項１記載の二重効用吸収ヒートポンプ
において、 温水を凝縮器に通水する手前で分岐し、流量調整機構を
介して吸収器に通水する手前に導き、凝縮器の出口から
の配管に接続したバイパスラインを設けたことを特徴と
する二重効用吸収ヒートポンプ。 - 【請求項３】請求項１又は２のいづれか１項に記載した
二重効用吸収ヒートポンプにおいて、 蒸発器に通水する手前の熱源水と凝縮器に通水する手前
の温水とを熱交換する熱交換器を設けたことを特徴とす
る二重効用吸収ヒートポンプ。 - 【請求項４】請求項１乃至３のいづれか１項に記載した
二重効用吸収ヒートポンプにおいて、 蒸発器に通水する伝熱管に熱源水入口温度検出器を設
け、前記検出器の検出結果に基づいて高温再生器に供給
する加熱源の量を制御することを特徴とする二重効用吸
収ヒートポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002107268A JP2003302120A (ja) | 2002-04-10 | 2002-04-10 | 二重効用吸収ヒートポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002107268A JP2003302120A (ja) | 2002-04-10 | 2002-04-10 | 二重効用吸収ヒートポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003302120A true JP2003302120A (ja) | 2003-10-24 |
Family
ID=29391318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002107268A Pending JP2003302120A (ja) | 2002-04-10 | 2002-04-10 | 二重効用吸収ヒートポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003302120A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103129349A (zh) * | 2011-11-23 | 2013-06-05 | 杭州三花研究院有限公司 | 一种电动汽车空调系统 |
-
2002
- 2002-04-10 JP JP2002107268A patent/JP2003302120A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103129349A (zh) * | 2011-11-23 | 2013-06-05 | 杭州三花研究院有限公司 | 一种电动汽车空调系统 |
| CN103129349B (zh) * | 2011-11-23 | 2016-05-04 | 杭州三花研究院有限公司 | 一种电动汽车空调系统 |
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