JP2003278624A

JP2003278624A - 燃料噴射装置

Info

Publication number: JP2003278624A
Application number: JP2002078133A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Kano; 裕之加納; Shinji Sugiura; 慎治杉浦
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2002-03-20
Filing date: 2002-03-20
Publication date: 2003-10-02

Abstract

(57)【要約】【課題】内燃機関の構造上コモンレールを複数有する
ものにおいて、高圧燃料系の圧力脈動の低減が図れる燃
料噴射装置を提供する。【解決手段】気筒Ｌ１〜Ｌ３、Ｒ１〜Ｒ３が群配置さ
れたバンク１１１を有する多気筒内燃機関１００と、内
燃機関１００の気筒毎に設けられるインジェクタ２８
と、インジェクタ２８に供給する高圧燃料を蓄圧するコ
モンレール２９と、コモンレール２９に高圧燃料を吐出
する高圧ポンプ５４とを備え、コモンレール２９（２９
ａ、２９ｂ）は、バンク１１１ａ、１１１ｂ毎に配置さ
れるとともに、高圧ポンプ５４からコモンレール２９
ａ、２９ｂへ高圧燃料を供給する燃料供給通路３３は、
各コモンレール２９ａ、２９ｂに並列接続されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は燃料供給装置に関
し、特に燃料を直接筒内に噴射するいわゆる筒内噴射式
内燃機関の燃料噴射装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】燃料供給装置としては、燃料を直接筒内
に噴射する筒内噴射式内燃機関において、燃料タンクか
ら汲み上げた燃料を高圧ポンプで高圧に加圧して燃料噴
射弁としてのインジェクタへ供給するものがある。この
種の燃料噴射装置は、高圧ポンプから吐出された高圧燃
料を、一種のサージタンクとしての機能をするコモンレ
ールを一つ備えているものがある（特開平９−１７０５
１４号公報）。

【０００３】特開平９−１７０５１４号公報によれば、
一つのコモンレールに対し、高圧ポンプからコモンレー
ルへ燃料を供給する燃料供給通路、コモンレールから各
気筒に搭載されるインジェクタへ燃料を供給する燃料分
配通路、およびコモンレールのそれぞれの容積を例えば
所定の比率演算し、各燃料分配通路とコモンレールとの
接合点には、演算により求めた各比率に対応する流量を
制御可能な絞りを設けることで、高圧燃料系の圧力脈動
の低減を図る技術が開示されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】従来構成では、内燃機
関の構造上、コモンレールを二つ持つ場合における高圧
燃料の脈動低減を図る技術を提示しているわけではな
い。つまり、少なくとも、当業者が特別な工夫をせず
に、公報等に開示されているだけの情報だけで、二つの
コモンレールを有する例えばＶ６、あるいはＶ８型エン
ジンでの高圧燃料の脈動低減に関する技術を提示したも
のはない。

【０００５】Ｖ６またはＶ８型エンジンにおいて、両バ
ンクにそれぞれコモンレールを配置する高圧燃料系の構
成としては、高圧ポンプから一方のコモンレールの入口
側に接続し、このレールの反対側から他方のコモンレー
ルに接続する構成が考えられる（図６参照）。この構成
では、高圧ポンプが燃料を吐出するときに発生する吐出
水撃によりコモンレール内の圧力脈動が、共振現象に近
い大きな脈動振幅となることが懸念される（図７参
照）。

【０００６】本発明は、このような事情を考慮してなさ
れたものであり、その目的は、内燃機関の構造上コモン
レールを複数有するものにおいて、高圧燃料系の圧力脈
動の低減が図れる燃料噴射装置を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明の請求項１による
と、気筒が群配置されたバンクを有する多気筒内燃機関
と、内燃機関の気筒毎に設けられる燃料噴射弁と、燃料
噴射弁に供給する高圧燃料を蓄圧するコモンレールと、
コモンレールに高圧燃料を吐出する高圧ポンプとを備
え、コモンレールは、バンク毎に配置されるとともに、
高圧ポンプからコモンレールへ高圧燃料を供給する燃料
供給通路は、各コモンレールに並列接続されている。

【０００８】これにより、コモンレールが直列に接続さ
れている構成に比べて、高圧ポンプが燃料を吐出すると
きに発生する水撃のエネルギーが分割されて伝播するた
め、各コモンレール内の圧力脈動の低減が図れる。

【０００９】上記各各コモンレールに並列接続される燃
料供給通路には、本発明の請求項２に記載するように、
各コモンレールに対応して下流側へ分配される分技管が
形成されている。

【００１０】これにより、高圧ポンプからコモンレール
へ高圧燃料を供給する燃料供給通路の燃料通路容積の低
減が図れる。例えば、燃料通路容積の低減を図ること
で、高圧化のための無駄容積の縮小化が図れ、よってコ
モンレールに蓄圧される吐出燃料、すなわち高圧ポンプ
から吐出される燃料の圧力上昇が容易に行なえるので、
高圧ポンプの駆動エネルギーの低減が図れる。

【００１１】本発明の請求項３によると、燃料供給通路
には、上流側に絞りが形成されている。

【００１２】これにより、下流側でコモンレールに接続
する燃料供給通路には、上流側に絞りが設けられるの
で、コモンレール側への水撃によるエネルギー伝播を抑
制することが可能である。したがって、高圧燃料系にお
ける圧力脈動の低減に寄与することができる。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の内燃機関の燃料供
給装置を、いわゆる筒内噴射式内燃機関の燃料供給装置
に適用して、具体化した実施形態を図面に従って説明す
る。図１は、本発明の実施形態に係わる多気筒内燃機関
のシステム全体の概略構成を表す構成図である。図２
は、図１中の本発明の実施形態の燃料噴射装置の構成を
表す構成図である。図３は、本発明の実施形態の燃料噴
射装置の高圧燃料系の圧力脈動の挙動を示すグラフであ
る。なお、図６は、比較例の燃料噴射装置の構成を表す
構成図であり、図７は、比較例の燃料噴射装置の高圧燃
料系の圧力脈動の挙動を示すグラフである。

【００１４】まず、図１に基いて多気筒内燃機関のシス
テム全体の概略構成を以下説明する。内燃機関１００の
吸気管１１２の最上流部には、エアクリーナ（図示せ
ず）が設けられ、このエアクリーナの下流側に、ステッ
プモータ等の第１の駆動装置１１４によって開度調節さ
れるスロットルバルブ１１５が設けられている。ステッ
プモータ１１４が電子制御回路（以下、ＥＣＵと呼ぶ）
８０からの出力信号に基いて駆動されることで、スロッ
トルバルブ１１５の開度（スロットル開度）が制御さ
れ、そのスロットル開度に応じて各気筒への吸入空気量
が調節される。スロットルバルブ１１５の近傍には、ス
ロットル開度を検出するスロットルセンサ１１７が設け
られている。なお、この気筒は、Ｖ６型またはＶ８型等
の二つのバック（シリンダヘッド、シリンダブロック）
に分けられるもの（以下、気筒が群配置されたバンクと
呼ぶ）であって、例えばそれぞれのバンクがクランクシ
ャフトを中心にＶ字に配置されている。また、バンクを
有する内燃機関としては、Ｖ６またはＶ８型等の多気筒
エンジンに限らず、水平型、あるいは水平対向型等の多
気筒エンジンであってもよい。

【００１５】なお、本実施形態で説明する多気筒内燃機
関としては、Ｖ６型エンジンであるものとし、図１に示
すように、図１中の上段側のバンク１１１ａの気筒を、
それぞれＬ１、Ｌ２、およびＬ３の気筒、下段側のバン
ク１１１ｂの気筒を、それぞれＲ１、Ｒ２、およびＲ３
の気筒と呼ぶ。

【００１６】このスロットルバルブ１１５の下流側に
は、サージタンク１１９が設けられ、このサージタンク
１１９に、内燃機関１００の各気筒Ｌ１〜Ｌ３およびＲ
１〜Ｒ３に空気を導入する吸気マニホルド１２０が接続
されている。各気筒Ｌ１〜Ｌ３およびＲ１〜Ｒ３の吸気
マニホルド１２０内には、それぞれ第１の吸気路（図示
せず）と第２の吸気路（図示ぜす）が仕切り形成され、
これら第１、第２の吸気路が、内燃機関１００の各気筒
Ｌ１〜Ｌ３およびＲ１〜Ｒ３に形成された２つの吸気ポ
ート１２３にそれぞれ連結されている。各気筒Ｌ１〜Ｌ
３およびＲ１〜Ｒ３の第２の吸気路内には、スワールコ
ントロール弁（図示せず）が配置されている。各気筒の
スワールコントロール弁は、共通のシャフト等を介し
て、ステップモータ等の第２の駆動装置（図示せず）に
連結され、このステップモータがＥＣＵ８０からの出力
信号に基いて駆動されることで、スワールコントロール
弁の開度が制御され、その開度に応じて各気筒Ｌ１〜Ｌ
３およびＲ１〜Ｒ３内のスワール流強度が調整される。
なお、ステップモータには、スワールコントロール弁の
開度を検出するスワールコントロール弁センサ（図示せ
ず）が取付けられている。

【００１７】また、内燃機関１００の各気筒Ｌ１〜Ｌ３
およびＲ１〜Ｒ３の上部には、燃料を筒内に直接噴射す
る燃料噴射弁としてのインジェクタ２８が取付けられて
いる。このインジェクタ２８は、噴射量制御用電磁弁３
１が設けられており、噴射量制御用電磁弁３１が開弁し
ている間（開弁期間）、高圧燃料が内燃機関１００の各
気筒Ｌ１〜Ｌ３およびＲ１〜Ｒ３に噴射される。なお、
この高圧燃料は、高圧燃料供給システム５０によってイ
ンジェクタ２８へ供給されている。なおここで、このイ
ンジェクタ２８と高圧燃料供給システム５０は燃料噴射
装置を構成している。なお、高圧ポンプ５４からコモン
レール２９を介してインジェクタ２８へ燃料供給される
高圧燃料系については、後述する。

【００１８】さらに、内燃機関１００のシリンダヘッド
には、各気筒Ｌ１〜Ｌ３およびＲ１〜Ｒ３毎に点火プラ
グ（図示せず）が取付けられ、各点火プラグの点火によ
って燃焼室内の混合気が着火される。また、気筒判別セ
ンサ９２は、特定気筒が吸気上死点に達したときに気筒
判別信号パルスを出力し、クランク角センサ９３は、内
燃機関１００のクランクシャフトが所定クランク角（例
えば３０℃Ａ）回転する毎にクランク角信号パルスを出
力し、このクランク角信号の出力周波数によって内燃機
関１００の回転速度Ｎｅが検出される。さらに、このク
ランク角信号と気筒判別信号によって、クランク角の検
出や気筒判別が行われる。

【００１９】一方、内燃機関１００の排気ポート１３５
には、排気マニホルド１３６を介して排気管１３７が接
続されている。この排気管１３７には、理論空燃比付近
で排気を効率良く浄化する三元触媒１３８とＮＯ_X吸蔵
型のリーンＮＯ_X触媒１３９とが直列に配置されてい
る。このリーンＮＯ_X触媒１３９は、排気中の酸素濃度
が高いリーン運転中に、排気中のＮＯ_Xを吸着し、空燃
比がリッチに切換えられて排気中の酸素濃度が低下した
ときに、吸着したＮＯ_Xを還元浄化して放出する。この
リーンＮＯ_X触媒１３９の下流側には、リーンＮＯ_X触媒
１３９から流出する排気中のＮＯ_X濃度を検出するＮＯ_X
濃度センサ（図示せず）が配置され、排気中のＮＯ_X濃
度から推定したリーンＮＯ_X触媒１３９のＮＯ_X吸着量が
所定値より多くなったときに一時的に空燃比がリーンか
らリッチに切換えられる。

【００２０】また、排気管１３７のうちの三元触媒１３
８の上流側とサージタンク１１９との間には、排気の一
部を還流させるＥＧＲ配管１４０が接続され、このＥＧ
Ｒ配管１４０の途中に、ＥＧＲ量（排気還流量）を制御
するＥＧＲ弁１４１が設けられている。また、アクセル
ペダル１１８には、アクセル開度を検出するアクセルセ
ンサ９１が設けられている。

【００２１】次に、各気筒Ｌ１〜Ｌ３およびＲ１〜Ｒ３
のインジェクタ２８（詳しくは、気筒Ｌ１〜Ｌ３および
Ｒ１〜Ｒ３毎に搭載されるインジェクタ２８ａ〜２８
ｆ）に高圧の燃料を供給する高圧燃料供給システム５０
の構成を、図１および図２に基いて以下説明する。図２
に示すように、高圧燃料供給システム５０は、燃料を貯
留する燃料タンク５１と、燃料を汲み上げる低圧ポンプ
５２と、低圧ポンプによって汲み上げられる燃料を高圧
化して吐出する高圧ポンプ５４と、高圧ポンプから吐出
される高圧燃料を蓄圧するコモンレール２９と、高圧ポ
ンプ５４からコモンレール２９へ高圧燃料を供給する燃
料供給通路３３と、コモンレール２９から各気筒に搭載
されるインジェクタ２８へ高圧燃料を供給する燃料分配
通路３２とを含んで構成されている。ここで、インジェ
クタ２８へ高圧燃料を供給する経路、つまり高圧ポンプ
５４、燃料供給通路３３、コモンレール２９、燃料分配
通路３２を含む燃料経路を、高圧燃料系と呼ぶ。

【００２２】燃料タンク５１内には、燃料を汲み上げる
低圧ポンプ５２が配置されている。この低圧ポンプ５２
は、バッテリ（図示せず）を電源とする電動モータ（図
示せず）によって駆動されている。この低圧ポンプ５２
から吐出される燃料は、燃料配管５３を通して高圧ポン
プ５４に供給される。なお、燃料配管５３には、プレッ
シャレギュレータ（図示せず）が接続され、このプレッ
シャレギュレータによって低圧ポンプ５２の吐出圧（高
圧ポンプ５４への燃料供給圧力）が例えば０．３ＭＰａ
程度に調圧され、その圧力を越える燃料の余剰分は燃料
戻し管（図示せず）により燃料タンク５１内に戻され
る。なお、高圧ポンプ５４は、円筒状のポンプ室（図示
せず）内をプランジャ（図示せず）が往復運動すること
で燃料を吸入、吐出するものであって、内燃機関１００
のカム軸等に嵌着されたカム（図示せず）の回転運動に
よりプランジャが駆動される周知のポンプである。な
お、このカム軸は、上記構成に限らず、高圧ポンプ５４
に内蔵されるものであって内燃機関１００の出力軸によ
り駆動される構成でもよい。

【００２３】この高圧ポンプ５４は、上記プランジャと
ポンプ室と、流量制御弁６２とを含んで構成されてい
る。プランジャは、プランジャのリフト量がクランク角
に応じて周期的に往復動される。ポンプ室は、上下方向
に往復動するプランジャ５９の上部に設けられており、
プランジャを摺動自在に収容するシリンダボデー（図示
せず）とプランジャと流量制御弁とにより囲まれる空間
に形成され、低圧ポンプ５２により燃料タンク５１から
汲み上げた燃料が流量制御弁６２を通して供給されるよ
うに配置されている。また、この高圧ポンプ５４の出口
側には、吐出した燃料の逆流を防止する逆止弁６５が設
けられており、プランジャのリフト上昇により高圧に加
圧された燃料が、逆止弁６５およびコモンレール２９を
通じてインジェクタ２８へ供給できるように構成されて
いる。

【００２４】なお、高圧ポンプ５４（詳しくは、逆子弁
６５の下流側）とコモンレール２９の間には、高圧ポン
プ５４から吐出される高圧燃料をコモンレール２９へ供
給する燃料供給通路３３が接続され、コモンレール２９
とインジェクタ２８との間には、コモンレール２９から
各気筒に搭載されたインジェクタ２８へ高圧燃料を供給
する燃料分配通路３２が接続されている。

【００２５】制御手段としてのＥＣＵ８０は、図示しな
いリードオンリメモリ（ＲＯＭ）、ランダムアクセスメ
モリ（ＲＡＭ）、マイクロプロセッサ（ＣＰＵ）、入力
ポート、出力ポートを相互に双方向性バスで接続した公
知の構成のマイクロコンピュータとして構成されてい
る。このＥＣＵ８０は、バッテリ等の電源を用いて、高
圧ポンプ５４の流量制御弁６２の通電期間、すなわち通
電開始、通電停止を制御する制御する手段であって、高
圧ポンプ５４の燃料吐出量を制御するとともに、内燃機
関１００の回転速度、吸気管圧力（または吸入空気
量）、冷却水温等の内燃機関１００の運転状態を検出す
る前述の各種センサの出力信号を読み込み、内燃機関制
御用の各種プログラム（図示せず）に従って、前述した
ステップモータ１１４、ＥＧＲ弁１４１、インジェクタ
２８の噴射量制御用電磁弁３１、および点火プラグの動
作を制御することで、吸入空気量（スロットル開度）、
スワール流強度（スワールコントロール弁２４の開
度）、ＥＧＲ量（ＥＧＲ弁４１の開度）、燃料噴射量、
噴射時期（燃焼モード）、点火時期等を制御する。な
お、高圧ポンプ５４の燃料吐出量は、コモンレール２９
に設けられ、コモンレール２９内に蓄圧された燃料の圧
力を検出する燃料圧センサ１９４の出力信号等を読み込
み、内燃機関の運転状態に応じて、ＥＣＵ８０によって
制御される。

【００２６】なお、上記構成の内燃機関１００のシステ
ムでは、インジェクタ２８から噴射される噴射燃料と、
スロットルバルブ１１５により調量された吸入空気との
混合気に点火プラグを用いて爆発燃焼させる点火式内燃
機関として説明したが、気筒が群配置されるバンク（例
えば、上記実施形態では、気筒Ｌ１〜Ｌ３と気筒Ｒ１〜
Ｒ３とに分かれた二つのバンク１１１ａ、１１１ｂ）を
有するものであれば、インジェクタ２８から噴射される
高圧燃料が内燃機関１００の各気筒の燃焼室へ供給さ
れ、燃焼室内で圧縮され高温となった吸入空気とで自己
着火するディーゼル用圧縮着火式内燃機関であってもよ
い。なお、以下の実施形態で説明する内燃機関は、二つ
のバンク１１１ａ、１１１ｂを有する点火式内燃機関と
して説明する。

【００２７】ここで、本発明の特徴である燃料噴射装置
に係わる高圧燃料系、すなわち高圧燃料供給システム５
０の高圧燃料の圧力脈動を低減する構成について、以下
説明する。

【００２８】まず、一般に、高圧燃料系は、燃料を高圧
化する高圧ポンプ５４の駆動エネルギーの低減を図るた
め、高圧燃料系の高圧化する燃料の容積を縮小している
ことが望ましい。すなわち、一種のサージタンクとして
機能するコモンレール２９も、一個（図８に示すコモン
レール２９ｋ）で形成され、各気筒Ｌ１〜Ｌ３およびＲ
１〜Ｒ３に接続されるインジェクタ２８へ運転中連続供
給されても燃料噴射ばらつきへ影響しない程度の容積に
最小化されることが望ましい。しかしながらＶ６型等二
つのバンクを有するものにおいては、コモンレール２９
内に蓄圧する容積を低減したとしても、両バンク１１１
ａ、１１１ｂとの間が離れているため、却ってコモンレ
ール２９とインジェクタ２８とを連通する各燃料分配通
路３２（詳しくは、３２ａ〜３２ｆ）の燃料通路長が長
くなってしまって高圧燃料系の全体容積が大きくなる可
能性がある。

【００２９】また、内燃機関の爆発燃焼する気筒順序
は、内燃機関の円滑な回転の観点から、例えばＶ８型で
は、Ｌ１、Ｒ４、Ｒ２、Ｌ２、Ｒ３、Ｌ３、Ｌ４、Ｒ
１、同様にＶ６型でもＬ１、Ｒ３、Ｒ２、Ｌ２、Ｌ３、
Ｒ１という順序で行なわれる。したがって、爆発燃焼す
る順序が近接する気筒間において、直列型のものではコ
モンレール２９での燃料分配通路の間隔が気筒間隔分確
実に離間できていたものが、上記Ｖ型エンジンでは、一
つのコモンレールとすると、対向配置される構成となる
（図８参照）。この状態で上記の燃焼順序つまり燃料噴
射順序で行なわれると、Ｖ６型の燃料噴射順序が近接す
る気筒間Ｒ２、Ｌ２において、コモンレール２９内の略
同位置で連続して燃料供給のための圧力降下が生じるた
め、コモンレール２９のサージタンクとしての機能が損
なわれるおそれがある。

【００３０】そこで、本発明の実施形態では、コモンレ
ール２９は、図１に示すように、内燃機関１００のバン
ク１１１毎に配置されている（本実施形態では、二つの
バンク１１１ａ、１１１ｂに対応するコモンレール２９
ａ、２９ｂ）。

【００３１】これにより、上記燃料噴射順序が近接する
気筒間Ｒ２、Ｌ２に搭載されるインジェクタ２８ｅ、２
８ｂへ高圧燃料を供給する際、バンク１１１毎にコモン
レール２９を分ける構成（二つのバンク１１１ａ、１１
１ｂに対応するコモンレール２９ａ、２９ｂ）とするこ
とで、一つコモンレール２９内の略同位置で圧力降下が
発生する状態を回避できるので、コモンレール２９のサ
ージタンクとしての機能が損なわれることが防止でき
る。

【００３２】さらに、この複数（実施形態では、二つ）
のコモンレール２９ａ、２９ｂの高圧燃料系での接続方
法として、コモンレール２９ａとコモンレール２９ｂを
直列に接続する構成（図６に示す比較例の燃料供給通路
６３３を有する構成）にするのではなく、図２に示すよ
うに、コモンレール２９ａとコモンレール２９ｂを並列
接続する構成にする。すなわち、高圧ポンプ５４からコ
モンレール２９へ高圧燃料を供給する燃料供給通路３３
は、各コモンレール２９ａ、２９ｂに並列接続される構
成とする。

【００３３】これにより、高圧ポンプ５４が燃料を吐出
するとき発生する水撃の圧力エネルギーが、並列接続さ
れたそれぞれの各コモンレール２９ａ、２９ｂに分散さ
れて伝播される。つまり水撃の圧力エネルギーが各々の
各コモンレール２９ａ、２９ｂに分割されて伝播するこ
とになるので、各コモンレール２９ａ、２９ｂ内の圧力
脈動の低減が可能である。

【００３４】なお、各コモンレール２９ａ、２９ｂを並
列接続する構成と並列接続する構成、すなわち本実施形
態（図２参照）と比較例（図６参照）での圧力脈動の振
幅を確認したので、図３および図７に従って以下説明す
る。図３は、本発明の実施形態の燃料噴射装置の高圧燃
料系の圧力脈動の挙動を示すグラフである。図７は、比
較例の燃料噴射装置の高圧燃料系の圧力脈動の挙動を示
すグラフである。比較例では、各コモンレール２９ａ、
２９ｂが直列接続されているため、高圧ポンプ５４から
の燃料吐出時に発生する水撃による圧力脈動の振幅ΔＰ
は、発生した水撃エネルギーがそのまま両コモンレール
２９ａ、２９ｂに伝播するので、図７に示すように、Δ
Ｐ＝３ＭＰａ程度発生する。これに対して、本実施形態
では、水撃エネルギーが各コモンレール２９ａ、２９ｂ
に分割されて伝播するので、圧力脈動ΔＰを、ΔＰ＝
１．２ＭＰａ程度、つまり比較例の振幅の４０％程度に
低減することができる（図３参照）。

【００３５】したがって、各コモンレール２９ａ、２９
ｂを直列接続する構成に比べて、各コモンレール２９
ａ、２９ｂを直列接続する構成の方が、各コモンレール
２９ａ、２９ｂ内の圧力脈動の低減ができる。

【００３６】さらになお、燃料供給通路３３は、図１に
示すように、各コモンレール２９ａ、２９ｂに対応して
下流側へ分配される分技管３３ａが形成されている。こ
れにより、高圧ポンプ５４からコモンレール２９へ高圧
燃料を供給する燃料供給通路３３の燃料通路容積の低減
が図れる。例えば、燃料通路容積の低減を図ることで、
高圧化のための無駄容積の縮小化が図れる。よってコモ
ンレール２９に蓄圧される吐出燃料、すなわち高圧ポン
プ５４から吐出される燃料の圧力上昇が容易に行なえよ
うになるので、高圧ポンプ５４の駆動エネルギーの低減
が図れる。

【００３７】（変形例）変形例として、上記実施形態で
説明した燃料供給通路３３において、図４に示すよう
に、燃料供給通路３３の上流側に絞り３４を設ける構成
としてもよい。すなわち、燃料供給通路３３の分技管３
３ａの上流側に、絞り３４を設ける。図４は、変形例の
燃料噴射装置の構成を表す構成図である。なお、図５
は、変形例の燃料噴射装置の高圧燃料系の圧力脈動の挙
動を示すグラフである。

【００３８】これにより、絞り３４の絞り径（オリフィ
ス径）を、少なくとも燃料供給通路の通路内径より小さ
い所定値に設定することで、コモンレール２９ａ、２９
ｂへの水撃エネルギーの伝播を抑制することができる。
よって、高圧燃料系の圧力脈動の低減に寄与することが
可能である。なお、図５に示す変形例での圧力脈動の振
幅の確認結果によると、その振幅ΔＰは、ΔＰ＝１．０
ＭＰａ程度となり、上記実施形態と比べてさらに２０％
程度低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係わる多気筒内燃機関のシ
ステム全体の概略構成を表す構成図である。

【図２】図１中の本発明の実施形態の燃料噴射装置の構
成を表す構成図である。

【図３】本発明の実施形態の燃料噴射装置の高圧燃料系
の圧力脈動の挙動を示すグラフである。

【図４】変形例の燃料噴射装置の構成を表す構成図であ
る。

【図５】変形例の燃料噴射装置の高圧燃料系の圧力脈動
の挙動を示すグラフである。

【図６】比較例の燃料噴射装置の構成を表す構成図であ
る。

【図７】比較例の燃料噴射装置の高圧燃料系の圧力脈動
の挙動を示すグラフである。

【図８】従来技術を適用した燃料噴射装置の構成を表す
構成図である。

【符号の説明】

２８（２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄ、２８ｅ、２８
ｆ）インジェクタ（燃料噴射弁、燃料噴射装置の一
部）２９（２９ａ、２９ｂ）コモンレール３１（３１ａ、３１ｂ、３１ｃ、３１ｄ、３１ｅ、３１
ｆ）噴射量制御用電磁弁３２（３２ａ、３２ｂ、３２ｃ、３２ｄ、３２ｅ、３２
ｆ）燃料分配通路３３燃料供給通路３３ａ分枝管３４絞り５０高圧燃料供給システム（燃料噴射装置の一部）５１燃料タンク５２低圧ポンプ５４高圧ポンプ６２流量制御弁６５逆止弁８０ＥＣＵ（制御手段）１００内燃機関１１１バンク１１２吸気管１１５スロットルバルブ１３７排気管Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３（Ｖ６型エンジ
ンの各）気筒

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】気筒が群配置されたバンクを有する多気
筒内燃機関と、前記内燃機関の前記気筒毎に設けられる燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁に供給する高圧燃料を蓄圧するコモンレ
ールと、前記コモンレールに前記高圧燃料を吐出する高圧ポンプ
とを備え、前記コモンレールは、前記バンク毎に配置されるととも
に、前記高圧ポンプから前記コモンレールへ前記高圧燃
料を供給する燃料供給通路は、前記各コモンレールに並
列接続されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２】前記各コモンレールに並列接続される前
記燃料供給通路には、前記各コモンレールに対応して下
流側へ分配される分技管が形成されていることを特徴と
する請求項１に記載の燃料噴射装置。
【請求項３】前記燃料供給通路には、上流側に絞りが
形成されていることを特徴とする請求項１または請求項
２に記載の燃料噴射装置。